654.2和2%利多卡因宫颈注射在人工流产术中的应用

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现浇箱梁理论伸长计算表(Excel计算)

现浇箱梁理论伸长计算表(Excel计算)

分段 序号
PP
P(1 e kx
2807045 2750954 2695691 2681827 2629126 2573697 2519681 2442014
(PP L AEP
L设
L差
1段 2段 3段 4段 5段 6段 7段 8段 单端 合计 两端 总计
20.4 8.2 15.7 13.7 7.9 20.7 7.6 71.3 165.5 330.9 168.0 336.0 -2.5 -5.1
腹板钢束:F31-1 预应力筋截面积(mm2): 139 锚下控制应力MPa:σ k= 1350 管道偏差系数:K= 0.0015 预应力筋的计 算长度(mm) L 1511 1352 3771 4089 1317 3285 1326 10084 26735 53470 孔道长度 (m) X 0.911 1.352 3.771 4.089 1.317 3.285 1.326 10.084 26.135 52.270 平弯角度 (rad) θ平 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 股数: 15 试验弹性模量(N/mm2):EP= 199700 管道摩阻系数:µ= 0.155 竖弯角度 (rad) θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 夹角和 (rad) θ=θ平+θ竖 0.00000 0.22480 0.00000 0.00000 0.21886 0.00000 0.22044 0.00000 起点力(N) 终点力(N) P 2814750 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 P终 2810906 2709151 2693870 2677397 2582985 2570289 2479016 2441801 平均张拉力(N) 理论伸长量 (mm) 设计伸长量 (mm) 差值(mm) 钢束截面积(mm2):A=2085 张拉方式 :两端张拉

二辊轧机力能参数计算-分享

二辊轧机力能参数计算-分享

二、轧制压力计算根据原料尺寸、产品要求及轧制条件,轧制压力计算采用斯通公式。

详细计算按如下步骤进行。

1、轧制力计算:首先要设定如下参数作为设计计算原始数据:1.1轧制产品计算选用SPCC ,SPCC 常温状态屈服强度MPa S 200=σ; 1.2成品最大带宽,B=1000mm ;1.3轧制速度,m in /12m in/20m m v MAX 常轧制速度(鉴于人工喂料),正=; 1.4轧辊直径g D ;αcos 1-∆≥hD g轧制时的单道次压下量-∆h ;;数咬入角,取决于摩擦系b μα-;取用煤油作为润滑剂,则轧制摩擦系数,轧制采06.0=-b b μμ ︒=<433.3b actg μα代入数据计算得 35.1=∆h 则mm hD g 17.793cos 1=-∆≥α05.1=∆h 则mm hD g 585cos 1=-∆≥α 2.1=∆h 则mm hD g 705cos 1=-∆≥α取mm D g 860~810= 初定轧辊直径:mm D g 860=2、根据来料厚度尺寸数据,选择最典型的一组进行轧制压力计算,初步道次分配见下表:3、轧制压力计算3.1、第1道次轧制压力计算 3.1.1、咬入条件校核︒=⨯∆=∂2878.3180πR h ,即满足咬入条件 3.1.2、变形区长度lmm h R l 7945.21=∆⨯=3.1.3、平均压下率ε106.04.0εεε⨯+⨯=00=ε 83.201=ε%则,%5.126.04.010=⨯+⨯=εεε经第1道次轧制后材料的变形阻力:MPa S 7.3799.334.2256.01=⨯+=εσ3.1.4、求解轧辊弹性压扁后的接触弧长度l ' 依次求解Y 、Z ,最后得出接触弧长度l 'a-求解诺莫图中Ymh k C Y μσσ)2(210+-=N mm RC /909003=; MPa k S S 335)2(15.110=+=σσ力轧制时的前张力、后张、-10σσ,人工辅助咬入为无张力轧制,前后张力均为零;mm hH h m 375.52=+=代入以上各项数据,得Y=0.0415b-求解诺莫图总Z2⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=mhl Z μ,代入各项数据,得Z=0.105诺莫图由以上a 、b 两项根据诺莫图求交点,得X=0.34 则 mm h X l m84.22=⨯='μ3.1.5、平均单位轧制压力()()m k ee k p m XX m**1σσ-=--= 依次得出,187.134.0171.2134.0=-=-=X e m X m k p ⋅==395.57MPa3.1.6、轧制总压力Pt p l B P 6.90357.39584.2210001=⨯⨯=⨯'⨯=3.2、轧制总压P 的确定依次求解第2、3道次的轧制压力 按照初步道次分配表计算出结果如下:t P 13802= ;t P 16003=轧制压力呈逐步增大,轧制时难以保证轧件发生均匀变形,即压下规程设计不合理。

弹簧的热处理

弹簧的热处理

弹簧的热处理弹簧钢大部分为圆钢,盘条和扁钢,用于制造各种尺寸较大的热式冷成型螺旋谈话和板(片)簧。

弹簧钢的W(C)时0.3-1.2%(碳素弹簧钢W(C)为0.6-0.9%,合金弹簧钢为W(C)为0.45-0.7%(1)钢中碳含量增加有效提高冷变形强化或马氏体相变强化效果,获得较高强度和弹性极限,这是碳素弹簧钢主要优点。

但碳素弹簧钢淬透性小,抗应力松弛性能不够好,耐蚀性差和弹性模量温度系数较大,只能用于制造横截面积较小,工作温度不高的弹簧。

(2)合金弹簧钢分为:锰弹簧钢和硅锰弹簧钢硅鉻,硅鉻钒和硅锰钨弹簧钢鉻锰,鉻钒和鉻锰钒弹簧钢硼弹簧钢及稀出弹簧钢其他多元量少的低合金弹簧钢化学成分C Si Mn Cr V 其他合金65 0.62-0.70 0.17-0.37 0.50-0.80 ≤0.2570 0.67-0.75 0.17-0.37 0.50-0.80 ≤0.2585 0.82-0.90 0.17-0.37 0.50-0.80 ≤0.2565Mn 0.62-0.70 0.17-0.37 0.9-1.2 ≤0.2555Si2Mn 0.52-0.60 1.5-2.0 0.6-0.9 ≤0.3555Si2MnB 052-0.60 1.5-2.0 0.6-0.9 ≤0.35 B0.0005-0.00455SiMnVB 0.52-0.6 0.7-1.0 1.0-1.3 ≤0.35 0.08-0.16 B0.001-0.003560Si2Mn 0.56-0.64 1.5-2.0 0.6-0.9 ≤0.3560Si2MnA 0.56-0.64 1.6-2.0 0.6-0.9 ≤0.3560Si2CrA 0.56-0.64 1.4-1.8 0.4-0.7 0.7-1.060Si2CrV A 0.56-0.64 1.4-1.8 0.4-0.7 0.9-1.2 0.1-0.2 55CrMnA 0.52-0.6 0.17-0.37 0.65-0.95 0.65-0.9560CrMnA 0.56-0.64 0.17-0.37 0.7-1.0 0.7-1.060CrMnMo A 0.56-064 0.17-0.37 0.7-1.0 0.7-0.9 Mo0.25-0.3550CrV A 0.44-0.54 0.17-0.37 0.50-0.8 0.8-1.1 0.1-0.260CrMnBA 0.56-0.64 0.17-0.37 0.7-1.0 0.7-1.0 W0.0005-0.004 30W4Cr2V A 0.26-0.34 0.17-0.37 ≤0.40 2.0-2.5 0.5-0.8 W4.0-4.5 (1)65# 840油500℃回抗拉1000屈服80070# 830油480℃回抗拉1050屈服850用作一般机器上的圆,方螺旋螺弹簧或冷拔钢丝作小型机械弹簧(2)85# 820油冷480空冷抗拉1150屈服1000用作汽车,拖拉机及一般机器上的扁形弹簧,圆形螺旋弹簧,以及其他用途的钢丝等。

宝钢牌号归并参照表

宝钢牌号归并参照表
MRT3 MRT4
DD12 DQ-IF SPHC-B SPHD
DD13 DD14 EDDQ-1 IF GRADE IF STEEL IF STEEL RRQ IF-1 IF30 IF-7 IF-9 SAE 1002 SAE1002 RRQ-A102 SPHE SPHF
20
热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧 热轧
CSS
SAE 1022
CSS
SAE1008 RRQ-A108
CSS
SAE1008-BAF
CSS
SAE1008-CGI
CSS
SAE1010 RRQ
CSS
SAE1012 RRQ-A112
CSS
SAE1022 RRQ-A122
CSS
SAPH310
CSS
SPHC-C
CSS
SPHC-D
CSS
SPHC-E
热轧
HSS
09CuPCrNi-A
HSS
16Mo3
HSS
1E0650
HSS
410XLF
HSS
A515GR65
HSS
A572GR50
HSS
A572GR55
HSS
A572GR65
HSS
AH32
HSS
AH36
HSS
B250TF183
HSS
B300TF182
HSS
B345TG179
HSS
B350TF181

冷轧带钢的工艺及车间设计_毕业设计

冷轧带钢的工艺及车间设计_毕业设计
目录................................................................. III
1. ............................................................................................................................ 综 述 ................................................................... 1
1.1 冷轧综述 ................................................................... 1 1.1.1 冷轧定义及优势 ...................................................... 1 1.1.2 冷轧带钢生产的工艺特点 .............................................. 2 1.1.3 冷轧带钢主要产品 .................................................... 3 1.1.4 冷轧产品生产的发展 ................................................... 4 1.1.5 冷轧板带生产现状 .................................................... 5
1.2 冷轧板带生产技术 ........................................................... 6 1.2.1 酸洗技术 ............................................................. 6 1.2.2 轧制技术 ............................................................ 7 1.2.3 平整技术 ............................................................. 8 1.2.4 带钢涂、镀层技术 ..................................................... 8

B质量分数对620_℃时效中FB2钢组织和力学性能的影响

B质量分数对620_℃时效中FB2钢组织和力学性能的影响

第 54 卷第 7 期2023 年 7 月中南大学学报(自然科学版)Journal of Central South University (Science and Technology)V ol.54 No.7Jul. 2023B 质量分数对620 ℃时效中FB2钢组织和力学性能的影响陶学儒1,耿鑫1,姜周华1,李扬1,彭雷朕2(1. 东北大学 冶金学院,辽宁 沈阳,110819;2. 中国第二重型机械集团有限公司,四川 德阳,618000)摘要:通过扫描电镜、拉伸性能测试和硬度测试等对620 ℃长期时效中不同B 质量分数的FB2钢进行组织观察和力学性能分析。

研究结果表明:在FB2钢620 ℃长期时效中,M 23C 6相的平均尺寸随时效时间的延长逐渐增大,其平均尺寸随B 质量分数的增加而逐渐减小;Laves 相在时效1 000 h 后析出,并且随着时效时间的延长不断长大粗化,其平均尺寸随B 质量分数的增加而逐渐减小;BN 夹杂物的析出量随B 质量分数的增加而逐渐增大。

FB2钢的拉伸性能随着时效时间的延长而逐渐减弱,随B 质量分数的增加先增强后减弱,并且在B 质量分数为0.010%时拉伸性能达到最强。

FB2钢的硬度随着时效时间的延长而逐渐减小,随B 质量分数的增加先增大后减小,并且在B 质量分数为0.010%时硬度达到最大。

当B 质量分数由0增加到0.010%时,拉伸性能和硬度的增大是M 23C 6相和Laves 相的平均尺寸的减小所引起的;当B 质量分数由0.010%增加到0.030%时,拉伸性能和硬度的减小是BN 夹杂物析出量的增加所导致的。

为充分发挥钢中B 、N 的强化作用,同时提高FB2钢的高温性能及稳定性,钢中较优的B 质量分数控制在0.010%左右。

关键词:FB2钢;M 23C 6相;Laves 相;BN 夹杂物;拉伸性能;硬度中图分类号:TF7 文献标志码:A 文章编号:1672-7207(2023)07-2642-09Effect of B mass fraction on microstructure and mechanicalproperties of FB2 steel aged at 620 ℃TAO Xueru 1, GENG Xin 1, JIANG Zhouhua 1, LI Yang 1, PENG Leizhen 2(1. School of Metallurgy, Northeastern University, Shenyang 110819, China;2. China Second Heavy Machinery Group Co. Ltd., Deyang 618000, China)Abstract: The organization observation and mechanical property analysis of FB2 steel with different B mass fractions in long-term aging at 620 ℃ were performed by scanning electron microscopy , tensile property test and hardness test. The results show that the average size of M 23C 6 phase gradually increases with the increase of aging time, and its average size gradually decreases with the increase of B mass fraction; the Laves phase precipitates收稿日期: 2022 −09 −13; 修回日期: 2022 −11 −02基金项目(Foundation item):国家自然科学基金资助项目(51974076);国家重点研发计划项目(2016YFB0300203) (Project(51974076) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project(2016YFB0300203) supported by the National Key Research and Development Program of China)通信作者:耿鑫,博士,副教授,从事特殊钢冶金研究;E-mail :*************DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2023.07.011引用格式: 陶学儒, 耿鑫, 姜周华, 等. B 质量分数对620 ℃时效中FB2钢组织和力学性能的影响[J]. 中南大学学报(自然科学版), 2023, 54(7): 2642−2650.Citation: TAO Xueru, GENG Xin, JIANG Zhouhua, et al. Effect of B mass fraction on microstructure and mechanical properties of FB2 steel aged at 620 ℃[J]. Journal of Central South University(Science and Technology), 2023, 54(7): 2642−2650.第 7 期陶学儒,等:B质量分数对620 ℃时效中FB2钢组织和力学性能的影响after aging for 1 000 h, and grows and coarsens with the increase of aging time, and its average size gradually decreases with the increase of B mass fraction; the precipitation of BN inclusions gradually increases with the increase of B mass fraction. The tensile properties of FB2 steel gradually decrease with the increase of aging time, increasing first and then decreasing with the increase of B mass fraction, and the tensile properties reach the maximum at 0.010% of B mass fraction. The hardness of FB2 steel gradually decreases with the increase of aging time, increasing first and then decreasing with the increase of B mass fraction, and reaches the maximum at0.010% of B mass fraction. When the B mass fraction increases from 0 to 0.010%, the increase of tensileproperties and hardness is caused by the decrease of the average size of M23C6and Laves phases; when the B massfraction increases from 0.010% to 0.030%, the decrease of tensile properties and hardness is caused by the increase of BN inclusions precipitation. In order to give full play to the strengthening effect of B and N in steel, and at the same time improve the high temperature performance and stability of FB2 steel, the better control of B mass fraction in steel is around 0.010%.Key words: FB2 steel; M23C6phase; Laves phase; BN inclusions; tensile properties; hardness当前,大力发展超超临界火电机组是进行煤电机组结构优化的主要方向[1−3]。

ГОСТ977-88-中文版

ГОСТ977-88-中文版

ГОСТ 977-88国家标准钢铸件通用技术条件正式出版标准出版社莫斯科GOSTГОСТ 977-88 钢铸件。

通用技术条件编码621.74.02:669.14:006.354 分类B82国家标准钢铸件通用技术条件ГОСТ 977-88MKC77.140.80ОКП41 1200生效日:90年1月1日本标准适用所有方法浇铸的钢铸件,这些钢铸件采用非合金和合金结构件、与各种性能合成的铸钢制造。

1 牌号1.1 生产铸件采用以下牌号的钢:结构非合金钢:15Л、20Л、25Л、30Л、35Л、40Л、45Л、50Л;结构合金钢:20ГЛ, 35ГЛ, 20ГСЛ, 30ГСЛ, 20Г1ФЛ, 20ФЛ, 30ХГСФЛ, 45ФЛ, 32Х06Л, 40ХЛ, 20ХМЛ, 20ХМФЛ, 20ГНМФЛ, 35ХМЛ, 30ХНМЛ, 35ХГСЛ, 35НГМЛ, 20ДХЛ, 08ГДНФЛ, 13ХНДФТЛ, 12ДН2ФЛ, 12ДХН1МФЛ, 23ХГС2МФЛ, 12Х7Г3СЛ, 25Х2ГНМФЛ, 27Х5ГСМЛ, 30Х3С3ГМЛ, 03Н12Х5М3ТЛ, 03Н12Х5М3ТЮЛ;经济互助委员会成员国之间协议中使用的结构合金钢:15ГЛ, 30ГЛ, 45ГЛ, 70ГЛ, 55СЛ, 40Г1, 5ФЛ, 15ФЛ, 30ХЛ, 25ХГЛ, 35ХГЛ, 50ХГЛ, 60ХГЛ, 70Х2ГЛ, 35ХГФЛ, 40ХФЛ, 30ХМЛ, 40ХМЛ, 40ХНЛ, 40ХН2Л, 30ХГ1, 5МФРЛ, 75ХНМФЛ, 40ГТЛ, 20ГНМЮЛ;有特殊性能的合金钢:a)马丁体级20Х13Л, 08Х14НДЛ, 09Х16Н4БЛ, 09Х17Н3СЛ, 10Х12НДЛ –耐腐;20Х5МЛ, 20Х8ВЛ, 40Х9С2Л –耐热;20Х12ВНМФЛ –抗热;85Х4М5Ф2В6Л (Р6М5Л), 90Х4М4Ф2В6Л (Р6М4Ф2Л) –高速切削;б) 马丁体铁素体级15Х13Л –耐腐;в) 铁素体级15Х25ТЛ -–耐腐;г)奥氏体-马丁体级08Х15Н4ДМЛ, 08Х14Н7МЛ, 14Х18Н4Г4Л -耐腐;д) 奥氏体-铁素体级12Х25Н5ТМФЛ, 16Х18Н12С4ТЮЛ, 10Х18Н3Г3Д2Л –耐腐;35Х23Н7СЛ, 40Х24Н12СЛ, 20Х20Н14С2Л –抗热;е) 奥氏体级10Х18Н9Л, 12Х18Н9ТЛ, 10Х18Н11БЛ, 07Х17Н16ТЛ, 12Х18Н12М3ТЛ –耐腐;55Х18Г14С2ТЛ, 15Х23Н18Л, 20Х25Н19С2Л, 18Х25Н19СЛ, 45Х17Г13Н3ЮЛ –耐热;正式出版翻印标准出版社,1989标准出版社,200435Х18Н24С2Л, 31Х19Н9МВБТЛ, 12Х18Н12БЛ, 08Х17Н34В5Т3Ю2РЛ, 15Х18Н22В6М2РЛ, 20Х21Н46В8РЛ –抗热;110Г13Л, 110Г13Х2БРЛ, 110Г13ФТЛ, 130Г14ХМФАЛ, 120Г10ФЛ –耐磨;经济互助委员会成员国之间协议中使用的特殊性能合金钢:а) 马丁体铁素体级15Х14НЛ, 08Х12Н4ГСМЛ –耐腐;б)奥氏体铁素体级12Х21Н5Г2СЛ, 12Х21Н5Г2СТЛ, 12Х21Н5Г2СМ2Л, 12Х19Н7Г2САЛ, 12Х21Н5Г2САЛ, 07Х18Н10Г2С2М2Л, 15Х18Н10Г2С2М2Л, 15Х18Н10Г2С2М2ТЛ –耐腐;结构合金钢的使用范围见附件1,特殊性能合金钢的使用范围见附件2。

6542棒料重量的计算公式

6542棒料重量的计算公式

6542棒料重量的计算公式一、常用的一些金属材料重量计算公式:1.园钢重量(公斤)=0.00617×直径×直径×长度2.方钢重量(公斤)=0.00785×边宽×边宽×长度3.六角钢重量(公斤)=0.0068×对边宽×对边宽×长度4.八角钢重量(公斤)=0.0065×对边宽×对边宽×长度5.螺纹钢重量(公斤)=0.00617×计算直径×计算直径×长度6.角钢重量(公斤)=0.00785×(边宽+边宽-边厚)×边厚×长度7.扁钢重量(公斤)=0.00785×厚度×边宽×长度8.钢管重量(公斤)=0.02466×壁厚×(外径-壁厚)×长度9.钢板重量(公斤)=7.85×厚度×面积10.园紫铜棒重量(公斤)=0.00698×直径×直径×长度11.园黄铜棒重量(公斤)=0.00668×直径×直径×长度12.园铝棒重量(公斤)=0.0022×直径×直径×长度13.方紫铜棒重量(公斤)=0.0089×边宽×边宽×长度14.方黄铜棒重量(公斤)=0.0085×边宽×边宽×长度15.方铝棒重量(公斤)=0.0028×边宽×边宽×长度16.六角紫铜棒重量(公斤)=0.0077×对边宽×对边宽×长度17.六角黄铜棒重量(公斤)=0.00736×边宽×对边宽×长度18.六角铝棒重量(公斤)=0.00242×对边宽×对边宽×长度19.紫铜板重量(公斤)=0.0089×厚×宽×长度20.黄铜板重量(公斤)=0.0085×厚×宽×长度21.铝板重量(公斤)=0.00171×厚×宽×长度22.园紫铜管重量(公斤)=0.028×壁厚×(外径-壁厚)×长度23.园黄铜管重量(公斤)=0.0267×壁厚×(外径-壁厚)×长度24.园铝管重量(公斤)=0.00879×壁厚×(外径-壁厚)×长度注:公式中长度单位为米,面积单位为平方米,其余单位均为毫米,以上重量*材料单价为材料费,加上表面处理+每个工艺流程的工时费+包装材料+出货费+税金+利率=报价(FOB)。

建筑材料标准之进场材料验收标准

建筑材料标准之进场材料验收标准

第二部分进场材料验收标准第一章总则材料进场时,要进行材料质量和数量的验收,主要如下:1 验收材料出厂合格证、材质单、化验报告和其它有关证明单或化验单;2 对材料进行外观检查;3 对材料进行数量验收。

第二章水泥水泥进场验收:水泥进场时应对其品种、级别、包装或散装仓号、出厂日期等进行检查,检查水泥出厂合格证,并应对其强度、安定性及其他必要的性能指标进行复验,其质量必须符合现行国家标准《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》GB175等的规定。

1 常用水泥1.1各龄期强度不得低于表1-1的规定数值。

六大品种水泥不同强度等级各龄期强度值表1-11.2各项技术要求应符合表1-2的规定。

六大品种水泥技术要求表1-2注:1.细度为通过80方孔筛的筛余百分数。

2.氧化镁、三氧化硫含量为占水泥熟料的百分数。

3.水泥经压蒸安定性试验合格,则熟料中氧化镁的含量允许放宽到6.0%。

2 特种水泥2.1主要性能和适用范围参见表1-3;各项技术要求应符合表1-5的规定。

几种特种水泥技术要求表1-5第三章 建筑用砂石1. 天然石材(1)常见天然石材的主要技术性能可参照表 1-6。

(2)石砌体所用的石材应符合设计规 常见天然石材主要技术性能 表1-6定的强度等级和岩种,并应质地坚实,无风化、剥落和裂纹。

(3) 当设计对石料强度无具体要求时,抗压强度可参照以下数值: 毛石、毛料石 30MPa 粗料石、半细料石、细料石 40MPa 2. 卵石卵石规格应基本一致,并应无脱层、 蜂窝,外形应呈扁平状。

呈圆球状、针 状、薄片状及表面特别光滑者不得使用。

3. 毛石毛石砌体所用的毛石,包括乱毛石和 平毛石,其外形应呈块状,中部厚度不宜 小于15㎝(砌挡土墙的毛石,中部厚度 不小于20㎝)。

注:乱毛石系指形状不规则的石块;平毛 石系指形状不规则,但有两个平面大致平行的 石块。

4.料石(1) 料石表面的加工,应符合表1-7 的要求。

(2)各种砌筑用料石的宽度、厚度均不宜小于20㎝;长度不宜大于厚度的4倍。

热轧控冷盘条+swrch35k密度

热轧控冷盘条+swrch35k密度

"听说过热滚和受控的电线棒吗?这就像在滚滚过程加热后给钢进行温泉治疗。

我们说的是通过控制冷却率来获得完美的微观结构和属性。

这个花哨的过程帮助我们制造出不仅超强的电线棒,并且尺寸也非常精确。

我们基本上把热棒灌入水中快速冷却,然后让它慢慢冷却到室温。

结果?一种精细的微结构,使电线棒具有惊人的强度和坚韧性。

这就像钢版获得豪华的温泉日!"
SWRCH35K是一类高碳钢丝,其碳含量为0。

32—0。

38。

人们经常用它来制造螺丝,螺栓,坚果, r,以及其他通过冷头和冷铸造的束缚器。

由于其碳含量高,它确实很坚硬,而且抗磨损,这使得需要超强且耐久耐久的东西变得非常棒。

如果你加入其他的金属,如铬、镍和钼,它可以使电线更坚固,表现更好。

SWRCH35K线棒的典型密度约为7。

85g、cm3,与大多数门碳钢的密度一致。

密度的测量是一个基本的物理特征,对各种工程产出和设计考虑具有重大影响。

它代表材料特定体积内的质量,对重量、浮力和各种应用的整体性能都有影响。

全面了解SWRCH35K电线棒的密度对于评估其对特定制造工艺和最终用途产品的适宜性至关重要。

6542钢金相组织

6542钢金相组织

6542钢金相组织【原创版】目录1.6542 钢金相组织的概述2.6542 钢金相组织的特性3.6542 钢金相组织的应用正文一、6542 钢金相组织的概述6542 钢金相组织是一种高性能的合金材料,它的名字来源于它的合金成分,即碳(C)含量为 0.65%,硅(Si)含量为 4.2%。

6542 钢金相组织具有优良的机械性能、耐磨性能和耐腐蚀性能,因此在许多工业领域都有广泛的应用。

二、6542 钢金相组织的特性1.机械性能:6542 钢金相组织具有高强度、高韧性和良好的耐磨性能。

这使得它在承受高负荷和磨损环境下仍能保持良好的性能。

2.耐腐蚀性能:6542 钢金相组织中含有较高的铬(Cr)和钼(Mo)元素,这些元素可以提高合金的耐腐蚀性能。

因此,6542 钢金相组织在腐蚀环境下具有较长的使用寿命。

3.耐磨性能:6542 钢金相组织具有优良的耐磨性能,这主要得益于其高硬度和良好的韧性。

在高磨损环境下,6542 钢金相组织能够保持其形状和尺寸,从而延长其使用寿命。

三、6542 钢金相组织的应用由于 6542 钢金相组织具有上述优良特性,因此,它被广泛应用于以下领域:1.机械制造业:6542 钢金相组织可用于制造各种机械零件,如齿轮、轴类零件等。

2.航空航天领域:6542 钢金相组织可用于制造航空航天器的各种结构件,如发动机叶片、机翼等。

3.化工、石油和核工业:在这些领域中,设备和管道经常暴露在腐蚀环境中,6542 钢金相组织可用于制造这些设备和管道,以提高其使用寿命。

4.医疗领域:6542 钢金相组织可用于制造医疗器械,如手术刀、注射器等,以提高其耐用性。

期货单位换算

期货单位换算

大豆\小麦换算1美元/蒲式耳=36.7437美元/吨1蒲式耳/英亩=0.0672吨/公顷=4.4799公斤/亩1蒲式耳=60磅=0.0272公吨=0.0268长吨=0.03短吨1公吨=36.7437蒲式耳1手=5000蒲=136吨豆粕换算1美元/短吨=1.1025美元/吨1短吨=2000磅=0.9072公吨;1公吨=1.1023短吨=2204.622磅1手=100短吨=90.72吨豆油换算1美分/磅=22.0462美元/吨1磅=0.0004536公吨1公吨=2204.622磅1手=60000磅=27.2吨玉米换算1美元/蒲式耳=39.36825美元/吨1蒲式耳/英亩=0.062719012吨/公顷=4.18126749公斤/亩1蒲式耳=56磅=0.0254012公吨=0.025长吨=0.028短吨1公吨=39.36825 蒲式耳1手=5000蒲=127吨面积换算1平方公里=100公顷=247.1英亩=0.386平方英里1平方米=10.764平方英尺1公顷=10000平方米=2.471英亩=15亩1平方英寸=6.452平方厘米1英亩=0.4047公顷=4047平方米=6亩1平方英尺=0.093平方米1平方码=0.8361平方米1平方米=10.764平方英尺1平方英里=2.590平方公里长度换算1千米=0.621英里1英里=1.609千米1米=3.281英尺=1.094码=39.37 英寸1厘米=0.394英寸1英寸=2.54厘米1海里=1.852千米1码=3英尺1杆=16.5英尺1英里=5280英尺1海里=1.1516英里1英尺=12英寸=0.3048米容/体积换算1升=0.264加仑=0.0284蒲式耳1立方厘米=0.061立方英寸1立方米=1.308立方码=35.32立方英尺1立方英寸=16.3934立方厘米1立方英尺=0.0283立方米1立方码=0.7646立方米1蒲式耳=35.239升1加仑=3.7854升1盎司(液量)=29.57毫升重量换算1公斤=2.2046磅1市斤=0.5公斤=1.1023磅1担=50公斤=110.23磅=0.0551短吨=0.05公吨1英担(100磅)=45.359公斤=0.0454公吨1克=0.035盎司1盎司(干量)=28.35克1磅=0.454公斤1公吨=22.0464英担=1.1023短吨=0.9842长吨。

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黄柏 、 山慈 菇 、五 倍 子 、冰 片 、荆 芥 、莪 术 等 药 物组 成 , 具有 清 热 燥 湿 ,祛 风止 痒 ,杀 虫抑 菌 之功 效 ,用 于风 湿 邪 热 所 致 湿疹 的治 疗 。 由表 1 可见 ,治 疗 前 治 疗 组 及 对 照组 病变 程 度 ( 瘙痒 及 皮 损 )经 ) C 检 验 ,) c = 0 . 1 8 ,P>0 . 0 5 , 无 显著 性 差 异 ;表 明 治疗 前 治疗 组 及 对 照组 在 病变 程 度 分 布 上基 本 齐 同 ,两 组 间具 有 可 比性 。 治疗 后第 1 0 K ,治 疗组 与对 照组 病 变 程度 ( 瘙 痒 及 皮 损 )经 ) c 检 验 ,) c = 5 . 4 1 ,P <0 . 0 5 , 二者 有显 著 性差 异 ;表 现 出治 疗 组 的病 变程 度 由重 向轻 (由3 向0)的转 变趋 势 明 显优 于 对 照组 ,治 疗 组 及对 照组 治 愈 率 分别 为 4 0 . 0%和 1 7 . 8 %。治 疗 后 第 2 0 天 ,治疗 组与 对照 组病 变程 度 ( 瘙痒 及皮 损 )经) c 检 验 ,) c = 2 1 . 6 3,
1 资料与方法
1 . 1 一般 资料
我院自 2 0 1 2年 1 月至 2 0 1 0年 1 2月 ,在 妇产 科 门诊 中 选 择 自愿要 求 终 止 妊 娠而 无 手 术禁 忌 症 的 孕 妇 1 0 0例 。孕 6~1 0周 随 机分 为 两 组 ,两组 年 龄 、孕 次 、产次 及 本次 孕 周 方 面经 统 计学 比较无 明显 著 性差 异 ( P >0 . 0 5) 。具有 可
作 中的重 要 部分 ,如何 提 高 手术 的安全 性 ,尽 可 能减 少 受 术者 的痛 苦 ,是妇产 科工 作都 在研究 的课 题 [ 2 1 o 6 5 4 — 2具 有 阿托 品相似 的作 用 ,可使 平滑 肌 明显松 弛 ,解 除 血管痉 挛 , 同时具有 镇痛 作用 ~ 5 ] o 2 % 利 多卡 因为 酰胺类 局麻 药 ,临 床 常用 局 部 麻 醉 。具有 起 效 快 ,弥 散广 ,阻断 局 部神 经 传 导作 用 。盐酸 利多 卡因 6 5 4 — 2注射用 于人工 流产 , 宫颈 松弛 , 镇痛 效果是 确切 的 , 且 价格低廉 , 方法简便 易行 。安全 可靠 , 是一 种较好 的方法 。值得 推广 。
1 . 3 效果判定
宫 颈 松弛 程度 :显效 : 5号 扩张 器 能顺 利 通过 。无 效 : 需 从 4号 扩 张 器 逐 号 进 行 。
疼痛程度 : 无痛 : 术 中安 静 。轻 度 疼 痛 : 术 中基 本 安 静 ,术 中呻吟 ,痛苦 面容 ,配合手 术 。明显疼 痛 : 大 喊疼痛 , 面色 苍 白 ,出汗 ,不 配合手 术 。
比性 。
② 表 2两组术 时疼痛 程度 比较例 ( %)
3 结论
人工 流产 术是 避孕失 败后 的补救措 施 … 。是计 划生 育工
1 . 2 方 法 观 察组 : 常 规消 毒 ,用 阴道 窥器 暴漏 宫 颈在 宫颈 3 . 9点 处进 针 1 厘米 , 回抽无 血后 , 注入 6 5 4 — 2液 l ml ( 5 mg ) 和 2 % 利 多卡 因 5 ml 混 合液 , 每 点注 1 / 2量 , 3~5分钟 后开 始施术 , 对 照组按 照常规 进行 施术 。
参考文献
[ 1 】 夏华 琼 . 吴庆蓉利 多卡因宫颈 、宫腔麻 醉行人工流产术 2 6 8 例 临 床观察 三军医大学学报 , 2 0 0 4 , 2 6 ( 1 3 ) . [ 2 ] 林炫 ,陈丽平 . 利 多卡 因用于人工 流产术 中的临床研 究 [ J ] . 中国
妇幼保健 ,2 0 0 8 , 2 3 ( 1 3 ) . 【 3 ] 李冬 梅 . 利多卡 因用于人 工流产术 镇痛 的l 临床观察 叨. 中 国计划
世界 最新 医学信息 文摘 2 0 1 3年第 1 3卷第 1 8期

2 0 9
药物 与临床 ・ Fra bibliotek6 5 4 . 2和 2 % 利 多卡 因宫颈 注射在人工流产 术 中的应 用
赵春凤 ’ ,张君 2
( 1 . 辽宁省海城市整骨医院 妇产科,辽宁 海城 1 1 4 2 0 0 ;2 . 辽 宁省海 城市广 济 医院 妇产科 ,辽 宁 海城 1 1 4 2 0 0) 摘要 :传统 的人 工流产 术,受术者往往不 能忍受术 中的疼 痛及 恶心、呕吐 、出冷 汗、面色苍 白、胸 闷等人工 流产 综合 反映。而 目前许 多医院采 用的静脉 注射芬 太尼 、异 丙酚麻 醉药物 的无痛人流术 不但 费用高,而且存在麻醉意外的风险 , 危及患者的生命安全 ,使许 多患者有顾 忌而不能接 受。我 院采 用 6 5 4 . 2和 2 % 利 多卡 因宫颈注射用于人工流产术具有有 效性和安全性 ,且不增加 患者的经济 负担 。报告如 下: 关键词 :6 5 4 — 2 ;2 % 利 多卡 因;宫颈注射 中图分 类号 :6 1 4 文献标识码 :B DO I :1 0 . 3 9 6 9  ̄ . i s s n . 1 6 7 1 . 3 1 4 1 . 2 0 1 3 . 1 8 . 1 5 5
2 结 果
表一 :
①对 宫颈 松弛程 度 的观察 比较
生育学杂志 ,2 0 0 8 , 1 6 ( 9 ) . [ 4 ] 李 晓光 . 氯胺 酮与利多卡 因预注射对无痛人工 流产术中麻醉作用
的影响 f J ] . 山东 医药 ,2 0 0 6 , 4 6 ( 1 5 ) .
[ 5 ] 刘建荣 ,李 俊芬 . 利多卡 因阻滞 宫颈旁神经用 于人 工流产术临床 观察 中国计划生育学杂志 ,2 0 0 3 , 1 1 ( 2 ) .
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