两相UASB反应器处理糖蜜酒精糟液的试验研究
UASB+SBR工艺的酒精工业废水处理意见
UASB+SBR工艺的酒精工业废水处理意见- 污水处理摘要:采用上流式厌氧污泥床(UASB)~间歇式活性污泥法(SBR)综舍工艺处理玉米酒精工业废水,经2年多运行表明,运行费用低、效果好,处理后的污水达标排放,还可作为中水回用。
污水先经预处理系统(包括事故调节池、集水池、pH调节、冷却塔)处理后进入UASB 反应嚣处理,经处理后出水CODer去除率达76%,BOD去除率达83%。
然后进入SBR池处理。
CODcr去除率达91%,BOD5去除率达95%。
处理后的水经活性炭吸咐处理后可作中水使用。
关键词:酒精生产;废水;UASB;SBRApplication of UASB+SBR Technology in theTreatment of Alcohol Industrial SewageGENG Xiang-dang(hnhui GIljing Group.,Bozhou,Anhul 236800,china)Abstract.- UASB+SBR technology had been apphed to treat eoFn alcohol industrial sewage for more than two years and the applicationresults indicated that the operation cost wills low,good efects achieved,and water managed W88 in accord with sewage discharge stalldardand could be reused as medium water.The sewage first treated by pretreatment system (including accidents regulation pits,collect—ing tank,pH adjustment,and cooling tower),then treated by UASB reactor,the removal rate of CODcr of water after treatment was 76%and removal rate of BOD reached 83%finally the water flew into SBR pits for further treatment, the removal rate of CODcr andBOD5 reached 91%and 95%respectively.The managed water then treated by active carbon absorption could be used as mediumwater.(Wran.by YUE Yang)Key words:eomplex utilization;alcohol production;sewage;UASB;SBR利用生物技术作为污染防治的手段是一项经济、社会、环境效益俱佳的技术,是解决复杂环境问题的有效途径之一。
糖蜜酒精废水厌氧可生化性实验研究
Z N i,LU F .i L ii‘ HA G Y I ux g , I -u n Y j
( . eat n o hmir ,T nj U i rt,S a g a 2 0 9 ,C ia 2 Istt o 1 Dp r metfC e s y ogi n e i t v sy h n h i 0 0 2 hn ; .ntue i f
E v o m n c ne S a g a A a e yo r utrl c ne, h n h i 0 6 hn ) ni n et i c, h n h i cdm A i l a S i cs S a g a ,C ia r Se f gc u e 2 10 1
d a d ta ti w s w t o l b e t i o— h s n eo i po e s yme n o j s n ec n i o s n aa ee i t t h a t a rcud et ae w t t ce h s e e r d h w p a ea a rb rcs b a s f du t gt o dt n d p rm t s c a i h i a r
d ga d t r u h a a r b c te t n :t e o e ta in o u ft e r a e rm 60 mg ・L e rde h o g n e o i r a me t h c nc nr to fs la e d c e s d fo 3 8 i iily o 4 mg ・ L nta l t 70 i 【e n h e nd. M e n a whi l e,t a t i m fo g i lutnt e he fsi u o ran cpol a sr mov lwa spo e o —4 d y o g a spo t n d f r2 a sc mpa e t u ft e o a ,wh c n- r d wih s la er m v l ih i
UASB_CASS工艺处理酒精废水
U A SB-CA SS工艺处理酒精废水黄玉茹,郭 强(新乡市环境保护科学设计研究院,河南新乡 453000)摘 要 介绍了U A SB—CA SS(上流式厌氧污泥床反应器—周期循环活性污泥法反应池)工艺在处理酒精废水中的应用,工程运行表明,高浓度的酒精废水可以得到有效治理,出水水质能够满足GB8978—1996《污水综合排放标准》二级排放标准的要求。
关键词 上流式厌氧污泥床反应器 循环式活性污泥法 酒精废水 某酒精厂以玉米为原料生产酒精和生物蛋白饲料,年产酒精15000t,生物蛋白饲料10000t。
其生产工艺为:玉米原料→粉碎(过筛)→配料→预煮→高压蒸煮→糖化→发酵→粗馏→精馏→酒精成品。
粗馏下的醪液经板框压滤后产生的固形物经烘干、配兑、制成生物蛋白饲料。
所排废水主要是粗馏塔的废醪液以及其他车间的冷却水、洗涤水和冲洗水等一些较低浓度的废水。
工程采取了多项节水措施,如:(1)冷却水自低温至高温多次循环套用,最后用于拌料;(2)锅炉排水用作水膜除尘器的补充水;(3)醪液经固液分离后液体回用于拌料;(4)减少设备冲洗水等。
项目废水排放量约为418m3 d。
酒精废醪液以有机物为主,废水COD C r 浓度高,本工程采用U A SB—CA SS处理系统对酒精废水进行处理,保证了废水出水水质能够稳定达标。
1 废水水质工程废水水质情况见表1。
废水排放量为418m3 d,设计水量为500m3 d,处理后出水水质要求达到GB8978—1996《污水综合排放标准》中的二级排放标准(表1)。
表1 废水水质废水水质排放标准pH COD C r (m g L)BOD5 (m g L)SS (m g L)水量 (m3 d) 319212001060038104186~9150301502 处理工艺211 工艺流程(图1)粗馏塔的废醪液经提取生物饲料后,其工艺废水首先进入调节沉淀池除去部分颗粒物,经调节水量、pH值,均化水质,然后进入U A SB反应器,在此降解了大部分难降解有机物,提高废水的可生化性,出水再与工收稿日期:2005212228作者简介:黄玉茹,女,1964年生,河南汝南人,高级工程师,从事环境科研工作。
水解酸化-UASB-AB工艺在处理酒糟废水中的应用
( ) 泥 脱 干 工 程 在 污 泥 脱 干 车 间 设 置 2台 7污
D 0 0带 式 压 滤 机 . 套 投 配 系 统 和 加 药 系 统 . Y1 0 配 组 成 2套 脱 水 系 统 . 泥 经 脱 水 后 . 螺 旋 输 送 机 运 污 由 送 到 室 外 的 污 泥 堆 放 场 2工 程 调 试 及 运 行
小 . 满 足 生 物 膜 处 理 较 慢 且 膜 片 易 脱 落 的 特 点 . 以 B 段 污 泥 负 荷 较 低 . 龄 较 长 . 水 在 池 中水 力 停 留 泥 废
时 间 为 51 。 . B段 出 水 进 入 二 沉 池 . 物 膜 片 在 二 沉 h 生
该工程于 20 0 8年 5月 建 成 投 入 使 用 水 解 酸 化 池 不 仅 能 把 废 水 中 复 杂 的 不溶 性 和大 颗 粒 有 机 物 水解 成 可溶 性 和 简单 的有机 物 .并且 废 水 的 p H
定 运 行 后 C D r 除 率 超 过 8 % ,H 值 70 8 , O C 去 0 p .~ . 0
厌 氧 出 水 的 C D r比较 稳 定 O C
23A . 为 65 总 高 度 为 47 采 用 半 地 下 式 , 筋 .m, . m. 钢
4 . H T为 1 h A 段 曝 气 池 供 气 量 1 8 / : 05 , R m . 。 3 7 . m3 3 h
B段 曝气 池 池污 泥 负荷 为 05k B D (g V S 1 . g O Jk ML S . , d
尺 寸 为 1 x x .. 有 效 容 积 为 10i . R 为 51 05 3 5 5 H T n . h B段 曝气 池 供 气 量 4 0m3 . 0 / h () 沉池 和 二沉池 工程 采用 竖流 式沉 淀池 , 5中 池 形 设 计 成 圆 形 . 中 沉 池 和 二 沉 池 各 一 座 . 采 设 均 用 半 地 下 式 . 筋 混 凝 土 结 构 。其 中 : 钢 中沉 池 的 表 面
【精品】浅论新型UASB工艺治理糖蜜酒精废液治理
【关键字】精品浅论新型UASB工艺治理糖蜜酒精废液治理摘要:本试验研究了用新型UASB工艺治理糖蜜酒精废液的最佳工艺,同时考察生物能源的回收情况。
8个多月来的小试中试试验证明,运用GXBJ-TLP工艺可在15-30天内快速启动治理糖蜜酒精废液,其进液浓度为30000-40000mg/L,负荷20-25kg/m3.d时,处理效率可达60-70%,沼气量为每去除1kg的COD可产气574-700L气体,而且经处理后的出水PH为中性,可以无害化农灌。
关键词:糖蜜酒精废液;UASB;能源回收1 引言1.1 糖蜜酒精废液现状制糖生产副产品废蜜经发酵蒸馏出酒精后的废液即为糖蜜酒精废液。
废液色深、呈红棕色,一般干固物量为8-10%,PH3.9-4.5,废液CODcr值高达80000-130000mg/L,BOD达55000-75000 mg/L,氨氮1500-2500 mg/L,SS达10000-XX0 mg/L,色度5000,硫酸根5000-8000 mg/L,温度100℃左右。
生产1吨酒精产生13-15吨废液,在废液的干固物量中无机物占30~35%,有机物占65-70%,为此一间日产20吨酒精的车间,每日排出的有机物相当于一个30万人口城市排放的污染物负荷。
因此糖蜜酒精废液的治理已成为环境保护的重要课题。
酒精工业已成为今次于造纸工业废水最大的有机污染行业。
[1] [5]这种废醪液色度深、酸度大、有机物浓度高,治理难度大。
由于受到资金与技术的限制,目前国内外针对糖蜜酒精废醪液处理技术还不十分成熟。
近年来,国内外对糖蜜酒精废水处理工艺和技术进行了大量的研究和探索,对糖蜜酒精废水处理进行了各方面的试验和实践,目前各种工艺及技术尚在试验应用阶段。
从当前酒精废水处理的现状来看,我国酒精废水大面积的无害化处理势在必行,针对酒精废水安全、高效的处理工艺技术研发更是刻不容缓。
1.2 高浓度糖蜜酒精有机废水新型厌氧生化处理的新技术路线UASB厌氧生物处理的优点有:高效节能,省地省投资;高生物能源回收;污泥产量少;对氮磷的需量要求低;对某些难降解有机物有较好的降解能力。
重视水处理工艺技术分析 完善石化废水处理稳定性
具 有系统运 行稳定 、处理效 率高等优 点。
2 、 相 分 离 的 方 法 ( ) 理 化 学 法 在 产 酸 相 中投 加 甲烷 菌 的 选 择 性 抑 制 剂 ( 氯 仿 , 1物 如 四氯 化 碳 等 ) 抑 制 产 甲烷 细 菌 的 生长 。 或 向产 酸 反 应 器 中 供 给 一 定 量 来 的氧 气 , 调 整 反 应 器 内 的氧 化 还 原 电位 , 利 用 产 甲烷 菌 对 溶 解 氧 和 氧 化 还 原 电位 比较 敏 感 的特 点 来 抑 制 其 在 产 酸 相 反 应 器 中 生 长 ;或 将 产
应 用 技 术
-■ I
重视水处理工艺技术分析 完善石化废水处理稳定性
王 飞 何立新 张守 明
( 大庆石化 公司水气 厂 黑 龙江 大 庆 1 3 0 6 0 0)
[ 摘 要 ] 为大庆石 化公 司 的环 保窗 口,大 庆石化 水气 厂不 断推进 安全环 保工作 的标准 化体 系建 设,安全 环保 工作取得 良好 效果 ,去年 作 该厂 实现外 排污水 合格 率 1 0%, 未 发 生 一 起 重 大 安 全 环 保 事 故 ,新 增 职 业 病 发 病 数 为 零 ,处 理 化 工 污 水 1 02万 吨 ,厂 领 导 重 视 水 处 理 0 9. 7 工 作 ,本 文 就 此 进 行 论 述 。 . [ 关键 词 ] 处 理 石 化 水 气 水 中图 分 类 号 : x 5 文 献 标 识 码 :A 文 章编 号 :1 0 — x( 0 ) — 1 卜 01 9 91 O 4 2 1 1 0 0 7 6
பைடு நூலகம்
的体积 。
5、两 相 厌 氧 工 艺 适 于 处 理 高 浓 度 有 机 污 水 、 悬 浮 物 浓 度 很 高 的 污 水 、 含 有 毒 物 质 及 难 降解 物 质 的 工 业 废 水 和 污 泥 。
糖蜜酒精废水两相UASB处理有机物去除特征
糖蜜酒精废水两相UASB处理有机物去除特征
张仁江;张振家;谷成;张虹;戴树桂
【期刊名称】《城市环境与城市生态》
【年(卷),期】2000(013)004
【摘要】应用气相色谱研究了糖蜜酒精废水两相UASB处理工艺各段中有机物的去除情况,结果表明:酸化反应器内,易降解有机物的去除率基本上为100%;产甲烷段反应器内,因易降解化合物在酸化反应器内大部分被去除,剩下的化合物在该段反应器内去除率偏小,仅为80%.质谱结果证实,进水中的酚类化合物经两级处理后,被有效去除.
【总页数】3页(P23-25)
【作者】张仁江;张振家;谷成;张虹;戴树桂
【作者单位】南开大学环境科学与工程学院,天津,300071;南开大学环境科学与工程学院,天津,300071;南开大学环境科学与工程学院,天津,300071;南开大学环境科学与工程学院,天津,300071;南开大学环境科学与工程学院,天津,300071
【正文语种】中文
【中图分类】X703
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1.预处理/UASB/生物接触氧化工艺处理糖蜜酒精废水可行性分析 [J], 师杰峰;廖雷;彭娟;贾力强
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3.糖蜜酒精废水两相UASB处理工艺的酸化段特征 [J], 张仁江;张振家;谷成;张虹;戴树桂
4.给水处理流程中各处理单元对有机物的去除效率——混凝、澄清、过滤、消毒过程对有机物的去除 [J], 苗毓恩;丁桓如
5.给水处理流程中各处理单元对有机物的去除效率——吸附、离子交换及膜处理单元对有机物的去除 [J], 苗毓恩;丁桓如
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水解酸化-UASB处理高浓度酿酒废水
水解酸化-UASB处理高浓度酿酒废水摘要:采用水解酸化-UASB法处理浓度较高的酿酒废水,能够很好地降低累积有害物质的程度,使其与我国的排放标准一致。
现阶段,许多酒厂均利用了这种方法进行废水处理。
为此,本文主要针对高浓度酿酒废水,研究了水解酸化-UASB这种处理方法,仅供参考。
关键词:酿酒;废水;UASB处理技术我国拥有悠久的传统酒文化,但在酿酒的过程中,锅底排出米浆废水中的有机物浓度却非常高,其废水属于高浓度酿酒废水。
在传统的污水处理中,一般利用常规的物化方法加以处理,但效果不显著。
本文以黄酒为例,结合其生产中排出的高浓度米浆的特点,应用了水解酸化-UASB这种处理方法。
这种污水处理方法具有十分明显的效果,且出水与相应排放标准一致。
1 确定废水处理工艺如表1所示为黄酒生产中排出的废水情况。
表1 黄酒废水水质为了将污水处理系统的作业效率提高,节省投资,降低系统运行成本与能耗,针对高低浓度废水,采取了分流处理。
其工艺流程见图1。
图1 处理废水的工艺流程图2 设计并启动水解酸化池在设计污水处理工程时,重点设置了水解酸化池。
在池中水力的作用下,高浓度废水停留时间24小时。
为了保证水解酸化池中的酸化菌群足够多、去除效果较理想,在该池加挂了立体弹性填料。
实际上,约过10天立体弹性填料便会具有较理想的挂膜效果,尤其会显著提高CODCr的去除率,约20天后将达到峰值(见表2)。
酸化池的布水被设计为推流式,以便将死角减少,并将保温层添加在池外,以提升酸化水解温度。
设计的酸化池(见图2)能调节水力、除渣沉淀,而且还可用作厌氧进料池。
这样既将污水处理设备减少了,又减小了工程造价。
图2 设计的酸化池图表2 去除CODCr的结果在水解酸化池,以自然富集的形式培养微生物和细菌。
因为池中有设置立体弹性填料,所以,以频繁升降水位的手段来富集酸化菌。
培养约10天后,酸化菌膜便挂满了弹性填料,随之也提高了CODCr去除率,池中CODCr的去除率位于20%~30%,具有较好的效果。
糖蜜酒精废水微氧厌氧生物脱硫
糖蜜酒精废水微氧厌氧生物脱硫3解庆林 李亚伟 李丽芳(桂林工学院资源与环境工程系,广西541004)摘要 糖蜜酒精废水属于富含硫酸盐的高浓度有机废水,采用微氧厌氧生物脱硫技术进行处理。
在同一反应器中先利用硫酸盐还原菌(SR B )将糖蜜酒精废水中的硫酸盐还原为硫化物,然后利用无色硫细菌(CS B )在微氧状态下将硫酸盐还原产物———硫化物氧化成硫单质,消除了硫化物对产甲烷菌的毒害作用。
研究结果表明,此工艺脱硫效果显著。
关键词 微氧厌氧 硫酸盐还原 生物脱硫 糖蜜酒精废水3教育部留学回国人员科研启动基金(教外司留20022247)和教育部科技重点项目(教技司2002202119)联合资助0 引言糖蜜酒精废水是富含硫酸盐的高浓度有机废水,在进行厌氧生物工艺处理时,会生成大量对产甲烷菌有毒性作用的硫化物,降低甲烷产率。
为了控制硫化物毒性,人们提出了多种方法[124],但这些方法都不理想。
近来研究表明:无论是在厌氧微环境中还是分散的悬浮状态下,厌氧菌均可与好氧菌共存,而且污泥可呈现出高的产甲烷活性[5]。
Z itomer [6]对厌氧F BR反应器和微氧F BR 反应器进行比较研究发现,处理高浓度S O 2-4废水的微氧F BR 反应器比厌氧F BR 反应器C OD Cr 去除率高出60%以上。
K hanal [7]在以葡萄糖为碳源、K 2S O 4为硫酸盐源的人工配水条件下,利用ORP 控制系统,进行了调节供氧量的硫化物在线控制的研究。
结果表明,在废水的C OD Cr 为10000mg ΠL 、S O 2-4浓度为5000mg ΠL ,通过微氧使氧化还原电位控制在-230~-180mV 时,溶解态和气态硫化物全被去除,甲烷产率提高到了5613%,这表明在微氧厌氧处理含高浓度硫酸盐废水时通过ORP 控制进氧量在线控制硫化物是可靠的。
但多数研究均为人工配水实验,直接利用实际废水开展的研究较少。
在国内,董春娟等人[8]分析了微氧产甲烷系统的工艺特点,指出由于加入适量氧而使厌氧菌、好氧菌、兼性菌等共存于同一反应器中,协同代谢污染物,使系统出水C OD Cr 低、污泥产量少、抗冲击负荷能力强,同时能使毒性和难降解物质彻底降解。
固液分离-UASB-SBR技术处理酒精糟液工程
固液分离-UASB-SBR技术处理酒精糟液工程酒精工业是国民经济重要的基础原料产业。
酒精广泛应用于化学、食品、日用化工、医药卫生等领域。
我国的酒精年产量约为300万t,生产原料以粮食(玉米、薯干等)为主,粮食酒精中约有80%是用薯干酿造的。
酒精生产过程中蒸馏工序排放的酒精糟液是一种含高悬浮物、高浓度的有机废液。
据统计,每生产1t 酒精,排放的有机物含量达500kg 以上。
全国每年排放的酒精工业废水约为1200万m3。
大量的高浓度有机废水如果不经严格的处理直接排放,将会造成严重的污染。
资源浪费、污染环境已成为制约国内酒精工业发展的一个重要因素。
安徽省泗州酒厂是一个以薯干为原料生产酒精的白酒厂,年产酒精5000t。
正常生产时排放酒精糟液250m3/d,糟液温度为90℃。
废水中主要含糖类、有机酸、蛋白质和纤维素等,有机物浓度很高,COD Cr达到30000~45000mg/L,BOD5达到15000~25000mg/ L。
糟液非常浑浊,SS约为40000mg/L。
废液呈酸性,pH 为3~4。
酒精糟液虽然污染物浓度高,但没有生物毒性,可生化性好。
该厂属于淮河流域限期治理项目。
为了彻底根治其对周围环境和地下水资源的严重污染,该厂对酒糟废液进行综合利用,建成处理能力为250m3/ d的高浓度有机废水(酒精糟液)处理厂。
同时回收糟液中的饲料和生产沼气。
设计废水水质指标为: COD Cr:40000mg/L;BOD5:25000mg/L;SS:20000mg/L;pH:3.5~4。
处理后出水水质应达到《污水综合排放标准》(GB8978-88)中的行业一级标准:COD Cr:<350mg/L;BOD5:<200mg/L;SS:<200mg/L;pH:6~9。
1 处理工艺选择酒精糟液综合利用和深度处理的关键之一是对酒精糟液进行有效的固液分离。
薯干酒精糟液的脱水处理具有很大难度,过去采用离心脱水机和箱式压滤机两种脱水设备进行脱水试验,由于薯干酒精糟液粘度大,粒度小,容易将离心脱水机的滤网和箱式压滤机的滤布堵塞,结果均不很成功。
酒精废水厌氧生物处理工程
J u n l fGu n x a e yo ce cs o r a a g iAc d m fS in e o
2 0, 01 26( 2): 9~ 1 15 61 Vo. 1 26, o. M a 01 N 2 y2 0
酒 精 废 水 厌 氧 生 物 处 理 工 程
糖蜜 酒精 是 以制糖 生产 工艺 排 出的废糖 蜜为 原 料, 经稀 释 并 添加 营养 盐 , 再进 一 步 发 酵生 产酒 精 。 其 生产 工 艺包 括 稀 糖液 制 备 、 母培 养 、 酵 、 馏 酒 发 蒸
等 。 产过 程 的废 水 主要 来 自蒸馏 发 酵 成熟 醪 后 排 生
也较 高 ]这 些酒 精 废 水 如 果 未 经 处 理 直 接 排入 。 水体 会 造成 极 大 的污 染 。 目前酒 精 废 水 的处 理 方 法 有『 : 化 处 理 法 、 凝一 淀 法 、 化 氧 化 法 、 5 生 ] 絮 沉 催 浓 缩法 、 氧法 等 , 中厌 氧 生 化 处 理 法 应 用 较 为 广 微 其 泛。 我们 设计 采用 UAS B厌 氧工 艺来 处 理 糖蜜 酒 精 废水 。 工艺具 有处 理效 率高 , 该 运行 稳定 , 理方便 , 管
t . h n t ed s n d la e c e t eefu n OD 0 0 / p v le i a o t7 1 i W e h e i e d i ra h d,h fle tC me g o s i 8 0 mg L,H au s b u . , s
t e o a a e i . he r m v lr t S 82 Ke r s: a tw a e , n e o i r a m e , A SB, r nua ldg y wo d w se t r a a r b ct e t nt U g a lrsu e
两级UASB反应器处理制药废水的试验研究
( . u h u Unv ri fS in ea dT c n lg , u h u21 0 ; 1 S z o iest o ce c n e h o o y S z o y 1 5 1 2 Yi n i n na e h oo y S z o ) .L d, u h u21 0 , ia . KeE vr me tl c n l g ( u h u C0, t .S z o 5 21 Chn ) o T
,
.
ahe e g O ( ・) C mo a rt 1 a o t O%, O rmo a rt c udra h6 c i d36k C D/ d , OD r v l ae S b u v m e 2 S 4 e v 1 ae o l ec 5%,h O S 4 ai o migo t tr S b u ~8 te teC D/O rt f o n .u e o t o c wa i a 7 :h sc n a rbct a n ’ C ou a o l a he e75k C / d, OD rm v 1 a o l ra h7 e o da eo i r t t OD v lme oa rt c ud ec 5%: h t1 OD rmo a r e f h ytm n e me S 1 v m e e t e oa C t e v 1 a ess to t e
Ex rm e a t y o heTr a m e fPha m a e tc l pe i nt l ud n t e t nto S r c u i a W a t w a e sng Two UA S R e c o s se t rby U i B a t r
甘蔗糖蜜酒精废液的二相厌氧-好氧处理
是有效 的
,但 二 相 厌 氧 对 有 机 物 和 氮 的去 除
测 试项 目: O N N、O 一 p 值 、 度 、 C D、 H 一 S 、H 碱 色
能力低 ,需 要 好 氧 与 脱 氮 处 理 ,为 此 采 用 二 相 度 , 析方 法依 据文献 [ ] 分 6.
u S —S R 物化 深 度 处 理 工 艺 处 理 糖 蜜 酒 精 废 1 3 试验 方法 AB B 一 . .. A B的运 行效果 水 .本 文 就 甘 蔗 糖 蜜 酒 精 废 液 的 二 相 u S — 13 1 二相 U S AB S R试 验研 究结 果进 行探 讨 . B 糖蜜 酒精 废液 经二 相厌 氧处理 出水或 曲 阳污 水处 理 厂曝气 沉砂 池 出水 稀 释后 , 动泵 泵入 二 相 U S 由蠕 A B反应 器. 验温 度 试 3 5±1℃ , 一相 和二 相 U S A B水 力 停 留时 间分 别 为 6 h和 2 , 4h 反应器运行 稳定后 , 测试 出水水质 .
器: 内径 17 tn 高 度 110 tn 有 效 高 度 95 曝气 1 , 4 h , i 0 h , i 5 0 h 反硝化 水力 停 留时 间 1h 沉 淀 0 5 h 出 , . , m 有 效 容 积 1 . B m, 2L S R反 应 器 : 径 10m 高 水 0 2 , 水 0 2 , 龄 3 . 内 0 m, .5 h 进 . 5h 泥 0d
关键 词 :糖 蜜酒 精废液 ;二 相 U S ;S R缺 氧好氧 ;硫 酸盐还 原 AB B
中图分类 号 :X 0 . 73 1 文献 标志码 :A
甘 蔗糖 蜜 酒 精 废 液 是 一 种 含 高有 机 物 、高 氨
糖 蜜 酒 精 废 液 取 自广 西 某 糖 厂 . 质 指 标 : 水
糖蜜酒精废水厌氧反应实验研究
糖蜜酒精废水厌氧反应实验研究
黄贞岚;张忠民;陆长清;王歆;邓朝阳
【期刊名称】《工业水处理》
【年(卷),期】2008(028)011
【摘要】糖蜜酒精废水经铁屑预处理后,在自制的厌氧反应器中进行厌氧处理,并与未预处理的废水进行对比试验.实验结果表明,经铁屑预处理的糖蜜酒精废水厌氧反应稳定,产气量高,CODcr 82 000 mg/L降至15 580 mg/L,CODcr去除率达到81%.
【总页数】3页(P45-47)
【作者】黄贞岚;张忠民;陆长清;王歆;邓朝阳
【作者单位】江西省科学院,江西南昌,330077;江西省化学工业研究所,江西南昌,330029;江西省科学院,江西南昌,330077;江西省科学院,江西南昌,330077;江西省科学院,江西南昌,330077
【正文语种】中文
【中图分类】X703.1
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1.厌氧挡板反应器-两级接触氧化池联合处理印染废水的实验研究 [J], 曹文平;殷红桂;唐子夏;王旭;汪银梅
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3.糖蜜酒精废水厌氧可生化性实验研究 [J], 张翊;刘福兴;李义久
4.厌氧氨氧化反应器启动和影响因素实验研究 [J], 田海峰;周元祥
5.厌氧氨氧化反应器的启动实验研究 [J], 卢宏博;夏宁;魏海峰
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甘蔗糖蜜酒精废液的二相厌氧-好氧处理
甘蔗糖蜜酒精废液的二相厌氧-好氧处理成官文;章非娟;廖雷;黄翔峰【摘要】硫酸盐还原和产甲烷分别在两相UASB反应器中进行:硫酸盐还原主要在一相UASB中完成,SO2-4去除率在85%以上;产甲烷主要在二相UASB中完成,沼气产率为0.11~0.13 L/g COD.当二相UASB中COD负荷提高到30 kg/(m3·d)时,COD去除率达到65%~77%,出水COD浓度也会明显提高.碱度不足会影响SBR的硝化效果,当补充碱度后,出水氨氮多在10 mg/L以下.【期刊名称】《桂林理工大学学报》【年(卷),期】2007(027)002【总页数】5页(P240-244)【关键词】糖蜜酒精废液;二相UASB;SBR缺氧好氧;硫酸盐还原【作者】成官文;章非娟;廖雷;黄翔峰【作者单位】桂林工学院,资源与环境工程系,广西,桂林,541004;同济大学,污染控制与资源化国家重点实验室,上海,200092;桂林工学院,资源与环境工程系,广西,桂林,541004;同济大学,污染控制与资源化国家重点实验室,上海,200092【正文语种】中文【中图分类】X703.1甘蔗糖蜜酒精废液是一种含高有机物、高氨氮、高硫酸盐和高色度的酸性有机废水. 研究表明,二相UASB 处理富硫酸盐的高浓度有机废水是有效的[1-4],但二相厌氧对有机物和氮的去除能力低,需要好氧与脱氮处理,为此采用二相UASB—SBR—物化深度处理工艺处理糖蜜酒精废水[5]. 本文就甘蔗糖蜜酒精废液的二相UASB—SBR 试验研究结果进行探讨.1 试验条件与工艺参数1.1 试验装置一相UASB 反应器:内径80 mm,高度660 mm,有效高度560 mm,有效容积3.0 L.二相UASB 反应器:内径147 mm,高度1 100 mm,有效高度955 mm,有效容积12 L. SBR 反应器:内径100 mm,高度900 mm,有效高度825 mm,有效容积7.5 L.UASB 反应器接种污泥为广西某甘化公司UASB 反应器排放的干颗粒污泥. 在接种颗粒污泥时,一相UASB 按8 g/L 接种,接种量1.5 L; 二相UASB 按25 g/L 接种,接种量8 L. UASB 反应器同时补充碎铁屑10 g. SBR 反应器污泥采用上海曲阳污水处理厂曝气池活性污泥,MLSS 3 500 mg/L.1.2 试验水质与分析项目糖蜜酒精废液取自广西某糖厂. 水质指标:COD 49 650 mg/L、NH3-N 2 158 mg/L、SO2-4 6 873 mg/L、pH 值7.82、碱度9 000 mg/L、色度5 000 倍. 测试项目: COD、NH3-N、SO2 -4 、pH 值、碱度、色度,分析方法依据文献[6].1.3 试验方法1.3.1 二相UASB 的运行效果糖蜜酒精废液经二相厌氧处理出水或曲阳污水处理厂曝气沉砂池出水稀释后,由蠕动泵泵入二相UASB 反应器.试验温度35±1 ℃,一相和二相UASB 水力停留时间分别为6 h 和24 h,反应器运行稳定后,测试出水水质.1.3.2 SBR 缺氧-好氧生物脱氮二相UASB 处理出水进入SBR 反应器.试验工艺运行参数:好氧曝气10 h,反硝化水力停留时间1 h,沉淀0.5 h,出水0.25 h,进水0.25 h,泥龄30 d.1.3.3 颗粒污泥特性颗粒污泥测试样取自于UASB 不同高度的取样口.样本取出后,迅速用出水冲洗,立即用吸管取样制片,置于显微镜下观察.2 试验结果与讨论2.1 二相UASB 的运行效果与影响因素2.1.1 二相UASB 的运行效果原水采用二相UASB 处理出水稀释,当进水COD在10 000 mg/L以上时,一相UASB 的COD 去除率在25%左右,二相UASB COD 去除率多在40% 以上,二相UASB 出水COD 多在4 000 mg/L 以上( 表1) .二相UASB 出水色度大、COD 浓度高,当二相UASB 反应器总负荷继续提高时,原水采用曲阳污水处理厂初沉池出水稀释,该污水COD 153 ~257 mg/L、BOD 81 ~130 mg/L、NH3-N 36.4 ~42.5 mg/L、TP 5.7 ~9.6 mg/L、pH 值6.8 ~7.1.运行情况见表2,当二相UASB 负荷提高到30 kg/( m3·d) 时,一相与二相UASB 中COD 去除率均有所提高,COD总去除率在65% ~77%. 试验分析显示,无论是二相UASB 处理出水稀释,还是城市生活污水稀释,随着进水COD 负荷的增加,二相UASB 的COD 总去除率有所增加,但出水COD 明显升高.表1 二相UASB 在较高负荷下的COD 去除情况Table 1 COD removal efficiency of two-phase UASB in higher COD loading注:进水、出水ρ( COD) /( mg·L-1)一相UASB 二相UASB UASB反应器进水出水去除率/% 出水去除率/%COD 总去除率/%COD 总负荷/(kg·m-3·d-1)14560 11143 11354 10870 16659 17424 9320 8324 8251 7964 13329 14526 36.0 25.3 27.9 26.8 20.1 18.2 3856 3728 5262 4976 6483 7920 58.6 55.2 36.2 37.5 51.4 44.5 73.5 66.5 53.6 45.8 61.1 64.5 20.7 12.8 12.1 11.5 16.5 15.4表2 二相UASB 在30 kg/ ( m3·d) 负荷下COD 的去除情况Table 2 COD removal efficiency of two-phase UASB in 30 kg/ ( m3·d)注:进水、出水ρ( COD) /( mg·L-1)一相UASB 二相UASB UASB反应器进水出水去除率/% 出水去除率/%COD 总去除率/%COD 总负荷/(kg·m-3·d-1)28627 19820 21773 19677 28116 26716 18144 13970 14280 12851 21860 20592 36.6 29.5 34.3 34.7 22.3 22.9 8870 6257 5226 6451 9504 9504 51.1 55.2 63.4 49.8 56.5 53.8 69.0 68.4 76.0 77.2 67.2 64.4 39.3 24.7 30.8 26.2 30.6 28.92.1.2 二相UASB 的影响因素 ( 1) 还原作用. 表1、表2 对应的COD 负荷条件下,二相UASB 对的去除结果见表3、表4. ①硫酸盐的还原主要在一相UASB 中完成,去除率一般在85%以上. 而二相UASB 的去除量一般在150 mg/L 以下.②采用生活污水稀释原水时,提高UASB 反应器的硫酸盐负荷,并没有降低一相UASB 的去除率和二相UASB 的沼气产率.③随着进水提高,一相UASB 出水中的有所增加,但不显著,对二相UASB 的产气率影响较小.硫酸盐还原作用受负荷高低影响较小,硫化物的毒害作用并没有随着负荷增加而加强.说明在弱碱性条件下,铁刨花的存在对硫化物固定起到了一定的作用.④无论采用二相出水稀释还是生活污水稀释,随着进水浓度增加,一相UASB 中COD 的去除率均不同程度的降低,而对应的沼气产率变化不大. 说明一相UASB 出水的S2-对COD 的表观去除率产生了一些影响.(2) 原水稀释方法对二相UASB 运行的影响.采用生活污水稀释时,二相厌氧工艺对COD 和的去除率高于二相厌氧工艺出水稀释时的去除率.二相厌氧工艺处理出水中含有一些难降解COD 和硫酸盐,当其用于稀释原水时将一部分难降解COD 和硫酸盐回流到原处理系统,并降低了BOD/COD 的比值,从而对二相厌氧工艺带来影响.(3) 基质竞争对产气的影响. 由于硫酸盐还原菌( SRB) 所能利用的电子供体广泛,且SRB和产甲烷菌( MPB) 的反应速度不同. 因此SRB和MPB 在厌氧处理高浓度有机废水时存在着基质的竞争. 一些研究也显示[7],影响SRB 和MPB 关系的重要指标是,而不是硫酸盐浓度,当<1.7 时,SRB 占优势,MPB 受到抑制;=1.7 ~2.7 时,SRB 和MPB 存在着竞争; >2.7 时,碳源充足,MPB 占优势,受SRB 的抑制作用小. 本试验研究结果显示( 表3、表4) :①原水=7.2 时,进水碳源丰富,SRB 与MPB 争夺乙酸时往往缺乏竞争力,硫酸盐负荷增加对COD 的去除率和沼气产率影响较小.COD 的去除率和沼气产率并没有随着硫酸盐负荷的增加而降低.②硫酸盐在一相UASB 中显著还原,COD 也明显降低,表明采用二相工艺分离SRB 和MPB 利于解决二者的基质竞争问题. ③硫酸盐在一相UASB 中显著还原,为后来的二相UASB 的产甲烷菌提供了有利生态环境.但是,由于一相UASB 硫酸盐还原消耗了大量基质,二相UASB 产气率不高,且CO2比例偏高.(4) 硫化物毒性.在二相厌氧工艺中,硫酸盐还原产物存在形式取决于环境的pH 值. 由于溶液中H2S 是弱酸,可离解为:表3 二相UASB 工艺的去除及其产气情况Table 3 removal efficiency and methane production rate in two-phase UASB注:进水、出水ρ() /( mg·L-1)UASB进水SO2-一相 UASB 二相4 出水SO2-SO2-4 SO2-4 负荷4去除率/%/( kg·m-3·d-1) 出水SO2-4沼气产率/( L·( gCOD)-1) CH4/%CO2/%1058 158 85.1 4.3 112 0.12 43.1 27.1 1120 137 87.8 4.0 104 0.12 42.2 29.3 1223 168 86.3 5.1 120 0.13 46.4 26.6 1233 155 87.4 5.2 113 0.13 45.7 27.8 1612 259 83.9 6.5 158 0.11 43.9 29.5 1569 226 85.6 6.4 139 0.11 44.8 28.2表4 二相UASB 工艺在高负荷下的去除及其产气情况Table 4 removal efficiency and methane production rate of two-phase UASB in higher COD loading注:进水、出水ρ( ) /( mg·L-1)UASB进水SO2-一相 UASB 二相4出水SO2-SO2-4 SO2-4 负荷4去除率/%/( kg·m-3·d-1) 出水SO2-4沼气产率/( L·( gCOD)-1) CH4/% CO2/%2016 256 87.3 8.4 135 0.14 44.2 28.7 1543 154 90.0 6.7 117 0.13 43.9 29.3 1572 160 89.8 6.8 125 0.13 43.7 28.9 1505 149 90.3 6.5 119 0.13 43.2 29.1 2306 279 87.9 9.7 158 0.13 44.7 30.2 2526 323 87.3 10.3 169 0.13 45.1 30.5本试验污水pH=7.02,经过二相UASB 工艺处理后出水的pH 升高到7.79 ~8.02,H2 S 在溶液中的离解以式(1) 为主,颗粒污泥表现出较高耐受硫化物毒性的能力,没有出现出水水质恶化的现象.因为厌氧体系呈弱碱性,H2S 在硫化物中所占的比例很小,且颗粒污泥内部存在H2 S 浓度梯度; 污泥内部pH 值较高、H2S 浓度较低,因而颗粒污泥及其附着的MPB 能够抵抗较高毒性的硫化物. (5) 污染负荷变化对SRB 与MPB 竞争的影响.装置负荷提高后,的还原率变化较小,而COD去除率明显降低,说明MPB 适应环境的能力较弱.提高进水COD 和负荷,MPB 需经过10 d 左右的时间才能克服因冲击负荷带来的影响; 而SRB世代时间较短,增殖速率快,代谢的产能水平较高,基质谱较广,因此恢复较快,适应能力强,的还原率变化较小.污染负荷变化对SRB 和MPB 的影响有差异,一般SRB 受影响小,MPB 受影响大,这一选择性结果有利于SRB 竞争基质.2.2 颗粒污泥特征2.2.1 颗粒污泥的显微镜下观察反应器污泥呈颗粒状,颗粒自下而上变小,下部颗粒粒径一般在1 ~2 mm,较大的接近3 mm,形状多呈近球形或椭圆形,上部污泥以颗粒污泥为主,夹杂着一些污泥絮体,颗粒污泥粒径0.5 ~1 mm,呈深黑色. 压碎颗粒污泥在显微镜下观察显示,一相UASB 污泥以球菌为主,细胞核清晰可见,另有较多的真菌及具鞭毛的原生动物,但双球菌和四联球菌少见; 二相UASB 以球菌为主,真菌、双球菌及四联球菌常见,双球菌、四联球菌夹膜十分清楚.2.2.2 微生物量分布二相反应器不同高度污泥样品的可挥发性悬浮固体含量VSS 和悬浮固体含量SS 如图1.①反应器内污泥浓度变化悬殊,自下而上由58 g/L 降到5 g/L,污泥主要位于反应器的下部和中部.②污泥中的微生物絮体以及硫化物的灰分自下而上逐渐减少,从底部的34%逐步降到2%.③污泥的VSS/SS 比值自下而上逐渐降低,由0.58 降到0.04. 整个反应器VSS/SS 偏低,表明投加铁屑等无机物对污泥组分带来的影响; 反应器上部VSS/SS 低,说明FeS、S 等无机悬浮物易随污泥絮体上浮;反应器出水中悬浮物的VSS 含量极低,说明UASB 反应器对颗粒污泥有很好的截留和控制作用,利于维持反应器内部较高浓度的生物量; ④一相UASB 和二相UASB 不同高度污泥样品的可挥发性悬浮固体含量VSS 和悬浮固体含量SS 对比发现,一相UASB 的VSS/SS 比值略低于二相UASB 反应器,其灰分略高于二相UASB 反应器.说明一相UASB 反应器中产生的FeS、S 等无机组分较二相UASB 多,而二相UASB 微生物产率高于一相UASB,显示各自不同的微生物学和物理化学特征.图1 二相UASB 反应器不同高度污泥分布Fig.1 Distribution of SS and VSS of two-phase UASB2.3 SBR 缺氧-好氧生物处理2.3.1 好氧条件下COD 与NH3-N 的去除不同COD 负荷条件下二相UASB 处理出水经SBR 好氧处理的结果见表5、6. 数据显示:①经SBR 好氧处理,COD 去除率多在57%以上,工艺COD 总去除率一般在85% 以上,但出水COD 仍在1 000 mg/L 以上. 据研究,出水中的有机物主要为环己酸、4-呋喃、6-呋喃、1-甲醚基丁酸等难降解产物[1]. ②出水NH3-N 一般小于100 mg/L,去除率一般在87%以上,氨氮工艺总去除率一般在90%左右.③采用城市生活污水稀释工艺,COD 和NH3-N 总去除率较二相UASB 处理出水稀释工艺COD和NH3-N 总去除率高,氨氮总去除率差距在4%左右;④伴随硝化作用进行,pH 值下降较为明显.当pH 值降到6.5 以下时,硝化作用明显降低; 当pH降到6.0 左右时,硝化作用基本停止.2.3.2 补充碱度条件下的生物硝化效果碱度不足制约了硝化效果,为提高氨氮去除率,使用碳酸氢钠适当补充碱度,结果见图2、3. 伴随NH3-N 的降解,混合液的pH 值也随之明显降低. 当硝化6 ~8 h 时,碱度被大量消耗,pH 降至6 左右.为保持硝化作用的进行,调节pH 回升至8 以上,氨氮很快降至10 mg/L 以下. 说明调节碱度对出水氨氮有较大影响.2.3.3 反硝化生物脱氮好氧处理出水经缺氧反硝化0.5h 后,处理出水的NO3- -N 和NO2- -N 浓度范围分别为10.21 ~18.36 mg/L、0.87 ~1.71 mg/L,出水的硝酸盐浓度并不高,也没有亚硝酸盐积累现象,显示出较好的生物脱氮效果.3 结论(1) 当COD 负荷维持在15 kg/( m3·d) 左右时,COD 总去除率多在60%以上; 当工艺总负荷提高到30 kg/( m3·d) 左右时,总去除率多在65% ~77%,但二相UASB 出水COD 浓度明显增高.表5 二相UASB 在较大COD 负荷下SBR 的污染物去除效果Table 5 Contaminate removal efficiency of SBR in higher COD loading of two-phase UASBCOD NH3-N进水/( mg·L-1)出水/( mg·L-1) 去除率/% 总去除率/%进水/( mg·L-1)出水/( mg·L-1) 去除率/% 总去除率/%3856 3728 5262 4976 6483 7290 1616 1040 2238 1376 3857 2545 58.1 71.1 57.5 72.3 40.5 65.1 88.9 90.7 89.3 87.3 76.8 85.4 575 833 584 549 524 587 74.9 94.0 105.0 57.0 43.1 68.2 87.0 88.7 82.1 89.6 91.8 88.4 89.1 91.8 86.7 91.8 93.7 90.0表6 二相UASB 30 kgCOD/ (m3·d) 负荷下SBR 的污染物去除效果Table 6 Contaminate remo val efficiency of SBR in 30 kg COD/ (m3·d) of two-phase UASBCOD NH3-N进水/( mg·L-1)出水/( mg·L-1) 去除率/% 总去除率/%进水/( mg·L-1)出水/( mg·L-1) 去除率/% 总去除率/%8870 6257 5226 6451 9504 9504 4088 3653 2846 1290 2416 1900 46.1 41.6 45.5 80.0 74.6 80.0 85.7 82.0 86.9 93.4 92.3 92.9 532 550 519 553 439 476 22.4 27.0 23.0 43.1 51.0 55.2 95.8 95.1 95.6 92.2 88.4 88.4 96.8 96.0 96.0 93.6 91.2 89.8图2 SBR 补充碱度后COD 和氨氮的去除情况Fig.2 COD and NH3-N removal on SBR after supplemental alkaline hardness图3 氨氮硝化和pH 随时间的变化(补充碱度)Fig.3 pH change with time ofNH3-N removal(2) 二相UASB 工艺硫酸盐的还原主要在一相UASB 中完成,去除率一般在85%以上;产甲烷主要在二相UASB 中完成,其沼气产率在0.11 ~0.13 L/g COD. (3) 进水高,碳源丰富,SRB 在与MPB 争夺乙酸时缺乏竞争力,硫酸盐负荷增加对COD 的去除率和沼气产率影响较小. 由于一相UASB 硫酸盐还原消耗了大量基质,二相UASB 产气率不高.(4) 颗粒污泥粒径一般在1 ~2 mm,污泥中微生物絮体以及硫化物灰分自下而上逐渐加大,VSS/SS 比值自下而上逐渐降低. 一相UASB 以球菌为主,球菌多呈游离状; 二相UASB 也以球菌为主,但双球菌以及四联球菌常见.(5) 碱度不足制约了硝化效果,当补充碱度后,出水氨氮能维持在10 mg/L 以下,但出水COD仍在1 000 mg/L 以上,需通过物化方法去除.【相关文献】[1]张仁江,张振家,谷成,等.糖蜜酒精废水两相UASB 处理有机物去除特征[J].城市环境与城市生态,2000,13(4):23-25.[2]秦麟源,刘锦珠. 糖蜜酒精废液的二段厌氧法处理[J].上海环境科学,1989,8 (4) : 11-14.[3]张敏,王凯,黎方强. 孟加拉JAMUNA 酒精厂糖蜜酒精废水处理工程技术改造及其特点[J]. 中国沼气,1997,15 (4) : 30-34.[4]Yeoh B G. Two-phase anaerobic treatment of canemolasses alcohol stillage [J]. Water Science and Technology,1997,36(6-7) : 441-448.[5]成官文,章非娟,廖雷,等. 甘蔗糖蜜酒精废液生物过程尾水的物化处理[J].桂林工学院学报,2004,24(1) :93-96.[6]国家环保局. 水和废水监测分析方法[M]. 北京:中国环境科学出版社,1989.[7]顾蕴璇,符征鸽,黄志龙,等.高硫废水厌氧消化中硫酸盐抑制解除方法的研究[J].中国沼气,1996,14(4) :11-16.。
两级UASB-CAAS技术处理酒精废液
两级UASB-CAAS技术处理酒精废液
王炜;陈坚;尹艳军;杨凯
【期刊名称】《酿酒科技》
【年(卷),期】2006(000)010
【摘要】利用厌氧处理与好氧处理相组合的工艺进行酒精废液处理试验研究.结果表明,在进水COD为20000~23000 mg/L,有机负荷6.62~7.13 kg/m3·d,水力停留时间2.51~2.62 d条件下,COD去除率可达83.9%~86.5%,出水水质可降到2000mg/L左右;处理的有机废水可完全达到国家排放标准;该处理具有效果稳定、运行简单、处理费用低等特点.
【总页数】4页(P101-103,107)
【作者】王炜;陈坚;尹艳军;杨凯
【作者单位】安徽文王酿酒股份有限公司,安徽,临泉,236400;江南大学生物工程学院环境生物技术研究室,江苏,无锡,214036;江南大学生物工程学院环境生物技术研究室,江苏,无锡,214036;石家庄三鹿集团股份有限公司,河北,石家庄,050071;石家庄三鹿集团股份有限公司,河北,石家庄,050071
【正文语种】中文
【中图分类】X7
【相关文献】
1.两级厌氧工艺处理酒精废液的工业化研究 [J], 任洪强;陈坚
2.UASB-CAAS系统处理黄酒废水的工程技术研究 [J], 阮文权;童群义;堵国成
3.UASB-CAAS技术处理酒精废醪的生产性研究 [J], 任洪强;陈坚;伦世仪
4.甘蔗糖蜜酒精废液处理技术及其应用研究 [J], 赵常红
5.甘蔗糖蜜酒精废液处理技术及其应用研究 [J], 赵常红
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催化氧化法处理糖蜜酒精废液的催化剂的研制及表征的开题报告
催化氧化法处理糖蜜酒精废液的催化剂的研制及表征的开题报告一、研究背景与意义糖蜜酒精废液主要来源于糖化和发酵过程中的废水和废液。
这些废液主要包含有机酸、糖类、蛋白质等有机物,使其具有高度的有机负荷和难以降解的特点。
不仅如此,这些废液还含有大量的COD、BOD、NH4+等污染物质,对环境有害。
因此,如何有效地处理这些废液已经成为了一个迫切需要解决的问题。
近年来,催化氧化法被广泛应用于工业废水处理中,其能够在温和条件下高效地降解难以降解的有机污染物质。
本文旨在研究一种新型催化剂,其对糖蜜酒精废液的催化氧化处理具有较好的效果。
通过对催化剂的研制和表征,进一步提高糖蜜酒精废液的处理效率和降解效果。
二、研究目标本文的研究目标是:1. 研制一种高效的催化剂,提高糖蜜酒精废液的催化氧化处理效率。
2. 对研制的催化剂进行表征,探究其物化性质和催化降解机制。
3. 利用实验验证研制的催化剂对糖蜜酒精废液的处理效果和降解效率。
三、研究内容根据研究目标,本文的研究内容包括以下几个方面:1. 文献调研和分析,了解当前催化氧化法处理糖蜜酒精废液的研究现状、研究进展和存在的问题。
2. 研制一种新型的催化剂,通过实验确定最佳的催化剂配方。
3. 对研制的催化剂进行表征,包括催化剂的物化性质、分子结构等。
4. 验证研制的催化剂对糖蜜酒精废液的催化氧化处理效果和降解效率,探究催化剂的降解机理。
5. 对实验结果进行数据分析,并提出改进和优化的建议。
四、研究方法1. 文献调研:对相关领域的文献进行全面搜集和阅读,对糖蜜酒精废液催化氧化处理的研究现状进行深入分析和总结。
2. 催化剂的研制:选取合适的材料,研发新型的催化剂,并通过实验调整催化剂配方,提高其催化降解效率。
3. 表征催化剂:使用XRD、SEM、TEM、FT-IR等技术手段,对催化剂的物化性质、表面形态和分子结构进行测量和表征。
4. 催化氧化实验:将研制的催化剂与糖蜜酒精废液混合,进行催化氧化实验,探究催化剂的降解机理和处理效率。
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统 对 废 水 中有 机 物及 硫 酸 盐 均 有 良好 的 去 除 效 果 , 化 段 反 应 器 对 s 一 除 率 达 到 7 % 以 上 , 于产 气 的 酸 O 去 0 由
气提 作 用 , 验 中未 发 现 S 4一 甲 烷 茵 有 抑 制作 用 。 试 02对
关键词 : 两相 UA B反 应 器 ; 蜜 酒精 糟 液 ; 化段 反 应 器 S 糖 酸
糖 蜜 酒 精 糟 液 为 典 型 的高 浓 度 有 机 废 水 , O C Dc 浓 度 高 达 10—10g L , 含 有 较 高 浓 度 的 硫 酸 0 8 / t 并 盐 及 焦 糖 类 物 质 , 直 是 废 水 处 理 领 域 的 难 点 。 文 一 本 针 对 糖 蜜 酒 精 糟 液 水 质 特 性 , 察 了 在 中 温 条 件 下 考 两 相 U B反 应 器 对 糖 蜜 酒 精 糟 液 处 理 情 况 。 AS
如 图 1所 示 , 试 验 采 用 2座 结 构 完 全 相 同 的 本
水 原 水稀 释 3 UBiblioteka B反应 器 ( 化段 ) S 酸
废 水 经 计 量 泵 由底 部 进 人 酸 化 段 U S A B反 应 器 , 在
顶 部 溢 流 出 水 , 经 中 间 水 槽 作 适 当 调 节 后 用 计 量 再
泵 打 人 产 甲烷 段 U B反 应 器 。 气 经 水 封 瓶 脱 硫 AS 产
后, 由湿 式 流 量 计 计 量 产 气 量 。
Z AN h nj H G Z e - a,WA a-ig i NG T i n ,GU C e g p h n
( o lg fEn io me tlS in e& E gn e n ,S a g a ioo g Un v ri ,S a g a 0 0 0 Ch n ; 1C l e o vr n n a ce c e n i e r g h n h iJa tn ie st i y h n h i2 0 3 , ia
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工业用水 与废水
V1 3 o 20 o3 . 02 . N 4
两 相 UAS B反 应 器 处 理 糖 蜜 酒 精 糟 液 的 试 验 研 究
张振 家 , 太 平 , 成 王 谷
1 材 料 与 方 法
1 1 试 验 装 置 .
U S A B反 应 器 , 上 到 下 依 次 为 三 相 分 离 器 、 浮层 从 悬 区 和污 泥床 区 , 效 容积 为 2 。 反应 器 高度设 有 8L 沿 置 1 2个 采 样 口 , 应 器 由 夹 套 水 保 温 在 3 反 5土2c 。 = 【
2C l g fE vrn na ce c ol eo n i me tl in e& E gn e n ,N n a iest,Ta j 0 0 C ia e o S n ier g a k i v ri i Un y i i 3 0 7 , hn ) n n 1
Abs r t Ac o d n o t r p ri s o he mo a s s a c h l so s a t - as t ac : c r i g t he p o e te ft l s e l o o l p , wo ph e UASB s us d t r a h wa e o te tt e so s The r uls s owed t a h a r bi o e s c u d r mo e lp 、 es t h h tt e an e o c pr c s o l e v COD d S ef ci ey. n t e a i ii a i n n a 04 fe tv l I h c d fc to p s e co ,t ha e r a t r he SO4 r mo a x e d d 7 e v le c e e 0% . Me ha p d i g b c e a we e no nh bie y S du o t ne r uc n a t r r ti i t d b 04一 o i e t t e srp n fe toft e pr du e a . h t pi g e f c h o c d g s i Ke y wor s: t ph s d wo- a e UASB r aco ; l s e l o o l ps a i ii ai as e c o e t r mo a s s a c h lso ; c d fc ton ph e r a tr
中 图 分 类 号 : 7 3 3; 7 2 X 0 . X 9
文献标识码 : A
文 章 编 号 : 0 9—2 5 ( 0 2 0 10 4 5 2 0 )4—0 2 0 9—0 3
St udy on he Tr a m e o as e c t e t ntofM l s s Al oho ops by Two Pha e UASB ac or lSl _ s Re t
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摘 要 : 对 糖 蜜 酒 精 糟 液 水 质 特 性 , 用 以 UA B反 应 器 为 主 体 的 两相 厌 氧 消化 工 艺 , 验 结 果 表 明 : 针 采 S 试 系