浅谈工程补桩案例及异形承台计算方法

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补桩原则及补桩后桩及承台的设计验算方法

补桩原则及补桩后桩及承台的设计验算方法一．断桩现象发生的通常原因及应对办法采用预应力管桩的工程常常会出现断桩的现象，工程实践中常见的断桩原因及应对办法如下：1.软硬突变且岩面倾斜持力层为坚硬的基岩，桩端进入持力层时存在软硬突变现象，且岩面倾斜较为严重，无论是锤击桩还是静压桩，这类场地的断桩率都很高，通常达30％以上，应尽可能避免采用预应力管桩基础。

典型的场地为岩溶地区，即石灰岩地区，其特点为石灰岩基本无风化现象，即没有全风化、强风化、中风化之分，直接为微风化状，强度达40～50MPa以上；但存在严重的地下水溶蚀现象，故常见较多的溶洞、土洞发育；由于基岩处通常有较为丰富的地下水冲蚀，故上部土层愈接近岩面则愈软，承载力也愈低，甚至存在空洞（土洞）。

因此，基岩面以上没有渐变的缓冲土层，“软硬突变”现象严重，且岩面非常陡峭（可以类比一下云南的石林），故会产生高的断桩率是不难理解的。

我司设计的工程属该类场地的有：时代的白云永泰倚云小镇项目，中海的南海千灯湖项目，中海的金沙洲项目等。

2．软硬突变持力层以上无硬度渐变的缓冲土层，如普通的土层直接进入中风化，淤泥、松散砂层直接进入强风化等，则容易发生断桩现象。

应对措施应因地制宜，不同情况区别对待，如顺德的粤鸿基项目，淤泥质土直接进入强风化，锤击桩断桩较严重，改为静压后则明显改善；时代狮山项目，山地建筑，采用锤击预应力管桩，设计要求收锤标准为最后三阵平均贯入度3公分左右，施工时300管桩用50锤，局部地段断桩率较高，施工单位反映桩到达持力层后贯入度急速下降，如前1阵（10锤）贯入度为50mm，第2阵贯入度马上减为10mm以下，第3阵则已发生断桩，这时，可将收锤标准改为最后一阵的贯入度达到20mm即可，可尽量避免断桩，且桩承载力也基本不会影响，当然采用400的管桩也可减少断桩的几率，桩长较短的情况下对造价也不会有大的影响，另尚应注意采用较重锤时要“重锤低击”。

若采取措施也不能避免高断桩率，则应考虑其他的基础形式；若采取措施后已将断桩控制在非常有限的范围，则对个别的断桩的位置采用补桩处理。

补桩头方案

一工程概况
1、建筑设计特点
本工程位于平顶山天安煤业股份有限公司天宏选煤厂院内，原精煤仓西侧，共两个圆形仓体，直径为18m，垫层混凝土强度为C15，其余均为C30,主体下部为筒体结构，高36.0m，CFG桩复合地基，筏板基础；上部框架结构，2层，高9.9m，本工程±0.000相当于绝对标高82.50。

2、结构设计特点
待建煤仓为筒体结构，地基为CFG桩复合地基，桩体混凝土强度为C20，共布桩503根，桩距1200mm,桩径400mm，有效桩长8.5m，桩身保护长度为500 mm。

桩顶部设200mm厚碎石褥垫层，每边扩出基础外边缘300mm,施工方法详
见《CFG桩专项施工方案》。

二、CFG桩桩头修补工艺
1、情况分类：桩头断裂位置在设计标高100mm以下时）（h≧100mm）,桩头上部用C25砼补桩；断裂位置未超过100mm的桩头（h＜100mm）以断裂面最低点为基准，将断裂面剔凿平整，待碎石垫层施工时，上部直接夯填碎石至设计标高。

2、修补步骤：现已断裂面为基准，将断裂面剔凿平整，并用钢丝刷将平面与侧面刷干净。

然后将素水泥浆刷在需修补的桩顶及侧面。

最后将砼浇筑到清理好的断桩部位的桩坑内全部浇筑满。

浇筑砼时，要确保砼振捣密实，浇筑砼12h后浇水养护并用薄膜包好桩头。

3、修补用砼比原桩体砼高一个标号采用C25.
桩头修补示意图。

桩基断桩原因分析及补桩计算方法

桩基断桩原因分析及补桩计算方法摘要：本文结合一新建厂房工程实例，根据现场桩基施工过程所出现的问题，分析了断桩原因，并经过补桩计算，针对性地提出合理的处理方法，希望能对其他类似工程PHC管桩施工及断桩补救设计提供参考。

关键词：PHC管桩；断桩；补桩1.工程概况项目位于上海化学工业区目华路东侧北河路以南，地貌类型属于滨海平原地貌。

新建“900吨/年丙烯腈催化剂制备装置” 生产厂房布置在漕泾基地现有规划空地上，建筑占地面积为2006.0m2，建筑面积为6387.3m2，共三层，其中西侧设置夹层。

底层层高7.0m，二层层高9.6m，三层层高7m，西侧夹层层高4.9m。

建筑总高度为23.8m。

该工程于2015年开始施工，目前已建成投产。

项目所在地基土主要由①素填土、②3 砂质粉土、③ 淤泥质粉质粘土、⑤1a粘土、⑤1夹砂质粉土、⑤1b粉质粘土、⑥ 粘质粉土、⑦1 砂质粉土、⑦2粉砂组成。

根据拟建场地的工程地质条件，场地属中等复杂场地，地势较平坦，无液化土层分布，场地稳定，可进行拟建建筑物的建设。

本工程±0.000相对吴淞高程4.900m，本工程采用预应力混凝土管桩，桩的直径为400，壁厚为95，桩长29m，所有桩的混凝土强度等级均为C80.桩选用标准图集<<预应力混凝土管桩>>（10G409），桩型选用PHC-400AB（95）-29b，三节：（10m，10m，9m）。

本工程桩的设计依据根据业主提供由北京东方新星石化工程股份有限公司所作所作<<岩土工程勘察报告>>，以第⑦1 层草黄色砂质粉土层土作为桩基持力层，桩端全截面进入持力层深度不小于1.0m，单桩竖向承载力特征值1000KN。

本工程沉桩采用锤击桩，沉桩时，以控制桩端设计标高作为停锤标准。

沉桩示意图见图1。

2.上部断桩原因分析900吨/年丙烯腈催化剂制备装置项目，在施工过程中施工单位中石化第十建设集团有限公司汇报现场出现63#断桩，在管桩断桩后，桩基工程暂停施工。

承台计算

两桩承台计算(柱偏心):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数(对称布置的两桩承台):n=2方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.4柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.4(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=3261桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=100.0柱端垂直于X轴向的弯矩设计值(kN-m)My=15桩i至柱中心线的距离(m):x10=0.90x20=2.97桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.94考虑弯矩作用时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=2556.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):x1=0.55垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=1406.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1800砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=1000h=1800纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=65截面的有效高度(mm):h0=1735弯矩(kN-m）My=1406.1公式 4.1.5-1det=2839791.41x=49.83yetb*h0=944.4公式 4.1.5-2Asx=2652配筋率(%)rox=0.15二,受冲切计算:承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox1=0.35aox2=2.42公式(5.6.6-3)alfaox1=1.80lmtaox1=0.20alfaox2=0.45lmtaox=1.39桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=3261承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=5859.4>=gamoFl=3261满足受柱冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax1=0.35公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.20桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=2556.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=5205.0>=gamoVx=2556.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.28砼局部受压面积(m^2):Al=0.28砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=1.00(计算底面积边长>=承台宽度时)公式(4.5.1-2)beta=1.89公式(4.5.1-1)Fl=3261砼局部受压的承载力设计值(kN):R=11905.9>=Fl=3261满足局部受压的承载力要求.三桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数:n=3方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=14000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=100力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):y10=1.6y20=0.8考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):N1y=4708.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)N2y=4687.5考虑Mfx,Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nimax=4750.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y1=1.3y2=0.5垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=5885.4公式(5.6.2-4)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=4037.5公式(5.6.2-3)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=1600(X向等效宽度)by=h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=5885.4公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3317735.10x=118.53yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=10095按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asy1=5827弯矩(kN-m）My=4037.5公式 4.1.5-1det=3457728.79x=80.50yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=6856按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asx1=4570单向板带配筋面积取Asy1,Asx1中较大者:Ax1=5827二,受冲切计算:承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a11=0.53A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a12=0.93A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边延长线角点的距离(m):c1=1.70c2=2.20公式(5.6.7-4)alfa11=1.01lmta11=0.27公式(5.6.7-6)alfa12=0.71lmta12=0.48桩基的重要性系数:gamo=1.0三桩承台角度sita1,sita2(度):sita1=sita2=60.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-3)gamoNl=4750.0承台受底部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6693.6>=gamoNl=4750.0公式(5.6.7-5)gamoNl=4708.3承台受顶部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6323.0>=gamoNl=4708.3满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay1=0.93ay2=0.13公式(5.6.8-2)betax=0.21lmtax=0.27公式(5.6.8-2)betay1=0.15lmtay1=0.48公式(5.6.8-2)betay2=0.20lmtay2=0.07桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=12.5公式(5.6.8-1)gamoVx=4750.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=8122.9>=gamoVx=4750.0公式(5.6.8-1)gamoVy1=4708.3承台受剪的承载力设计值(kN):Ry1=5974.0>=gamoVy=4708.3公式(5.6.8-1)gamoVy2=9375.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry2=11640.0>=gamoVy=9375.0满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=14000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=27562.5>=Fl=14000满足局部受压的承载力要求.四桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的四桩承台):n=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=18800桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=150力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.2考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4731.3(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4731.3(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4762.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=0.9垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=8043.1公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=8043.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1900砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=4000h=1900纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1840弯矩(kN-m）Mx=8043.1公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=14364配筋率(%)roy=0.20弯矩(kN-m）My=8043.1公式 4.1.5-1det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2Asx=14364配筋率(%)rox=0.20二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=0.53自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=0.53公式(5.6.6-3)alfaox=1.48lmtaox=0.29公式(5.6.6-3)alfaoy=1.48lmtaoy=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=18800承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20033.1>=gamoFl=18800满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=0.53A=1.79交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=0.53A=1.79平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.98lmta1x=0.29公式(5.6.7-2)alfa1y=0.98lmta1y=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4762.5承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=7519.2>=gamoNl=4762.5满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=0.53公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.29公式(5.6.8-2)betay=0.20lmtay=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=16.5公式(5.6.8-1)gamoVx=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=24781.8>=gamoVx=9462.5公式(5.6.8-1)gamoVy=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=24781.8>=gamoVy=9462.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=18800砼局部受压的承载力设计值(kN):R=36382.5>=Fl=18800满足局部受压的承载力要求.五桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的五桩承台):n=5方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.8(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.8(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=24000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=200力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=200力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.0桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=2.0考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4825.0(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4825.0(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4850.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.6垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.6垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=15440.0公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=15440.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=4000by=4000h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=15440.0公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=26525配筋率(%)roy=0.34弯矩(kN-m）My=15440.0公式 4.1.5-1det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=26525配筋率(%)rox=0.34二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=1.28自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=1.28公式(5.6.6-3)alfaox=0.84lmtaox=0.66公式(5.6.6-3)alfaoy=0.84lmtaoy=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=19200承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20274.7>=gamoFl=19200满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=1.28A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=1.28A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.56lmta1x=0.66公式(5.6.7-2)alfa1y=0.56lmta1y=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4850.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=5718.5>=gamoNl=4850.0满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.28柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.28公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.66公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=14553.1>=gamoVx=9650.0公式(5.6.8-1)gamoVy=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=14553.1>=gamoVy=9650满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.64砼局部受压面积(m^2):Al=0.64砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=5.76(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=24000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=43200.0>=Fl=24000满足局部受压的承载力要求.筏形承台计算(按倒楼盖法计算):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数:n=20nx=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=94000桩基承台和承台上土自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=5000力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=5000力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.040桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.20 3.60考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4752.14856.34700.0考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4750.04800.04700.0角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4956.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,筏形承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.50垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.50垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=29137.5公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=36000.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=11200by=13600h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=29137.5公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3448259.09x=83.05yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=49509配筋率(%)roy=0.23弯矩(kN-m）My=36000.0公式 4.1.5-1det=3442744.39x=84.54yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=61194配筋率(%)rox=0.23二,受冲切计算:1,筏形承台受单一基桩的冲切承载力计算:桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-7)gamoNl=4956.3承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=18018.7>=gamoNl=4956.25满足受单一基桩的冲切承载力要求.2,筏形承台受桩群的冲切承载力计算:剪力墙内边至桩群外边缘的水平距离(m):aox=1.00aoy=1.00桩群外边缘的水平距离(m):bx=5.00桩群外边缘的竖向距离(m):by=5.00冲切锥体范围内各桩的竖向净反力设计值之和(kN):sigamNli=28200.0公式(5.6.6-3)alfaox=1.01lmta1x=0.52公式(5.6.6-3)alfaoy=1.01lmta1y=0.52桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=28200.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=70282.8>=gamoNl=28200.0满足受桩群的冲切承载力要求.三,受剪计算:剪力墙边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.18剪力墙边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.18公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.61公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.61桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=24000.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=52288.8>=gamoVx=24000.0公式(5.6.8-1)gamoVy=19425.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=43061.4>=gamoVy=19425.0满足受剪的承载力要求.(大者)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~3.0之间长>=承台宽度时)(y20为近距者)向承载力设计值向承载力设计值1600(Y向等效宽度)B=0.53B=0.93介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间<0.3时,取为0.3向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=0.53B=0.53介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=1.28B=1.28介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间ny=54700.0(公式5.1.1-2)4700.0(公式5.1.1-2)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间。

工程桩变形补桩方案

工程桩变形补桩方案一、前言随着城市建设和基础工程项目的不断推进，工程桩作为一种重要的地基处理方式，在土壤改良、支撑地基等方面发挥着重要作用。

然而，在工程施工和使用过程中，由于各种原因，工程桩往往存在变形和沉降问题，影响到工程的安全和稳定。

因此，对于工程桩的变形补桩方案的研究和探讨具有重要意义。

二、工程桩的变形原因1. 土壤条件不同不同的土壤条件对工程桩的变形和沉降都会产生影响。

比如在松软土壤地区，由于土壤的松软程度较大，工程桩会出现较大的沉降和变形；而在岩石地区，工程桩的变形问题主要是由于岩石裂缝和岩层破碎等原因。

2. 施工工艺问题在桩基工程施工中，如果施工工艺不当或者操作不规范，就会导致工程桩的变形问题。

比如桩身偏斜、扭曲、破碎等情况都会导致工程桩的变形。

3. 超载和震动在使用过程中，一些货物或者设备的超载，以及地震等自然力的影响，都会导致工程桩的变形。

4. 长期沉降工程桩长期受到地基承载的作用，也会导致工程桩的变形和沉降。

三、工程桩变形补桩方案的研究现状目前，关于工程桩的变形补桩方案的研究已经成为工程地基处理领域的一个热点。

通过对国内外相关研究文献的综述发现，工程桩的变形补桩方案主要包括以下几种：1. 单桩加固单桩加固是最常见的一种工程桩变形补桩方案，主要是通过在原有桩基的上部或者侧部增加新的桩体，以提升工程桩的承载能力和稳定性。

常用的加固材料包括混凝土、钢筋混凝土和复合材料等。

2. 钻孔灌注桩钻孔灌注桩是一种常用的地基处理方式，其原理是通过机械设备在地基中打孔，并将钢筋、混凝土等材料灌注到孔中，形成新的桩基。

钻孔灌注桩能够有效地提高地基的承载能力和稳定性，是一种常见的工程桩变形补桩方案。

3. 桩帽连接桩帽连接是通过在原有桩基的顶部设置桥梁或者托盘等连接设备，将多个桩体进行连接，以实现桩体之间的共同承载。

桩帽连接可以有效地提高桩基的承载能力和稳定性，是一种常见的工程桩变形补桩方案。

4. 微型桩微型桩是一种在原有桩基上部制作新的桩体的方式，常用的加固材料包括钢筋混凝土、钢管桩等。

钻孔灌注桩补桩方案介绍

补桩施工完成后，应进行质量检测和验收，确保达到预期效果，并及时进行沉降和水平位移监测，确保结构安全。
对未来工作的建议
在未来的工程实践中，应加强地质勘察工作，充分了解地质条件和变化情况，为补桩方案的选择提供更准确的基础资料
。
对于复杂的地质条件和大规模的桩基处理工程，应进行多方案比较和优化，选择最经济、
常见补桩方案介绍
01
02
03
04
注浆补强
通过注浆管将浆液注入桩身缺陷部位，浆液凝固后起到补强
作用。
扩大承台
将原有承台扩大，增加桩基承载面积，提高承载力。
接桩
将缺陷部位切除，重新进行桩身浇筑，实现缺陷修复。
补桩
在缺陷桩附近增加新桩，共同承担荷载，提高整体承载力。
04
钻孔灌注桩补桩施工流程
施工前的准备
施工过程质量控制
钻孔
确保孔径、孔深满足设计要求，孔位准确，孔内无杂物。
清孔
采用换浆法清孔，保持孔内水位，防止塌孔。清孔后孔底沉渣厚度应符合规范要求。
钢筋笼制作与安装
钢筋笼制作应符合设计要求，主筋、箍筋位置准确，焊接牢固。安装时，应确保钢筋笼垂直于孔位，避免碰撞孔壁。
混凝土灌注
采用导管法灌注混凝土。灌注前应检查导管的密封性，首次灌注应灌满全桩，随后的灌注应保持连续、均匀，防止断桩、夹泥等质量事故。
工程案例分析
工程概况
工程名称：某高速公路桥梁工程
输标02入题
工程地点：某市郊区
01
03
工程背景：原设计桩径为800mm，桩长20米，采用 C30混凝土，共需浇筑100根桩。施工过程中发现部
分桩身存在缺陷，需要进行补桩处理。

桩基工程补桩施工方案

桩基工程补桩施工方案一、施工前的准备工作1. 施工前的调查（1）对原始桩基工程进行详细的检测和评估，了解桩基工程的情况，确定补桩范围和数量，确定补桩的类型和规格。

2. 施工前的试坑（1）进行试坑检查，根据试坑的情况，了解地质情况和地层情况，为补桩施工提供详细资料。

3. 施工前的资料整理（1）整理原始桩基工程的相关设计资料和施工记录，包括桩的类型、数量、规格、深度、质量等情况，为补桩施工提供参考。

4. 施工前的技术交底（1）组织相关人员进行技术交底会议，明确补桩施工的要求、流程和注意事项，提高施工人员的施工质量和安全意识。

5. 施工前的安全检查（1）进行施工现场的安全检查，排除施工中可能存在的安全隐患，确保施工人员的人身安全和施工设备的完好。

6. 施工前的物资准备（1）根据补桩设计和工程量，做好施工所需的物资准备工作，包括桩材、金具、附属设备、荷载试验设备、生活用品等。

7. 施工前的设备准备（1）检查施工机械设备的性能和工作状态，确保设备的正常使用和施工的顺利进行。

8. 施工前的人员培训（1）进行专业技术人员和普通施工人员的培训和学习，提高施工人员的专业素质和操作技能。

二、施工方案及工艺步骤1. 补桩方法的选择（1）根据原始桩基工程的情况和补桩设计的要求，选择合适的补桩方法，包括静桩压榨、动力打桩、钻孔灌注桩等。

2. 补桩机械设备的准备（1）根据选定的补桩方法，准备好相应的补桩机械设备和工具，并进行检测和试运转，确保设备的正常运行。

3. 施工现场的布置（1）根据补桩设计和施工要求，在施工现场进行布置和测量，确定桩位和桩位的准确定位，并利用标桩来辅助测量。

4. 补桩机械设备的安装和调试（1）按照补桩机械设备的使用说明，对设备进行安装和调试，并进行试运转，确保设备的正常运行和施工效果。

5. 补桩的施工工艺（1）根据选定的补桩方法，进行相应的施工工艺，包括现场加固、定位、沉桩、护壁、孔凿、灌浆、打桩、取样及试验等。

浅谈工程补桩案例及异形承台计算方法

◇ 科技论坛◇
科技因向导
Hale Waihona Puke ２１年第２期０１１
浅谈工程补桩案例及异形承台计算方法
何倩茵（珠海华发建筑设计咨询有限公司广东
０弓言，ｊ
近年来，预应力混凝土管桩在广东地区的工业与民用建筑中得到广泛应。随着工程的多样性ｆ例如在旧桩基上新建房屋）施工现场、不可预见的多种因素ｆ例如管桩施打（）．压时遇孤石或持力层岩面极为倾斜引起桩滑移、现场放线有误等诸多因素．致多桩承台中心与导竖向构件型心相距甚远；现场施ｒｎｕｅ出现三、四类桩：随着土质的变异．根据单桩竖向抗压静载试验结果．单桩竖向抗压取值未达到设计要求１原桩布置不满足主体结构受力需要在所难免，，补桩是最有效的方法．单、用简实１案例．佛山金茂房地产开发有限公司开发的金茂广场一区．位于北滔镇广珠公路与林上路交汇处．由地下一层大底盘及四栋塔楼组成．建筑高度为９．８１ｍ。建筑抗震设防类别为丙类所在地区的抗震设防烈度为７度，没计基本地震加速度０１设计地震分组：．０第一组；地类别：场 Ⅱ 类。本工程采用的结构形式为：钢筋混凝土剪力墙；结构抗震等级：剪力墙二级，短肢剪力墙一级；基本风压为：．ＫＮｍ。四栋办公楼标准０６／６层平均荷载比一般住宅大，导致总体质量、吸引的地震力相应增加．地基单位面积负荷重设计选用预应力高强混凝ｓ（Ｈ）ＬＰＣ管桩０６ｘ３根据《）Ｏ１０．金茂广Ｍｘｘ＂ｉｍａｘ场岩土工程勘察报告》及参考邻近已建成的金茂酒店，经计算，桩端进：６０ｋ２８（Ｎ）入持力层（强风化基岩）不小于１且有效桩长不小于３ｍ，ｍ，０单桩竖向 ∑ｘｊｚ实可的桩载特值测用单承力征承载力特征值取２０Ｋ管桩采用７＃筒式柴油锤施打．８０Ｎ。２最后三阵锤ｊ单承力征：：中０。；ｏＲ０原桩载特值Ｒｍｏ０１ｏＲ（每阵十锤）每阵贯入度不大于３ｒｍ。而桩基静载检测结果显示，０ａ部分８０ｋ）Ｎ＜２Ｎ孟 … Ｎｋ％．，柱，ｋ３Ｒ２；单桩竖向抗压承载力只能达到４８Ｋ选取数根桩进行复打．４０Ｎ管桩人Ｎ‘ ；０（Ｎ．ｋ，ｍｘａ。Ｎ＜１１满足“ １２＇Ｒｋ＜．Ｒ，ｍ＜．２截面受弯算Ｎｍ计３．，Ｊ但Ｎ＞２ｋＲ２１Ｒ须作桩理。补处辫姜袁抖篱面舅另蠢？土约１最后三阵锤（阵十锤）阵贯入度不大于３ｒ检测结果仍ｍ，每每０ｍ．ａ切验算细节如Ｆ未满足设计要求桩反力设计值：１００）Ｎ（５０Ｎ（６０、２００）））推断原因有三Ｎ１：：＋Ｍｘｘ． — ｍａｘ１＋Ｎ１１由于持力层以上各土层基本以淤泥粉质粘土及泥质细砂为．ｍａ／６２０６７：７４ｋ）ｘ（＋ｘ．４）２３（Ｎ主．无粗砂层及全风化层作为过渡．造成施工时总锤击数太少及桩身 ∑ｙｊｚ ∑ｘＪｚ摩阻力过小。锤击数可参考《预应力混凝土管桩基础技术规程》．．６４６条。Ｎ＝Ｉ：＋０６７Ｎａ／６２０６７：７９ｋ）２Ｉ丝Ｊ墅４．ｍｘｆ＋ｘ．４）１１（Ｎ１．力层（２持强风化泥质粉岩）遇水极易软化．桩施打完成一段时 ∑ｘｊｚ间后桩端承载力有所下降１．３桩施打时，由于持力层（强风化泥质粉岩）孔隙水压偏高，孔Ｍｘ２＝Ｎ】ｆ．— ．）６１ｋ／）１０７＝０５ｆＮ・／＝８＇／０５ｌ６Ｎ・隙水压力抵制一部分的锤击力待水土稳定后．桩端承载力有所下６１ｘ０（ｍｍ）降ＡｙＭｘ（．・・ｏ＝ｌ２３ｍｍ）ｓ＝／０９ｆｈ）２１（ｙ配筋２２＠１０１２５ｍｍ５５０（［１２０￣１１补桩说明：管桩００）０不满足设计要求．６复打无效．取其检测最小值２４Ｋ２０Ｎ最小配筋率ｐｎ０１．向两端ｍｉ＝．５Ｙｓｐｉｈ・０．．６４０８作为单桩承载力特征值．对原设计桩基础进行复核．对部分承台下桩构造配筋Ａ＝ｍｎ・０１１８：３０的竖向抗压承载力不满足上部结构设计所需承载力要求的进行补桩。（ｍｍ）配筋９２＠２０￣４１０ｍ￣５０（４０ｍ）补桩采用０５ｘ０预应力高强混凝土ｆＨＣ管桩。）Ｏｌ０Ｐ）桩端持力层为强风化泥质粉砂岩．桩端进入持力层不小于１且有效桩长不小于３ｍｍ．０Ｍｙ３＝Ｎ１（．— ．）Ｎ２（． — ．）０９０４＋２５０：５４）０管桩采用６＃简式柴油锤施打．００５２最后三阵锤ｆ每阵十锤）每阵贯人７９（Ｎ・）７９ｘ０（ｒ７７ｋｉ＝７７１Ｎ・ｍ）ｎａ度不大于２ｍ０ｍ，总锤击数大于９０单桩竖向承载力特征值取０ＡｓＭｙ（． ‘ ｈ）＝５３（ａ配筋４２＠１０（ｘ＝／０９ｆｏ１８２ｎｍ）ｙ・２２１即１ＯＫＮ６１９０）５６ｍｍ￣。２２柱冲切验算．２异形承台计算方法．详《建筑桩基技术规范》ＪＪ荆Ｇ取其巾一个补桩承台计算为例

补桩施工方案

补桩施工方案一、前言补桩施工是在建筑物地基发生下沉或变形时的一种补救措施，旨在维护建筑物的结构安全和稳定。

在进行补桩施工前，需要对地基进行详细的分析和评估，以确定最合适的补桩方案并确保施工的顺利进行。

二、施工前准备工作在进行补桩施工前，需要进行以下准备工作：1.地质勘察和测量：通过地质勘察和测量，确定地基的具体情况和需要补桩的位置，为后续施工提供数据支持。

2.方案设计和评估：根据地质勘察结果，设计补桩方案并进行评估，选择最适合的补桩方式和技术参数。

3.施工计划制定：根据补桩方案，制定详细的施工计划，包括施工步骤、时间安排和人员调配等。

三、补桩施工步骤1. 土方开挖首先需要进行土方开挖，将需要补桩的位置清理出来，确保施工区域干净整洁。

2. 钻孔根据设计方案，进行钻孔作业，将桩体埋设到设计要求的深度和位置。

3. 钢筋安装在钻孔中安装钢筋，与桩体连接，增强桩体的承载能力。

4. 浇筑混凝土将混凝土灌入钻孔中，形成桩体，经过固化后增强地基的承载能力。

5. 检测和验收施工完成后，进行桩基的质量检测和验收，确保施工质量符合要求。

四、施工安全注意事项1.施工现场要严格执行施工安全规范，保证施工人员的人身安全。

2.施工过程中要加强监测，及时发现问题并采取措施处理。

3.施工现场要保持整洁，确保施工过程中没有杂物干扰施工。

五、总结补桩施工是维护建筑物结构安全和稳定的重要工作，只有科学合理的设计和施工，才能确保补桩效果。

在实际施工中，需要严格执行相关规范和要求，做好施工前的准备工作和施工过程中的各项措施，确保施工的安全和质量。

异型桩的分析与计算方法

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产生的振动，一般在求解速度量时，可采用下述简化的较为实用的公式： Sij = aij r
!
打桩过程进行可靠的监测，采取有效地防护措施，即可确保周围既有建筑物的安全。
（5）
参考文献
［1］孙铁东等 . 打桩影响场及震动衰减规律［ M］ . 现代力学与工程 . 哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社， 1999. ［2］孙义 . 打桩引起的地面振动［M］ . 全国建筑振动学术会议论文集 . 北京：中国建筑工业出版社， 1997. ［3］动力机器基础设计手册［S］中国建筑工业出版社， . 北京： 1993. ［收稿日期］ 2002 - 08 - 28 ［第一作者简介］沈旭杰，女，黑龙江牡丹江人， 1965 年 4 月生，高级工程师，从事建筑工程监测工作。
!p =
（3）
式中，（KN）， H 为桩顶水平力的设计值 a 1 为综合系数见表 1，（M）， d 为桩的设计直径 N G 为桩顶永久荷载产生的轴向力的设计值（ kN），（ Kpa）， f t 为混凝土的轴心抗拉强度设计值 rm 为桩身截面模量的塑性系数（圆截面为 2，矩形截面为 1.75），（M）。 A 为桩身的截面积 !"# 问题的提出沿海冲积平原和三角洲地带，常有 20 ~ 60m 厚的淤泥或淤泥质土，端承土层不易找到，或端承桩的比细比不易满足，或满足时会造成很大的浪费。在这种情况下的摩擦桩，要求满足桩身压、弯强度的条件下，寻找单位体积混凝土提供最大承载力的桩型，并使 Pk $ Pk （2）按照式（2）可知，当场地和桩的长度、面积确定时， !p 为最大时，桩截面若 P k 为最大。分形几何给予我们某种启示，采用如下的雪花型，可得到很大的周长。雪花分形的线维数为 D = lIN / lI （ l / r ）= 1.262，周长为

桩基承台体积计算公式

桩基承台体积计算公式
桩基承台体积计算公式
桩基承台体积计算公式？以下带来关于桩基承台体积计算公式，相关内容供以参考。

1. 筋混凝土桩制作按设计图示尺寸以立方米计算；长度包括桩尖的全长计算；桩尖虚体积不扣除。

2. 喷射混凝土桩按设计图示尺寸以立方米计算。

3. 钢筋混凝土钻孔灌注桩和泥浆运输的体积按室外自然地坪至桩底的长度×桩断面面积以体积计算。

4. 预制钢筋混凝土桩制作按设计图纸尺寸以设计超灌长度之和×撞断面面积以体积计算。

5. 打预制钢筋混凝土桩工程量，按桩断面×全桩长度以体积计算，，桩尖的虚体积不扣除。

混凝土管桩空心部分体积应扣除，混凝土管桩不包括空心填充所用的供料。

6. 送桩工程量，按桩截面×送桩深度以体积计算。

送桩深度以打桩机机底至桩顶之间的距离。

（按自然地面至设计桩顶距离另加50㎝计算。

）
7. 水泥搅拌桩的体积，按设计桩长×设计桩截面面积以体积计算。

8. 地下连续墙混凝土灌筑，按照设计图示尺寸以体积计算。

，。

异型桩体积计算方法

800
1200
200
1000
300
26
桩—2
800
1400
300
1000
300
10
桩—3
800
1400（2400）
300
1000
300
19
桩—4
800
1400（1700）
300
1000
300
1V圆台=(1/3)×π×h×(R²+ Rr +r²)
V棱台=h×[ab+(a+a1)×(b+b1)+a1b1]/6
扩大头部分： V=(1/3)×π×h×(R²+ Rr +r²)
=(1/3)×π×1×(0.7²+0.7×0.4+0.4²)=0.97m3
V=S底×h=3.14×0.7²×0.3=0.46m3
V2=（0.97+0.46）m3×10支=14.3m3
V= V1+ V2=79.68+14.3=93.98m3
工程（经济）签证单编号:
建设单位
工程名称
施工部位
工程内容
签证内容
人工挖孔桩砼量：C30砼。
砼量：792.78m3（详见附表）。
建设单位:(签章)
年月日
监理单位:(签章)
年月日
施工单位:(签章)
年月日
人工挖孔桩砼量V=桩径部分+扩大头部分
扩大头详表：
桩编号
桩径（d）
扩大头直径（D）
d1
h1
h2
桩数
桩—1
V= V1+ V2=126.35+22.68=149.03m3
合计：207.53+93.98+342.24+149.03=792.78m3

建筑补桩方案

a.桩距：补桩与原桩基的桩距应满足规范要求；
b.桩长：补桩长度应根据地质条件、建筑物荷载及原桩基长度确定；
c.桩位：补桩位置应避免与原桩基冲突，并考虑施工便利性。
3.补桩施工工艺
a.施工准备：编制施工方案，明确施工流程、施工方法及质量控制措施；
b.施工顺序：先施工周边补桩，后施工问题桩基；
c.施工方法：采用静压法进行补桩施工；
三、补桩方案设计
1.补桩类型选择
根据工程地质条件、原桩基类型及设计要求，选择合适的补桩类型。常见的补桩类型有：预制桩、现浇桩、灌注桩等。
2.补桩数量及布置
（1）根据原桩基检测报告，分析问题桩基的位置、数量及程度，确定补桩数量；
（2）补桩布置应遵循以下原则：
①满足建筑物受力要求；
②尽量避免对原桩基的影响；
d.质量控制：加强施工过程质量控制，确保补桩质量。
4.补桩施工监测
a.施工过程中，对补桩及原桩基进行监测，掌握桩基变形、沉降等数据；
b.根据监测数据，及时调整施工方案，确保工程质量；
c.监测内容包括：桩顶沉降、桩身水平位移、周围土体变形等。
六、施工组织与管理
1.施工组织
a.成立补桩施工项目组，明确各成员职责；
二、补桩原因及目标
1.补桩原因
（1）桩基施工过程中，部分桩基未能达到设计要求，存在质量问题；
（2）地质条件变化，导致原有桩基无法满足设计要求；
（3）施工过程中，部分桩基损坏或失效。
2.补桩目标
（1）确保补桩后的桩基满足设计要求，保证建筑物安全稳定；
（2）提高补桩工程的施工质量，降低工程风险；
（3）合理控制补桩工程成本，提高经济效益。
4.补桩施工监测
（1）施工过程中，对补桩及原桩基进行监测，掌握桩基变形、沉降等数据；

项目补桩工程施工方案

项目补桩工程施工方案因个别桩在人工破桩时桩顶标高控制不符合要求，对其进行补桩处理。

一、工程概况本工程方地下二层，地上二十六层。

总建筑面积为12014.63平方米，建筑总高度为75.85米，基底面积628.555平方米，东西跨度37.9米，南北跨度为16.7米。

层高地下一层3.5米，地下二层3.3米，标准层2.9米。

地下平时为储藏间，战时做人防用。

混凝土强度等级：基础垫层C15；基础C35，抗渗等级P6；主体C35、C30、C25；本工程地基采用混凝土灌注桩（CFG)，桩径400㎜，采用长螺旋钻孔。

管内泵压混合料成桩工艺。

有效桩长17.5m，桩基混凝土强度等级C20。

二、现场管理人员岗位分配情况：项目经理：技术负责人：施工员：砼班组由振动棒手1人、电工1人、普工5人。

三、施工准备：1、手推车及用具准备就绪。

2、插入式振动棒一套。

3、作业条件（1）模板内的余土、杂物等清理干净。

模板缝隙应严密不漏浆。

（2）模板标高等均符合设计要求和设计规范规定。

四、操作工艺：1、对个别达不到标高及破损桩头应凿平、清理干净。

挖土深度大于桩端头50mm，宽度大于桩端头100mm，然后支设模板。

2、模板验收合格后，先在桩头上刷素水泥浆结合层一道，然后浇筑C30细石砼浇捣至设计标高。

3、浇筑之前，审查搅拌站原材质量，监督配料过程及外加剂掺量。

4、砼运输采用手推车浇筑砼，第一车卸到模板上，然后用人工分散。

5、派专人值班观察模板是否有位移变化，发现问题应立即停止浇筑并应在浇筑砼初凝之前整修完毕。

6、防裂缝措施：严禁收面时浇水和浇筑砼过程中洒水。

7、若砼较稠、严禁加水，若砼离析，严禁使用并及时与搅拌站调度联系处理并上报监理。

8、随时检查坍落度是否符合要求。

9、经验收合格后方可进行下道工序施工。

五、成品保护：1、浇筑砼时，不得用重物冲击模板；过道应搭设跳板，保证牢固和严密。

2、砼的养护：浇筑后，砼表面派专人收面后，用塑料薄膜覆盖。

六、质量控制：1、所用原材均应有检测报告，并应有配合比。

桩基承台在工程实例中的计算应用

2
桩基承台承载力计算
受拉钢筋合力点到承台底边距离：a s = 100 mm。进行承载能力极限状态的计算，所以读取荷载效应 SATWE 基本组合值组合 1． 35 恒 + 0． 7 × 1． 4 活柱墙共同承担的 F = 35 174． 8 kN。 2 ）基桩反力计算。冲切破坏锥体内基桩平均 N 单 = F /13 = 35 174． 8 /13 = 2 705． 75 kN。
1123 收稿日期：2011作者简介：柳艳红（ 1982- ），女，助理工程师
· 94·
第 38 卷第 8 期 2012 年3 月
山
西
建
筑
b0 × h0 = 9 600 × 1 200 = α = 1． 75× （ 0． 525 + 1． 0 ） = 1． 147 5 ，
F l ≤β hp β0 μ m f t h0 。 F 参数是不计承台与其上土重，其中，在荷载效应基本组合作用下柱墙底的竖向荷载设计值，从机算程序中直接读取；承台 H = 1 300 ；f t = 1． 57 N / mm2 ； h0 = h － a s = 1． 300 －0． 100 = 1． 200 m； F l = F － ∈Q i ；β0 = 0 ． 84 / （ λ +0． 2 ）， λ = a0 / h0 ， β0 = 0． 7 ；线性内插 β hp = 1． 0× （ 1． 0－0． 9 ） × （ 1 300－800 ） / （ 2 000－800 ） = 0． 958 。 1 ）外侧结构构件截面对承台的冲切。 280， 280， 630， 1 280， 280。柱边或墙边到桩边水平距离对应为 280， 1 080 ， 175 ，冲切破坏锥体一半有效高度周长相应 4 740 ， 5 420 ， 175 ， 1 840 。 a0平均 =［ 280×（4 740+1 080+175） +630×5 420+1 280×175 +280 ×1 840］/ u m 。 a0平均 = 434． 3 mm， λ = a0 / h0 = 434． 3 /1 200 = 0． 362 （ 0． 25 ≤ λ≤1． 0 ）。 u m外总 = 13 430 mm， α = 0． 84 / （ 0． 362 + 0． 2 ） = 1． 494 7 N 单 = 7×2 705． 75 = 18 940． 25 kN。 β hp β0 μ m f t h0 = 0． 958 × 1． 494 × 1． 57 × 13 430 × 1 200 = 36 213． 709 kN。 7 N 单 = 7×2 705． 75 = 18 940． 25 kN＜36 213． 709 kN。 2 ）内侧结构构件截面对承台的冲切其计算方法同 1 ），承台满足抗冲切要求。 3 ）计算外侧墙侧结构构件截面对承台的冲切其计算方法同 1），承台满足抗冲切要求。承台抗冲切主要取决于承台板厚度；当承台板较薄时，常在柱边或墙边形成不小于 45° 破坏锥体；在手算中主要围绕承台冲切破坏锥体来计算。

补桩技术方案

目录1．工程概况1．1地理位置1．2工程范围、内容及工程量1．3自然条件1．4编制依据2．施工总平面布置3．施工方案3．1施工准备3．2施工流程布置3．3施工方法4．施工进度计划和保证措施5．设备机械配置及劳动力安排计划6．项目管理组织体系7．保证质量、安全、文明生产措施附图：1、施工流程图1．工程概况1．1地理位置上海环球金融中心位于浦东陆家嘴贸易中心区，Z4-1街区，西邻东泰路、金茂大厦，南接银城南路，东近银城路地道，北靠世纪大道。

上海环球金融中心用地面积为30000m2，建筑占地面积14400m2，总建筑面积为377292m2，建筑总高度为492m，地下3层，地上101层。

建成后的上海环球是一幢跨世纪的、具有国际一流设施和一流管理水平的智能型、超大型的金融办公综合大厦。

基础工程桩为打入式钢管桩分别为Φ700δ18，Φ700δ15和Φ700δ11，桩顶标高分别为-15m~-17.5m，已于1998年施工完毕。

本次工程桩仅为总体设计修改后的部分补桩。

1．2工程范围、内容及工程量1．2．1工程范围及内容①临时便道的铺设、临水、临电的铺接，现场排水及安全警戒标志及打桩场地处理。

②Φ700δ14（SKK90）钢管桩的卸桩、堆放、驳运、焊接、施打。

③桩的放线、定位、打桩、接桩、焊缝质检和送桩。

④送桩孔的回填。

⑤H型管桩复合桩的制作、沉放。

1．2．2工程量见下表：工程量表1.3自然条件1．3．1地形地貌上海位于东海之滨，长江三角洲冲积平原，地貌形态单一，地形平坦，施工场地内原有居民住宅已全部拆除，标高一般在3.31~4.04m之间，平均按3.7m考虑。

1．3．2地基土构成与特征①层为填土，土质不均，结构松散，层底标高0.6~2.3m。

②层粘土夹粉质粘土，含铁锰结核，氧化铁斑纹及少量有机质层底标高为0.05~1.37m。

③层淤泥质粉质粘土，含少量薄层粉砂，层底标高为-1.96~-4.09m。

④层淤泥质粘土，夹少量薄层粉砂，层底标高为-12.69~-13.99m。

补桩方案

我单位施工的郑州轻工业学院新校区公寓小区教师公寓789楼cfg桩基工程在开挖至桩顶标高后发现开挖桩间土时碰触到桩身造成的浅部断桩砼料灌注不到位造成的桩头未达到设计桩顶标高等问题并对此问题提出处理方案
补桩方案
工程名称：市历史风貌建筑整理有限责任公司建设的先农商旅区二期新建工程
大元建业集团股份有限公司
一、事由：
4、附方案简图
建设单位：（章）
日期：
监理单位：（章）
日期：
施工单位：（章）
日期：
，我单位在貌建筑整理有限责任公司建设的先农商旅区二期新建工程，开挖至桩顶标高后，发现开挖桩间土时碰触到桩身造成桩顶破损，并对此问题提出处理方案：
二、处理方法：
1、人工把桩头凿至密实部位，并用清水清理干净、砂浆再次湿润；
2、将桩孔挖至桩头以下100mm，周边扩大100mm，以便砼与桩身的紧密结合；
3、用大一个标号的砼浇注、振捣，原设计标号为C30用C3商品砼，做好养护工作；

补桩施工方案

补桩施工方案项目简介在建筑工程施工过程中，为了保证建筑物的稳定性和安全性，有时需要对已经建成或正在建设的建筑物进行补桩施工。

补桩施工是指在原有的基础桩基础上，进一步加固和增强建筑物的承载能力和抗震能力。

本文将针对补桩施工方案进行详细的介绍。

施工准备在进行补桩施工前，需要进行充分的施工准备工作，包括测量设计、材料准备和机械设备准备等。

测量设计在进行补桩施工前，需要对原有的基础桩进行测量，并根据测量数据进行施工设计。

测量设计主要包括以下几个方面：1.确定补桩的位置和数量：根据建筑物的具体情况和需要加固的部位，确定补桩的位置和数量。

可以通过测量和分析建筑物的结构来确定需要加固的部位。

2.确定桩的类型和规格：根据建筑物的特点和需要加固的部位，选择适当的桩的类型和规格。

常见的桩的类型包括钢筋混凝土桩、预制桩和复合桩等。

3.确定桩的布置方式：根据建筑物的结构要求和补桩的需要，确定桩的布置方式。

常见的桩的布置方式包括等距布置、边桩布置和网格布置等。

材料准备在进行补桩施工前，需要准备各种施工所需的材料，包括桩材料、钢筋、混凝土和施工用具等。

具体的材料准备工作包括以下几个方面：1.桩材料的准备：根据补桩的具体要求，选择适当的桩材料。

常见的桩材料包括混凝土和钢等。

2.钢筋的准备：根据补桩的具体要求，选择适当规格和长度的钢筋。

根据设计要求，将钢筋进行切割和弯曲等加工。

3.混凝土的准备：根据施工需要，准备适量的混凝土，并按照混凝土配合比要求进行配制。

4.施工用具的准备：准备各种施工所需的工具和设备，包括挖掘机、打桩机、钢筋切割机和混凝土搅拌机等。

机械设备准备在进行补桩施工前，需要准备适当的机械设备，用于完成施工任务。

常见的机械设备包括挖掘机、打桩机、起重机和混凝土搅拌机等。

具体的机械设备准备工作包括以下几个方面：1.挖掘机的准备：根据施工需要，选择适当规格和型号的挖掘机。

挖掘机用于进行土方开挖和桩基开孔等工作。

2.打桩机的准备：根据施工需要，选择适当规格和型号的打桩机。