巴彦滩特大桥-承台配筋检算
浅谈沉井在基坑支护的应用及配筋计算
浅谈沉井在基坑支护的应用及配筋计算摘要:随着近几年我国工程的增多,以沉井作为基坑支护得到了越来越多的应用。
其施工时所需机具不多,施工工艺也不复杂。
但实际施工中沉井的配筋往往是经验配筋,配筋量较大造成了一定程度的浪费,本文以某特大桥73#墩承台施工为实例讲述沉井护壁时沉井尺寸的选定及配筋验算。
关键词:沉井基坑支护应用配筋计算Abstract: with the increasing of the project in China in recent years, in order to open caisson as foundation pit supporting get more and more applications. When not needed for the construction machinery, construction technology is less complex. But the actual construction of open caisson reinforcement is often experience reinforcement, large quantities reinforcement caused a degree of waste, taking a big bridge 73 # pier pile caps is about protecting wall of open caisson construction for example when the size of open caisson selected checking and reinforcement.Keywords: open caisson foundation pit supporting application reinforcement calculation沉井是建造在墩址所在地面上或筑岛面上的井筒状结构物。
特大桥简支梁施工技术交底(移动模架)
钢绞线的下料严格按设计长度及根数进行下料编束,采用砂轮切割机进行切割,编号堆码,妥善保管,防止在储存、运输和安装过程中损坏、变形或锈蚀。
张拉前对梁的外观尺寸、锚垫板位置及孔道内杂物等进行清理检查。混凝土强度达到设计张拉强度后,将钢束运至梁位处,进行穿束、装顶及张拉工作。张拉顺序严格按设计规定。对于采取两端张拉的,张拉时,两端千斤顶升降压、划线及测量伸长值等工作一致。张拉控制以张拉力和伸长值双向控制,以张拉力控制为主,伸长值为校核。当张拉控制应力达到稳定,并确认伸长、滑丝等合格后,方能进行锚固。锚固后用砂轮切割机切割多余长度。
2.7混凝土由位于IDK371+322一位统一供应。而砂石料,采用就地采购,经检验合格后使用。试验室并对原材料定期和不定期进行检验。
2.9进场水泥、外加剂及外掺料要有出厂合格证,进场后要分批次进行原材取样检验,合格后方可使用。库存超过3个月的水泥,使用前必须复检合格后使用。
梁内支座垫板与支座同时安装,并将四角的紧固螺栓拧紧。确保底模与支座垫板间不会漏浆。
②预拱度设置及模板调整
箱梁的底模、外侧模均采用钢模板,模板要求接缝严密,相邻模板接缝平整,接缝处贴胶带密封,防止漏浆,并在模板面板上涂刷优质脱模剂,保证混凝土表面的光洁和平整度,以确保梁体外观质量。
模架预拱度的设置主要是考虑钢箱梁承重后引起的弹性变形。预拱度的设置由模板桁架的竖杆长度变化来实现,吊杆也通过其丝扣的调整来达到与竖杆的统一长度。由于全桥是使用同一套模架两种跨径,因此各跨模架点的预拱度设置应作相应调整。
XXX特大桥承台技术交底
工程名称:合同段:编号:
结构检算
路基专业结构检算一、DK20+900~DK21+200右侧路堑重力挡墙(以DK21+099断面为例)采用理正软件,重力式挡土墙验算[执行标准:铁路]计算项目:重力式挡土墙计算时间: 2013-09-22 11:14:40 星期日----------------------------------------------------------- 1.原始条件2.墙身尺寸墙身高: 10.000(m)墙顶宽: 2.000(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.500(m)墙趾台阶h1: 1.000(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:13.物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.500地基土摩擦系数: 0.400砌体种类: 混凝土C30水泥土砂浆强度等级: M7.5挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 35.000(度)地基土容重: 20.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 350.000(kPa)墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑4.坡线土柱坡面线段数: 3折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 2.000 0.000 02 9.760 6.500 03 6.400 1.000 0=========================================================== 5.结构检算第 1 种情况: 无荷载的情况[土压力计算] 计算高度为 10.476(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角: 43.275(度)Ea=223.999 Ex=209.172 Ey=80.142(kN) 作用点高度 Zy=3.193(m) 墙身截面积 = 21.095(m2) 重量 = 485.190 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 475.768(kN) En = 119.607(kN) Wt = 95.154(kN) Et = 189.393(kN)滑移力= 94.239(kN) 抗滑力= 238.150(kN)滑移验算满足: Kc = 2.527 > 1.300地基土摩擦系数 = 0.400地基土层水平向: 滑移力= 209.172(kN) 抗滑力= 230.668(kN) 地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.103 <= 1.300 (二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂 Zw = 2.662 (m)相对于墙趾点,Ey的力臂 Zx = 3.179 (m)相对于墙趾点,Ex的力臂 Zy = 2.717 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 568.311(kN-m) 抗倾覆力矩= 1546.376(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.721 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基,验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的水平投影宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 565.332(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=978.066(kN-m)基础底面宽度 B = 2.381 (m) 偏心距 e = -0.540(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.730(m)基底压应力: 趾部=0.000 踵部=579.044(kPa)作用于基底的合力偏心距验算不满足: e=-0.540 > 0.167*2.381 = 0.397(m)地基承载力验算不满足: 最大压应力=579.044 > 350.000(kPa) (四) 基础强度验算基础为天然地基,不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积 = 20.500(m2) 重量 = 471.500 kN 相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 2.692 (m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 3.179 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 2.717 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 551.642(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=955.792(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂 Zn = 1.733(m)截面宽度 B = 2.500 (m) 偏心距 e1 = -0.483(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.483 <= 0.300*2.500 = 0.750(m) 截面上压应力: 面坡=-34.933 背坡=476.247(kPa)压应力验算满足: 计算值= 476.247 <= 9000.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 34.933 <= 550.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -26.660 <= 1100.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角: 44.181(度)Ea=162.596 Ex=151.833 Ey=58.173(kN) 作用点高度Zy=2.678(m)墙身截面积 = 18.000(m2) 重量 = 414.000 kN[强度验算]验算截面以上,墙身截面积 = 18.000(m2) 重量 = 414.000 kN 相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 2.125 (m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 2.670 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 2.678 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 472.173(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=628.423(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂 Zn = 1.331(m)截面宽度 B = 2.000 (m) 偏心距 e1 = -0.331(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.331 <= 0.300*2.000 = 0.600(m) 截面上压应力: 面坡=1.712 背坡=470.461(kPa)压应力验算满足: 计算值= 470.461 <= 9000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -42.127 <= 1100.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为:组合1(无荷载的情况)抗滑力 = 238.150(kN),滑移力 = 94.239(kN)。
承台报检单
编号:MPSG-1-07
工程名称
改建铁路孟平线孟庙至平顶山西段增建二线工程
合同段
MPSG-1
单位工程名称
DK44+493.35
沙河1号特大桥施工Fra bibliotek位89#墩承台
模板类型
钢模
厚度(cm)
2.0
承台底标高
58.54
承台顶标高
62.04
接缝情况
接缝严密,不漏浆
稳定情况
模板安装稳固牢靠
基底情况
承台底层配筋
填表
日期
工地负责人
报检部位
设计根数
自检情况
12
86
13
118
1
118
3
86
墩身护面筋
报检部位
设计间距
自检情况
N1弧段间距
15.1cm
N1直线段间距
15cm
N1根数
138
承台模板
报检部位
设计间距
自检情况
1、4号角点
14.67m
2、3号角点
14.67m
自检情况
及签名
监理工程师
意见及签名
填表单位
中铁七局集团有限公司孟平铁路二线工程项目经理部
某跨钱塘江特大桥索塔承台大体积混凝土施工温控技术
某跨钱塘江特大桥索塔承台大体积混凝土施工温控技术
梁建锋;徐生根
【期刊名称】《交通科技》
【年(卷),期】2011()S2
【摘要】以跨越钱塘江的某大桥土建工程为背景,从主通航孔桥主墩下部结构承台的几何尺寸、混凝土配合比、温度应力计算及温控措施等方面介绍了该大体积承台的温控技术。
【总页数】4页(P83-86)
【关键词】承台;大体积混凝土;施工;温控;技术
【作者】梁建锋;徐生根
【作者单位】绍兴市交通工程质量安全监督站;绍兴市嘉绍通道公路建设指挥部【正文语种】中文
【中图分类】U4
【相关文献】
1.洞庭湖大桥索塔承台大体积混凝土浇筑过程温控实施技术 [J], 董爽;李永真;
2.厦漳跨海大桥主塔承台大体积混凝土温控施工技术 [J], 潘胜平
3.曹娥江大桥主塔承台大体积混凝土夏季施工温控关键技术 [J], 郭文杰;方召欣
4.索塔承台大体积混凝土施工温控技术 [J], 郑雁翎
5.金塘大桥索塔承台大体积砼温控设计与施工 [J], 王昌将;吴维忠;刘可心;屠柳青因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
特大桥专项测量方案
一、编制依据1. 国家测绘地理信息局发布的《测绘法》及相关法律法规;2. 《桥梁工程测量规范》(GB 50026-2018);3. 《工程测量规范》(GB 50026-2018);4. 《特大桥施工测量技术规范》(GB/T 50342-2017);5. 特大桥施工图纸及设计文件。
二、工程概况本特大桥位于我国某地区,全长XX公里,桥面宽度XX米,桥墩高度XX米,主桥跨径XX米。
工程包括主桥、引桥、桥台、桥墩等部分,涉及地形复杂、施工难度大等特点。
三、测量目的1. 为特大桥施工提供精确的平面和高程控制;2. 为施工过程中的质量控制提供依据;3. 为后期桥梁运营和维护提供数据支持。
四、测量方案1. 建立控制网(1)平面控制网:采用国家一等大地控制网为基础,加密布设特大桥平面控制网,确保精度达到毫米级。
(2)高程控制网:采用国家一等水准网为基础,加密布设特大桥高程控制网,确保精度达到毫米级。
2. 施工测量(1)桩基施工:利用全站仪、GPS RTK等进行桩基定位,确保桩位偏差在规定范围内。
(2)承台施工:采用全站仪、激光测距仪等进行承台定位和放样,确保承台尺寸和位置符合设计要求。
(3)墩柱施工:利用全站仪、激光测距仪等进行墩柱定位和放样,确保墩柱尺寸和位置符合设计要求。
(4)梁体施工:采用全站仪、激光测距仪等进行梁体定位和放样,确保梁体尺寸和位置符合设计要求。
3. 质量控制(1)定期对控制网进行复测,确保控制网的稳定性。
(2)对施工过程中的测量数据进行实时监控,确保施工精度。
(3)对施工过程中出现的偏差进行及时调整,确保工程质量。
五、测量设备1. 全站仪:用于平面和高程测量,确保精度达到毫米级。
2. GPS RTK:用于平面和高程测量,确保精度达到毫米级。
3. 激光测距仪:用于梁体、墩柱等结构的定位和放样。
4. 水准仪:用于高程测量。
六、测量人员1. 选拔具有丰富测量经验的测量工程师负责组织和管理测量工作。
隧道桩基承台洞门落石冲击下结构计算与分析
隧道桩基承台洞门落石冲击下结构计算与分析发布时间:2021-04-13T02:40:57.006Z 来源:《防护工程》2020年34期作者:朱雯蕾[导读] 考虑在隧道洞门在受落石的荷载冲击下,结构设计需要考虑的荷载情况,并对洞门结构计算结果进行验算分析。
中交铁道设计研究总院有限公司北京 100088摘要:为了更好地研究分析危岩落石对隧道桩基承台无仰拱双耳墙式洞门结构的影响作用,本文以某铁路隧道出口为例,通过对洞门概况及结构型式的介绍,根据洞口危岩落石调查情况,量化落石荷载,利用Midas-civil软件,建立结构-荷载模型,考虑在隧道洞门在受落石的荷载冲击下,结构设计需要考虑的荷载情况,并对洞门结构计算结果进行验算分析。
关键词:隧道;桩基承台洞门;危岩落石;结构计算随着我国铁路工程的不断发展建设,陡坡、险山等困难地形不再成为限制铁路走向的主要制约条件,隧道洞口危岩落石风险也经常存在,因而为保障铁路运营的安全,隧道结构的设计需要从自身承载力上克服危岩、落石等不良地质条件的影响。
本文以某铁路隧道为例,针对其桩基承台无仰拱双耳墙式洞门结构型式,利用结构计算软件,根据基本设计参数建立结构-荷载模型,计算落石冲击荷载下洞门结构受力,并根据受力情况进行结构设计。
1 概况1.1 工程概况案例为时速350km高速铁路双线隧道,线间距为5.0m,有砟轨道,隧道最大埋深约270m,全长1872m。
隧道出口紧邻市区公路,洞口位于公路上方约50m,平面距离约50m。
出口紧邻大桥,根据地形条件,出口采用桩基承台无仰拱双耳墙式洞门,设置10m长护桥明洞。
洞口正面图如下图1所示。
图1 洞口正面图1.2 工程地质、水文地质(1)工程地质条件地形地貌:丘陵地貌,地形起伏较小,自然坡度5~30o不等,局部较陡。
地层岩性:上覆第四系全新统坡残积层(Q4dl+el)粉质黏土、崩坡积层(Q4dl+col)块石土,下伏基岩为侏罗系下统珍珠冲组(J1z)、三叠系上统须家河组(T3xj)。
靖边互通A匝道桥承台及桥墩开工报告(045)
靖边至王圈梁高速公路靖边互通A匝道桥下部结构开工报告(开工报告编号:045)合同段:JW-1开工项目:桥梁下部结构开工报告里程桩号:靖边互通A匝道桥项目经理部:(盖章)申报日期:2003.10.5目录单项工程开工申报单合同段:JW-1承包人:中铁十二局集团靖王项目部编号:045单项工程工程量批复表合同段:JW-1承包人:中铁十二局集团靖王项目部编号:045单项工程现场管理人员表合同段:JW-1承包人:中铁十二局集团靖王项目部编号:045单项工程现场施工人力表合同段:JW-1承包人:中铁十二局集团靖王项目部编号:045单项工程进场施工机械设备表合同段:JW-1承包人:中铁十二局集团靖王项目部编号:045单项工程进场材料表合同段:JW-1承包人:中铁十二局集团靖王项目部编号:045桥梁下部结构作业指导书一、工程概况本桥为靖边互通A匝道高架桥,起点桩号AK0+270.649,终点桩号AK0+353.689,桥长83.04米。
在桩号AK0+353.689处与I匝道桥相接。
本桥AK0+270.649~AK0+335.929段为半径R=55米的园曲线, AK0+335.929~AK0+353.689段位于A=65米的缓和曲线上。
本桥设计纵坡为+4.80%~+0.97%,竖曲线半径R=3008.981米。
超高横坡为6.0%~0.633%,超高过渡段按三次抛物线变化。
桥面纵、横坡由梁底预埋钢板调整。
二、队伍及工期安排计划安排专业施工队施工,施工队保证劳力45人。
于2003年10月1日开工,2003年主要上场人员三、施工工艺流程及方法(一)、施工流程(1)桩基检测合格后,人工配合挖掘机开挖承台、系梁基坑,凿除桩头浮浆,立模、绑扎系梁钢筋及焊接立柱主筋,最后浇筑承台、系梁砼。
(2)主筋的应采取不同长度的钢筋,以符合同一断面钢筋接头的有关规定。
随着绑扎高度的增加,用圆钢管搭设绑扎脚手架,作好钢筋网片的支撑并系好保护层垫块,检查合格后浇筑墩柱砼。
(完整版)桥梁承台施工技术交底
编制:复核:审核:签收:年月日承台施工工艺流程图2.2基坑开挖2.2.1承台基坑开挖前测量队对承台进行定位放样,放样后根据开挖深度及开挖边坡定出承台开挖边界线。
开挖采取以机械开挖为主、人工开挖为辅,进行放坡施工,保证基岩的完整性不被破坏,开挖时,注意保证桩基不被扰动和损坏。
开挖过程中及时排出坑内积水,机械开挖至距设计标高10~20cm后,改由人工进行清除.基坑内设置爬梯,方便工人进行施工,承台开挖完成后,四周用钢管加防护网进行防护.如下图所示编制:复核:审核:签收:年月日2。
2.2基坑不得被水浸泡,基坑渗水时,在基坑内设集水井、集水井尺寸为0.3×0。
3×0。
5m,采用抽水机排出坑外,保持基坑处于无水状态。
开挖完成后应基坑四周设置截水沟,截水沟距离基坑边0。
5m,截水沟宽度0.3m,深度0.4m,在远离便道一侧设置集水井、集水井尺寸为0.8m×0.8m×0。
8m.2.2。
3基坑开挖土随挖随运,弃土要远运,特别是基坑顶面周围清理干净,靠近承台边5米范围内不得堆放弃土。
2。
2.4基坑开挖后对基底平面位置、尺寸大小、基底高程、基底排水和基底处理情况等进行检验,在检验的过程中严格遵循先自检、再互检、最后并报经监理工程师的程序,报验合格后方可进行下一步工序施工。
2。
3凿除桩头2。
3。
1破桩头前,应在桩体侧面用红油漆标注高程线,以防桩头被多凿,造成桩基嵌入承台内高度不够。
上部采用空压机凿除,下部留有10~20cm由人工进行凿除,凿除过程中保证不扰动设计桩顶以下的桩身砼.严禁用挖掘机或装载机将桩头强行拉拽.伸入承台内编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日编制:复核:审核:签收:年月日注:“技术交底书”一式两份,一份交架子队技术主管,一份留存指挥部备查,并办理交接手续。
例谈特大桥主墩承台套箱
例谈特大桥主墩承台套箱1、概述伦桂路容桂特大桥主桥为独塔斜拉桥,跨径组成为48.2+87.8+254m。
主塔基础采用整体式高桩承台基础,承台尺寸30.5×24×6m,采用18根φ2.8m钻孔灌注桩。
承台施工采用防撞钢套箱侧板与底板结合的有底套箱。
套箱侧板设计为防撞钢套箱永久结构,总平面尺寸为32.7m×26.2m。
防撞套箱高7.05m,顶标高+4.756,底标高-2.294m。
承台高6m,顶标高+5.509m,底面标高-0.491m。
主墩承台及防撞套箱结构图如图1所示。
2、水文特点主墩承台周边环境特点为其地理位置岸边一侧位于防洪堤坝边坡上,另一侧在河床中,两侧高差达10米多高。
承台施工需对岸边一侧进行开挖。
施工期间近年来最高水位为+1.89m、最低水位为-0.78m。
套箱设计时最高设计水位取+2.0m,最低设计水位取-0.8m进行控制。
水文特点为主墩承台施工处于枯水期。
低潮位时,封底砼露出水面30cm左右。
3、设计要点主墩承台高度6m,分两次浇注,第一次浇注高度为2m。
针对伦桂路容桂特大桥主墩地理环境、水文特征、防撞套箱永久结构形式等特点,本方案在设计时,要点如下:3.1 封底砼厚度确定由于主墩承台采用防撞钢套箱侧板与底板结合的有底套箱结构形式进行施工,且施工期间水位较低,封底砼厚度确定决定因素为如下两方面.(1)第一层承台砼施工时,封底砼作为承重结构,其强度需满足承载要求,在计算时将封底砼简化为四角点简支在基桩上的板计算其强度。
(2)浇注第一层承台时,套箱所受浮力、封底砼与钢护筒之间的握裹力,能否满足第一层承台砼、封底砼及钢套箱自重作用。
在这里浮力、第一层承台砼、封底砼及钢套箱自重作用均为确定因素,而封底砼与钢护筒之间的握裹力可通过增加封底砼厚度而提高。
但不能单一通过提高封底砼厚度来达到增加封底砼与钢护筒之间的握裹力的目的,封底砼厚度增加的同时,握裹力增大,封底砼自重亦同时增加,因此封底砼厚度确定应同时考虑经济性。
偏坡特大桥荷载试验计算
偏坡特大桥荷载试验计算
偏坡特大桥荷载试验计算:
偏坡特大桥是我国一项重大工程。
作为连接两岸的重要通道,该
桥的建造需要经过多次荷载试验计算以保证其安全性。
本文将对偏坡
特大桥荷载试验计算进行全面介绍。
针对偏坡特大桥的荷载试验计算,首先需要考虑桥梁的自重、荷
载重以及温度等因素对桥梁结构所产生的影响。
针对不同的荷载条件,需要进行不同的试验计算。
在荷载试验计算中,首先需要对结构体系做出合理的假设和约束
条件,然后通过应力和变形分析来确定结构的安全系数和可靠性。
在
实际试验中,还需要利用测量技术来对桥梁进行实时监测和数据采集,以实时调整计算模型。
除了考虑荷载条件的影响之外,还需要考虑土壤地基的影响。
土
壤地基的不均匀沉降和变形会影响桥梁的结构性能和安全性。
因此,
需要进行地基处理和强化,并对底部土体的稳定性进行分析和评估。
最后,需要对计算结果进行验证和评估。
通过与实际监测数据对
比和误差分析,可以对荷载试验计算的可靠性和精度进行评估,并对
未来的施工和维护提供指导意义。
总之,偏坡特大桥荷载试验计算是保证桥梁结构安全性和可靠性
的重要环节。
通过全面、准确地考虑荷载条件和土壤地基的影响,并
结合实时监测和数据采集技术,可以提高试验计算的精度和可靠性,为偏坡特大桥的生产和运营提供坚实的保障。
黄河特大桥大体积承台施工专项方案
黄河特大桥承台专项施工方案一、编制原则1、满足《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2011)及设计要求;2、满足承台大体积砼的施工要求,进行有效地温度控制,防止产生裂缝。
二、编制依据1、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2011);2、延延高速公路项目管理处和总监办、高驻办的有关文件和要求;3、桥址处水文、地质、气象资料;4、黄河特大桥施工设计图及设计交底等相关设计资料;5、结合我单位大体积砼施工控制的类似经验及相关文献资料。
三、工程概况1、水文、地质、气象资料黄河特大桥为构造基岩剥蚀区,地形起伏较大,地层基岩为强~中风化砂岩。
区内径流量年内分配很不均匀,七、八月两月的径流量占全年总量的40%以上。
暴雨是区内洪水的主要来源,7~9月份出现最多。
由于区内山高坡陡,植被差,雨强大,所以洪水一般具有来势猛、历史短、暴涨暴落、峰型尖瘦、峰高量小的特点。
本项目地处温暖带半干旱大陆季风气候,春季干旱多风少雨,夏季旱涝相间,秋季温湿多雨,冬季寒冷干燥。
冬长夏短,温差较大。
年降雨量552~631.1mm,且以暴雨、阵雨为主,历时短,降雨强度大。
项目区内平均气温8.8℃~10.6℃,极端日温差变化23℃~31.7℃,无霜期117~186天。
全年一月为最冷,月平均气温-5℃~-8℃,极端低温-22℃~-25.4℃;七月为最热,平均气温21.4℃~24.8℃,极端高温36℃~39.9℃,环境类别为Ⅰ类。
2、工程概况主桥3#、8#、9#墩位于黄河两侧山坡上,4#墩位于陕西侧河岸上,紧邻沿黄公路,7#墩位于黄河山西侧河岸上,紧邻山体坡脚,5#、6#墩位于黄河河滩上(4#、5#墩之间为主河槽,主河槽宽度越80m)。
3#、9#墩承台为分离式承台,每个承台下设4根Φ2.0m长度34米(9#墩17米)钻孔灌注桩,承台尺寸为7.5m(顺桥向)×8m(横桥向)×2.5m(厚度);4#、5#、6#、7#、8#墩为整体式承台,承台下设24根Φ2.0m长度分别为28米、20.5米、21米、25米、18米钻孔桩,承台尺寸为15.8m(顺桥向)×24.2m(横桥向)×5m(高度)。
承台检验批资料
新建贵广铁路TA8工程报验申请表工程项目名称:施工合同段:编号:致_________________________________________ (项目监理机构):根据施工承包合同和设计文件的要求,我单位已完成下列施工项目并自检合格,报请检查。
项目1:项目2:项目3:附件:自检资料施工单位:中国水利水电第十四工程局有限公司质量检查工程师(签字)_________________________日期_______________________ 监理工程师意见:专业监理工程师_____________________日期注:本表一式3份,承包单位2份,监理单位1份。
基坑检验批质量验收记录表[明挖基础]03010109□□口口钢围堰检验批质量验收记录表[桩基承台]03010501□□口口新建贵广铁路模板及支架检验批质量验收记录表[桩基承台]03010502□□口口新建贵广铁路钢筋(原材料及加工)检验批质量验收记录表(I)[桩基承台]03010503□□口口钢筋(连结与安装)检验批质量验收记录表(U)[桩基承台]03010503□□口口混凝土(原材料)检验批质量验收记录表(I)[桩基承台]03010504□□口口新建贵广铁路混凝土(施工)检验批质量验收记录表(U)[桩基承台]03010504□□口口混凝土(养护及检测)检验批质量验收记录表(川)[桩基承台]03010504□□口口混凝土(结构外观和尺寸偏差)检验批质量验收记(W)[桩基承台] 03010504□□口口新建贵广铁路工程检查证编号铁程检-26检查号墩(台),本桥墩(台)于年月日开始钻孔,于年月日钻完并灌注完混凝土,检查钻(挖)孔桩承台基坑结果如下:1. 根据检查原始记录及汇总表整理结果,本基坑共钻①米钻(挖)孔灌注桩根总延长米,平均钻孔深米,(由承台底算起至钻孔底的实际长度),其中第号桩最短入土米,第号桩最长入土米,基坑中心里程米,较设计值土毫米,各桩已检查签证。
某特大桥深基坑开挖支护施工方案(含计算)
目录一、编制依据及编制说明 (2)1、编制依据 (2)2、编制说明 (2)二、工程概况 (3)1、地理位置 (3)2、地质情况 (4)3、环境及气象条件 (4)三、深基坑施工方案 (4)1、总体施工方案 (4)2、降水设计 (6)3、场地平整 (6)4、测量放样 (6)5、简钢板桩施工 (6)6、深基坑监测 (7)7、基坑开挖 (8)8、钢板桩拔出 (9)9、钢板桩土孔处理 (9)四、安全管理措施 (9)1、安全组织机构 (9)2、安全管理制度 (10)3、安全技术保障措施 (11)五、环境保护、水土保持措施 (18)1、环境保护、水土保持目标 (18)2、环境保护、水土保持工作原则 (18)3、环境保护、水土持保组织措施 (19)4、环境保护、水土保持制度 (19)5、环境保护、水土保持技术措施 (20)六、文明施工措施 (24)1、文明施工目标 (24)2、文明施工保证体系 (24)3、文明施工措施 (25)4、施工现场物材料管理 (27)七、附件 (27)1、深基坑钢板桩及支撑计算 (27)2、基坑降水设计计算 (31)XXXX特大桥深基坑专项施工方案一、编制依据及编制说明1、编制依据1。
1《铁路桥涵施工规范》(TB10203—2002 J162—2002)1。
2《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ03-2008)1.3《铁路桥涵工程施工安全技术规程》(TB10303—2009)1.4《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)1。
5《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)1。
6《地基基础设计规范》(DGJ—11—1999)1.7《山西XXXX铁路通道指导性施工组织设计》1。
8《中华人民共和国安全生产法》1。
9《铁路工程施工安全技术规程(上册)》(TB10401.1-2003)1。
10《铁路工程施工安全技术规程(下册)》(TB10401.2—2003)1.11《铁路工程基本作业施工安全技术规程》(TB10301-2009)1.12《XXXX特大桥施工图》2010年1。
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钢筋作用 假定内力 需要钢筋面 实际钢 钢筋直 实际钢筋 高度h0 偶臂Z 积 筋根数 径(cm) 面积Ag
28.9 横向
=Ag/(a*h0)
7.9
2.5
=nμ
8
4786.02
=(1-a/3)*h0
1.37
=M/(Ag*Z' )
钢筋应力σ g
52454.7792
2.35
=σ g*a*h0/( n*(h0a*h0)
7.9 纵向
=Ag/(a*h0)
28.9
2.5
=nμ
2
5812
=(1-a/3)*h0
0.875
=M/(Ag*Z' )
钢筋应力σ g
10171
2.35
=σ g*a*h0/( n*(h0a*h0)
2.07
0.027
=(N*n23*a*(e+1 .25)*c)/(Z' *a)
60
2.5
0.0295
配筋率 μ
2.068 0.14092 240
=(N*n23*a*(e+1 .25)*c)/(Z' *a)
2.8
0.1478
配筋率 μ力偶臂Z'
钢筋容许应力
混凝土应 混凝土容 中性轴处剪 容许主 力σ h 许应力 应力 拉应力
0.00218
10
0.022
0.188
2.203
161.14
[180]
3.73
[10000] 534.37
[730]
n
nmiu
a
实际内力偶臂Z'
钢筋容许应力
混凝土应 混凝土容 中性轴处剪 容许主 力σ h 许应力 应力 拉应力
0.0016
10
0.016
0.163
2.222
155
[180]
3
[10000] 608.403 [730]
承台纵向尺寸a
承台横 向尺寸 b
承台厚度c
最外侧桩的根数n
桩顶轴向力N
作用力距e
I-I截面弯矩M
5~7号 承台配筋计算
=n*N*eb*c*d*(e+1.15)*(e +1.15)/2*23b*c*0.5*(e+1.15)* (e+1.15)/2*17
=h0*.88
=M/(1800 00*Z)
承台纵向尺寸a
承台横 向尺寸 b
承台厚度c
最外侧桩的根数n
桩顶轴向力N
作用力距e
I-I截面弯矩M
钢筋作用 假定内力 需要钢筋面 实际钢 钢筋直 实际钢筋 高度h0 偶臂Z 积 筋根数 径(cm) 面积Ag