SRO详细热方面参数
常用X线球管参数
国产医用X 光球管球 管 型 号替代型号 备 注 XD1 XD1-3/100 配30mA 机XD2 XD2-1 , 4/85 配10mA , 15mA机XD3 XD3-3 , 5/100 配 50mA单焦点机XD4-2 XD4-2 , 9/100 配 100mA ,200mA 固定机XD6 XD6-1.1 , 3.5/100配 50mA双焦点机 XD7 XD7-1.05/35 配乳腺机XD12 XD12-0.56/70 配牙科光机XZ1 XZ1-4/250深部治疗机XD55 XD55-10.2/125 配 100maX 线立透机KL74-1/2-100 XD51-20,40/100 E7239配 200maX 线 机 KL74-1/2-125 XD51-20, 40/125 , RAD-8,DRX- 1403/1603 配 300maX 线 机KL74-1/2-125S XD51-20,40/125S X40S ,E7239 配300maX 线 机KL90-1/2-125 XD52-30,50/125 配进口500maX 线机KL90-1/2-150 XD52-30,50/150 配进口500maX 线机KL90-0.3/1.2-150 XD52-10,40/150 配进口500maX 线机KL74-0.6/1.2-150H XD51-20,40/150RAD-68 , A132配 进口500maX 线 机KL90-0.6/1.2-150H P18C , SR033 , XH03 , E7252 配进口 500ma800maX线机kL80-0.3/1.2-125 RAD-14 , DRX-1725 , E7299小焦点 KL100-0.6/1.2-150H RAD21 , P38C , E7254 , DRX3724/0324 , A192 配进口 500mA 800mAX线机点击数:录入时间:【打印此页】【关闭】产品名称:东芝产品类别:美国瓦里安可替代各种X线球管产品说明东芝X线球管原球管型号焦点功率靶角度热容量KHUOEM MODEL FOCAL SPOTS KW RATING TARGET ANGLE ANODE HEAT CAPACITYE7239X 1.0-2.0 21/42.5 16°140 E7299X 0.3-1.0 3.4/35.5 12°140 E7240X 0.6-1.2 14/29 12°140 E7242X 0.6-1.5 16.5/47 14°200 E7843X 0.6-1.2 20/46 12°150E7252X E7254X 0.6-1.20.6/1.227/75 12°300E7255X 0.6-1.2 40/100 12°300E7264X 0.6-1.2 40/100 12°400---------------------------------------------------------------------------------------------------- ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------各种X光机球管原球管型号焦点功率靶角度热容量 KHU OEM MODEL FOCAL SPOTS KW RATING TARGETANGLE ANODE HEAT CAPACITY岛津 (SHIMADZU)0.3-0.8 P18C 0.3-0.8 11/49 12° 3000.3-0.8 P38C 0.3-0.8 11/49 12° 3000.6-1.2 P38C(P323PK) 0.6-1.2 40/100 12° 3000.6-1.2 P18C 0.6-1.2 40/100 12° 3001-2 P18C 1.0-2.0 55/120 12° 3001-2 P38C 1.0-2.0 55/120 12° 300东芝 (TOSHIBA)DRX-1603 1.2-2.0 22/47 16° 150DRX-2825 0.3-1.2 7.5/75 12° 400DRX-3535 0.3-0.6 11/49 12° 400DRX-3724 0.6-1.2 40/100 12° 300DRX-0324 0.6-1.2 40/100 12° 300GE (CGR)GE-HRT 1.0-2.0 37/78 15° 300GE-HRT 0.6-1.2 27/70 12.5° 300MX75 1.0-2.0 37/78 15° 300 MX75FL(R/X) 0.6-1.2 27/70 12.5° 300 MX100 0.6-1.2 21/57 15° 300MSN742 0.6-1.2 14/44 15° 300R-622 0.6-1.25 34/100 13.5° 400RN-620 1.0-1.8 33/67 13° 400R640 1.0-2.0 24/52 17.5° 550RSN720 1.0-1.8 71/141 13° 600RSN722 0.6-1.2 34/92 13° 600RN622 0.6-1.2 15/43 13° 850RSN722 0.6-1.2 34/92 13° 850MX120 0.6-1.2 34/92 13.5° 800飞利浦 (PHILIPS) SRO33/100 0.6-1.2 33/100 12° 325SRO17/50 0.6-1.2 17/50 16° 325西门子 (SIEMENS) Bi-30-50R 0.6-1.0 30/50 12° 600 OPTI150 40/82C 0.6-1.0 40/82 12° 600 OPTI150 30/50C 0.6-1.0 30/50 16° 600 OPTI150 30/100C 0.6-1.2 40/100 13° 600东芝X光球管原球管型号焦点功率靶角度热容量KHU OEM MODEL FOCAL SPOTS KW RATING TARGETANGLE ANODE HEAT CAPACITYE7239X 1.0-2.0 21/42.5 16° 140E7299X 0.3-1.0 3.4/35.5 12° 140E7240X 0.6-1.2 14/29 12° 140E7242X 0.6-1.5 16.5/47 14° 200E7843X 0.6-1.2 20/46 12° 150E7252X 0.6-1.2 27/75 12° 300E7255X 0.6-1.2 40/100 12° 300E7264X 0.6-1.2 40/100 12° 400美国瓦里安X光球管原球管型号焦点功率靶角度热容量KHU OEM MODEL FOCAL SPOTS KW RATING TARGETANGLE ANODE HEAT CAPACITYRAD-8 1.0-2.0 25/47 16° 150RAD-12 0.6-1.2 22/50 12° 150RAD-14 0.6-1.2 32/77 12° 300RAD-68 1.0-2.0 38/66 14° 300A132 0.6-1.2 32/76 12° 300A192 0.6-1.2 40/100 12° 300G1082 0.3-1.0 13/90 10° 1000G1092 0.6-1.2 10/100 12° 1000意大利IAE X光球管原球管型号焦点功率靶角度热容量KHU OEM MODEL FOCAL SPOTS KW RATING TARGETANGLE ANODE HEAT CAPACITYX20P 0.3-0.6 5/17 10° 200X40 1.0-2.0 20/40 16° 140RTM782 0.6-1.2 32/78 12.5° 300RTM90 0.3-0.6 9/35 12.5° 3000.6-1.2 35/85 12.5° 3000.6-1.3 35/95 12.5° 3001.0-2.0 70/137 12.5° 300RTM780 0.3-0.6 6/25 10° 300RTM82HS 0.6-1.2 22/65 15° 300RTM101 0.3-0.8 12/55 12.5° 4000.6-1.2 40/100 12.5° 4001.0-2.0 80/150 12.5° 400RTC800 0.6-1.2 43/100 13° 600RTC802 0.6-1.0 28/50 16° 600RTC700 0.6-1.2 40/100 13° 8000.6-1.3 40/105 13° 800RTC1000 0.6-1.2 40/100 13° 1100国产医用X光球管球管型号替代型号备注XD1-3/100 XD1-3/100 配 30mA 机XD2-1 , 4/85 XD2-1 , 4/85 配 10mA , 15mA 机XD3-3 , 5/100 XD3-3 , 5/100 配 50mA 单焦点机XD4-2 , 9/100 XD4-2 , 9/100 配 100mA , 200mA 固定机XD6-1.1 , 3.5/100 XD6-1.1 , 3.5/100 配 50mA 双焦点机XD7-1.05/35 XD7-1.05/35 配乳腺机XD12-0.56/70 XD12-0.56/70 配牙科光机XZ1-4/250 XZ1-4/250 深部治疗机KL64-0.8/1.8-125 XD55-10.2/125 XD55-10.2/125 配 100maX 线立透机KL74-1/2-100 XD51-20,40/100 E7239 配 200maX 线机KL74-1/2-125 XD51-20, 40/125 , RAD-8,DRX-1403/1603 配 300maX 线机KL74-1/2-125S XD51-20,40/125S X40S ,E7239 配 300maX 线机KL90-1/2-125 XD52-30,50/125 配进口 500maX 线机KL90-1/2-150 XD52-30,50/150 配进口 500maX 线机KL90-0.3/1.2-150 XD52-10,40/150 配进口 500maX 线机KL74-0.6/1.2-150H XD51-20,40/150RAD-68 , XH01 , VARIANA132 配进口 500maX 线机KL90-0.6/1.2-150H P18C , SR033 , XH03 , E7252 配进口500ma800maX 线机kL80-0.3/1.2-125 RAD-14 , DRX-1725 , E7299 小焦点KL100-0.6/1.2-150H RAD21 , XH02 , P38C , E7254 , DRX3724/0324 ,A192 配进口 500mA 800mAX 线机CT球管原型号 IAE 瓦里安当立热容量保用次数GE (CGR) Light Speed DA200 6.3M 联系公司Hi-Speed FWI DX/ILX/I RTC165 GS3576S MX165NP 3.5M 12000Hi-SpeedAdvantage/Cti GS3576HS MX165 3.5M 120000Prospeed(QJ) RTC165 GS3576PS MX165PS 3.5M90000ProspeedAI,CT/e,AII,EII,FII GS2276 MX135 2.0M80000Synergy/Sir/Advantage RTM135 GS2176 2.0M80000PACE/SYTEC2000-4000 RTM117 GS1562 MX115 1.5M80000CT9800,Hilight,9800Q RTM135 GS2076/GS2076K 2.0M 50000CT9000 GS1575 1.5M 50000CT8800 GS1079 1.0M 40000 SYTEC1600/1800,CTMAX RTM103 GS270 MX100 0.6M40000匹克PICKER 1200SX GS1596 CTR1555 1.5M 400001200SX RTC127PQ GS2096 CTR1562 2.0M 50000IQPREMIER RTC127IQ GS2086IQ CTR1568 2.0M50000PQ2000/PQS RTC127PQ GS2086PQ CTR1563 2.0M50000PQ5000/6000 UitraZ CTR1970 5.0M 100000 PQ5000/6000 UitraZ CTR1971 4.0M 80000 PQ5000/6000 UitraZ CTR1972 6.5M 120000 东芝TOSHIBATCT-80A/300/400/500/600 CTV158 GS1588 DA180 1.5M 40000TCT-600S,SPEED,SPRESS,Xvision GS2078 DA220 2.0M 50000Xvision 系列Xpress,TCT00sx GX3078 DA240 3.5M 10000岛津(SHIMADZU)2000-4000 CTV158 GS1585 DA180 1.5M 400004000-5000 GS2078 DA220 2.0M 50000 6000-8000 GS3075 DA240 3.5M 100000 SIEMENS OPTI151/155/156 GS2030 2.0M 50000 艾尔森( EISCINT )Exei1800 1900SUPER2000SPRINT GS1089 1.0M 50000Exei1800 1900 UPER2000SPRINT GS1589 1.5M 500002400Elect GS1579 1.5M 500002400Elite GS2079 2.0M 50000。
固体氧化物燃料电池
(3)金属陶瓷的稳定性
Ni和YSZ在还原气氛中均具有较高的化学稳
定性,并且在室温至SOFC操作温度范围内无相
变产生。 Ni-YSZ在1000℃以下几乎不与电
解质YSZ及连接材料LaCrO3发生反应。
(4)Ni-YSZ金属陶瓷的导电性
Ni-YSZ金属陶瓷阳极的导电率和其中的N i含量密切相关。当Ni的比例低于30%时Ni-Y SZ金属陶瓷的导电性能与YSZ相似,说明此时通过 YSZ相的离子导电占主导地位;但当Ni的含量高于 30%时,由于Ni粒子互相连接构成电子导电通道, 使Ni-YSZ复合物的电导率增大三个数量级以上, 说明此时Ni金属的电子电导在整个复合物电导中占主 导地位。
4*YSZ的机械性能 YSZ在室温下的弯曲强度为300~400MPa,断裂韧性为3MPa* m1/2.在SOFC的研究与开发过程中,迫切需要提高电解质材料的强度和 韧性,采用最多的方法是在YSZ中掺入一种或几种其它氧化物。
(二)Sr﹑Mg掺杂的LaGaO3(LSGM) 1*LSGM的合成 LSGM电解质材料的合成通常采用高温固相反应法。按化学计量
(6)多孔性 SOFC的阴极必须具有足够的孔隙率,以确保活性位 上氧气的供应。
阴极材料及性能
MOS管各项参数介绍
最大额定参数最大额定参数,所有数值取得条件(Ta=25C )g II 功*站口5 PET 的屯引•尢。
疋(BVDSS 最大漏-源电压在栅源短接,漏-源额定电压(VDSS 是指漏-源未发生雪崩 击穿前所能施加的最大电压。
根据温度的不同,实际雪崩击穿电压可能低于额 定VDSS 关于V(BR)DSS 的详细描述请参见静电学特性。
VGS 最大栅源电压VGS K 定电压是栅源两极间可以施加的最大电压。
设定该额 定电压的主要目的是防止电压过高导致的栅氧化层损伤。
实际栅氧化层可承受 的电压远高于额定电压,但是会随制造工艺的不同而改变,因此保持 VGS 在额 定电压以内可以保证应用的可靠性。
ID -连续漏电流ID 定义为芯片在最大额定结温 TJ(max)下,管表面温度在25C 或者更高温度下,可允许的最大连续直流电流。
该参数为结与管壳之间额定热 阻R 9 JC 和管壳温度的函数:ID 中并不包含开关损耗,并且实际使用时保持管表面温度在 25°C(Tease ) 也很难。
因此,硬开关应用中实际开关电流通常小于 ID 额定值@ TC = 25C 的 一半,通常在1/3〜1/4。
补充,如果采用热阻JA 的话可以估算出特定温度下 的ID ,这个值更有现实意义。
IDM -脉冲漏极电流该参数反映了器件可以处理的脉冲电流的高低,脉冲电流 要远高于连续的直流电流。
定义IDM 的目的在于:线的欧姆区。
对于一定的栅- 源电压,MOSFE 导通后,存在最大的漏极电流。
如图所示,对于给定的一个栅 -源电压,如果工作点位于线性区-'■hrD*加嗣_T>ixTim«_T C 口如■臥T.LU -遵“別 亠口 a. jul !r I 1时翩狂辞H2 fiTM s 為C ・・・IML Rg 工 1 *Tc ■吗..o 励鼻客静电用対豪直■星崛 ■Nt ■盂咕购理论归比星r1MTC Rr*讥・tQa& =^O«FTchrrw. ■- Tis 尺二的i 护Q ■ <a ■ Uh 〒『PtJhlTic :i*Pahi2fiXi .T d » JBl£hrrwf - T=域内,漏极电流的增大会提高漏 -源电压,由此增大导通损耗。
钕铁硼基本知识
磁材基本知识讲座主要内容:第一章磁物理基础第二章磁性材料的发展概况第三章钕铁硼的主要特点及应用第四章钕铁硼的主要成份组成第五章钕铁硼生产工艺及设备第六章性能参数测量原理及设备第七章机械加工工艺及设备第八章表面处理工艺及设备第九章充磁包装第一章磁物理基础1 物质的磁现象磁性材料:magnetic material钕铁硼磁铁:nd-fe-b magnet铁氧体磁铁:ferrite magnet牛磁棒:magnetic bar for cattle?磁力架:magnetic separator物质的磁性是一个历史悠久的研究领域,约在三千年前就已受到人们的注意。
中国是最早应用磁性的国家,公元前四世纪,我国制成了世界上最早的指南针,成为中国的四大发明之一。
磁学史上第一部关于磁性的专著是英国(WGilbert)吉耳伯特的《论磁石》(1600年),这本书介绍了那时书籍有关的磁性知识。
然而,磁性作为一门科学却到19世纪前半期才开始发展。
1820年,丹麦物理学家奥斯特发现电流的磁效应,拉开了磁电之间联系的序幕;1820年末,法国物理学安培证明通电圆形线圈和普通的磁铁一样具有吸引和排斥的现象。
1831年,英国科学家法拉第发现了电磁感应现象,并提出电磁感应定律,从而揭示电和磁之间的内在联系;后来,苏格兰科学家麦克斯韦,将电磁的联系建立起严密的电磁场理论。
他发展了法拉第的思想,用数学的形式总结出电场和磁场的联系,即麦克斯韦方程。
2 磁性的起源物质的磁性起源于原子磁矩。
原子物理学告诉我们,组成物质的最小单元是原子,原子又由电子和原子核组成。
电子的排布遵循三大原则:1 洪特规则,2泡利不相容规则,3 能量最低原理。
原子中的电子绕着原子核进行高速运转,电子运转时同时有两种运动形式,即电子绕原子核的轨道运动和电子绕本身轴的旋转。
前者叫电子轨道运动,后者叫电子自旋。
处于旋转运动状态的电子相当于电流闭合回路,必然伴随有磁矩的发生,电子轨道和电子自旋产生的总磁矩称为原子磁矩。
钕铁硼基本知识
磁材基本知识讲座主要内容:第一章磁物理基础第二章磁性材料的发展概况第三章钕铁硼的主要特点及应用第四章钕铁硼的主要成份组成第五章钕铁硼生产工艺及设备第六章性能参数测量原理及设备第七章机械加工工艺及设备第八章表面处理工艺及设备第九章充磁包装第一章磁物理基础1 物质的磁现象磁性材料:magnetic material钕铁硼磁铁:nd-fe-b magnet铁氧体磁铁:ferrite magnet牛磁棒:magnetic bar for cattle?磁力架:magnetic separator物质的磁性是一个历史悠久的研究领域,约在三千年前就已受到人们的注意。
中国是最早应用磁性的国家,公元前四世纪,我国制成了世界上最早的指南针,成为中国的四大发明之一。
磁学史上第一部关于磁性的专著是英国(WGilbert)吉耳伯特的《论磁石》(1600年),这本书介绍了那时书籍有关的磁性知识。
然而,磁性作为一门科学却到19世纪前半期才开始发展。
1820年,丹麦物理学家奥斯特发现电流的磁效应,拉开了磁电之间联系的序幕;1820年末,法国物理学安培证明通电圆形线圈和普通的磁铁一样具有吸引和排斥的现象。
1831年,英国科学家法拉第发现了电磁感应现象,并提出电磁感应定律,从而揭示电和磁之间的内在联系;后来,苏格兰科学家麦克斯韦,将电磁的联系建立起严密的电磁场理论。
他发展了法拉第的思想,用数学的形式总结出电场和磁场的联系,即麦克斯韦方程。
2 磁性的起源物质的磁性起源于原子磁矩。
原子物理学告诉我们,组成物质的最小单元是原子,原子又由电子和原子核组成。
电子的排布遵循三大原则:1 洪特规则,2泡利不相容规则,3 能量最低原理。
原子中的电子绕着原子核进行高速运转,电子运转时同时有两种运动形式,即电子绕原子核的轨道运动和电子绕本身轴的旋转。
前者叫电子轨道运动,后者叫电子自旋。
处于旋转运动状态的电子相当于电流闭合回路,必然伴随有磁矩的发生,电子轨道和电子自旋产生的总磁矩称为原子磁矩。
[分享]科蒂斯交流电机控制器参数表
[分享]科蒂斯交流电机控制器参数表科蒂斯交流电机控制器参数表科蒂斯交流电机控制器参数表编程参数通过CURTIS 1311手持编程器或1314编程站,可以为此交流控制器进行参数设置。
通过这些参数设置可以使客户对车辆的性能进行客户化的设置,从而满足用户特定的应用需求。
对于编程器的操作,请参考附表C。
编程菜单编程参数被分类并且按级别集中显示在菜单中,详见表格3。
电机响应调节电机响应的特性调整可以通过速度控制或扭矩控制来实现。
它取决于具体的应用需要。
CURTIS控制器提供以下调整模式:简化版速度模式速度模式扭矩模式简化版的速度模式减少了一些参数的设置,从而方便了用户调节,它适应大部分应用需求。
速度模式,包括简化版的速度模式,适用于加速器输入控制电机速度输出的应用。
扭矩模式适用于加速器输入控制电机扭矩输出的应用。
注意:扭矩控制和速度控制不可以同时选择。
例如:如果您已经选择了速度或简化版速度模式,而之后您去调整扭矩控制参数,这些新调整的参数并不会产生效果。
请参照以下参数列表。
CURTIS INSTRUMENTS (CHINA) CO., LT D. CONTROL MODE SELECT …P270. SPEED MODE EXPRESS…P28Max Speed…..最大速度Kp 比例控制Ki 积分控制Accel Rate 加速调整Decel Rate 减速调整Brake Rate 刹车调整Pump Enable 泵使能1. SPEED MODE MENUSpeed ControllerMax Speed 最大速度Kp 速度比例控制Ki 速度积分比例(设定速度与实际速度对比) Vel Feedforward 速度前馈Kvff 低速负载匹配(改善低速时加速器反应) Build Rate Kvff 启动的时间Release Rate Kvff结束的时间Acc Feedforward 加速前馈Kaff 全速负载匹配Kbff 刹车负载匹配Build Rate 建立Kaff 和Kbff 的时间 Release Rate 取消Kaff Kbff 的时间ResponseFull Accel Rate HS 高车速时加速器全部踩下加速反应时间Full Accel Rate LS低车速时加速器全部踩下反应时间Low Accel Rate 低车速时轻踩加速器反应时间 Neutral Decel Rate HS 高速时加速器释放(回空档)车速减少的反应时间Neutral Decel Rate LS 低速时。
常用材料技术参数
常用材料技术参数常用材料技术参数是指在工业生产和科学研究中,常用的材料的一些重要技术参数。
这些参数包括材料的物理性质、力学性质、热学性质、电学性质等,对于工程设计、产品制造和科学研究都具有重要的参考价值。
以下是常用材料技术参数的一些典型示例。
1.物理性质:-密度:材料单位体积的质量。
-熔点:材料从固态变为液态的温度。
-沸点:材料从液态变为气态的温度。
-热膨胀系数:材料在温度变化时,单位温度变化时长度的增加量与原来长度之比。
-热导率:材料传导热量的能力。
-热容:材料单位质量的热能变化量对温度变化的响应程度。
-导电性:材料对电流的导电能力。
2.力学性质:-强度:材料抵抗外力破坏的能力。
-弹性模量:材料在受力后变形程度的衡量指标。
-延展性:材料在拉伸或压缩过程中可以延展多少。
-硬度:材料表面抵抗外部物体压入的抵抗能力。
-断裂韧性:材料在受力过程中出现断裂的抗性能力。
-疲劳寿命:材料在循环加载下可以承受的次数。
3.热学性质:-热膨胀系数:材料在温度变化时的线膨胀率。
-热导率:材料传导热量的能力。
-热容:材料单位质量的热能变化量对温度变化的响应程度。
-荷电子热:单位质量材料的温升1℃所需吸收的热量。
4.电学性质:-电导率:材料导电性能的度量。
-电阻率:材料单位长度和单位截面积时的电阻。
-介电常数:材料在电场作用下的电极化能力。
-磁极化率:材料在磁场作用下的磁化能力。
以上只是一小部分常用材料技术参数的示例,实际上还有很多其他的参数和性质,不同类型的材料具有不同的技术参数。
在工程设计和科学研究中,通过了解和熟悉这些技术参数,可以更好地选择适合的材料,确保产品的质量和性能。
热分析
二、实验条件的影响
1.升温速率 影响峰的形状、位臵和相邻峰的分辨率。 升温速率越大,峰位向高温方向迁移,峰变尖 锐。使试样分解偏离平衡条件的程度也大,易使 基线漂移 , 并导致相邻两个峰重叠,分辨力下降。 慢的升温速率,基线漂移小,使体系接近平衡 条件,得到宽而浅的峰,也能使相邻两峰更好地 分离,因而分辨力高。但测定时间长,需要仪器 的灵敏度高。
K Tc exp CS
t Ta
反应终点C以后,ΔT将按指数函数衰减直至 ΔTa(基线)
(三)
将式积分整理后得到
c a
H Cs [Tc Ta ] K [T Ta ]dt 由于差热曲线从反应终 点c返回到基线的积分 表达式可表示为: Cs [Tc Ta ] K [T Ta ]dt
dTR dTR CR CS KTa dt dt
dTR CS K TW TR KTa dt
由上式可得:
dT dH CS K T Ta dt dt
(一)
在峰顶b点处,
dT 0 dt
1 dH Tb Ta K dt
dH K Tb Ta dt
随升温速率的增大,相邻峰间的分辨率下降。 采用高的升温速率有利于小的相变的检测,提 高了检测灵敏度。
2. 气氛的影响
不同性质的气氛如氧化性、还原性和惰 性气氛对DTA曲线的影响是很大的。 如:在空气和氢气的气氛下对镍催化剂 进行差热分析,所得到的结果截然不同 (见图)。在空气中镍催化剂被氧化而 产生放热峰。
差热分析仪
差热分析仪的组成 加热炉 温差检测器 温度程序控制仪 信号放大器 记录仪 气氛控制设备
(1)加热炉
——炉内有均匀温度区,使试样均匀受热; ——程序控温,以一定速率均匀升(降)温,控 制精度高; ——电炉热容量小,便于调节升、降温速度; ——炉子的线圈无感应现象,避免对热电偶电流 干扰; ——炉子体积小、重量轻,便于操作和维修。 ——使用温度上限1100℃以上,最高可达1800 ℃ 。
水热法制备纳米二硫化钼材料
水热法制备纳米二硫化钼材料纳米二硫化钼材料是一种重要的过渡金属硫化物,具有优良的物理、化学性质和机械性能。
近年来,随着纳米技术的发展,纳米二硫化钼材料在诸多领域展现出广阔的应用前景,如催化剂、光电材料、能源存储和转化等。
水热法作为一种有效的制备纳米材料的方法,具有操作简单、产物纯度高、结晶性好等优点。
本文将介绍水热法制备纳米二硫化钼材料的方法和相关性质。
需要准备好适量的钼源(如三氧化钼)和硫源(如硫粉)。
根据所需的产物比例,称取适量的钼源和硫源备用。
将称取好的钼源和硫源放入高压反应釜中,加入适量的去离子水,并搅拌均匀。
然后,将反应釜密封,放入烘箱中加热至设定的温度(如200℃),保持一定时间(如12小时)。
反应结束后,待反应釜自然冷却至室温,将产物取出。
采用离心分离法将产物分离出来,并用去离子水洗涤数次,最后将产物干燥。
通过X射线衍射、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等手段对制备的纳米二硫化钼材料进行表征,结果显示产物具有良好的结晶性和形态稳定性。
纳米二硫化钼材料还表现出优异的物理、化学性质和机械性能,如在高温、高压力环境下仍保持较高的稳定性,因此在催化剂、光电材料、能源存储和转化等领域具有广泛的应用前景。
本文通过水热法制备了纳米二硫化钼材料,并对其相关性质进行了研究。
实验结果表明,水热法能够简单有效地制备出高质量的纳米二硫化钼材料,且产物具有良好的结晶性和形态稳定性。
纳米二硫化钼材料在高温、高压力环境下表现出优异的稳定性和应用前景。
这些结果为纳米材料和相关领域的科研工作者提供了新的思路和手段,具有一定的参考价值。
纳米二氧化钛是一种重要的无机纳米材料,具有优异的物理、化学和光学性能,在光催化、太阳能电池、光电子器件、生物医学等领域具有广泛的应用前景。
水热法是一种常用的制备纳米材料的物理化学方法,可以在高温高压条件下促进反应的进行,制备出具有特定形貌和性能的纳米材料。
本文将综述水热法制备纳米二氧化钛的研究进展,以期为相关领域的研究提供参考和借鉴。
海天伺服驱动器调试步骤Hi30020230415付浪
海天伺服驱动器调试步骤(Hi300系列)一、海天驱动+海天电机调试步骤1、对照图纸检查线路:检查地线,电源线,电机线,编码器线,制动电阻线,以及相关控制线(压力流量控制,压力传感器反馈,使能信号,驱动警报输出信号)2、解锁操作器:拔下使能端子CN3,启动马达上电,驱动显示0.0,按“上下键〃切换参数,选择USErO,按“Ent〃确认,输入3000,再次按“Ent〃确认,解锁操作器,解锁后操作等级为USEr3。
3、按Esc返回参数r∪页面,按“上下键〃切换参数;BUOO1,正常结束显示当前编码器角度,建议多做几次对比角度参数,前后接近则正常。
注意:此过程一定检查溢流阀是否完全松开,否则不准,整个过程电机会转1圈左右;(2)若零位自学习报警Er068,由于电机反转导致(把CS04由。
改1,或者断电调整电机线中任意两相,推荐换线),然后重新做电机零位自学习SP.03=1212∙(3)零位自学习正常,则电机一定为正转,可以跳过试运行判断方向。
6、电机试运行:5211=20(试运行转速20「/(7^),然后上使能,按RUN,查看电机旋转方向(从电机屁股位置向油泵方向看,顺时针则正转),结束按STOP即可。
9、设置底压底流:打开功能:PR.09=0,PR.1O=O;底压一PR.46=2(bar),底流一PR.45=5(2000x5%=IoO转)。
10、插上使能端子CN3,调试完成,关电重启即可。
备注:以上1-10步为单泵调试流程,涉及多泵设定,每个电机都需按照上述1-6步骤调试完成,然后区分主从泵,再按如下步骤口・12调试。
二、海天驱动+其他电机调试步骤1、对照图纸检查线路:地线,电源线,电机线,编码器线,制动电阻线,以及相关控制线(压力流量控制,压力传感器反馈,使能信号,警报输出信号)2、解锁操作器:拔下使能端子CN3,启动马达上电,驱动显示0.0,按“上下键〃切换参数,选择USEro,按“Ent〃确认,输入3000,再次按“Ent〃确认,解锁操作器,解锁后操作等级为USEr3。
SRO对跑道容量的影响评估
Vol. 37 Na. 4Apr. 2021第37卷第4期2021年4月信号处理Journal of Signal Processing文章编号:1003-0530(2021)04-0650-11SRO 对跑道容量的影响评估张思远陈泰安沈笑云(中国民航大学天津市智能信号与图像处理重点实验室,天津300300)摘 要:缩减尾流间隔提升跑道容量是应对航空交通流量迅猛发展、缓解机场拥堵和延误的有效手段。
传统的方 法在分析尾流间隔缩减对跑道容量的影响时,忽视了 SRO ( Simultaneous Runway Occupation )的作用,导致理论分 析与实际存在一定偏差。
本文定量评估了 SRO 对跑道容量产生的影响,并用机场实测数据进行了仿真验证。
首先给出了计算发生SRO 概率的模型,随后推导了不同尾流间隔标准下SRO 对跑道容量影响的计算公式,进一步 分析了 ROT ( Runway Occupation Time )和 LTI ( Landing Time Interval )对 SRO 及跑道容量的影响。
仿真结果表明:通过航空器再分类缩减尾流间隔提升跑道容量,SRO 会造成2.95%的偏差。
相比现阶段尾流间隔标准,在新尾流间隔标准#FAA RECAT1.5)下,SRO 对跑道容量的影响更大。
本文的研究结果可为跑道容量的准确评估和空管运行效率的提升提供技术支持。
关键词:同时跑道占用;跑道容量;跑道占用时间;尾流间隔标准;广播式自动相关监视中图分类号:V355.2 文献标识码:A DOI : 10.16798/j. issn. 1003-0530.2021.04. 019引用格式:张思远,陈泰安,沈笑云.SRO 对跑道容量的影响评估[J ].信号处理,2021,37 (4 ): 650-660. D0I :10.16798j ..o s n.1003-0530.2021.04.019.Reference format : ZHANG Siyuan ,CHEN Taian ,SHEN Xiaoyun. SRO impact assessment on runway capacity [ J ]. Jour nal of Signal Processing ,2021,37(4) : 650-660. DOI : 10. 16798/j. issn. 1003-0530.2021.04.019.SRO Impact Assessmeet on Runway CapacityZHANG Siyuxn CHEN Taixn SHEN Xiaoyun( Toan.on KeyLab ooaAdeanced Sognaeand ImagePaoce s ong , CoeoeAeoaioon UnoeeasoiyooChona , Toan.on 300300, Chona )AbstracC : Increasing runway capacity by reducing wake separation was an eCective way to deal with the rapib developmentooaoaiaa o ocoeowand a e eoaieaoapoaicongesioon and deeay.In anaeyaongiheompacioowakesepaaaioon aeducioon on aunwaycapacoiy , iheiaadoioonaemeihodsognoaed ihee o eciooiheSRO ( SomueianeousRunwayOccupaioon ) , ihuscausongados-caepancybeiween iheoaeiocaeanaeysosand paacioce.In ihospapea , iheonoeuenceooSRO on aunwaycapacoiywasquanioia- ioeeeyeeaeuaied , and somueaioon eeaooocaioon wasca a oed ouiwoih iheaoapoaimeasuaed daia.Foasi , amodeeooacaecueaiongihepaobaboeoiyooSROwasgoeen.Then , iheooamueaooacaecueaiongiheompaciooSROon aunwaycapacoiyundeado o eaeni wakesepaaaioon siandaadswasdeaoeed , and iheompaciooROT ( RunwayOccupaioon Tome ) and LTI ( LandongTomeIniea-eae ) on SROand aunwaycapacoiywasouaiheaanaeyaed.Thesomueaioon aesueisshowihaiiheSROwo e causeadeeoaioon oo2.95%, abouiiheompaoeemeniooaunwaycapacoiydueiowakesepaaaioon aeducioon byaoacaaoiaecea s paaedwith the current wake separation standard ,under the new wake separation standard ( FAA REC A TI. 5 ),the SRO has agaeaieaompacion aunwaycapacoiy.Theaesueiscan paoeodeiechnocaesuppoaiooaiheaccuaaieeeaeuaioon ooaunwaycapacoiy and iheompaoeemeniooaoaiaa o occoniaoeopeaaioon e o ocoency.Key words : simultaneous runway occupation ; runway capacity ; runway occupation /me ; wake separation standard ; auto-maiocdependenisuaeeoeance-baoadcasi收稿日期:2020-09-28 "修回日期:2020—2—0基金项目:国家重点研发计划(2020YFB1600101)飞行区活动态势精确感知与风险识别技术第4期张思远等:SRO对跑道容量的影响评估65(1引言跑道容量分为实际容量和最大容量。
量热分析法
对于未知样,DTA曲线一般要与TG曲线结合才能得到更准确的判断
DTA曲线得到的示意结果
样品品质 -固体 -结晶 -半结晶 变化 熔融 再结晶 升华 固固转变 -无定形 玻璃化转变 DTA (Exo)
720℃下尽 可能用 DSC完成
-半结晶
不发生Tg的软化
交联
-常规
分解
键合脱除
-液态 -反应性样品 蒸发/沸腾 化学反应(分解) 反应度(固化等) %
得到高精度的温度测量,最重要的是要保证R0(坩埚和试样支持器 之间的热阻)和RS(试样和坩埚之间的热阻)尽可能小 如果仅仅测定的是热焓的变化,很容易就可以得到重复性很好的 精确数据 因为dH/dt与时间的关系曲线的积分面积受R0(RS)变化的影响很小
3.1.9 差热曲线的分析
依据差热分析曲线特征,如各种吸热与放热峰的个数、 形状及相应的温度等,可定性分析物质的物理或化学变 化过程,还可依据峰面积半定量地测定反应热
3.1.8 获得高质量DTA数据的注意事项
将坩埚在试样支持器中放置规范 对于同一种物质,使用的试样量要尽可能少,而 且每次所用的试样的重量要基本一致 如果要研究几种不同的物质,应适当选取各试样 的重量使每一种试样在熔融时所吸收的热量相同 当研究有机(无机)物质时,应当用标准的有机(无 机)物质来校准温度的标度 金属校准物质的热导率太大 试样的几何形状必须标准化(接近)
3.1.2 DTA的术语
参比物(或基准物,中性体):在测量温度范围内不发生 任何热效应的物质,如-Al2O3、MgO等。 差热分析曲线:在实验过程中,将样品与参比物的温差作 为温度或时间的函数连续记录下来,所得到的曲线就是 DTA曲线。 差热分析仪:用于差热分析的装置称为差热分析仪
procast热物性参数
附注:红色字体为热应力耦合模拟必须输入的参数,蓝色字体为一般模拟需要的相应参数一、材料参数(Material Database(一)成分(composition重量百分含量%)通过输入合金成分,软件可以自动计算(采用Scheil或Lever模型)AI系,Fe系,Ni系,Ni16, Ti系,Mg系的热函曲线,固相分数和液固相温度。
(二)传热属性(thermal)1. 热导率(Conductivity常数或温度的函数,单位:W/m/K)2. 密度(Density常数或温度的函数,单位:kg/m**3)3. 比热容(Specific Heat常数或温度的函数,单位:kJ/kg/K)4. 热函(Enthalpy常数或温度的函数,单位:kJ/kg)(等同于比热容和潜热)5. 固相分数(Fraction Solid常数或温度的函数)6. 潜热(Latent Heat 常数,单位:kJ/kg)7•液固相线温度(Liquid-Solidus常数,单位:C)8.发热属性(Exothermic轴套材料达到燃烧温度后放出的热量,燃烧分数为温度的函数)(三)流体属性(Fluid)1. 粘度(Viscosity)a. Newt onian 流体粘度(常数或温度的函数,单位:Pa.s)b. Carreau-Yasuda流体(非牛顿流体模型,其粘度为切变速率的函数平衡方程:r 亠L : 「■ 1 ?)涉及到的参数有n o,n 入,ac. Power-Cutoff流体(用于触变铸造)2. 表面张力(Surface Tension常数或温度的函数,单位:N/m)3. 渗透率(Permeability高渗透率意味着自由流动,反之则意味着不流动•铸件材料仅适用于液固相线之间•常数或固相分数的函数,单位m**2)4. 过滤网材料属性(Filter)a. 孔隙率(Voidfraction 常数)b. 表面积Surface area常数,单位:1/m)二、界面传热参数(Interface Database(一)标准界面传热系数(inteface)(H.T.Coeff常数或时间、温度的函数,单位:W/m%/K.界面之间网格需要一致)(二)压铸复合传热系数(Die Combo)自动根据压模开合顺序改变传热系数当压模闭合时界面传热系数为常数或温度的函数;当模型打开时定义大气与压型间界面换热系数Air Coeff和环境温度Air Temp ;喷水冷却阶段定义喷水冷却界面换热系数Spray Coeff和喷射冷却温度Spray Tempo三、边界条件参数(Boundary Conditions Database(一)定义表面相关参数1 •温度(Temperature)常用于设置充型计算的浇注温度(常数或时间的函数,单位:C);2•传热(heat) :Q = Flux h T飞;T-T.s需要输入的参数有:热流Flux (Heat Flux,常数或时间的函数,单位:W/W2)界面换热系数(与外界环境间的)h (Film Coeff,常数或时间、温度的函数,单位:W/m**2/K)、环境温度Ta (Ambient Temp,,单位:。
阴极材料
阴极材料第一章阴极材料在电光源行业中,把直接发光体称为灯丝,如白炽灯泡中的直接发光丝它是由金属钨加工成丝,当电流通过钨丝时,消耗一定电功率后转换成热能,使钨丝加热到白炽状态而发出强烈的光。
而在气体放电灯中,有的钨材料尽管也加工成灯丝形状,但它不作为灯的发光体而是作为基底金属来支撑、贮存加热电子发射材料,故称为电极。
如低气压荧光灯、低压钠灯、高压汞灯,高压钠灯、金属卤化物灯中的电极。
在气体放电灯系列中,有的电极是采用掺入其他杂质材料的钨,不是加工成灯丝形状,而是加工成圆柱体或圆柱锥体,仍然不直接作为发光体,如氙灯等类型的电极就是如此。
气体放电灯的必要条件是必须有相应的电极。
气体放电灯中,常把发射电子的电极称为阴极而把接收电子的称为阳极。
而大部分放电灯是在交流电下工作下两个电极交替充当才设计成不同形状的阴极和阳极所以通称为阴极。
只有在直流电情况下工作的气体放电灯阴极和阳极。
阴极在气体放电灯中是很重要的部件,它的特性和寿命在很大程度上决定了气体放电灯的主要特性和寿命。
很多气体放电灯的失效往往是因为阴极的损坏和寿命而引起的。
而阴极特性主要取决于它所采用的电子发射材料。
因此在选用气体放电灯电极材料应充分了,耐离子轰击能力等物理化学性能,为提高灯解被选材料的热电子发射性能,抗中毒能力寿命寻找合适的电极材料及最佳分解,激活工艺。
第一节阴极的电子发射我们知道,所有的物体里都含有大量的电子,但是这些电子在常态下所具有的能量都不足以逸出物体。
因此要把它从物体里释放出来,必须另外给予它们能量以克服由逸出功所表征的阻碍它们逸出的力。
为便于参考,在下表中列出了几种材料的逸出功:可以有许多方法使物体内部的电子获得足够的能量而逸出表面。
主要有加热、正离子轰击,电子撞击和施加强电场等;相应的电子发射就称为热电子发射、次级电子发射、电子撞击发射和场致发射等。
在电光源中,按照电子发射的形式,应用最多的是热电子发射阴机还有少数的次级电子发射阴极。
热重分析参数说明
失重百分数计算方法为:(W1-W2)/W总*100%式中:W总为在采集时输入的质量,W1、W2为人选择的起始点、终点的质量,用以下公式计算两点的重量AD / 224 * 量程* 校正系数–ΔW =WΔW为以下算的TG校正值TG曲线温度校正:由于气体的密度在不同的温度下有所不同,所以随着温度的上升试样周围的气体密度发生变化,造成浮力的变动。
在300℃时浮力为常温时的1/2左右,在900℃时大约为1/4。
可见,在试样重量没有变化的情况下,由于升温,似乎试样在增重,这种现象通常称之为表现增重。
表现增重可用下列公式计算:ΔW=V * d(1-273/T)式中:d——试样周围气体在273K时的密度,为l.29mg/毫升V——加热区试样盘和支撑杆的体积。
V、d这个数值存到文件里,可以方便修改热重TG 参数 TG 参数:A 和E 点为: 鼠标拾取点(人为选取点)起始分解温度(T i): 是TG 曲线开始偏离基线点的温度;外推起始温度(Te ): 向上峰的前沿最大斜率的切线与A 点基线延长线交点为B点;B 点对应温度为外推起始温度Te终止温度(T f ): 是TG 曲线到达最大失重量的温度。
叫外推终止温度(Tc ): D 点是TG 曲线下降段最大斜率的切线与基线延长线交点对应温度。
拐点(L T ):TG 曲线微分最大的点对应的温度值,即对应的DTG 曲线微分为0的点.注 第二个字母都是右下小脚标DTA定义(1)基线:DTA曲线上相应∆T近似于零的部分(图3—2中的AB和DE)。
(2)外推起始点(Te):在峰的前沿最大斜率点的切线与外推基线的交点(图3—2 中的G点)。
(3)外推终止点(Tc):在峰的后沿最大斜率点的切线与外推基线的交点对应温度(4)峰顶温度(Tm):温差的变化率为0的点,即DTA曲线切线的斜率为0点(C点),C点为AE段曲线对应温度的极值(最大值或最小值)点Tm (5)玻璃化温度(Tg):曲线的俩条基线L1和L2,距离L1和L2等距离且与L1和L2平行的线L与曲线交点为c点,过c点作曲线切线,与L1相交,焦点对应温度为玻璃化温度Tg。
整理钕铁硼基本知识
精品文档磁材基本知识讲座主要内容 :第一章磁物理基础第二章磁性材料的发展概况第三章钕铁硼的主要特点及应用第四章钕铁硼的主要成份组成第五章钕铁硼生产工艺及设备第六章性能参数测量原理及设备第七章机械加工工艺及设备第八章表面处理工艺及设备第九章充磁包装第一章磁物理基础1物质的磁现象磁性材料:magnetic material 钕铁硼磁铁:nd-fe-b magnet 铁氧体磁铁:ferrite magnet 牛磁棒:magnetic bar for cattle? 磁力架:magnetic separator物质的磁性是一个历史悠久的研究领域, 约在三千年前就已受到人们的注意。
中国是最早应用磁性的国家,公元前四世纪,我国制成了世界上最早的指南针,成为中国的四大发明之一。
磁学史上第一部关于磁性的专著是英国(WGilbert) 吉耳伯特的《论磁石》(1600 年),这本书介绍了那时书籍有关的磁性知识。
然而,磁性作为一门科学却到19 世纪前半期才开始发展。
1820 年,丹麦物理学家奥斯特发现电流的磁效应,拉开了磁电之间联系的序幕;1820 年末,法国物理学安培证明通电圆形线圈和普通的磁铁一样具有吸引和排斥的现象。
1831 年,英国科学家法拉第发现了电磁感应现象,并提出电磁感应定律,从而揭示电和磁之间的内在联系;后来,苏格兰科学家麦克斯韦,将电磁的联系建立起严密的电磁场理论。
他发展了法拉第的思想,用数学的形式总结出电场和磁场的联系,即麦克斯韦方程。
2 磁性的起源物质的磁性起源于原子磁矩。
原子物理学告诉我们,组成物质的最小单元是原子,原子又由电子和原子核组成。
电子的排布遵循三大原则:1 洪特规则,2 泡利不相容规则,3 能量最低原理。
原子中的电子绕着原子核进行高速运转,电子运转时同时有两种运动形式,即电子绕原子核的轨道运动和电子绕本身轴的旋转。
前者叫电子轨道运动,后者叫电子自旋。
处于旋转运动状态的电子相当于电流闭合回路,必然伴随有磁矩的发生,电子轨道和电子自旋产生的总磁矩称为原子磁矩。
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ARTICLE IN PRESS
S. Yamanaka et al. / Journal of Solid State Chemistry 177 (2004) 3484–3489
3485
[16–24]. In the present study, the thermophysical properties, viz. the thermal expansion coefficient, melting temperature, elastic moduli, Debye temperature, Vickers hardness, heat capacity, and thermal conductivity of SrHfO3 and SrRuO3 were measured. The relationships between the properties were studied.
1. Introduction
The perovskite type oxides have potential to be attractive functional materials because they have various unique properties in spite of their relatively simple crystal structure. For example, SrTiO3 is a typical perovskite dielectric material with a wide range of technological applications. Its special properties, such as ferroelectricity [1], semiconductivity [2], superconductivity [3], catalytic activity [4], and thermoelectricity [5], have been reported extensively.
Thermal barrier coatings (TBCs) of partly Y2O3 stabilized ZrO2 (PYSZ) films are widely used to protect hot section parts of aircraft and land-based turbines by reducing the temperature of metal substrates. Their continued development is essential for improving the efficiency and performance of gas turbines by allowing the inlet gas temperature to be increased further. However this standard material has a limited tempera-
2. Experimental procedure
The polycrystalline samples of SrHfO3 and SrRuO3 were prepared by mixing the appropriate amounts of HfO2 (Furuuchi Chemical, 99.9%), RuO2 (Rare Metallic, 99.9%), and SrCO3 (Aldrich Chemical, 99.9+%), followed by reacting at 1273 K in air. After that, the SrHfO3 sample was sintered at 1873 K for 10 h in air. On the other hand, the SrRuO3 powder was placed into a 20 mm diameter graphite die and given a spark plasma sintering (SPS, SUMITOMO COAL MINING Dr Sinter SPS-1020 apparatus) at 1673 K for 1 min under nitrogen atmosphere. The powder X-ray diffraction (RIGAKU RINT2000) was performed at room temperature using CuKa radiation. In order to determine the chemical composition, the SEM-EDX analysis was performed using HITACHI S-2600H SEM instrument equipped with the energy-dispersive HORIBA EX200 system. The oxygen analysis was performed using HORIBA EMGA-550 to identify the oxygen concentration of the samples. For measurements of the thermophysical properties, appropriate shapes of the samples were cut from the sintered pellets. The bulk density of the samples was determined by the geometric measurement.
Keywords: SrHfO3; SrRuO3; Perovskite; Thermal expansion coefficient; Melting temperature; Debye temperature; Heat capacity; Thermal conductivity; Thermal barrier coating
ARTICLE IN PRESS
Journal of Solid State Chemistry 177 (2004) 3484–3489
Thermophysical properties of SrHfO3 and SrRuO3
Shinsuke Yamanaka,a Takuji Maekawa,a Hiroaki Muta,a Tetsushi Matsuda,b Shin-ichi Kobayashi,b and Ken Kurosakia,*
SrHfO3 has been well known for a long time, and it has a high melting temperature [8]. Recently, Kennedy et al. [9] investigated its high-temperature phase transitions using powder neutron diffraction. SrRuO3 has an interesting magnetic system [10,11] and one of the highly conductive metallic oxides [12]. So, it has found use for electrodes and junctions in microelectronic devices. Up to now, many studies have done on the thin films of SrRuO3 [13–15] at low temperatures.
ture capability due to accelerated sintering and phase transformations at high temperatures. As a result, a world-wide effort has been undertaken to identify new candidates for a TBC application [6,7]. In general, TBC materials have to fulfill most of the following requirements, such as a stable phase, low thermal conductivity (o2 W mÀ1 KÀ1), high thermal expansion coefficient conductivity (49 Â 10À6 KÀ1), chemical resistance, low sintering rate and high fracture toughness.
*Corresponding author. Fax: +81-6-6879-7889. E-mail address: kurosaki@nucl.eng.osaka-u.ac.jp (K. Kurosaki).
0022-4596/$ - see front matter r 2004 Elsevier Inc. All rights reserved. doi:10.1016/j.jssc.2004.05.039
We have systematically studied the thermophysical, mechanical, and thermoelectric properties of barium and strontium series perovskite type oxides, BaUO3, BaZrO3, BaCeO3, BaMoO3, SrCeO3, and SrZrO3
Available online 11 August 2004
Abstract
Polycrystalline samples of strontium series perovskite type oxides, SrHfO3 and SrRuO3 were prepared and the thermophysical properties were measured. The average linear thermal expansion coefficients ared 1.03 Â 10À5 KÀ1 for SrRuO3 in the temperature range between 423 and 1073 K. The melting temperatures Tm of SrHfO3 and SrRuO3 are 3200 and 2575 K, respectively. The longitudinal and shear sound velocities were measured by an ultrasonic pulse-echo method at room temperature in air, which enables to evaluate the elastic moduli and Debye temperature. The heat capacity was measured by using a differential scanning calorimeter, DSC in high-purity argon atmosphere. The thermal diffusivity was measured by a laser flash method in vacuum. The thermal conductivities of SrHfO3 and SrRuO3 at room temperature are 5.20 and 5.97 W mÀ1 KÀ1, respectively. r 2004 Elsevier Inc. All rights reserved.