脱硫增压风机振动故障分析与处理_杨绍宇
风机机舱振动故障排查处理方法说明
风机机舱振动类故障排查处理
方法说明
一、目的
当风机报出机舱振动类故障时，如何判断振动故障诱发的原因，以便准确的定位故障，及时有效的处理，现场技术人员可参考如下方法开展工作。
二、振动分析及处理
通常，引起风机报出振动类故障主要有：偏航时振动过大、机舱传感器损坏或接线松动和机舱共振等因素造成。
首先，当风机报出振动类故障后，不要盲目的复位处理，应先拷出该机位的故障记录文件，观察故障时刻的数据，进行分析。
具体的分析说明如下：
1、偏航时刻振动过大
故障现象：根据故障时刻数据，在风机开始偏航时机舱振动幅值由平缓开始大幅震荡，现象见图1、图2所示：
图1
图2
解决措施：及时清理刹车盘异物，保持刹车盘光洁平整；
检查刹车钳是否无法及时松闸。
2、振动传感器损坏或接线松动
故障现象：风机运行或偏航时，机舱振动幅值发生数据跳变，现象如图3 ~图5所示：
图3
图4
图5
解决措施：更换坏件或紧固电气回路接线。
3、控制问题引起
故障现象：风机在正常运行时，机舱振动幅值持续保持震荡，现象如图6 ~图8所示：
图6
图7
图8
解决措施：需要反馈控制所处理。
注：因非控制问题导致的振动类故障处理方法，请参照思达下发的《1.5MW风机频发故障处理方案(B版)》之要求处理！。
脱硫增压风机振动超标原因分析及处理
ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｑ ｕ ｉ ｒ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｆ ａ ｄ ｊ ｕ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ｒ ｅ ｇ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ．
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ：ｄ ｅ ｓ ｕ ｌ ｆ ｕ ｒ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ； ｂ ｏ ｏ ｓ ｔ ｅ ｒ ｆ ａ ｎ ； ｖ ｉ ｂ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ； ｄ ｙ ｎ ａ ｍｉ ｃ ｂ ａ ｌ ａ ｎ ｃ ｉ ｎ ｇ ｔ ｅ ｓ ｔ
叶轮 流 出 ， 形 成 涡流 ， 可 由安 装在 叶 轮下 游 的后 导
叶直接 流入相连接 的扩压器（ 它是脱硫系统非 常 重要的设备之一 ） ， 使烟气的动能转化为所需要的
静 压 。 因 为增 压 风 机 输 送 的 为静叶可调轴流式风机 ， 其作用是克服 烟 气脱硫装置造成 的烟气压降。风机根据脉动原理
Ｃａ ｕｓ ｅ ａ ｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ａ ｎｄ ｔ ｒ ｅ ａ ｔ ｍｅ ｎｔ ｏ ｆ ｔ ｈｅ ｖ ｉ ｂｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｖ ａ ｌ ｕ ｅ ｏ ｖ ｅ ｒ ｓ ｔ ａ ｎ ｄａ ｒ ｄ ｆ ｏ ｒ
ｄｅ ｓ ｕｌ ｆ ｕｒ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｂ ｏ ｏ ｓ ｔ ｅ ｒ ｆ ａ ｎ
Ｍ Ａ Ｚｈ ｉ ｈ ａ ｉ ‘ ， Ｍ Ａ Ｊ ｉ ｎ ｇ ｘ ｉ ａ ｎ
（ １ ． Ｎ ｉ ｎ ｇ ｘ ｉ ａ Ｙ ｉ ｎ ｙ ｉ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｅ ｑ ｕ ｉ ｐ ｍ ｅ ｎ ｔ Ｍａ ｉ ｎ ｔ ｅ ｎ ａ ｎ ｃ ｅ＆Ｉ ｎ ｓ ｔ ａ ｌ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｙ ｉ ｎ ｃ ｈ ｕ ａ ｎ Ｎ ｉ ｎ ｇ ｘ ｉ ａ ７ ５ ０ ０ ０ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ；
湿法烟气脱硫工艺中增压风机常见故障及处理
Ｋｅ ｗｏ ｄ ：ｌｒ ｅ ｃ ｐ ｃ ｔ ｎ ｔ ｄ ｓ ｌ ｒ ａｉｎ ｂ ｏ ｔ ｒ ａ ｃ ｍｍｏ ａ ｌ； ａ ａｙ ｉ ａ ｄ ｔｅ ｔ ｎ ｙ ｒ ｓ ａｇ ａ ａ ｉ ｕ ｉ； ｙ ｅ ｕｆ ｉ ｔ ｏ ｓ ｎ； ｏ ｕ ｚ ｏ ｅ ｆ ｎ ｆｕ ｔ ｎ ｓｓ ｎ ｒ ａｍｅ ｔ ｌ
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表 １ 三 期 增 压 风 机 主 要 参 数
石灰 石一 石膏 湿法 脱硫 工艺 ， 主要 流程是 ： 炉 其 锅 烟气 从引 风机 出 口进 入 烟 气脱 硫 （ Ｇ 系统 ， Ｆ Ｄ） 经 增压 风机 升压 ， 后通 过 Ｇ Ｈ进 行原 烟气 及净 烟 然 Ｇ 气热 交换 ， 净烟 气进 入烟 囱排 放 。
ｂ ｏ ｔｒｆ ｎ ｆ ｕ ｔ ｎ ｃ ｍｍｉｓ ｎ ｎ ｆ Ｚ ｕ ｉｎ Ｔ ｅ ｍａ ｏ ｒＰ ａ ｔ ０ Ｗ ｎ ｔｏ ｈ ｒ ｈ ｓ ｎ × １ ０ ｏ ｓ ａ ａ ｌ ｉ ｏ ｅ ｓ ｉ ｉｇ ｏ ｏ ｘａ ｈ ｒ ｌ Ｐ ｗｅ ｌ ’ ２ Ｘ６ ０ Ｍ ｏ ｎ Ｓ ｕ ｉ ｆｔ ｉ ｐ ａ ｅ ａ ｄ ２ ｄ ００
见故 障 进行 分析 探 讨 ， 以保 证 增 压 风机 运 行 的可
靠性 。
作者简 介 ：Ｌ （９ ６一） 男 ， 孑 林 １７ ， 专科 ， 从事电厂生产技术管理工作 。
630MW火电厂脱硫增压风机损坏事故原因分析及处理
652020.6（总第242期）630MW 火电厂脱硫增压风机损坏事故原因分析及处理封梁（华电广西能源有限公司，广西 南宁市 530029）摘 要：某电厂一期工程由2×630MW 机组组成，2007年建成投产，烟气脱硫方式为石灰石-石膏湿法脱硫，为克服系统阻力，在脱硫吸收塔前设置增压风机。
2013年12月，1号机组大修后试启动增压风机时发生事故，导致该风机叶片全部断裂、叶柄轴损伤、轴承箱移位、机壳损伤变形等。
本文介绍了事故发生的经过及抢修情况，对事故原因进行了分析，并提出了防范措施关键词：火电厂；增压风机；叶片损坏；分析1 事故概况增压风机是用于克服烟气脱硫装置的烟气阻力，将原烟气引入脱硫系统并稳定锅炉引风机出口压力的主要设备。
它的运行特点是低压头、大流量、低转速[1]。
某厂1号机组脱硫增压风机为丹麦Howden 公司生产的ANN 型动叶可调、轴流式增压风机，设备型号为ANN-4480/2240B，叶轮直径4480mm，叶片数量为10片，转速749.5r/min。
2013年12月，1号机组脱硫增压风机大修完毕并进行试运，风机启动数秒后从中心筒处突然发出碰撞异响，叶片安装孔盖飞出，试运人员立即就地按事故按钮停止风机运行。
事后检修人员进入风机内部进行检查，确认风机叶片全部损坏，风机内部其他零部件也有不同程度损伤。
2 现场检查情况该型号增压风机主要由静态件和旋转件组成（见图1），其中静态件包括进气箱、叶轮机壳和扩散器，风机转子的主轴安装在位于进气箱内筒内的轴承箱上，叶轮机壳位于进气箱和扩散器之间，机壳内表面为机加工面，扩散器与叶轮机壳相连接，作用是将风机动压转变为静压，扩散器安装在滑轨上，这样在检修时可轴向移动扩散器。
旋转件包括主电机、联轴器、轮毂、液压调节装置、叶片等，主电机和风机主轴之间通过挠性联轴器连接，主轴连同径向和推力轴承一起安装在进气箱的内筒内，轮毂与主电机分别位于主轴的两端，液压调节装置也安装与主轴上，叶片安装到枢轴上，轮毂内部调节部件可将液压活塞的调节动作传递给叶片，通过叶轮机壳上的检修门可以更换叶片[2]。
2分析脱硫增压风机失速的原因及控制措施
脱硫增压风机振动故障分析与处理
图 3 逆转向定义相位高点位置
180°。调整后为 原始振动：3 号，48μm/150°；4 号，37μm/54° 加重：1040g/290° 加重后振动：3 号，24μm/168°；4 号，6μm/85° 图 5 给出了加重前后的振动矢量，A30 和 A40
为动平衡前的振动矢量，A31 和 A41 为动平衡后 的振动矢量，P 为加重的矢量，3 号和 4 号传感 器测出的加重前后的高点位置基本统一。
的角度差，但不会差近 180°，说明测量系统存 在问题，最终证明是垂直测点探头和磁座连接 反向。
出的相位同实际相位反向 180°，数采仪正常，相 位定义为传统定义，即传感器逆转向至高点的
参考文献
角度。检查这两个加速度传感器，发现传感器同 磁座连接反向，该型加速度传感器有一贯穿的 中心孔，螺栓穿过中心孔将传感器同磁座连接 在一起。
— 74 —
根据本次试加重情况，利用影响系数法[2]，
计算需加重 1058g/291°，实际加重 1040g/290°，加
重后再次启动增压风机，记录振动数据见表 3。
表 3 风机第三次试转振动数据；数据格式：通频幅值 /
工频幅值 / 工频相位
μm
时间
1
2
3
4
16：07 21/7/159 32/6/184 17/13/189 20/10/179
图 5 动平衡矢量图
图 4 顺转向定义相位高点位置
4 结论
第一次试加重后，振动幅值没有下降，反倒
脱硫增压风机振动数据表明，工频为振动
变大，相位偏转约 25°，因此认为仪器顺转向定 的主要成分，幅值和相位稳定，判断风机存在质
义相位的判断是错误的。
量不平衡量，对其进行动平衡处理，解决了振动
浅谈增压风机振动故障诊断与处理
浅谈增压风机振动故障诊断与处理摘要：由于风机结构、安装方式和运行条件的不同，风机振动故障模式也不同。
现场诊断和管理应从多方面入手，采用科学的分析方法，分析振动机理，有针对性的消除故障源。
本文主要针对风机异常振动故障及处理进行了简要分析。
关键词：风机；振动；处理1概述增压风机是我厂脱硝系统中重要的设备之一，选用Y9-38-6.5D型离心式鼓风机，转速：2940rpm，电机22KW，介质：热风，吸入压力：常压，排出压力0.1Mpa，吸入温度300℃，排出温度300℃，2013年12月投运。
作为复杂高温环境下高速运行的机械，增压风机运行中最常见的故障是振动。
2风机振动评价标准与测量振动故障是风机运行中一种常见故障，对生产、运行和环境有很大影响。
2.1振动速度均方根值振动速度均方根值，也称振动速度有效值。
对于周期振动，它是指在一个振动周期内、振动速度瞬时值平方后平均值的平方根，它的数学表达式如下：2.2周期振动每经过一个时间周期T，其振动波形就重复一次的振动。
如通风机在某一转速下的振动。
2.3刚性支承通风机被安装后，“通风机–支承系统”的基本固有频率高于通风机的工作主频率，称为刚性支承。
如一般通风机直接与坚硬基础紧固连接。
2.4挠性支承通风机被安装后，“通风机–支承系统”的基本固有频率低于通风机的工作主频率，称为挠性支承。
振动测量的标准是“JB/T 8689—1998风机振动检测及其极限值”。
风机振动的刚性支承VRMS应小于4.6毫米/秒，挠性支撑VRMS应小于7.1毫米/秒。
3 增压风机振动原因分析增压风机基础采用阻尼减震支撑，基本固有频率低于通风机的工作主频率，属于挠性支撑VRMS应小于7.1毫米/秒。
现场实际测量见下表。
振动值最高19.5mm/s严重超过标准要求值。
4 增压风机振动原因分析影响风机振动的因素很多，如设计制造缺陷、安装工艺水平、系统参数变化等，都会引起风机振动故障。
风机振动故障产生于4个方面：电机、风机本身、基础和风管。
600MW燃煤机组脱硫增压风机振动监测系统调试过程中存在问题分析及改进
２ １ 系统概述 ．
出厂时设 为 Ｎ （ Ｅ 开关置为 右边 ） 即为常使 能 ； ， 而根
该厂五台 ６０Ｍ 燃煤机组配置了五套６０Ｍ ０ Ｗ ０ Ｗ 等级的石灰石 一石膏湿 法脱硫 （ Ｇ 系统 。每 台机 Ｆ Ｄ）
组均配置一台增压 风机 ， 风机 为动 叶可 调式 轴流 该
收稿 日期 ：０ ８０ —８ 修改稿 ） ２ ０ －４２ （
２Ｆ Ｄ增压风机或者 ３ 、 ５ Ｆ Ｄ增压风机都有 可 Ｇ ４ 、 Ｇ
能同时跳 闸， 为保证 主体及脱 硫系统的稳 定运行 ， 对
维普资讯
第 ３期
周
维普资讯
技 改 与 创 新
化 自 化 仪 ，０ ，５ ）４７ 工 动 及 表 ２ ８３ ３： ～５ ０ （ ７
Ｃｏｎｒ ｌａ ｄ Ｉ ｔｕｍｅ ｔ ｎ Ｃｈ ｍｉａ ｎ ｓｒ ｔｏ ｎ ｎｓｒ ｎ ｓｉ ｅ ｃ ｌＩ ｄｕ ｔｙ
６ ０ＭＷ 燃 煤 机 组 脱 硫 增 压 风 机 振 动 监测 系统 ０ 调 试 过 程 中存 在 问题 分 析 及 改 进
中 图分 类 号 ： Ｐ ７ 文献 标 识 码 ： 文章 编 号 ： ００３ ３ （ ０ ８ ０ －０ ４０ Ｔ ２２ Ｂ １０ —９ ２ ２０ ） ３０ ７ －２
１ 引 言
风机振 动柜 ； Ｇ — Ｃ ３ Ｆ Ｄ Ｄ Ｓ电子室 中的为二期 ３ 、 ４ 、 ５Ｆ Ｄ机组的增压风机振 动柜。 Ｇ
原因为 ： 增压风机振 动机柜中继 电器模块 （５ ０ ３ ） ３０ ／ ２
背 面 的 端 子 板 （ 图 １ 上 的 继 电器 模 式 （ １ ② ） 如 ） 图 的
至关重要的作 用。而振 动保 护则是风机 自身联 锁保
发电厂增压风机振动处理
发电厂增压风机振动处理张卫军张学延/ 西安热工研究院有限公司古世军/ 国电靖远发电有限公司摘要：简介了脱硫车间增压风机投运两年后出现的振动情况和处理过程，对故障进行了分析诊断，最后通过检修发现液压机构连接部位的润滑油干涸，重新加注润滑油后振动得以彻底消除。
关键词：动叶可调轴流式通风机；振动；诊断中图分类号：TH432.1 文献标识码：B文章编号：1006-8155（2008）03-0078-03Treatment of Vibration in Booster Fan for Power PlantAbstract:This paper specifies in brief the vibration status occurred after two years’running of booster fan in desulphurization shop and treatment process. The fault is analyzed and diagnosed. Finally, the lubricating oil in connection parts of hydraulic mechanism has been found drying up during inspection. Then vibration phenomenon is thoroughly eliminated after injecting lubricating oil.Key words: adjustable blade axial-flow fan; vibration; diagnose0引言动叶可调式风机通过动叶片开度调节通流能力，动叶开度由叶轮轮毂内的调节机构通过推拉部件推动动叶片转动，从而调节通流面积。
正常情况下，各个叶片均匀开启，转动角度是相同的，转子的平衡状态不会发生改变，但如果某个叶片的开启不均匀，也就是说转动角度不一致的话，可能对转子的平衡状态造成破坏。
风机振动故障的主要原因分析及一些有效的处理方法
风机由于运行条件恶劣，故障率较高，容易导致机组非计划停运或减负荷运行，影响正常生产。
所以加强对风机的维护和保养，特别是要迅速判断出风机运行中故障产生的原因，采取相应的必要措施就显得十分重要了。
文章结合生产实际对风机振动的故障原因做出了相应的分析。
风机振动是运行中常见的现象，只要在振动控制范围之内，不会造成太大的影响。
但是风机的振动超标后，会引起轴承座或电机轴承的损坏、电机地脚螺栓松动、风机机壳、叶片和风道损坏、电机烧损发热等故障，使风机工作性能降低，甚至导致根本无法工作。
严重的可能因振动造成事故，危害人身健康及工作环境。
公司曾发生过因风机振动大，叶轮与壳体发生摩擦，引起设备着火的事故案例，给公司带来了较大的经济损失。
所以查找风机振动超标的原因，并针对不同的现象分析原因采取恰当的处理办法，往往能起到事半功倍的效果。
公司长期用测振仪对风机振动进行测量，并记录数据，结合生产实际中出现的故障现象对风机的振动原因作出了如下总结，并提出了相应的处理措施。
一、风机轴承箱振动风机最常见的故障就是轴承箱振动，可以通过外部检测进行初步诊断。
轴承箱振动引起故障有迹可查，是一个振动由小变大，缓慢发生的过程。
公司采用测振仪定期对风机的轴承箱进行振动值检测，对比振动值，迅速做出正确分析和处理，提前对有可能发生故障的风机进行有计划的检修，保证了风机的安全平稳运行。
1. 转子质量不平衡引起的振动公司发生的风机轴承箱振动中，大多数是由于转子系统质量不平衡引起的。
造成转子质量不平衡的原因主要有：叶轮出现不均匀的磨损或腐蚀；叶轮表面存在不均匀的积灰或附着物；叶轮补焊后未做动平衡；叶轮上零件松动或连接件不紧固等。
转子不平衡引起的振动的特征，用测振仪测得数据显示：(1) 振动值径向较大，而轴向较小；(2) 振动值随转速上升而增大。
针对转子不平衡引起的振动我们制定了一系列的防范措施，由于公司使用的引风机主要是将焙烧炉室内产生的沥青烟气及时抽送出烟道，所以风机叶轮容易腐蚀，表面及其他部位空腔易粘灰，产生不均匀积灰或附着物，造成风机转子不平衡，引起风机振动。
某型脱硫增压风机二倍频振动的诊断与处理
2、振动原因分析
1
Hale Waihona Puke α2联轴器偏角不对中
3、振动处理
基于以上分析，确定复查联轴器中心。检查发现电机侧
膜片联轴器中心合格，而靠近风机的膜片联轴器上张口为
1.24mm，其标准值是下张口0.20-0.30mm，说明靠近风机的 膜片联轴器张口远远大于标准值，属于严重角度不对中。
3、振动处理
上张口
膜片联轴器 膜片联轴器 #3 轴承 #2 轴承 #1 轴承 #4 轴承
联轴器中心，使联轴器张口处于合格范围之内，短时间消除
了振动故障。
4、结束语
4.2从该设备的测试、诊断和处理上，对于膜片联轴器的不 对中应引起重视，虽然膜片联轴器属于半扰性联轴器，传统 观点认为容许有较大的不对中量，但是如果二转子轴线存在
很大的偏角，也会造成严重的振动故障。因此膜片联轴器中
心调整同刚性联轴器一样，应严格执行检修工艺标准。
1、情况简介
#3轴承水平振动频谱图
1、情况简介
#3轴承水平振动波形图
1、情况简介
振动数据 振动 #1轴承→ #2轴承→ #2轴承⊥ #3轴承→
通频
基频 2倍频
50
20 30
92
22 77
52
9 35
185
53 108
1、情况简介
振动特点： （1）设备振动主要表现在风机侧#3轴承的水平方向 上。 （2）振动频率以2倍频为主，基频振动较小，振动 类型是比较典型的2倍频振动故障。 （3）从振动大小上来看，靠近风机叶轮侧轴承振动 最大，其次是靠近风机侧的电机轴承，电机自由 端轴承振动最小。 （4）振动与静调开度等运行参数之间无明显的对应 关系。；
该论文发表在《电站系统工程》2014年第9期上。
风机振动故障原因分析及处理
风机振动故障原因分析及处理0 前言风机在水泥行业使用特别多，包括各种类型的风机，如高温风机、离心风机、鼓风机、罗茨风机、高压风机等，而这些风机在使用过程中，由于各方面的原因，致使风机振动加剧，致最后损坏，严重的还会造成重大的设备事故，给企业的安全管理、生产组织以及效益等带来较大影响。
下面就引起风机振动的故障原因、故障因素、处理办法，谈一点自己的看法。
1 引起风机振动的故障原因分析风机故障现象及原因，有其规律可循，一般来讲有以下几种：1）设计原因：风机的设计一般是根据风机的使用环境、温度、风量、风压、介质等来设计的，而有的企业并没有完全根据这些因素来选型，致使造成存在如下因素：风机设计不当，动态特性不良，运行时发生振动；结构不合理，应力集中；设计工作转速接近或落入临界转速区；热膨胀量计算不准，导致热态对中不良等。
2）制造原因：风机制造厂家对风机的质量要求也影响风机的运转，如：零部件加工制造不良，精度不够；零件材质不良，强度不够，制造缺陷；转子动平衡不符合技术要求等。
3）安装、维修原因：风机的安装精度要求对风机运转起着至关重要的作用，如安装精度未达到安装要求，对风机运行将起着破坏作用。
在风机安装过程中，就有如下影响因素，如：机械安装不当，零部件错位，预负荷大；轴系对中不良；机器几何参数（如配合间隙、过盈量及相对位置）调整不当；转子长期放置不当，改变了动平衡精度；未按规程检修，破坏了机器原有的配合性质和精度等。
4）操作运行原因：在风机使用过程中，对风机维护、保养的好坏，对风机的运行质量起着决定性作用。
如：工艺参数（如介质的温度、压力、流量、负荷等）偏离设计值，机器运行工况不正常；机器在超转速、超负荷下运行，改变了机器的工作特性；润滑或者冷却不良；转子局部损坏或结垢；启停机或升降速过程操作不当，热膨胀不均匀或在临界区停留时间过久等。
5）机器劣化原因：一般设备在使用时都有一定的年限，达到一定年限设备性能将恶化。
增压风机振动大原因分析及预控措施
28科技资讯 SC I EN C E & TE C HN O LO G Y I NF O R MA T IO N动力与电气工程增压风机又称脱硫风机,是用于克服FGD(烟气脱硫)装置的烟气阻力,将原烟气引入脱硫系统,并稳定锅炉引风机出口压力的主要设备。
它的运行特点低压头、大流量、低转速,是保证脱硫系统运行性能和可靠性的重要设备。
2013年8月18日,准电公司#3增压风机突然因振动大报警且呈存在增长趋势而紧急停运,停运后解体检查发现叶轮压板螺栓发生部分断裂、脱落,通过对设备的检修质量、运行情况进行分析,提出预防A N 系列轴流通风机风轮压盖螺栓松动、断裂的措施及改善方法。
1 设备概况国华准电锅炉所配用的增压风机是成都电力机械厂制造的单级布置前导叶调节轴流式风机,增压风机型号为AN40e6(v19-1°),其主要由进气箱、大小集流器、进口导叶、机壳装配、转动组(传扭中间轴、联轴器、叶轮、主轴承装配)、扩压器、冷风管路和润滑管路等组成。
风机工作时,气流由风道进入风机进气箱,经过收敛和预旋后,叶轮对气流作功,后导叶将气流的螺旋运动转化为轴向运动,并在扩压器内将气体的大部分动能转化成系统所需的静压能,从而完成风机的工作过程。
2 故障概述2.1故障现象及处理过程2013年8月18日20:26,接运行人员通知#3机组脱硫增压风机水平振动为4.2mm/s,接近报警值4.6mm/s并且有波动增大趋势。
使用手持振动测量表对振动进行就地实测为4.6mm/s,与上位机显示一致。
首先通过对#3、#4机组G G H 的差压曲线对比,发现#3机组G G H 差压为0.9k p a ,与#4机组G G H 差压(0.4k p a )相比较大,对#3机组GGH进行冲洗后振动值无明显变化,仍然呈持续增长趋势。
其次考虑到串联风机静叶开度不均会导致风机出现失速振动,将引风机静叶开度与增压风机静叶开度进行重新匹配,增大增压风机静叶开度,减小引风机开度,#3增压风机振动变化仍无明显改善。
脱硫增压风机振动故障分析及处理
脱硫增压风机振动故障分析及处理段学友;潘云珍;韩建春;焦晓峰【摘要】某电厂1080 t/h亚临界汽包锅炉脱硫增压风机随运行时间增加振动逐渐加剧.现场进行动平衡处理,未能解决振动故障.依据风机振动特性,最终分析认为,引起风机振动异常的主要原因为风机空心轮毂内存在活动部件.吊出风机叶轮进行检查,发现轮毂边缘处焊缝有多处裂痕,轮毂内部有大量积灰.清理积灰并补焊轮毂裂纹后,风机振动大的故障得以消除.同时对风机转动部分存在活动部件的振动特性进行了总结,以供同类型振动故障的分析处理借鉴.【期刊名称】《内蒙古电力技术》【年(卷),期】2013(031)006【总页数】3页(P35-37)【关键词】脱硫增压风机;振动;空心轮毂;积灰;活动部件【作者】段学友;潘云珍;韩建春;焦晓峰【作者单位】内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020;内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020;内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020;内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020【正文语种】中文【中图分类】TM621.71 脱硫增压风机概况脱硫增压风机是湿法脱硫系统中最重要的设备之一，用于锅炉烟气的增压，补偿烟气在系统中的压损，克服烟气脱硫（FGD）系统的烟气阻力[1]。
某电厂1080 t/h 亚临界汽包锅炉脱硫增压风机为成都电力机械厂生产的AN系列静叶可调轴流式风机，根据脉动原理工作。
转子包括叶轮、主轴、传扭中间轴和联轴器等部件，叶轮轮毂为空心结构布置，边缘采用焊接密封形式；整圈轮毂均匀分布19根叶片，采用等强度结构设计。
风机额定转速596 r/min，额定功率2800 kW，设计点流量599 m3/s，设计点全压4500 Pa，进口温度136℃。
其轴系结构如图1所示。
图1 脱硫增压风机轴系结构示意图2 故障情况介绍该电厂脱硫增压风机自机组2012年初投产以来振动状态良好，运行过程中轴瓦水平方向最大振幅为30 μm，达到GB/T 6075.2—2012[2]中辅机振动的良好标准（<80 μm）。
脱硫氧化风机振动偏大原因及处理方法分析
Ｚ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ ｂ ｅ ｎ ｇ ｙ ｏ ｎ ｇ Ｙ ｕ Ｙ ａ ｎ ｊ ｉ ｕ 茎 鱼 里 量 竺 Ｉ
彻 底解 决氧化风 机振动 大 的难题 ， 使 设各 处于健 康状态 ， 保 证 脱 硫装置 正常运 行 ， 达到环 保要求 ， ２ ０ １ ２年 １ １月 ， 我 公 司 联 系
广 州谱玛 拓 电力科技 有 限公司对 １ 号脱 硫氧 化风机 做专 项振 动频谱 检测分析 ， 以下论述 以 ＃ １ Ｂ氧化风机 为例 。
１ 号脱硫 吸收塔 脱硫 岛按 入 口烟气 Ｓ Ｏ ： 浓度 ５ ６ ０ ２ ｍｇ ／ Ｎ ｍ （ 标 ３ 原 因分 析
３ ． １ 氧 化 风 机 振 动各 测 点 分 布
设 置 ６个 振 动 测 点 ， 分 别 为 电 机 前 后 轴 承 ２个 测 点 （ Ｍ１ 、
Ｍ２ ） 、 风机前后轴承两侧共 ４ 个测点 １ ～Ａ ４ ） ， 测量振动速度值 。
由锅 炉 引风 机来 的全 部烟气 在动 叶可 调轴 流式 增压风 机作 用 ３ ． ２ 图 例 及 分 析 结 论
（ １ ） 风机 靠背 轮 两侧 测 点频 谱 中 显现 ２倍 频 幅值 明显较 （ ＧＧ Ｈ） 被冷 却到饱和 状态 后进入 吸收塔 。烟 气 中的有 害气 体 高 ， 如图 １ 所示。 （ 主要 是 Ｓ Ｏ ： 、 Ｓ Ｏ ） 在吸收塔洗涤 区域 内被 由上而 下喷 出的吸收 ｆ ａ ｅ ｒ ＼ ＃ １ Ｂ ｙ ａ ｎ ｇ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ ｆ ｅ ｎ ｇ ｉ ｉ ＼ Ａ２ ｋ Ｈ
脱硫系统运行关键问题分析与解决措施 杨鸽
脱硫系统运行关键问题分析与解决措施杨鸽发表时间：2019-06-20T10:21:15.353Z 来源：《基层建设》2019年第8期作者：杨鸽[导读] 摘要：控制吸收塔浆液的氢离子浓度指数，氢离子浓度指数太高说明碳酸钙在吸收塔浆液中的比例增高，当氢离子浓度指数超过某个值时碳酸钙的采用率将迅速减少，但是脱硫率并不会得到显著的增加，依照发电企业多年以来的运行调节，建立在当年该厂#1、2脱硫装置调整的时候的参数，在保证脱硫率满足条件的前提下，把吸收塔里面氢离子浓度指数放在5.65下面，在此氢离子浓度指数下，碳酸钙的利用率很高。
陕西清水川能源股份有限公司陕西省榆林市 719400摘要：控制吸收塔浆液的氢离子浓度指数，氢离子浓度指数太高说明碳酸钙在吸收塔浆液中的比例增高，当氢离子浓度指数超过某个值时碳酸钙的采用率将迅速减少，但是脱硫率并不会得到显著的增加，依照发电企业多年以来的运行调节，建立在当年该厂#1、2脱硫装置调整的时候的参数，在保证脱硫率满足条件的前提下，把吸收塔里面氢离子浓度指数放在5.65下面，在此氢离子浓度指数下，碳酸钙的利用率很高。
关键词：脱硫运行；烟气加热器；增压风机本文以某发电有限公司2台600MW装置配套使用碳酸钙－石膏湿式烟气脱硫设备分析对象，依照其运行过程当中产生的关键问题，研究脱硫烟气装置运行过程当的关键问题，同时提出相应的解决措施。
1脱硫运行过程中出现的关键问题1.1烟气加热器烟气加热器是湿法烟气脱硫系统当中的一个关键装置，重点是减少进入吸收塔原烟气温度，增高脱硫之后进入烟囱净烟气温度。
在该系统运行过程中烟气加热器最关键的问题是产生污垢造成堵塞。
烟气加热器堵塞情况特别严重的时候，原烟气侧与净烟气侧压强差的和大于2千帕，在很大程度上干扰了主要装置带负荷，同时对增压风机的正常运行产生很大的影响。
1.1.1烟气加热器产生污垢造成堵塞的因素第一，净烟气夹杂浆液的沉积结垢而产生了堵塞问题，通过两级除雾设备去除了大多数液滴，出口液滴容量相对不高，然而由于烟气总含量较大、烟气加热器持续运行的周期较长，夹杂的石膏浆液的总含量相对较大。
增压风机振动故障的诊断和处理
增压风机振动故障的诊断和处理
曹作旺;张卫军;王艳
【期刊名称】《风机技术》
【年(卷),期】2015(057)004
【摘要】首先对增压风机振动特征进行分析,经过现场动平衡和振动试验后,诊断其振动故障原因是轮毂内存在活动部件,解体检查证实有大量固化油垢附着在轮毂腔室内壁,彻底清理后,解决了振动故障并分析了轮毂内油垢形成的原因.
【总页数】4页(P95-98)
【作者】曹作旺;张卫军;王艳
【作者单位】贵州省习水鼎泰能源开发有限责任公司贵州遵义 564600;西安热工研究院有限公司;华能德州发电厂
【正文语种】中文
【中图分类】TP391;TK05
【相关文献】
1.脱硫增压风机振动故障分析与处理 [J], 杨绍宇
2.脱硫增压风机振动故障分析及处理 [J], 段学友;潘云珍;韩建春;焦晓峰
3.高炉TRT透平发电机组振动故障诊断与处理 [J], 周吉华;王俊怡;段斌修
4.核电站立式长轴泵电动机振动故障诊断及处理 [J], 马博;何敏泽;何港昊
5.某天然气增压机振动故障诊断及处理 [J], 白云山;马金铭;龙颜长;田鑫;郝建刚因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
脱硫增压风机故障
二、脱硫增压风机故障
（1）故障现象
1、"脱硫增压风机跳闸"声光报警发出。
2、脱硫增压风机指示灯红灯熄，黄灯亮，电机停止转动。
3、脱硫旁路挡板、吸收塔通风挡板自动开启，进出口烟气挡板自动关闭。
4、若给浆系统投自动时，连锁停止给浆。
（2）产生原因分析
1、事故按钮按下。
2、脱硫增压风机失电。
3、吸收塔再循环泵全停。
4、脱硫装置压损过大或进出口烟气挡板开启不到位。
5、增压风机轴承温度过高。
6、电机轴承温度过高。
7、电机线圈温度过高。
8、风机轴承振动过大。
9、电气故障（过负荷、过流保护、差动保护动作）。
10、增压风机发生喘振。
11、热烟气中含尘量过大。
12、锅炉负荷过低。
（3）处理方法
1、确认脱硫旁路挡板、吸收塔通风挡板自动开启，进出口烟气挡板自动关闭，若连锁不良应手动处理。
2、检查增压风机跳闸原因，若属连锁动作造成，应待系统恢复正常后，方可重新启动。
3、若属风机设备故障造成，应及时汇报值长及分场，联系检修人员处理。
在故障未查实处理完毕之前，严禁重新启动风机。
4、若短时间内不能恢复运行，按短时停机的规定处理。
浅谈湿法烟气脱硫工艺中增压风机常见故障及解决对策
浅谈湿法烟气脱硫工艺中增压风机常见故障及解决对策进入到新世纪以来，随着我国市场经济水平的迅速提升，我国的各行各业都取得了非常快速的发展，目前，我国的脱硫环保项目越来越多，而怎样保证大容量机组脱硫设备运行的稳定性和安全性就成为了十分关键的问题。
增压风机作为湿法烟气脱硫工艺系统中的最主要设备，其运行过程中的稳定性和安全性将直接影响主机系统运行的稳定性以及机组是否能够满足相应的环保要求，所以，要想保证增压风机设备的运行可靠性，我们就应对增压风机的常见故障进行分析和探讨，同时制定出科学合理的并且有针对性的解决对策。
本文便对湿法烟气脱硫工艺中增压风机的常见故障以及湿法烟气脱硫工艺中增压风机常见故障的解决对策两个方面的内容进行了详细的分析，从而详细的论述了如何保证湿法烟气脱硫工艺中增压风机的稳定运行。
标签：大容量机组；增压风机；常见故障；解决对策1 湿法烟气脱硫工艺中增压风机的常见故障1.1 动叶调整机构的跟踪性能较差，并且其与吸风机的工况也无法匹配。
在机组运行的过程中，增压风机的动静叶调整与吸风机的实际工况相匹配是一项十分重要的工作，否则就可能引起吸风机振动以及炉膛负压大幅度波动的现象。
在对某电厂600MW机组脱硫系统进行调试时，我们也发现了此类问题的出现。
机组出现喘振问题时的参数为：负荷450MW，出现调整迟缓不动作时的角度为73度，动作指令在垂直方向，此时调节的方式为手动调节。
之后负荷逐渐升高到545MW，叶片的开度没有变化，但是增压风机的入口压力提高到了1054Pa。
而此时一台吸风机的电流突然下降，而另一台吸风机的电流则异常增大，电流、动调开度以及入口的负压都出现了大幅度波动的现象。
在分析其原因时，我们认为是叶片的开度和负荷是不匹配的，增压风机的入口压力大幅度的升高，所以就出现了吸风机喘振的问题。
另一台机组的增压风机出现跳闸问题时的参数为：在出现跳闸的问题之前，动调自动方式不动作的位置为69.5%的位置处，动调指令的位置为85%，并且调节的方式也自动的切换成了手动的方式。
大容量机组脱硫增压风机故障案例分析及处理
大容量机组脱硫增压风机故障案例分析及处理
王新格;孔林;陈才亮
【期刊名称】《华电技术》
【年(卷),期】2008(030)002
【摘要】随着新增脱硫环保项目的不断增加,如何保证大容量机组脱硫设备的稳定运行重要性日益凸显.阐述了邹县电厂三期2×600 MW机组、四期2×1000 MW 机组脱硫增压风机在试运行期间发生的故障,从设计、安装、运行、检修角度分析了故障发生的原因,采取了相应的处理措施,以避免事故的发生.
【总页数】4页(P54-57)
【作者】王新格;孔林;陈才亮
【作者单位】华电国际邹县发电厂,山东,邹城,273522;华电国际邹县发电厂,山东,邹城,273522;华电国际邹县发电厂,山东,邹城,273522
【正文语种】中文
【中图分类】TK223.26
【相关文献】
1.某电厂脱硫增压风机振动超标原因分析及处理 [J], 张锐;张金生
2.脱硫岛增压风机电机轴承腐蚀原因分析及处理 [J], 杜英伟
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出，加重后振动幅值明显下降，说明增压风机振
根据振动测试数据分析，垂直和水平测点
动故障就是动不平衡。
测出的高点位置相差近 180°，理论上高点位置
完成动平衡后详细测试了整个测量系统， 应统一，实际测量时由于刚度不同，会存在较小
包括通道设置，不同数采仪采集同一振动源进 行相位对比，同一数采仪通道更换不同加速度 传感器，最终发现 2 号和 4 号加速度传感器送
工频幅值 / 工频相位
μm
时间1Leabharlann 23414：38 33/18/171 22/2/134 52/46/146 42/33/192
图 2 加速度传感器和键向传感器位置
14：54 29/24/150 45/16/185 62/58/127 44/42/208
2 数据采集及故障分析与处理
2.1 数据采集及故障分析
16：15 28/14/182 22/7/6 28/24/168 26/6/265
至此，最大通频振幅已小于 30μm，增压风 机振动故障处理结束。
3 测量系统问题分析
增压风机第一次试转，分析振动数据认为 主要故障为动不平衡，但相位数据同实际不符， 风机侧的水平和垂直振动的平均值为
3 号测点：48μm/150° 4 号测点：37μm/234° 利用常规相位定义和 3 号、4 号测点相位数 据，寻找出高点位置，见图 3，高点 A3 和 A4 不在 同一个位置上，相差接近 180°，对于质量不平 衡产生的振动，高点 A3 和 A4 应基本在同一个 位置上，检查数采仪通道设置，未发现问题。怀 疑数采仪定义的相位同常规定义相反，即数采 仪显示的相位为传感器顺转向至振动高点的角 度，按照这一定义，重新寻找高点位置，见图 4， 高点 A3 和 A4 基本在同一位置，认为该高点位 置为真实高点位置，配重位置位于对面，即逆时 针 30°位置，见图 4。
图 1 风机结构布置
本 次 振 动 数 据 采 集 系 统 采 用 SKF 的 MasCon48 振动数据采集仪及加速度传感器，在 增压风机轴承箱上安装了 4 个加速度传感器，分 别位于轴承箱两端水平和垂直位置，从电机向风 机方向看，转动方向为顺时针，键向传感器为光 电传感器，布置在大轴右侧水平位置，见图 2。
观察 3、4 号加速 度 传 感 器 测 量 的 振 动 数 据，4 号为垂直位置，3 号为水平位置，振动测量 仪器一般定义相位为自传感器逆转向到高点的 角度，也就是高点顺转向到振动传感器的角度[2]。 在图 2 布置的传感器位置上，高点首先通过 4 号传感器，后通过 3 号传感器，即 4 号传感器相 位数据应比 3 号传感器采集的相位数据小 90° 左右，实际采集出的振动相位刚好相反，对于这 一矛盾点将在下面做详细分析。
中图分类号：TH432.1
文献标识码：B
文章编号：1006－8155（2010）02－0073－03
Analysis and Disposal of the Vibration Failure of Desulphurization Booster Fan Abstract: This paper introduces the process of the analysis and disposal of the typical vibration failure of desulphurization booster fan of 600MW Units. Through the measurement and analysis of vibration, the fan is diagnosed the unbalances. The vibration failure has been solved by dynamic balance treatment adopting influence coefficient method. Key words: axial- flow blade adjustable fan; influence coefficient method; dynamic balance
增压风机第一次试转，振动数据见表 1。
表 1 风机第一次试转振动数据；数据格式：通频幅值 /
工频幅值 / 工频相位
μm
时间
1
2
3
4
15：17 41/31/168 10/2/265 44/43/131 57/34/224
15：24 33/28/176 18/8/221 59/51/161 46/36/234
0 引言
火 力 发 电 厂 出 于 环 保 要 求 ，正 逐 步 安 装 脱 硫 系 统 ，以 降 低 二 氧 化 硫 对 环 境 的 污 染 。 目 前 已投运的烟气脱硫方法有湿法石灰石—石膏 法（湿法 FGD）、烟气循环流化床、海水脱硫、氨 法脱硫等[1]。湿法 FGD 脱硫，成本低、效率高、 工 艺 成 熟 ，应 用 最 为 广 泛 ，已 成 为 大 型 燃 煤 机 组的首要脱硫方法。在湿法 FGD 脱硫系统中， 为补偿烟气在湿法 FGD 装置及相关风道中的
— 75 —
重新调整数据，将 2 号和 4 号振动相位加
［1］ 岳涛, 庄德安, 杨明珍, 等. 我国燃煤火电厂烟气脱硫脱硝 技 术 发 展 现 状 [J]. 能 源 研 究 与 信 息 , 2008, 24 （3）： 125- 129.
［2］ 陆颂元. 汽轮发电机组振动 [M]. 北京: 中国电力出版社, 2000.
图 5 动平衡矢量图
图 4 顺转向定义相位高点位置
4 结论
第一次试加重后，振动幅值没有下降，反倒
脱硫增压风机振动数据表明，工频为振动
变大，相位偏转约 25°，因此认为仪器顺转向定 的主要成分，幅值和相位稳定，判断风机存在质
义相位的判断是错误的。
量不平衡量，对其进行动平衡处理，解决了振动
第二次加重是根据第一次加重结果计算得 问题。
图 3 逆转向定义相位高点位置
180°。调整后为 原始振动：3 号，48μm/150°；4 号，37μm/54° 加重：1040g/290° 加重后振动：3 号，24μm/168°；4 号，6μm/85° 图 5 给出了加重前后的振动矢量，A30 和 A40
为动平衡前的振动矢量，A31 和 A41 为动平衡后 的振动矢量，P 为加重的矢量，3 号和 4 号传感 器测出的加重前后的高点位置基本统一。
收稿日期：2009- 10- 15 宁波市 515800
— 73 —
2010 年第2期
使用维护
2.2 动平衡过程 第二天下午开始实施动平衡，根据以往经
验，首次试加 520g 平衡块，试加位置 为 30°。
试加后，风机第二次试转，振动数据见表 2。
表 2 风机第二次试转振动数据；数据格式：通频幅值 /
的角度差，但不会差近 180°，说明测量系统存 在问题，最终证明是垂直测点探头和磁座连接 反向。
出的相位同实际相位反向 180°，数采仪正常，相 位定义为传统定义，即传感器逆转向至高点的
参考文献
角度。检查这两个加速度传感器，发现传感器同 磁座连接反向，该型加速度传感器有一贯穿的 中心孔，螺栓穿过中心孔将传感器同磁座连接 在一起。
1 风机结构及振动测点布置
我厂 3＃ 脱硫增压风机系豪顿公司产品， 型号：ANN- 4367/2120B，额定轴功率 6138kW， 额定转速 740r/min，该增压风机为轴流式动叶可 调风机，单级叶片，悬臂式结构，转子自重 14.42t，轮毂直径 2.12m，平衡槽位于轮毂外侧。 具体结构布置见图 1。
脱硫增压风机振动故障分析与处理
杨绍宇 / 国电浙江北仑第一发电有限公司
摘要：详细介绍了一起典型的 600MW 机组脱硫 增压风机振动故障分析处理过程，经过振动测 试分析，判断该风机振动故障为动不平衡，采用 影响系数法对其进行了动平衡处理，解决了振 动问题。
关键词：轴流式动叶可调风机；影响系数法；动
平衡
压 力 损 失 ，需 要 增 加 一 台 增 压 风 机 ，该 风 机 为 湿法 FGD 脱硫系统中最重要的设备，直接关系 着脱硫系统能否正常运行。振动故障是影响脱 硫 增 压 风 机 正 常 运 行 的 常 见 故 障 之 一 ，本 文 详 细介绍了 我厂 3＃ 脱硫增 压风机振动 故 障 的 处理过程，包括测量振动数据，分析故障原因， 并根据测量数据分析测量系统存在的问题，为 解决同类型风机振动问题及验证测量系统提 供参考。
15：37 31/29/179 20/3.2/284 50/45/146 57/27/235
15：52 26/22/196 21/7/335 51/48/158 46/38/231
风机停机检修前，振动幅值一直较高，停机 检修期间，进行过清灰，未发现明显积灰，检修 后开机，振动幅值依然较高。从测量数据看，风 机侧振动幅值大于电机侧，可排除因联轴器对 中不好导致的高振动，振动的主要成分为工频， 幅值和相位基本稳定，初步分析认为该增压风 机叶轮存在不平衡量，决定对其进行动平衡处 理。因为不平衡量发生在 3、4 号测点附近，以 3、4 号振动数据为主进行动平衡计算，1、2 号测 点作为参考。
— 74 —
根据本次试加重情况，利用影响系数法[2]，
计算需加重 1058g/291°，实际加重 1040g/290°，加
重后再次启动增压风机，记录振动数据见表 3。
表 3 风机第三次试转振动数据；数据格式：通频幅值 /
工频幅值 / 工频相位
μm
时间
1
2
3
4
16：07 21/7/159 32/6/184 17/13/189 20/10/179