满堂支架计算
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算与荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员与机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规X 》，风荷载W k =0.7u z u s W o其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规X 》取值为0.8；W o 为基本风压，按照XX 市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
满堂支架工程量计算方法
满堂支架工程量计算方法嘿，朋友们！今天咱来唠唠满堂支架工程量计算方法这档子事儿。
咱先打个比方哈，满堂支架就好比是给建筑搭了个稳稳当当的架子，让一切施工都能在上面稳稳当当地进行。
那要算出它需要多少材料、多少功夫，可就得有点门道啦。
首先呢，得看看这架子要搭多大个地方，就跟咱要给多大的地儿搭个棚子似的。
这就得量量长啊宽啊的，把面积给搞清楚。
这面积一出来，心里就有点底儿了，知道大概得用多少料去搭这个架子。
然后呢，还得考虑这架子得搭多高。
高了矮了都不行，得合适才行。
这高度一确定，就跟咱盖房子要知道盖多高一个道理，这可关系到用料的多少呢。
再就是看看都要放些啥东西在这架子上，重不重呀。
要是放的东西重，那这支架就得更结实，用料也得更多更扎实。
就好像你要背个大包裹，那背带就得更宽厚些才撑得住呀。
还有哦，别小看了那些连接的地方，就像关节一样重要呢。
这连接点多了，用的零件啥的也得多起来，这都得算进去。
计算的时候可别马马虎虎的，得仔细着点儿。
要是算少了，到时候搭一半发现料不够了，那不就抓瞎啦！要是算多了呢，又浪费材料，多不划算呀。
咱得像个精明的掌柜似的，把每一个细节都考虑到，每一点用料都算得清清楚楚。
这满堂支架工程量计算可真不是个能随便糊弄的事儿呀。
咱再想想，要是没算好，施工的时候出了问题，那多麻烦呀！耽误时间不说，还可能影响质量。
所以说呀，这计算工作可得做好了，不能有一点儿马虎。
总之呢，满堂支架工程量计算就像是在给一个大工程做细致的规划，每一步都得走好，每一个数字都得算对。
这可关系到整个工程的顺利进行和质量保障呢！大家可千万别小瞧了它呀，一定要认真对待，把这个工作做得漂漂亮亮的！这样咱的工程才能稳稳当当、顺顺利利地完成呀！你们说是不是这个理儿呢？。
桥梁满堂支架工程量计算公式
桥梁满堂支架工程量计算公式桥梁满堂支架是在桥梁施工中经常用到的一种支撑结构，要准确计算它的工程量，那可得有点小技巧和公式。
咱先来说说满堂支架的组成部分，一般包括立杆、横杆、纵杆、剪刀撑还有各种连接件啥的。
那计算工程量的时候，就得把这些部分都考虑进去。
立杆的工程量计算，咱就以长度乘以根数来算。
比如说，一根立杆长度是 3 米，一共用了 100 根，那立杆的总长度就是 3×100 = 300 米。
横杆呢，也是同样的道理，根据横杆的布置间距和长度，还有数量来计算。
假设横杆间距是 1.5 米，每根长度 2 米，一共用了 200 根，那横杆的总长度就是 2×200 = 400 米。
纵杆的计算方法和横杆类似，按照实际的布置情况来算就行。
还有剪刀撑，这个稍微有点复杂。
得根据剪刀撑的布置形式和长度来算。
比如说，剪刀撑每隔 5 米设置一道，每道长度 6 米，一共设置了 50 道，那剪刀撑的总长度就是 6×50 = 300 米。
连接件的数量，就得根据立杆、横杆、纵杆之间的连接点来数啦。
我之前在一个桥梁施工现场，就碰到过计算满堂支架工程量的事儿。
那时候，天气特别热，工人们都在辛苦地干活。
我拿着图纸，在现场一点点地核对数据。
汗水不停地流，眼镜都快滑下来了。
我特别仔细地数着立杆、横杆的数量，还时不时地用尺子量量长度，就怕算错了。
回到办公室，我又根据现场的数据，认真地用公式计算，反复核对，确保工程量的准确性。
因为这工程量算错了，那可不仅仅是数字的问题，会影响到材料的采购、施工的进度，甚至整个工程的成本和质量。
总之，计算桥梁满堂支架的工程量，虽然有点繁琐，但只要咱认真仔细，按照公式一步步来，就不会出错。
这可是保证桥梁施工顺利进行的重要一步哦！。
满堂支架设计计算
满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。
要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。
钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。
箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。
25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员及机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8；W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂支架设计与计算
普通满堂均布钢管支架1、普通钢管采用外经48mm，壁厚3.5mm组成,底板下采用0.6米×0.6米布设,在墩柱附近底板增设0.3米×0.3米,纵桥向三排,横杆间距均为1.2米.2、横向搁木和纵向搁木的布设为0.4米×0.4米,材料采用15cm×7.5cm松木，横向摆放采用15cm（高）×7.5cm,纵向摆放采用7.5cm(高) ×15cm,横向搁木摆放在横杆上。
3、横向斜撑在底板每9排形成一个剪刀斜撑，翼板每7排形成一个剪刀斜撑，剪刀斜撑与剪刀斜撑纵向间距为5×0.6=3米，即在平面布置图中按6～16布置，纵向斜撑在底板中间搭设一道，在底板边搭设一道，即（1）（2）（5）搭设布置，翼板边各搭设一道，斜撑减半，即（3）（4）搭设布置。
4、因钢管长度不够，用2个固定卡子卡住以调整标高和拆落支架，每个卡子能承受1.3T,两个卡子为2.6T能满足施工要求。
一、地基处理１、泥浆池、沉淀池的处理将泥浆池、沉淀池内泥浆挖干净，分层每20cm夯实后，用C25砼硬化20cm厚。
２、绿岛采用C25砼硬化，厚度为20cm，布设∮8钢筋网，间距为20cm×20cm。
３、23#~30#墩、36#~39#墩原地面硬化为：先将建筑垃圾清理干净，然后用压路机充分压实，铺30cm厚石碴后，用C25砼进行硬化，硬化厚度为20cm。
支架设计计算一、扣件式满堂均布钢管支架的计算（以１９＃～２０＃为例）1、荷载分布及计算为计算简便，统一简化为均布荷载，根据设计图纸的尺寸及混凝土方量，每跨梁(24#) (23#) （19#）（20#）150 200 400 980 980 500 100 125 3440（注：本图以厘米计）N1=50934kg/m N2=29750kg/m N3=25606kg/m N4=21400kg/mN5=19643kg/m N6=21124kg/m N7=26850kg/m N8=50920kg/m(20#) (21#)(21#) (22#)(22#) (23#) 125 100 500 995×2 500 100 125（注：本图以厘米计）N1=N8=50920kg/m N2=N7=26850kg/mN3=N6=21124kg/m N4=N5=19641kg/m根据纵向支架分布图和横向支架分布图，以（2）为例进行检算，荷载分布如下图：=20702×1.25+19641×5.75=138813kgP119641kg/m（2）（3）7．0mP2=19641×7=137487kgP= P1× P2=138813+137487=276300kgP=276300/2=138150kg设计为7根ф60cm钢管桩,壁厚为0.5CM,高度为6m，每根钢管桩受力为:P3=138150/7=19736kg/根考虑到模板、工字钢重量及施工荷载影响，取1.2系数则：P4=19736×1.2=23683kg/根2、应力检算：σ压 = P4/A=23683/（302-29.522）π=254kg/cm2〈［σ］=1700kg/ cm23、失稳检算钢管桩底部与混凝土调整块用螺栓连接，因此可看成为一端固定，另一端自由受压杆件，取长度系数μ=2，惯性距I=π（D4-d4）/64=π（604-594）/64=41342cm4圆转半径r=I/A=41342/π(302-29.52)=21.04cm柔度λ=μL/=2×600/21.04=57查相关资料A3钢λP=100 λ0=61.4 λ<λ0,因此钢管桩属于短粗或小柔度杆,只需按强度问题进行检算即P0=A*σS=π（302-29.52）×1700=158806kg实际每根钢管桩的工作力为P4=23683kg<P0=158806kg。
满堂支架计算
满堂支架受力计算示例满堂支架受力计算某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m，由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量:2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的核载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm，壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m，设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d，得出d=i/0.35，则d=4.64/0.35=13.2mm，则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8×106/210×109=1.94×10-4长度改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000 =2.52mm做为预留量，提高模板标高。
公路定额满堂支架立面积
公路定额满堂支架立面积公路建设是现代交通基础设施的重要组成部分，而满堂支架则是公路建设中的一项重要技术。
本文将介绍公路定额满堂支架立面积，包括其概念、作用、计算方法等内容。
概念：公路定额满堂支架立面积，是指在公路建设中使用的一种支撑结构，用于临时支撑桥梁、隧道或其他工程的施工过程中，以确保施工安全和速度。
该技术通过合理布置支架，实现对构件的稳定支撑，以及对模板的精准定位，从而为施工提供可靠的工作平台。
作用：公路定额满堂支架立面积在公路建设中具有以下重要作用：1. 施工安全保障：满堂支架可以有效地支撑道路桥梁、隧道等大型结构的施工过程，防止因不当支撑而引起的事故，确保施工人员的安全。
2. 施工效率提升：通过合理的支架布置和定位，可以提高施工效率，减少施工周期。
满堂支架可为施工人员提供稳定的工作平台，有助于施工人员顺利进行作业。
3. 结构形态实现：满堂支架可以根据不同的构件形态和结构需求进行调整和改造，使得施工过程中的道路桥梁、隧道等结构能够按照设计要求准确落地。
计算方法：公路定额满堂支架立面积的计算方法主要包括以下几个方面：1. 构件形态计算：根据具体的结构形态和设计要求，确定满堂支架所需的支撑方式和数量。
结构形态计算可以根据设计图纸或者实际现场情况进行。
2. 荷载计算：根据设计要求和实际使用情况，计算出满堂支架所需承载的荷载大小。
荷载计算可以考虑施工材料和设备的重量以及施工人员的负荷等因素。
3. 材料选择：根据满堂支架所需的稳定性和承载能力，选择合适的材料进行搭建。
常见的材料包括钢管、钢板、连接件等。
4. 搭建方案设计：根据计算结果和实际情况，设计满堂支架的搭建方案，包括支撑位置、支撑间距、支架高度等。
搭建方案要考虑施工人员的操作和安全要求。
总结：公路定额满堂支架立面积作为公路建设中的重要技术之一，具有保障施工安全、提高施工效率和实现结构形态的功能。
通过合理计算支架的立面积和采用合适的材料，可以为公路建设提供可靠的工作平台，推动公路建设的顺利进行。
满堂支架设计计算
满堂支架设计计算
首先，满堂支架设计计算需要进行荷载分析。
根据结构所承受的荷载，包括自重、活载、风荷载、雪荷载等，确定满堂支架的荷载分布和大小。
通过荷载分析可以确定满堂支架的结构形式和尺寸。
其次，满堂支架设计计算需要进行结构稳定性分析。
包括确定满堂支
架的抗倾覆能力、抗弯能力和抗侧向位移能力等。
通过结构稳定性分析可
以确定满堂支架的构造形式和尺寸。
接下来，满堂支架设计计算需要进行满堂支架的梁柱设计。
梁柱设计
根据满堂支架的受力情况，确定满堂支架的截面形状和尺寸。
梁柱设计需
要考虑满堂支架的强度和刚度，以及满堂支架的连接方式。
此外，满堂支架设计计算还需要进行满堂支架的连接设计。
连接设计
包括满堂支架的连接节点的确定和连接件的选择。
连接设计需要考虑满堂
支架的受力情况，确保连接的强度和刚度。
最后，满堂支架设计计算还需要进行满堂支架的材料选择和防腐设计。
根据满堂支架的使用环境和要求，选择适合的材料，并进行防腐设计，以
延长满堂支架的使用寿命。
总之，满堂支架设计计算涉及到结构分析、构造设计、材料选择等多
个方面的内容。
通过合理的设计和计算，可以确保满堂支架的稳定性和安
全性，满足建筑结构的要求。
满堂支架设计计算是建筑结构设计中重要的
环节之一，需要进行细致的分析和计算，确保设计结果的合理性和可靠性。
满堂脚手架计算
目录一、计算依据. 2二、支架设计方案. 2三、支架力学验算. 2（一）最不利荷载位置计算. 2(二)次不利荷载位置计算. 4（三）一般不利荷载位置计算. 6四、纵横木楞力学验算。
8(一）最不利荷载位置计算. 8(二）次不利荷载位置计算. 9(三)一般不利荷载位置计算。
10五、地基承载力计算。
12六、跨公路门架计算. 12(一）荷载计算。
121、最不利位置荷载计算. 122、一般不利位置荷载计算. 15（三)纵梁工字钢验算。
171、纵梁40号工字钢截面力学性能。
172、受力计算。
173、抗弯稳定性验算. 184、剪应力验算。
185、挠度计算。
19（四）临时墩顶横梁验算。
191、28号槽钢截面力学性能。
192、受力计算. 193、抗弯稳定性验算. 20番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)《番禺11号公路跨线桥设计图》二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34。
5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m,箱梁与桥面同宽，共分为3联：(30m×4）+（35m×8)+（40m×2+25m），第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1。
8m，第三联梁高2.0m.第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3。
5mm 扣件式钢管支架,支架高度为5～9m。
第三联12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m~7m 长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×60cm 布置立杆。
12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆.水平横杆按照120cm 步距布置,中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。
满堂支架地基承载力计算公式
满堂支架地基承载力计算公式满堂支架地基承载力计算公式为：Q = cNc + γDfNq +
0.5γBNγNγ
其中，Q为地基承载力；c为土壤的凝聚力；Nc、Nq、Nγ为标准值系数，由土壤性质和地基布置方式等参数决定；γ为土壤的干重密度；Df为基础底部的有效宽度；B为基础的宽度；Nγ为剪力系数。
除此之外，还可以根据实际情况考虑土体的压缩变形、基础的变形和轴力等因素，进一步完善承载力计算公式，以确保工程设计的安全性和可靠性。
此外，根据地基的类型、土壤的特性和工程环境等不同情况，还会有各种专业的地基承载力计算公式和方法，需要根据具体情况进行选择和应用。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
满堂支架详细计算方案带门洞计算
满堂支架详细计算方案带门洞计算满堂支架是一种常用的结构支撑系统，常见于建筑物的屋顶、地面和桥梁等结构中。
在设计和计算满堂支架时，需要考虑多个因素，包括荷载、材料强度、支撑间距等。
计算满堂支架的第一步是确定荷载。
荷载可以分为常驻荷载和可变荷载。
常驻荷载包括自重、地震作用、风载等；可变荷载包括人流荷载、设备荷载等。
根据不同的设计标准，荷载的取值有所不同。
计算满堂支架的第二步是确定材料的强度。
常用的材料包括钢材和混凝土。
对于钢材支撑，需要计算其承载能力和稳定性。
对于混凝土支撑，需要计算其弯曲和剪切承载能力。
计算满堂支架的第三步是确定支撑间距。
支撑间距的选择需要考虑结构的整体稳定性和经济性。
一般情况下，支撑间距可以根据材料的强度和荷载来确定。
较大的支撑间距可以降低工程的成本，但也可能影响结构的稳定性。
计算满堂支架的第四步是确定门洞。
门洞是指建筑物中用于通行的开口。
在设计和计算满堂支架时，需要考虑门洞对结构的影响，包括强度和稳定性。
一般情况下，可以采用简化的计算方法来确定门洞。
计算满堂支架的最后一步是进行详细的计算和分析。
这包括计算各个支撑单元的承载能力、稳定性和刚度。
同时，还需要进行结构的整体分析，确保各个支撑单元之间的相互作用。
除了以上的计算步骤，还需要进行其他的设计和计算，包括连接设计、防护设计和施工过程中的安全性分析等。
总结起来，满堂支架的详细计算方案包括确定荷载、确定材料强度、确定支撑间距、确定门洞以及进行详细的计算和分析。
在进行计算时，需要考虑结构的整体稳定性、经济性和施工的可行性。
这些计算步骤需要结合相关的设计标准和规范进行，并由专业的设计师和工程师进行计算和分析。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
满堂支架的计算算例
满堂支架的计算算例满堂支架是一种常见于建筑工程中的结构支撑形式，用于提供支撑和稳定的功能，以防止结构失稳或倒塌。
下面是一个关于满堂支架的计算算例，详细介绍了它的设计和计算过程。
1.引言满堂支架是建筑工程中常用的支撑结构，用于提供临时支撑和稳定性。
它一般由水平和竖直杆件组成，可以根据需要进行调整和安装。
本文将以一座三层建筑为例，计算满堂支架的设计和安装。
2.建筑结构参数建筑结构参数如下：-建筑高度：12米-楼层数：3层-楼板宽度：5米-楼板厚度：0.2米-楼板自重：2.5kN/m²-混凝土强度等级：C25-支撑点间距：3米3.设计计算3.1楼板荷载计算首先，计算楼板的总荷载。
根据楼板宽度和自重，得到每平米楼板的自重荷载为：自重荷载=楼板宽度×楼板厚度×楼板自重=5m×0.2m×2.5kN/m²=2.5kN总荷载=自重荷载×楼层数=2.5kN×3=7.5kN3.2满堂支架荷载计算接下来，计算满堂支架的荷载。
满堂支架承受的荷载包括楼板荷载和自重荷载。
楼板荷载=楼板宽度×楼板自重=5m×2.5kN/m²=12.5kN/m满堂支架荷载=楼板荷载×支撑点间距=12.5kN/m×3m=37.5kN3.3杆件计算根据支架荷载和结构参数，计算满堂支架杆件的尺寸和数量。
首先，计算竖直杆件的数量。
每层楼需要一根竖直杆件，所以总杆件数量为楼层数。
总竖直杆件数量=楼层数=3根其次，计算水平杆件的数量。
每层楼需要两根水平杆件，所以总杆件数量为楼层数的两倍。
总水平杆件数量=楼层数×2=3根×2=6根然后，计算杆件截面面积。
假设杆件材料为Q235钢，使用方管作为杆件。
方管的截面面积可根据设计要求和安全系数确定。
最后，根据杆件截面面积和长度计算杆件的弯曲强度。
通常，设计时需要考虑杆件的弯曲强度和稳定性。
满堂支架简易验算
验算过程中仅对段进行验算，对于进单独验算以计算是否满足要求。
大小横杆均按照70cm*70cm计算，所以单位面积内砼、模板自重、施工人员荷载及其砼倾倒时所产生的荷载为:q=0.4*26*0.7+2*2*0.7=10.08KN/m1、小横杆件验算σ=qL12/10*4.49*103=10.08*700*700/(10*4.49*103)=110.004Mpa<215 Mpa满足杆件要求。
f =ql4/150*2.1*105*1.215*105=10.08*7004/（150*2.1*105*1.215*105）=0.632mm<3 mm满足杆件要求。
2、大横杆验算按照三跨连续计算，大横杆件的荷载全部由小横杆传递而来。
所以大横杆所受到的集中力为：7.056 KN。
a、刚度计算：σ=0.26*F*L2/4.493*103=0.26*7.056*0.7*106/（5.078*103）=252.89 Mp a>250 Mp a不满足杆件要求，需要调整间距。
b、扰度计算：f =1.883*F L22/100*2.1*105*1.215*105=1.883*7.056*7002/100*2.1*105*1.215*105=0.002mm<3mm满足杆件的需要。
3、立杆计算立杆所承受的荷载由大横杆传递而来，所以立杆所要承受的荷载为7.056KN。
步距为1m,长细比为λ=h/i=1/1.58=63.291,φ=0.772；立杆容许荷载：N=0.772*489*215=81.16KN>35.7KN满足杆件要求。
4、扣件抗滑验算扣件所要抵抗的荷载来自于立杆和横杆所以:R=7.056KN<8.5KN;满足扣件要求。
5、地基承载力验算地基所要承受的全部荷载由立杆传递7.056/（0.5*0.7）=21.45。
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番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004)二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。
第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。
第三联 12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照6 0×60cm 布置立杆。
12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。
水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。
竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。
为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。
具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。
三、支架力学验算(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。
对该位置进行支架检算：1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每延米重量为：24×1×26=624（KN）则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52 （KN/㎡）由于钢管布置为50cm×30cm，则单根承载力为：52 KN/㎡×0.5×0.3=7.8（KN/根）2、底模及内模构造荷载取q2=5KN/ ㎡3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m×9m=0.313 （KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m×1 个=0.045 （KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246（KN/根）d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 （KN/根）对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184=1.039 （KN/根）4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)q4=5KN/ ㎡5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+ q2)×0.5×0.3+ q3=( 52+5)×0.5×0.3+1.039=9.589 （KN/根）活荷载: NQK= q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.2×9.589+1.4×0.75=12.557 （KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0. 75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)= 12557 /(0.412×318)=95.84 MPa≤164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa×80％=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数) 根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。
7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：12.557KN/根单个扣件受力为：12.557/3=4.2 KN/个根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8. 0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.2=1.9 。
(二）次不利荷载位置计算距墩轴线1米为次不利荷载位置，该位置渐变长度为5.3m，与跨中截面相接，按最大荷载对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：12×2.0-（2.0-0.50-0.75）×（12-0.8×2-1.0）=16.95 ㎡1、支架布置以60×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计每延米重量为：16.95×26×1=440.7 KN则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725KN/㎡由于钢管布置为60cm×30cm，则单根承载力为： 36.725KN/㎡×0.6×0.3=6.611KN/根2、底模及内模构造荷载q2=5KN/ m23、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m×9m=0.3132KN/根b、可调托座q32=0.045KN/m×1 个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m×8×（0.6+0.3）=0.276 KN/根d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 KN/根对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184KN/根所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.276+0.251+0.184=1.069 KN/根4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)q4=5KN/ ㎡5、荷载组合施工恒载：NGK=(q1+ q2)×0.6×0.6+ q3=( 36.725+5)×0.6×0.3+1.069=8.58KN/根活荷载：NQK= q4×0.6×0.3=5×0.6×0.3=0.9 KN/根荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK=1.2×8.58+1.4×0.9=11.556KN/根6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)= 11556 /(0.412×318)=88.2 MPa≤164Mpa (Q235 钢管容许应力205Mpa×80％，80%为旧管疲劳折减系数) 根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/88.2=1.8，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。
7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：11.556 KN/根单个扣件受力为：11.556/3=3.9 KN/个根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0K N，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.9=2.0 。
(三）、一般不利荷载位置计算中跨中部为一般不利位置仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：12×2.0-（2.0-0.47）×（12-0.45×3）+（0.8×0.25×2）+（0.25×0.25×2）=8.23 ㎡，该位置长度为22.8m。
对该位置进行支架检算：1、支架布置以60×60cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计每延米重量为：8.23×26×1=213.98KN则单位面积承重为：q1=213.98 (KN /m)/12m=17.832KN/㎡由于钢管布置为60cm×60cm，则单根承载力为： 17.832KN/㎡×0.6×0.6=6.419KN/根2、底模及内模构造荷载q2=5KN/ m23、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m×9m=0.3132KN/根b、可调托座q32=0.045KN/m×1 个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m×8×（0.6+0.6）=0.369 KN/根d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 KN/根对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184KN/根所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.369+0.251+0.184=1.162 KN/根4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)q4=5KN/ ㎡5、荷载组合施工恒载：NGK=(q1+ q2)×0.6×0.6+ q3=( 17.832+5)×0.6×0.6+1.162=9.382KN/根活荷载：NQK= q4×0.6×0.6=5×0.6×0.6=1.8 KN/根荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK=1.2×9.382+1.4×1.8=13.778 KN/根6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)= 13778 /(0.412×318)=105.2 MPa≤164Mpa(Q235 钢管容许应力205Mpa×80％，80%为旧管疲劳折减系数) 根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/105.2=1.5，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。