600MW机组冷态启动节油措施
600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动优化措施探讨
后墙上 , 使沿炉膛宽度方 向热 负荷及烟气 温度 分布更均匀 。
关断 门在 开机过程 中易卡涩 问题 ( 在起动前 开关试验 正常) , 点
2 0 1 0年上半年 ,潭 电 ≠ } 3机组锅炉利用大 修机 会完成 了微 火后提前将 制粉系统粉管关断 门开启备用 。 ( 3 ) 给煤机不下煤 。措施 : 提前 4 ~8 h对 原煤仓打煤 , 并进 油 点火 技 改 项 目。改 造 的 F层 燃 烧 器 ( 4只) 维 持 原 设 计 和 设 备
0 引 言 在“ 煤粉炉微 油/ 少 油点火 ” 的原理及 设备 改造方面 , 业 界
理, 并将地 面积 油清理干 净 ; 开 炉 前 应 进 行 炉 前 油 系 统 泄 漏 试 验, 严 防漏油事件发生 。
已有相 当多的论 述, 本 文将 以潭 电 撑 3机组 为例 , 从集 控运行角 度探 讨优化 6 0 0 Mw 直 吹式 锅炉微 油点火冷 态启 动过程 的组 织和技术措施 , 以确保锅炉安全及节 油 目标 的实现 。 1 设 备 及 技 改 情 况 概 述
热 控 检 查 火检 情 况 。
. 1 . 1 . 2 制 粉 系 统 大 唐 湘 潭 发 电有 限责 任 公 司 二 期 ( 3 、 # 4机 组 ) 2 ×6 0 0 MW 2 ( 1 ) 磨煤机油站 回油不畅 。 措施 : 开炉前将 磨煤机 油站润滑 超 临 界 机 组 锅 炉 为 东 方 锅 炉 厂 引进 技 术 制 造 的 国 产 超 临 界 参 数、 变压、 直流 、 本生型锅炉 , 锅 炉 型 号 DG1 9 0 0 / 2 5 . 4 一 I I 1型 。
促检 修 进 度 。
2 . 1 . 2 进煤管理 ( 以≠ } 3炉 为例)
600MW火电机组锅炉节油技术探讨
600MW火电机组锅炉节油技术探讨摘要:如今,面临着我国各行各业用电需求量不断增加的事实,如何运用有效的措施,实现发电量最大和能耗量最低,已经成为了我国发电行业中密切关心的话题。
因为就目前来说,各行各业对油的需求量越来越大,原油的价格也在不断的上升,这就需要我们充分挖掘火电机组的潜力,并且运用相关的技术手段,降低其耗油性,从根本上提高其工作效率。
本文正是在这样的背景条件下提出的,通过对其节油技术的分析和讨论,从各方面来说,具有十分重要的现实意义。
关键词:600MW火电机组锅炉;节油技术;前言:近年来,火电机组调峰启停次数增加,燃烧用油已成为火力发电厂重要运行成本之一,因此,节约锅炉启动耗油已成为电厂节能降耗的重要途径之一。
挖掘燃煤机组节油潜力、节能降耗不仅有利于世界不可再生资源的综合有效利用,更是降低企业生产成本增强自身市场竞争力的重要手段。
一、目前600MW火电机组锅炉用油的现状事实上,就目前来说,我国的600MW 火电机组在使用助燃油上,表现出一种利用效率不高的特点,为了更好地说明这一问题,我们参考了相关的资料。
接下来,我们就对这个材料进行分析。
某一机组额定负荷660MW, 锅炉为德国产亚临界参数自然循环汽包炉, 单炉膛, , 一次中间再热, 平衡通风, 固态连续排渣。
锅炉采用0 号柴油点火助燃, 配有24 支蒸汽雾化油枪, 单支油枪耗油量1.8~3.6t/h。
锅炉燃烧系统按双进出磨煤机冷一次风机正压直吹式系统设计, 在炉膛前墙、后墙上分别分三层布置有24 只旋流式DS 燃烧器, 单支燃烧器的额定容量为83.7MW。
煤粉和空气从前后墙送入, 在炉膛中呈对冲燃烧( 前后墙各3 排垂直错列布置)。
前、后墙燃烧器上布置有两层燃尽风喷嘴。
然而,我们在实际的使用过程中发现,在锅炉使用的前期,就出现了严重的炉膛结焦问题,整个锅炉的运行状态也并不高,启停的次数十分多。
而且,我们发现,机组冷态启动一次需耗油260~300t, 磨煤机启动停助燃每月需60~100t。
600MW机组W火焰锅炉启动节油技术
600MW机组W火焰锅炉启动节油技术周梁树大唐华银金竹山火力发电分公司摘要:W火焰锅炉在燃烧劣质煤稳定燃烧方面具有非常明显的优势,但也存在锅炉启动过程中燃油消耗量大等问题。
为了降低锅炉燃油消耗量,某电厂通过实践,摸索出了一套降低W火焰锅炉启动耗油的完整方案,主要是通过采用烟煤开机、优化开机程序、提高设备可靠性、采用气泡雾化油枪等,可以将机组启动油耗降低至较低的水平,大大提供机组启动的经济性和环保性,对国内同类型机组具有重要的借鉴意义。
关键词:600MW机组;W火焰锅炉;启动节油;经济性1引言某电厂600MW机组所配锅炉为东方锅炉厂引进美国福斯特-惠勒公司技术生产的W火焰锅炉,型号为DG2030/17.6-Ⅱ3,型式为亚临界参数、自然循环、双拱形单炉膛、中间一次再热、尾部双烟道、平衡通风、露天布置、全钢结构、全悬吊结构、固态排渣、“W”火焰锅炉。
在机组投产初期由于缺乏经验,每次机组冷态启动锅炉燃油消耗量高达150t~200t。
大量的燃油消耗不仅直接增加了生产的成本,而且造成机组启动期间电除尘器和脱硫装置的投入受到影响,直接影响环保排放指标,造成大气污染。
为了降低机组启动燃油消耗量,确保机组启动期间环保设施能全程安全投入,该公司技术人员进行了降低机组启动耗油技术研究,摸索出了一整套降低机组启动燃油消耗的技术方案,可实现冷态启动燃油消耗量在5吨/次左右,每次节约机组启动费用上百万元,同时实现了除尘和脱硫装置的全程投入,取得了良好的经济效益和环保效益。
2采用高挥发份烟煤开机一般的惯性思维认为,W火焰锅炉的主要优点是烧低挥发分的难着火的劣质无烟煤稳燃性能好,因此W火焰锅炉点火耗油量大是必然的。
其实转换一下思路,W火焰锅炉也可以采用高挥发份的烟煤进行开机启动。
机组冷态启动时,只要安排两至三个原煤仓上烟煤即可,机组热态启动可通过技术改造增设一个专门用来上开机烟煤的原煤仓,在机组事故跳闸后快速恢复启动前立即对启动原煤仓上开机烟煤,从而实现使用烟煤热态启动。
浅谈600MW超临界燃煤机组启动的节能降耗
浅谈600MW超临界燃煤机组启动的节能降耗摘要:对600MW超临界燃煤机组启动系统进行节能改造,可降低机组启动时长,进而缩短该过程环保排放超标的时间,提高机组运行环保效益及经济效益。
为此本文对600MW超临界燃煤机组启动的节能降耗进行分析,给出节能降耗优化设计具体方案,供相关人员借鉴参考。
关键词:600MW;超临界燃煤机组;启动节能引言:节能降耗是电力行业创新发展的主题之一,近年来,电力系统中600MW超临界燃煤机组的年平均利用小时数有降低趋势,但受到机组运行规律的影响,其启停频率不断提高,带来额外的能源消耗,导致机组运行成本明显上升。
为适应目前及未来一段时间内,该类型机组的运行特点,并顺应行业可持续发展的要求,需要对启动节能设计方案进行分析。
1超临界燃煤机组启动过程分析600MW超临界燃煤机组启动涉及到多个子系统的协调配合,过程比较复杂,如上水、冲洗、加压、并网等步骤,整个启动过程经历的时间较长,也导致其存在较高的资源浪费情况。
例如,某发电厂600MW超临界燃煤机组从启动到机组并网的时间达到25h,从辅助设备启动到厂用电切换且负荷上升至150MW需要经历20h,整个启动过程需要消耗大量电能及燃油,在此过程中排放的有害气体超标,难以达到环保部门要求。
以上问题在超临界燃煤机组启动过程中普遍存在,给电厂运行带来较高成本,不利于可持续发展目标的实现,因此需要对机组启动流程进行节能优化,缩短启动时间以减少燃油、电能消耗及有害物质的排放。
2超临界燃煤机组启动过程节能设计2.1添加启动给水泵2.1.1方案规划常规600MW超临界燃煤机组一般使用电泵启动与汽泵启动相结合的方式,即当机组负荷提升至30%左右,汽动给水泵并入进行给水,电泵与汽泵同时运行,当机组负荷达到50%后,将电泵全部切换为汽泵[1]。
该启动流程的缺点在于,汽泵冲转启动与给水泵切换需要消耗较长时间,导致机组启动时间延长,进而带来能耗过高的问题。
国产600MW亚临界“W”型火焰锅炉节约燃油方式的优化
轴温最高升到 2 0℃。 6
1 . 提 前投 入 汽 机 暖 缸 系统作 用 .1 2
() 1在热态下使汽机转 子充分释放应力 , 避免发生 由于转子
王 亮 国产 60M 0 W亚临界“ 型火焰锅 炉节约燃油方式的优化 W”
本刊 E m ib @ x f nt - a : b s no e [j i .
降 , 明汽 机 暖 缸 的重 要 性 。 下 文 中会 对 汽 机 暖缸 做 详 细 介 绍 。 证
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后通过疏水流至凝汽器各疏水扩容器。随着蒸汽量增加 , 使高 中
压 缸 体 得 到充 分 预 暖 。 汽 机 暖缸 系 统 控制 用 时 约 2 , 用 蒸 汽量 约 为 5, , 机 6 耗 h h 汽 t
科技情报开发 与经济
文 章编号:0 5 6 3 (0 1 0 — 1 8 0 10 — 0 3 2 1 )6 0 8 — 3
S I E HIF R A IND V I P E T&E O O C— C O M TO E E M N T N O C N MY
21 年 0 1
第2卷 第6 1 期
方 锅 炉 厂 引 进 美 国 F 公 司 技 术 制 造 , 型 号 为 D 2 6 / .一 . W G 0 01 6 7
动用 油明显下降 , 稳定到 10t 2 左右。
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I, I 形式为亚临界 、 3 一次 中间再 热 、 双拱 形单炉膛 、w” “ 型火焰 、
炉 内水 温 逐 渐上 升 。
Байду номын сангаас
油就要看如何迅速建立蒸汽流量。本厂经过一段时问摸索发现
600MW锅炉冷态启动及正常运行调整-6页word资料
600MW锅炉冷态启动及正常运行调整一、超临界燃煤本生直流锅炉特点1.良好的变压、备用和再启动性能.锅炉下部炉膛水冷壁及灰斗采用螺旋管圈,在各种负荷下均有足够的冷却能力,并能有效地补偿沿炉膛周界上的热偏差,水动力特性稳定;采用四只启动分离器,壁厚较薄,温度变化时热应力小,适合于滑压运行,提高了机组的效率,延长了汽机的寿命。
2.燃烧稳定、温度场均匀的墙式燃烧系统.墙式燃烧系统的旋流燃烧器具有自稳燃能力和较大的调节比,在炉膛中布置的节距较大,相邻的燃烧器之间不需要相互支持;墙式燃烧系统的燃烧器布置为对称方式,沿炉膛宽度方向的热量输入均匀分布,因而在上炉膛及水平烟道的过热器、再热器区域的烟气温度也更加均匀,避免高温区受压元件的蠕变和腐蚀,有效抑制结渣。
3.经济、高效的低NOX轴向旋流燃烧器(LNASB).LNASB燃烧器适用多种燃煤煤种,而且已经作为一种经济实用的手段来满足日益严格的降低NOX排放的需要。
4.高可靠性的运行性能二、三井巴布科克低NOX轴向旋流燃烧器(LNASB)的特点我厂燃烧器为三井巴布科克开发的低NOX轴向旋流燃烧器LNASB,作为一种经济实用的手段来满足现有的及将来日益严格的降低NOX排放的要求。
燃烧器的设计,实质上都是由一些把燃烧空气分隔成若干独立通道的同心套管所组成。
燃烧器设计的关键是各种轴向旋流风的引入。
结构简单而又牢靠,避免与许多径向设计的旋流器之间采用大量的机械连接。
LNASB的设计准则如下:1增大燃料挥发份的释放速率,以获得最大的挥发物成生量。
2在燃烧的初始阶段形成一个缺氧的区域,最大限度地减少NOX的生成,但同时又提供适量的氧气以维持火焰的稳定。
3改善燃料富集区域的滞留时间和温度水平,以最大限度地减少NOX的生成。
4增加焦碳粒子在燃料富集区域的滞留时间,以降低焦碳粒子中氮氧化物形成的倾向。
5及时补充过剩空气以确保充分燃尽。
(一)LNASB的结构在LNASB中,燃烧的空气被分成三股,一次风、二次风和三次风。
600MW机组冷态启动节油技术
机电信息2012年第33期总第351期A 相线套管TA ,经测试的变比为600/5,极性靠母线侧。
编号为LL421、LL424回路为中性点零序TA ,经测试变比为600/5,极性靠变压器侧。
主变保护装置型号为RCS -978E ,厂家说明书中规定了变压器中性点零序TA 的正极性端在变压器侧,而且验证了零序套管TA 极性的正确性。
#2主变投入运行后,进行了带负荷的极性校验,其中压侧A 相套管TA 的测试结果如表2所示。
测试所用设备为ML360相位表;测试时负载为有功功率为49.3MW ,无功功率为0Mvar ;基准电压取自220kV 母线A 相二次电压(A630)。
由表2可知,中压侧套管TA 的电流由变压器流入母线,验证了带回路测试套管TA 极性、变比方法的正确性。
3结语本文提出了一种不解体变压器套管TA 且带回路极性、变比测试的新方法。
现场测试表明,该方法正确,具有无需解体测试、对变压器套管TA 整个电流回路能彻底检查的优点,消除了用解体测试和理论分析方法可能存在的隐患,杜绝了由于试验方法而导致的误检验和漏检验,保证了保护装置的正常运行。
[参考文献][1]邓小华,姚斌.不解体测试主变套管TA极性方法初探[J].湖北电力,2006(2)收稿日期:2012-08-03作者简介:皮志军(1971—),男,湖北荆门人,工程师,主要从事变电运行管理工作。
皮志勇(1975—),男,湖北荆门人,工程师,高级技师,主要从事继电保护工作。
表2胡集#2主变中压侧套管TA 带负荷测试表回路编号二次电流/A 滞后基准电压角度/°A4161 2.103187.3B4161 2.095303.6C4161 2.03360.4A4171 2.169187.7B4171 2.145302.8C4171 2.12660.6A4181 2.095187.6B4181 2.113302.6C41812.16260.70引言某电厂2×600MW 机组锅炉为亚临界压力控制循环汽包炉,采用四角切圆燃烧,单炉膛п型布置,一次中间再热。
600MW级超临界机组冷态启动节能探索 曹银觥
600MW级超临界机组冷态启动节能探索曹银觥摘要:某电厂2×600MW超临界机组自投产以来,在实践中不断摸索纯冷态启动节能经验,有效控制燃料上煤配仓、上水冲洗、升温升压、汽机倒暖缸、切缸、厂用电切换等重要启动节点,合理分配启动时间,以实现安全节能目标。
关键词:超临界;冷态启动;节能;措施1机组情况锅炉为东方锅炉厂DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数直流炉,汽轮机为东方汽轮机厂N600-24.2/566/566型超临界一次中间再热机组。
锅炉采用前后墙对冲燃烧,前后墙布置3层,每层前后墙各4支HT-NR3燃烧器,总共24支,每支配套一支0.25T/h的点火油枪,中间层前后墙各配置四支2T/h启动油枪。
下层A、F层燃烧器加装等离子点火装置,实现用少油量对煤粉的分级点火、分级燃烧。
每台机组配置2×50%汽动给水泵和一台30%电动给水泵。
只要邻机运行,均采用汽动给水泵完成机组的整个启动。
汽轮机启动采用中压缸冲转方式,机组并网带上初始负荷后,高压缸才开始进汽,控制机组负荷。
2启动过程中采取的节能措施2.1控制燃料质量,满足启动需要根据来煤情况和锅炉燃烧特点,将火车煤按煤质分为三种:1、挥发份大于35(Vdaf)、发热量低于4000kcal/kg的煤(用于底层仓稳燃);2、挥发份大于25(Vdaf)、发热量高于4400kcal/kg的煤(用于底层仓稳燃、机组带高负荷、机组异常情况保燃烧保负荷);3、挥发份15~25(Vdaf)、发热量4300kcal/kg以上(用于中、上层仓)。
机组冷态启动时,下层A、F仓为了保证着火稳定,上挥发份大于35%(Vdaf)、发热量低于4000kcal/kg的煤,基本以义马煤为主,煤仓煤位在启动初期控制在50%,待机组启动正常后,适当调整煤质,提高入炉煤发热量。
中层B、D仓也以义马煤为主,主要考虑的是在投磨初期,避免下层磨因其它原因不能投运,延误机组启动。
600MW火电厂冷态启动油耗如何控制
600MW火电厂冷态启动油耗如何控制发表时间:2019-06-13T10:13:56.333Z 来源:《电力设备》2019年第1期作者:龙韬[导读] 摘要:600WM火电机组冷态启动过程中,燃油消耗一直关系着公司的经济利益,如何降油耗,如何降本增效,一直是我公司研究的课题,大型火电机组燃油主要用于冷态启动帮助煤粉燃烧过程和正常运行时机组事故处理时投油稳定燃烧过程。
(云南省昭通市威信县林凤镇云南能投威信能源有限公司 657903)摘要:600WM火电机组冷态启动过程中,燃油消耗一直关系着公司的经济利益,如何降油耗,如何降本增效,一直是我公司研究的课题,大型火电机组燃油主要用于冷态启动帮助煤粉燃烧过程和正常运行时机组事故处理时投油稳定燃烧过程。
从大型火电机组的运行情况来看,为了机组安全运行,事故处理时,投油稳定燃烧油耗不好把控,所以,我厂主要研究方向放在机组冷态启动过程中油耗的控制。
我公司节能管理制度规定,冷态启动大炉大炉油耗标准110吨/次,启动炉油耗标准18吨/次。
经过几年的努力,我厂开机过程的启动油耗,一直控制在我公司制定的节能管理制度规定的油耗目标以内。
通过开机经验和数据分析,我厂把冷态开机油耗偏高的阶段进行优化,从而保证燃油耗量的经济性。
关键词:600MW火电厂;冷态启动;油耗控制冷态启动过程中燃油耗量一直火电厂所关注的重要经济指标,特别是大型火电机组,油耗偏高问题一直影响着公司利益,同时对环保也是不容忽视的问题。
本厂采用大小油枪混合使用,大小油枪主要是更换雾化片实现节油,A、B、E层使用小油枪,流量0.8T/h,C、D、F层使用大油枪,流量1.8T/h。
目前,据分析冷态启动油耗偏高主要存在几个阶段,热态冲洗阶段,冲洗时间较长油耗偏高;热态冲洗结束至汽机冲转锅炉烧参数阶段,耗时较长耗油偏高;机组并网至锅炉全部油枪退出时间段,主再热参数控制困难投油较多,油耗偏高;启动锅炉运行时间较长,油耗偏高。
600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动优化对策分析
600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动优化对策分析随着经济的不断发展,我国的工农业用电量不断增大,电力行业也获得了更多的发展机会,基础设备和技术不断更新。
在火力发电厂的锅炉冷态启动过程中,微油点火技术的应用使得锅炉的冷态启动用油大幅下降。
但是,微油点火需要满足的条件较多,也容易受到不同因素的影响,一个微小的差异就可能造成点火失败或油耗超标。
文章对600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动过程进行分析和探讨,并提出了优化对策和发展建议。
标签:600MW直吹式锅炉;微油点火;冷态启动;优化对策前言经济的快速发展带动了人们生活水平的提高,也带动了能源的大量消耗。
我国的煤炭资源储量在世界上处于前列,但是由于人口众多,人均煤炭资源占有量极少,而石油资源的储量极少,难以满足我国经济的发展需求。
面对这种情况,各行各业都提出了节约资源,保障经济可持续发展的绿色发展理念。
火力发电厂也提出了煤粉炉微油点火技术,并在其原理和设备改造方面取得了一定的进展。
这里以漳山公司二期锅炉为例,从集控角度探讨600MW直吹式锅炉微油点火冷态启动的优化对策和措施,以确保锅炉的使用安全和节油目标的实现。
1 设备概况漳山公司二期锅炉机组使用的锅炉是亚临界一次中间再热强制循环汽包炉,采用单炉膛、倒U型布置、四角切圆燃烧、正压直吹式制粉系统,摆动式燃烧器调温。
设计用煤:机组锅炉设计使用晋东南贫煤,但是随着近几年国内燃料市场的价格上升,逐渐开始掺配蒙煤、陕煤和低热值的泥煤,用以降低单位煤耗成本,同时为微油点火的实现创造了条件。
设备改造:2009年6月和9月,分别利用检修机会对#3、#4炉的微油系统进行了改造,该机组锅炉实现了微油点火技术,对辅油枪位置、安装角度进行了改造,中心管前移,使其更加接近燃烧器喷口,微油火焰由燃烧器内扩展至炉内,延长了煤粉点火需要的高温距离,同时将每个燃烧器由一主一辅改为一主二辅,并增加了油枪出力,将火检装置由可见光改为红外线装置,增加了燃油滤网。
影响600MW亚临界燃煤机组启动用油因素及 节油措施
影响600MW亚临界燃煤机组启动用油因素及节油措施摘要:针对四川广安发电有限责任公司(以下简称本厂)冷态启机用油消耗不稳定且启动用油偏多的情况,简要浅析其中的原因及节油措施。
前言:随着环保压力的日益剧增,水电机组优势明显,但由于水电受水期的影响,其负荷即为不稳定。
燃煤机组调峰性彰显突出,相同时间内,机组启动次数越来越多,机组启动用油消耗较大,直接关系到整个发电厂的经济效益。
为了响应国家节能降耗政策;公司降低发电成本,减少机组启动用油量刻不容缓,本文主要分析节约机组冷态启动用油,提升电厂经济效益。
一、本厂机组参数:锅炉设计规范型号:DG2028/17.45-II5型锅炉。
型式:亚临界、自然循环、前后墙对冲燃烧方式、一次中间再热、单炉膛、平衡通风、固态排渣、尾部双烟道、全钢构架的∏型汽包炉,再热汽温采用烟气挡板调节,空气预热器置于锅炉主柱内。
汽轮机设计规范型号:N600—16.7/538/538—1 型式:亚临界、中间再热、冲动式、单轴、三缸、四排汽凝汽式汽轮机二、机组启动状态分类:机组启动状态划分:本厂汽轮机启动方式为中压缸(IP)启动。
汽轮机根据停机时间进行启动状态的划分,中压缸第一级内壁温可作为划分的辅助依据。
本厂锅炉燃油系统油种: 0号轻柴油粘度(20℃)恩氏粘度°E 1.2—1.67运动粘度,厘沱 3.0—8.0灰份:≯0.025%含硫量:≯0.2%闭口闪点:≥65℃凝固点:≯0℃低位发热值Q net•ar 41030kJ/kg(9800kcal/kg)(计算供电煤耗时已按10000 kcal/kg)机械杂质:无锅炉共配有30只低NOx轴向旋流式煤粉燃烧器,每只燃烧器配备一支助燃油枪,共30只,油枪布置如下图:前墙其中A、D、E、F层油枪为大油枪,每只大油枪的设计流量为1.1—1.5t/h。
B、C层油枪技改为小油枪,用以达到节约启机用油、减少低负荷稳燃用油的目的。
气化小油枪燃烧器的工作机理是:先利用压缩空气的高速射流将燃料油直接击碎,雾化成超细油滴进行燃烧,同时用燃烧产生的热量再对燃油进行初期加热,扩容,后期加热,在极短的时间内完成油滴的蒸发气化,使油直接变换成气体燃料,从而大大提高燃烧效率及火焰温度。
600MW机组冷态启动的运行节能探讨
600MW机组冷态启动的运行节能探讨发表时间:2019-05-27T11:17:40.597Z 来源:《电力设备》2018年第35期作者:李光[导读] 摘要:如今,时代在发展,经济在持续进步,与此同时,国家日趋深化了对电力体制改革。
(云南能投威信能源有限公司云南昭通 657903)摘要:如今,时代在发展,经济在持续进步,与此同时,国家日趋深化了对电力体制改革。
600MW机组从点火到并网带正常负荷过程会有较长的时间且高能耗,所以需要对其进行优化,最终使得获得的经济效益实现最大化。
为此,本文就对600MW机组冷态启动的运行节能进行了详细的阐述,旨在为业界人士提供参考和借鉴。
关键词:600MW机组;冷态启动;运行节能;探讨前言:当今世界经济全球化发展,各个行业竞争日趋积累,加之煤炭价格价高不下,使得电力市场萧条,电价持续徘徊,火力发电成本呈现日趋上升的趋势。
此外加之太阳能、风能、核能等新能源的持续发展,使得火力发电企业的竞争力持续下降。
鉴于这些不利的因素存在,火电发电企业只有想办法从自身上进行提升,并对自身的节能潜力进行深入的挖掘,并利用“成本领先”战略,使企业的竞争力加以提升。
而机组进行启动时事实上就是其运行的重要阶段,所以,要以安全启动机组为重要标准,在保证其可靠、安全启动的基础上,对多方节能潜力进行挖掘。
本文以某一600MW机组冷态启动中采用的技能措施为例,进而详细的论述了其运行节能,仅供参考。
1系统备设备简况某一发电有效责任公司,该项目的一期共有2个600MW亚临界机组,且三大主机均有上海产,锅炉为控制循环汽包炉、亚临界,一次中间再热。
使用的是正压直吹式制粉系统。
每台锅炉配备六台HP-983中速磨煤机,每台磨煤机的同一层设有四个粉煤管。
燃烧器布置在四角,使用浓淡度分离宽度调节比煤粉喷嘴,并将稳燃燃烧器和等离子点火设置在第一层燃烧器中,并在锅炉中引入平衡通风模式,并且每台炉中均设置了叶可调轴流式一次风机、叶可调轴流式送风机、静叶可调流式引风机各2台。
600MW火电厂节油燃烧器改造效果分析
600MW火电厂节油燃烧器改造效果分析摘要:本文介绍了某电厂#1锅炉燃烧器、油枪现状以及存在的问题,并对B层燃烧器进行了节油改造,改造后效果明显。
关键词:火电厂;节油;燃烧器改造;节能一、燃烧器基本概况某电厂2×600MW机组配套的锅炉设备是武汉锅炉股份有限公司引进美国技术生产制造的亚临界控制循环汽包炉,燃烧器采用百叶窗水平浓淡摆动式,四角布置,共五层,从下到上编号为A、B、C、D、E。
每角燃烧器设置4支点火油枪,共16只,每只油枪的出力为2.58t/h(AB层每只油枪后改为1.2 t/h),在锅炉正常启动及低负荷助燃时,每投一层油枪,每小时耗油量4×2.58=10.32吨(AB层每小时耗油量4×1.2=4.8吨)。
每台炉每次冷态启动用油120吨~130吨,每年助燃和停炉用油约250吨,投入成本大,经济性差。
二、改造方案的分析、选择由于能源日趋紧张,燃油价格的不断上涨,减少点火和助燃用油已成为各大电厂积极争取的目标,也是实现机组节能的有效途径。
目前,部分电厂采用了等离子煤粉点火燃烧系统,在锅炉的冷态点火、低负荷稳燃方面节约了大量的燃油。
由于等离子煤粉点火燃烧器对煤种的要求较严(Vdaf≥20%,即应用于烟煤与褐煤等挥发份较高的煤种),而某电厂燃用煤种为Vdaf≤17.5%的贫煤,不适宜采用等离子点火燃烧器。
某厂采用某公司针对挥发份较低煤种研制的节油燃烧器,有与等离子煤粉点火燃烧器相同的功能,在锅炉的冷态点火、低负荷稳燃方面可以节约大量的燃油,适宜某电厂燃用煤种,且设备、系统简单,改装方便,是某厂较理想的一套节油方案。
三、改造方案3.1将锅炉B层燃烧器改造为上偏置节油煤粉燃烧器,该燃烧器具有点火燃烧器兼主燃烧器功能。
图1 节油燃烧器系统图节油燃烧器采用耐热钢和耐磨钢铸造,燃烧器热功率和通流面积维持不变,一次风接口与原设计相同。
节油燃烧器采用分级浓缩逐级点燃技术。
采用上偏置在喷口形成卷吸,用以替代原设计水平浓淡燃烧器在作为主燃烧器使用时达到稳定燃烧的作用。
600MW亚临界火电机组启动优化及节能
600MW亚临界火电机组启动优化及节能摘要:大型火电机组节能优化工作是现代电力企业所面临的共性课题,机组启停节能优化又是火电机组节能优化工作的重要环节。
机组启停节能工作主要围绕降低启停用油、用电、用水等开展。
关键词:600MW亚临界火电机组;启动优化;节能;机组频繁启停不仅增加了各种能耗,而且影响机组供电煤耗、厂用电率等性能指标;同时,机组频繁启停易引起误操作。
在这种情况下,做好机组启动阶段的控制优化及节能工作变得非常有现实意义。
一、机组系统介绍该厂2 台亚临界600MW机组锅炉为亚临界、一次中间再热、控制循环汽包炉,采用正压直吹式制粉系统,锅炉采用平衡通风方式,每台炉设有2 台静叶可调流式引风机、2台动叶可调轴流式送风机和2台动叶可调轴流式一次风机。
二、机组启动过程优化机组的冷态启动过程是一个剧烈的金属零部件加热过程,因此整个启动过程对升温升压速率、升负荷速率要求严格,特别是机组检修后启动需要进行多项试验,使得启动时间延长,需消耗大量的燃料、厂用电。
因此,在保证机组安全启动的前提下,合理安排机组启动步骤,优化启动程序,缩短机组启动时间,尤为重要。
1.启动上水方式改进。
机组启动时原设计用30%容量电动给水泵给锅炉上水。
为节约厂用电,同时增加启动方式的灵活性,该公司规定从启动冲洗开始,用前置泵上水,上水时间冬季不少于4h,夏季不少于2h。
锅炉点火后,用辅汽冲转小汽机。
在锅炉升温、升压过程中,通过调整汽泵转速、给水旁路调节门、定排、连排来控制汽包水位。
并网前后,利用辅汽启动另一台汽动给水泵,当机组并网带一定负荷后,开启小汽机其他两路汽源供汽门。
当机组负荷大于30%时,开启主给水电动门,通过调整2台汽泵转速来控制给水流量。
负荷达50%时,检查2台小汽机汽源切为四段抽汽,将电动给水泵投入热备用,顺利完成机组启动,真正实现全过程无电泵启动。
2.实现单侧风机启动。
锅炉冷态启动过程中,启动初期,送引风机实行单侧运行,期间加强运行风机的监视和检查,确保风机安全稳定运行。
浅析机组冷态启动节能措施
浅析机组冷态启动节能措施摘要:近几年来机组调停次数频繁,机组冷态启动时间长,导致水耗、电耗、油耗、热耗较大,存在较严重的人力、物力损耗,针对机组冷态启动存在的问题并提出合理的解决方案,有效缩短机组冷态启动的时间。
关键词:冷态启动时间措施一、电厂机组现状调查机组冷态启动时间可划分为锅炉上水时间T fw、冷态冲洗时间T cf、热态冲洗时间T hf、升温升压时间T hpb、中速暖机时间T tr和其他必须操作时间T ot,通过对相同主机配置电厂的调查,对比本电厂机组冷态启动参数发现,某电厂机组总冷态启动时间较其他电厂偏长,并且各冷态启动分段时间也有较大的偏差。
表1. 冷态启动时间对比二、原因分析及采取措施1、原因分析:根据目前机组冷态启动过程为节点,综合考虑各个环节,统筹考虑各个环节引起冷态启动时间长的原因。
1)热态冲洗前温升速率小查阅近6次热态冲洗温升速率如下图所示,热态冲洗温升速率最大值1.19℃/min、最小值0.87℃/min、平均温升速率值1.02℃/min。
根据技术资料直流炉热态冲洗温升速率不大于1.5℃/min,当前热态冲洗温升速率较小。
图1.热态冲洗温升速率图示2)热态冲洗取样不及时查阅近6次热态启动锅炉热态合格时间及取样次数冲洗时间如下图所示。
热态冲洗合格时间最小值1h、最大值为4h,冲洗取样次数为1-3次。
图2.热态冲洗合格时间及取样次数根据小组分析,目前冷态冲洗取样时间间隔较长却存在较大的取样及化验迟滞,确定为主要原因。
3)升温升压期间给水温度低查阅近6次冷态启动温升速率如下图所示,升温升压给水温度最大值63℃、最小值53℃、平均给水温度值58℃。
根据小组分析,给水温度对于升温速率有着明显影响而且目前给水温度有较大的提升空间,确定为主要原因。
图3.升温升压给水温度图示4)升温升压期间温升速率低查阅近6次冷态启动温升速率如下图所示,温升速率最大值1.23℃/min、最小值0.78℃/min、平均温升速率值0.99℃/min。
600 MW机组W型火焰锅炉节油技术分析
600 MW机组W型火焰锅炉节油技术分析摘 要分析总结了某电厂600 MW机组W型火焰锅炉降低燃油消耗的技术和方法,提出了降低机组冷态启动耗油、防止锅炉灭火、采用气化小油枪等三个主要节油方面。
采用后大幅度降低了锅炉油耗,提高了机组运行的经济性。
关键词600 MW机组;锅炉;燃油消耗;冷态启动;灭火;小油枪中图分类号TM 文献标识码 A 文章编号1673-9671-(2012)011-0163-01W型火焰锅炉在燃烧无烟煤方面具有燃烧稳定性好、燃烧完全等优越性,无烟煤在我国南方具有广泛的分布,近年来W型火焰锅炉在我国发展迅速。
提高火电企业盈利能力必须深入内部挖潜,降低火电厂的燃油消耗。
同时在机组启动过程中尽早投粉退油运行还可以提前投入电除尘器和脱硫系统运行,运行中减少助燃油可将烟气中含油脱硫浆液品质的影响降到最低,提高烟气达标排放水平。
本文根据金竹山电厂600 MW机组全烧劣质无烟煤W火焰锅炉自投产以来节油方面的实践经验,主要从机组冷态启动节油、防止锅炉灭火、采用气化小油枪等方面进行分析探讨。
1 设备概述及耗油情况金竹山电厂2×600 MW机组采用两台东锅生产的DG2030/17.6-Ⅱ3型锅炉,其主要技术特征为亚临界参数、自然循环、中间一次再热、尾部双烟道、平衡通风、固态排渣、“W”火焰锅炉。
燃烧设备采用双拱绝热炉膛、炉膛下方炉拱上前后各布置18只双旋风煤粉燃烧器,配6台冷一次风正压直吹式制粉系统。
锅炉按全烧本地劣质无烟煤设计。
设计煤种应用基地位发热量为19 569 KJ/kg,校核煤种应用基低位发热量为17 412 KJ/kg,可燃基挥发分8%。
实际燃用煤种发热量12 000 KJ/kg~18 000 KJ/kg,可燃基挥发分8%~13%。
刚投产时机组冷态启动锅炉耗油每次高达150 T~180 T。
优化机组冷态启动节约燃油的探讨
优化机组冷态启动节约燃油的探讨摘要:机组冷态启动时,必须采用炉、机滑参数启动方式,充分利用低压、低温蒸汽均匀加热锅炉受热面管壁、汽轮机转子和汽缸,控制金属热应力在允许范围内,减少机组启动汽、热损失,缩短整机启动时间,减少燃油消耗。
关键词:冷态;节油;采取措施引言接到开机命令,值长应以除氧器上水加热、锅炉上水投运炉底加热为主线,合理安排工作,尽快投用除氧器加热、炉底加热,控制除氧器温度公式应为:除氧器温度Tc=汽包壁温Tq +省煤器出口水温与汽包壁温允许温差ΔTsq(一般28℃)+除氧器经给水管道省煤器后温降ΔTgs(一般30℃)。
例如汽包壁温20℃,除氧器加热温度=20℃+30℃+30℃=80℃。
所以一般情况下除氧器加热控制水温高于当前汽包壁温60℃即可,保证相应分门全开,供汽门开至最大,并尽量加热至汽包上壁温在115℃以上。
同时提前安排机组大机盘车、辅汽供汽、轴封暖管疏水、建立真空、投运高缸预暖,保证在机组冲转条件具备前至少高缸预暖6小时以上。
投入炉底加热壁温加热到115~130℃以上,过热器管壁达115-120℃,一次系统压力达0.15MPa,方才退出炉底加热(退炉底加热前已确保小油枪投运正常,防止小油枪处理过程中大量冷风使炉膛、汽包下降管温度下降过多)。
根据机组并网时间以及小油枪升温升压慢留出足够时间控制锅炉点火时间,第二天白班09:00并网情况下,一般在中班21:00点火。
机组及早建立真空和轴封,有利于提高缸温和中缸排汽口温度。
一、节约燃油的技术措施(一)接到开机调令后及时通知维护人员清洗大小油枪、小油枪倒吹扫、小油枪管路滤网清洗,清理给煤机后挡板积煤,防止给煤机积煤板结卡跳,确认吹灰器全部退出,联络高、低压辅汽对空预器吹灰、炉底加热和暖风器用户进行暖管疏水。
应及早对暖风器投运,不应待风烟系统启动后才投入。
试投空预器冷热端吹灰器连续吹灰正常(提升阀完好、跑车动作正常、吹灰压力满足要求)。
600MW机组整组启动运行措施
600MW机组整组启动运行措施目录一、总体要求二、机组启动程序三、锅炉专业措施四、汽机专业措施五、电气专业整组启动试验运行措施六、化学专业措施七、1号机组整组启动的安全措施八、机组冷态启动水质指标和控制方法九、1号机组整组启动节油措施十、1号机组整组启动试验项目十一、1号机组整组启动重点检查项目十二、运行管理人员值班表十三、启动曲线一、总体要求根据调试总体安排,9月27日起, 1号机组所有系统将移交运行管理,开始1号机组首次整组启动。
1号机组计划9月28日20:00点火,预计10月1日首次并网,力争12月10日左右达到投产运行的目标。
1号机组是我国首台600MW超临界国产机组,面临着新技术、新人员、工期紧、时间短等诸多困难,运行部要求所有运行人员行动起来,充分认识到我们肩负的责任,全力投入,努力工作,为实现年底双投作出贡献。
为确保1号机组整组启动调试顺利进行,运行部特制定本措施,要求各值组织学习,并认真执行。
1.1要求全体运行人员,真正落实厂、部安全生产的各项规定,牢固树立“安全第一,预防为主”思想,认真贯彻“五个绝对不允许”的要求,高质量、高标准地完成1号机组首次整组启动的各项工作。
1.2在机组启动、试验、停机过程中,要求运行人员精心监盘、精心操作, 精心巡检,在保证安全的基础上全力以扑,尽职尽责,积极主动地做好各项工作,不允许出现因检查、操作不当,或人为原因延误机组启、停时间的情况。
1.3各专业、各岗位运行人员要认真执行运行部交接班制度、巡回检查制度,加强巡视检查,对重要设备、重要区域要重点检查,发现设备缺陷应及时报修,对影响机组安全的重大缺陷要及时汇报有关领导。
1.4要求部门管理人员要深入现场,各负其责,充分发挥监督检查、技术指导和协调的职能,重大操作和试验要求专工到位,重要的技术问题要求进行技术交底,确保整组启动顺利进行。
1.5各岗位运行人员要认真执行机组启停操作规范化的要求。
机组启动前,系统检查要求按系统卡进行检查;机组启停机时,要求按《机组启动、停机卡》操作;启动过程中的重要操作(如充氢、并网等),要求按典型操作卡进行。
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Ch i n a Ne w Te c h n o l o g i e s a n d P r o d u c t s
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6 0 0 MW 机组冷态 启动节油措施
通。
水 位 下 降时 必 须 找 出原 因 ( 将 系统 阀 门 摇 严 )。 当水 位低 于 3 0 0 m m时 检 查就 地 水 冷 壁 振 动 情 况 ,必 要 时 停 止 加 热 ,启 动 电泵 将 汽 包 水 位 补 至 + 3 5 0 m m 左右。 ( 1 0 )监 视炉 底加 热联 箱 压力 在 0 . 8 5 Mp a 左 右 ,最 低不 小于 0 . 7 5 M p a( 可 能会造 成 炉 水 倒 灌 进 辅 汽 联 箱 )。 ( 1 1 )开 始 停 运 邻 炉 加 热 系 统 到 将 汽包 放 水 至 点 火 水 位 ( 一 1 0 0 a r m)需 要 4 0分 钟 左 右 时 间 , 启 动过 程 中做好 时 间安排 。 3 . 2提前 暖缸 ,增 加 暖缸 时 间 ,确 保 冲转一 次成 功 冷 态 冲 转 过 程 中汽 轮 机 动 静 各 部 件 温 度 存 在 差 异 ,且 同一 部 件 的温 度 也 处 于 非 稳 态 ,故造 成 了 高压 缸 上 下 缸 温 差 大 、高 中 压 缸膨 胀 不 充分 、胀 差 变 化 大等问题 ,极 易导致汽轮机升速过程 中 轴 瓦 振 动 超 标 而 被 迫 打 闸 。在 以往 冲 转 时 我们采取 在 2 4 5 0 r p m暖机 2 - 3 小 时, 等 到 各 部 件 充 分 加 热后 才 升 至 额 定 转 速 3 0 0 0 r / m i n ,增 加 了启 动责任公 司,山西 晋城 0 4 8 1 0 2 )
摘 要: 针 对 阳城 电厂 二 期 2X 6 0 0 MW 间接 空冷 燃 煤机 组 冷 态启 动燃 油 消耗 高 的情 况进 行 分析 ,其 原 因主要 是 冷 态启 动 时 间过 长 ,没 有投 入 邻炉 加 热 系统 ,汽机 暖缸 不充 分 ,制粉 系统启 动 较晚 ,节点控 制 不合 理等 。采 取 投运 邻 炉加 热 、提 前投 入 汽机 暖缸 、采 用混 煤启 动 、优 化撤 油枪 过 程 等一 系列节 油措 施后 ,冷 态启动 燃 油 消耗 大幅 降低 ,冷 态启 动 用油 由 1 1 0 — 1 5 0 吨/ 次 降低 到 4 5 — 6 O吨 / 次 ,下 降 了约 6 0 %,节省 了大量 的燃 油消耗 ,冷 态启 动 经济性 得 到大 幅提 高。 关键 词 : 6 0 0 MW ;燃 煤机 组 ;冷 态启 动 ;燃 油消耗 高;原 因 ;节油措 施 ;经 济性 中 图分类 号 :F 4 0 文献 标识 码 :A 阳城 电厂 二期 安 装 2台 6 0 0 MW 间接 空冷 燃 煤 发 电机 组 ,先 后 于 2 0 0 7年 8 月 和1 0月 通过 1 6 8 小 时 满 负荷 试 运行 投 入 商 业 运 行 。在 投 产 初 期 ,冷 态 启 动 燃 油 消耗一直居高不下 , 采取投运邻炉加热 、 提 前 投 入 汽机 暖 缸 、采 用 混 煤 启 动 、优 化 撤 油 枪 过 程 等 一 系列 节 油 措 施 后 ,冷 态启动燃油消耗大幅降低。 1 设备 概况 阳城 电厂 二期 安装 2台 6 0 0 M W 间接 空 冷 燃 煤 发 电机 组 ,锅 炉 为 东 方 锅 炉 厂 引进 美 国福 斯 特 .惠 勒 技 术 生 产 制 造 的 D G 2 0 6 0 / 1 7 . 6 一 I I 3型 ,亚 临界 、一 次 中 间 再 热 、双 拱 形 单 炉 膛 、 “ w” 型 火 焰 、 平 衡 通 风 、 固态 排 渣 、露 天 布 置 、 自然 循 环 汽 包 型 燃 煤 锅 炉 ,设计 煤 种 为 晋 东 南无烟煤。 每 台锅炉配置 6 套双进双出、 冷 一 次 风 正 压 直 吹 式 制 粉 系 统 ,每套 制 粉 系 统 配 置 6只 双 旋 风 筒煤 粉分 离 式 燃 烧 器 ,共 3 6只燃 烧 器 分别 布 置在 前 后 墙 拱 上 。 二 次 风 采 用 分 级 送 风 方 式 ,两 个 二 次 风 箱 分 别 布 置 在 前 后 墙 拱 部 ,风 箱 内用 隔板 将 每 个 燃 烧 器 隔为 一 个 单 元 , 每 个 单 元 又分 为 6个 风 箱 ,由不 同 的 挡 板 ( A、B 、C 、D、 . E、F) 来 控 制 风量 。 A、B、C挡 板 控制 拱上 环 型二次 风 ,D、 E 、F 挡 板控 制拱 下 二次 风 ,分 三层 送入 , F挡板 进 风量 最大 ,拱 下二 次 风 占总二 次 风量的 6 5 %。每 台锅 炉安 装 3 6只机 械 雾 化式 油 枪 ,燃用 # o轻柴 油 。 汽 轮 机 为 哈 尔 滨 汽 轮 机 厂 生 产 的 N J K 6 0 0 — 1 6 . 7 / 5 3 8 53 / 8型 , 亚 临 界 、一 次 中 间再 热 、单 轴 、三 缸 四排 汽 、间接 空 冷 凝 汽 式 汽 轮 机 。 高 中 压缸 采用 合 缸 布 置 ,并 采 用 双 层 缸 结 构 ,低 压缸 为 双 流 反 向布 置 、三 层 缸 结 构 。 汽 轮机 设计 有 高 压 缸 倒 暖系 统 ,用 于 冷 态 启 动 时对 高 压 缸及 转子 进行 加 热 。 2 冷 态启 动燃 油消 耗 高的原 因 阳城 电 厂二期 2台 6 0 0 M W 间接空 冷 燃 煤 发 电 机 组 在 投 产 初期 ,冷 态 启 动 燃 油 消 耗 一 直 居 高 不 下 ,主 要 是 因为 冷 态 启 动 时 间 过 长 , 即从 点 火 到 油 枪 全 部 撤 出 的 时 间 过 长 。具 体 体 现 在 没 有 提 前 投 入 邻 炉 加 热 ,汽 机 预 暖不 充 分 ,采 用 无 烟煤 启动 、 着 火 困难 、 制粉 系统 启 动较 晚 , 节点控制不合理 、 延误启动时间等方面。 3 采取 措施 3 . 1 充分 利 用 临炉 加热 系统 ,提升 点 火前 炉水 温度 锅 炉邻 炉加 热 系统 可 在 点 火 前 提 高 炉 水 和 金 属 壁温 ,能 将 汽 包 壁 温 加 热 到 1 2 0 ℃左右 , 炉膛 温度加 热 到 1 0 0 ℃左 右 , 可 以缩 短启 动 时 间 ,是 节 省 启 动用 油 的 有 力措 施 之 一 。另 外 邻 炉 加 热 系 统 的投 运 对减 少 升 温升 压 过 程 中汽 包 壁 温 差 、 改 善 油枪 着 火 条 件 也 非 常 有 利 。 投 入炉 底 加热 系统 前 ,必 须 确 保 汽 包 内 炉水 淹 没 汽水 分离 器 口 ,使 炉 水 能 通 过旋 风 分 离器 进 入 汽 包 夹 层 与 水 冷 壁 上 升 管连