挂篮计算书示例
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
挂篮计算书_secret
挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。
3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。
实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。
根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。
F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。
F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂篮验算书shuang(L=72m)
新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标）易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合Ⅱ标项目经理部二〇一三年三月书目录1.计算依据 (1)2.计算主要技术参数 (1)3.底模系验算 (4)3.1纵梁验算 (4)3.1.1边纵梁 (4)3.1.2中纵梁 (7)3.2后托梁验算 (10)3.3底模验算 (13)3.3.1底模面板验算 (13)3.3.2横向分配梁（钢楞）验算 (14)4.滑梁验算 (16)4.1外滑梁验算 (16)4.2内滑梁验算 (18)4.3顶模板验算 (20)4.3.1顶模面板验算 (20)4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算 (21)5.前托梁与前（上）横梁验算 (22)6.三角形架验算 (27)7.抗倾覆安全系数及后锚梁验算 (30)7.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (30)7.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (30)7.3后锚梁验算 (32)8.吊杆验算 (34)9.垂直模板验算 (34)9.1侧模面板验算 (34)9.2内钢楞验算 (36)9.3外钢楞验算 (37)9.4钢筋拉杆验算 (38)书9.5拉杆背杆验算 (38)10 挂篮行走体系锚固验算 (40)11结论 (41)易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.2《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）；1.3《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.4《（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸》；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：《结构力学求解器》）。
2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。
挂篮计算书
挂篮计算书1.计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计手册》1.4《南京长江第二大桥北汊大桥梁部设计图纸》2.荷载组合计算时考虑挂篮自重，梁段自重，施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：混凝土容重γ=2.6t/m3;施工荷载取1.0kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;3.主要构件检算3.1主桁架检算在悬灌施工第11#梁段时，主桁架受力最大为45t,主桁架检算简图如下：采用同济大学的《桥梁结构综合计算程序》进行计算，计算结果见付页，计算表明最大受压杆件为5#杆件，为87.45t, 最大受拉杆件为2#杆件，为89.0t。
3.1.1 5#杆件的检算5#杆件的计算简图如下：iy’=2.41cm l=46cm λy’=46/2.41=19.1Iy=2x[289.2+49.59x(15-2.13)2]=1.7x104cm4Ay=2x49.59=99.2cm2iy= Iy/Ay=13.1cmλy=583.1/13.1=44.5λ= λy’2+λy2= 19.12+44.52 =48.5φ=0.892σmax=87.45e4/(2x0.892x49.59e2)=98.3mPa<170mPa(可)3.1.2 2#杆件检算Ay=2x（49.59-3x3.2）=79.98cm2σmax=89.0e4/79.98e2=111.3mPa<170mPa(可)3.2后锚检算后锚按照3根Ф32精轧螺纹钢筋受力，两跨连续梁进行检算，检算简图如下：检算表明：单根Ф32精轧螺纹钢筋的最大受力为30.0t,小于单根Ф32精轧螺纹钢筋的允许受力60.0 t。
3.3吊带及销轴检算前后吊带均为150X36的16Mn钢板，销轴直径为50mm，材质为40Cr。
3.3.1吊带检算吊带及销轴的最不利受力发生在悬灌施工第2#梁段，最大受力为55 t。
挂篮计算书
挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书模板计算1.1 外侧模计算1.1.1 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 rc=26KN/ m，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度t=15C0。
F=0.22β1β2γcT(V^(1/2))＝0.22*1.15*1.2*26*6.7*(1.5^(1/2))=64.77KN/ m2：考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算，侧压力标准值乘0.85进行折减。
F1=64.77*1.2*0.85=65.55KN/ m2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1值。
1.1.2钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为6mm厚钢板；横筋间距350mm的【10槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。
1.钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
一块面板的宽度一般在1m左右，肋的间距为350mm，故面板按三跨连续梁计算。
模板板面为6mm厚钢板，横肋为【10槽钢，背楞为双排[10槽钢。
（1）强度验算跨度/板厚=350/6=58.33＜100，属于小挠度连接板。
查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
取10㎜为计算单元，荷载为：q=0.07395×10=0.7395N/mm经计算得：Mx=系数*ql2=0.100*0.7395*350*350=9058.88N/mm截面抵抗矩：Wx＝6＝60mm 3式中 b——板宽，取10㎜h——板厚，取6㎜面板最大的内力为：σx＝Mx/Wx＝9058.88/60＝150.98N/mm＜f=215 N/mm （2）挠度计算ωmax＝系数*ql422100EI=0.677*0.6555*350100*210000*1804＜1.76㎜强度、刚度均满足要求！1.1.3 横肋计算横肋采用[10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。
跨铁路施工防护挂篮计算书
跨铁路施工防护挂篮计算书1、纵梁10*10*6方钢管强度及刚度检算.纵梁按简支梁受均布荷载计算，根据门洞的长度，每跨计算长度取l=6m。
1.1掉落的砼块及时清除不取重1.2 模板重q模板=1/12γ模板h p=2/12*24.99*0.015=0.07KN/M(竹胶板重量按24.99kN /m3计算)1.3人员及机器重（本挂篮平台上人员最多时为三人）W人员机器= 0.3kN /m2 (本荷载按0.3kN /m2取值)q人员机械=1/12*6 *0.3=0.15kN /m1.4砼掉块时产生的冲击荷载W= 1kN/m2Q冲击=1/12*6*1=0.5KN/M1.5 方钢管自重q钢=S钢γ钢=8.831×10−4×78.5 = 0.069KN/M(钢材重量按78.5kN /m3计算)3.3.8 强度检算荷载计算q总= q砼+ q模板+ q人员+ q冲击+ q钢=0.07+0.15+0.5+0.069=0.789KN/M最大弯矩计算Mmax=0.125q总l2=0.125×0.789×62 =3.551kN·m考虑安全系数1.2，计算荷载取1.2M max=1.2×3.551=4.26kN·m式中：M max—方钢所受最大弯矩；q总—方钢所受均布荷载；l—计算跨度。
最大应力计算σmax =M max/W y=4.26*103/34.6*10-6(查表)=123.1MPa≦【σw】=180MPa(强度符合要求)式中：【σw】—方钢设计抗弯强度，【σw】=180 MPa ；σmax—方钢所受最大应力；W y—方钢截面抵抗矩；M max—方钢所受最大弯矩。
3.3.9 安全系数检算K=【σw】/σmax=180/123.1=1.46>1.3(临时结构安全系数取1.3) 3.3.10 刚度检算ωmax=5q总l4/384EI y=5*0.789*60004/(384*2*107*173*104)=0.385mm<l/400=15mm。
小花大桥挂篮计算书
小花大桥挂篮计算单一．计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》（上、下册）交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》（第三版）杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）二．计算1．计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m，体积28.07m3，重量73.44t，梁高3.639～3.295m，顶板厚度0.2m，底板厚0.607～0.526m，腹板厚0.8m。
⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×（0.18+0.45）=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[（3.639+3.295）/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* （0.526+0.607）/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M3⑴荷载分析：挂篮结构荷载计算安全系数：K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定：①1#、5#纵梁承担边腹板砼；②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁，其纵梁布置如图五所示：图二、底模纵梁布置图底模重：1.0t。
均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡在腹板下共有4根纵梁，其纵梁受力简图及横截面如图六所示。
选用][32b。
图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重：0.56905T模型重：0.065t/㎡砼重：4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载：0.25t/㎡q=[（0.56905*1.2*1.05+19.5）/2]/3.5+（0.065+0.25）*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/（32/2）=1007.1cm3由图三可知：R后=3.09*3.5*（0.8+3.5/2）/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*（0.5+3.5/2）/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/（2*5.5）]=6.71tm б= Mmax/ W=6.71*104/ 1007.1*10-6 =66.6Mpa〈200 Mpa〈可〉f 5.2mm当x=2.55m时，maxf/l=052/480=1/923<1/400<可>（3）2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样，故检算即可。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
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第1章设计计算说明1.1设计依据①、新建铁路XX至XX铁路客运专线XX至XX段施工图；②、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；③、《钢结构设计规范》GBJ17-88；④、《路桥施工计算手册》；⑤、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥、其他相关规范手册。
1.2 工程概况本主桥为XX客运专线连续箱梁，主桥桥跨组成为40+56+40m的变截面单箱单室连续梁，采用垂直腹板。
箱梁顶宽13.4m，变径处底宽7.7m，未变经处的底宽为6.7m,翼缘板长3.35m，支点处梁高4.35m，跨中梁高3.05m，梁高及底板厚按二次抛物线变化，其方程为)y-=。
腹板厚80cm（支点）～48cm，底板厚度为x(002457467.02m80cm（支点）～40cm，顶板厚度65cm～40cm。
箱梁0#块梁段长度为9m，合拢段长度为2m,边跨的长度为11.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为135.116t。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、砼自重G＝26kN/m3；C②、钢弹性模量E＝2.1×105MPa；s③、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=205N/mm2，f V=120 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[32a普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由2I40a普通工字钢组成，底篮前横梁由2I32b普通热轧槽钢组成，底篮后横梁由2I32b普通热轧槽钢组成，加强纵梁为由2[28a普通热轧槽钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢，底篮腹板下横肋为[12普通热轧槽钢。
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菱形挂篮计算书(最强)目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
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（60+100+60）m连续梁主梁三角挂篮计算书目录一、工程概况 (3)二．设计依据及主要参数 (4)三、主构架计算 (5)四、混凝土浇注时后锚力学计算 (11)五、前上、下横梁及吊杆计算 (11)六、后下横梁计算 (16)七、凝土浇筑时外滑梁计算 (20)八、挂篮走行时外滑梁计算 (21)九、混凝土浇筑时内滑梁计算模型 (23)十、挂篮走行时内滑梁计算 (25)十一、底模纵梁计算 (26)十二、结论与注意事项 (28)一、工程概况客运专线连续梁（60+100+60）m，对称悬臂施工。
0号块桥面宽12.2m，0号块长14m。
0号块顺桥向墩身范围内混凝土长4米，体积100.756m3，重261.964T。
悬出墩身范围内混凝土长5米，体积122.071m3，重317.391T。
图1 0#块和1#块纵断面和横断面挂篮为菱形挂篮,主要包括主构架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁、后上横梁等组成。
图2 挂篮总体结构（侧面图,单位mm）图3 挂篮总体结构(横断面图,单位mm）二．设计依据及主要参数1．设计依据（1）铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005 )（2）铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）（3）《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁最不利段长度为3m。
（2）箱梁底板宽6.4m，顶板宽12.2m。
3.设计荷载：（1）悬臂浇筑最重梁段约1566kN。
（2）挂篮及模板总重约60kN，其中内模系统自重85kN，外侧模系统自重158kN，底模板系统45kN。
（3）人群及机具荷载取2.5KPa。
（4）荷载组合：a.1.2*(砼重+挂篮自重)+1.4*人群机具 (强度、稳定)b.砼重+挂篮自重+人群机具 (刚度)c.砼重+挂篮自重+风荷载 (稳定)（5）核算参数：a.钢筋砼比重取值为； 26kN/m3d.主桁架前顶点变形位移小于20mm；e.顶横梁、底横梁挠度小于10mm；f.锚固杆、悬吊杆强度安全系数不小于2.5；g. 抗倾覆稳定系数不小于2.0。
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千里之行，始于足下。
目录第1部分设计计算说明 ......................................................................................... 错误!未定义书签。
1.1设计根据.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2工程概况.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3挂篮设计.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.1 主要技术参数........................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.2 挂篮构造................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合....................................................................... 错误!未定义书签。
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第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《公路桥涵通用设计规范》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2004）二、计算参数挂篮主要结构材料表荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。
T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN）3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：四、挂篮计算1、外导梁1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )88.2188.21-100.02-100.02剪力图x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )84.5958.01177.1958.01弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 88.2108047 0.00000000 0.00000000 88.2108047 84.59416173 0.00000000 88.2108047 84.5941617 0.00000000 -100.024195 58.01403324 0.00000000 -100.024195 58.0140332 0.00000000 -100.024195 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 88.2108047 0.00000000 88.2108047 90.0000000 0.000000005 0.00000000 100.024195 0.00000000 100.024195 90.0000000 0.00000000受力：前吊点88.21KN 后吊点100.02KNMmax =177.19KN·M Qmax =100.02KN2）、右侧翼板重：0.911*25*4.5=102.49KN侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m6计算模型x 123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )90.0990.09-102.15-102.15剪力图x123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )86.3959.25180.9659.25弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 90.0876304 0.00000000 0.00000000 90.0876304 86.39403753 0.00000000 90.0876304 86.3940375 0.00000000 -102.152369 59.24837434 0.00000000 -102.152369 59.2483743 0.00000000 -102.152369 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 90.0876304 0.00000000 90.0876304 90.0000000 0.000000005 0.00000000 102.152369 0.00000000 102.152369 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点90.09KN 后吊点102.15KNMmax =180.96KN·M Qmax =102.15KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa ，公称截面面积S=804.2mm 2 可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>102.15KN 吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。
双槽40b 的截面几何特性为：I=18640×2=37280cm 4 W=932×2=1864cm 3 A=83×2=166cm 2 σmax= Mmax /W=180.96×106/1864×103=97.08N/mm 2<145 N/mm 2 τmax= Qmax /A=102.15×103/166×102=6.15N/ mm 2 <85 N/mm 2 外模导梁采用双槽40b 可满足要求。
2、 内导梁内模顶板重：1.755*25*4.5=197.44KN 内板重：1.089*10=10.89KN 内导梁受力：197.44*1.05+10.89+4.5*5*2.5=274.45KN/4.5/2=30.49KN/m6计算模型123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )64.3064.30-72.94-72.94剪力图123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )61.6642.23129.1642.23弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 64.3000197 0.00000000 0.00000000 64.3000197 61.66371883 0.00000000 64.3000197 61.6637188 0.00000000 -72.9354703 42.22963734 0.00000000 -72.9354703 42.2296373 0.00000000 -72.9354703 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------2 0.00000000 64.3000197 0.00000000 64.3000197 90.0000000 0.000000005 0.00000000 72.9354703 0.00000000 72.9354703 90.0000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点：64.3KN 后吊点：72.94KNMmax =129.16KN·M Qmax =72.94KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa，公称截面面积S=804.2mm2可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>72.94KN吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。