简支檩条设计

简支檩条计算091104

合肥地区参数1．C型截面一般用于单跨简支；Z型可用于多跨连续；一般跨度大于7.5m采用连续式。

壁厚取1.8-3.0mm，优先选用较薄壁厚，檩条间距一般采用1.5m，局部可加密；2．屋面倾斜角度1：20换算成角度，arctan0.05=2.8624；3．檩条布置，应考虑天窗、通风屋脊、采光带、屋面材料、檩条供货规格等因素，檩条间距应按计算确定，檩条在边区会采取加密，檩条跨度4-6m，宜在跨中设置拉条或撑杆，当檩条跨度大于6m时，在檩条跨度三分点各设一道拉条或撑杆（见门钢规范P33）；4.拉条的约束作用一般要看建筑选取的屋面板类型及其对檩条的约束情况，同时还要考虑荷载不利位置。

（一般情况下拉条都要约束檩条下翼缘，但如果风载很大，起主导作用，就要约束檩条上翼缘）①外层屋面板一般选取可滑动（可随冷热伸缩）的，这样的屋面板不能约束檩条上翼缘，（不勾选屋面板能阻止檩条上翼缘侧向失稳）拉条作用要选择约束檩条上、下翼缘；②如外层屋面板是打钉板、卡扣板等不可活动的（勾选屋面板能阻止檩条上翼缘侧向失稳），拉条作用选择约束檩条下翼缘；③如选取内外双层屋面板（勾取构造保证下翼缘风吸力作用稳定性）拉条作用选择约束檩条下翼缘，再根据外层屋面板类型选取是否约束檩条上翼缘；4．净截面系数，当拉条位于跨中时应适当折减，可取0.95；5．屋面自重（不含檩条自重）一般取0.2-0.25KN/m2之间均可；6．屋面活载和雪荷载分别输入，程序会选择较大者进行计算；（见荷载规范P73全国各城市50年一遇雪压、风压值）；屋面活载要考虑活载不均匀布置，当采用压型钢板轻型屋面时，屋面竖向均布活荷载标准值应取0.5KN/ m2 （见门钢规范P7）；7．积灰荷载，一般不取积灰荷载，只有一些热处理车间取（见荷载规范P14、P15屋面积灰荷载取值；）表中没有列出的取0；8．施工荷载，见荷载规范P16施工和检修荷载及栏杆水平荷载；9．调整后基本风压，按荷载规范规定值乘以1.05（见门钢规范P56）；10.风压高度变化系数，见荷载规范P25表；11.体型系数取值会随建筑形式和分区的选择而自动变化；12.当屋面有通风器等构件时，要单独计算.。

简支式檩条的设计及计算

—
１．３６７ｋＮ／ｍ
设计值：荷载效应组合 ① ：
ｑ一１．２（０．３９× １．５８１）－１４．４（０．５× １．５）
一
式（７．１．１），雪荷载标准值Ｓｋ一Ｓ。，屋面积雪分布系数一１．０（考虑均匀分布），则Ｓｋ一１．０× ０．３５—
基本雪压：Ｓ。一０．３５ｋＮ／ｍ（水平投影）；根据《建筑结构荷载规范》ＧＢ５Ｏ ∞ ９— ２０１２公
４．１
檩条线荷载
标准值：ｑｋ一０．３９ ×１．５８１４－０．５ ×１．５
２０１４年５月
内蒙古科技与经济
ＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＳｃｉｅｎｃｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ＆Ｅｃｏｎｏｍｙ
Ｍａｙ２０１４
第ｌＯ期总第３０８期
Ｎｏ．１０ＴｏｔａｌＮｏ．３０８
０．３５ｋＮ／ｍ；
１．７９ｋＮ／ｍ
ｑ一ｑｓｉｎａ一１．７９× ０．３１６２— ０．５７ｋＮ／ｍ
ｑ一ｑＣＯＳａ一１．７９× ０．９４８７— １．７０ｋＮ／ｍ
活荷载最终取值：０．５ｋＮ／ｍ。（水平投影）。
１０２：２００２表Ａ．０．２— ２）；风压高度系数：一１．０（《建筑结构荷载规范》ＧＢ５０００９— ２０１２表８．２．１）；Ｗ。一１．０５× ０．５５— ０．５７８ｋＮ／ｍ。；则ｗｋ一一１．３× １．０× ０．５７８一一０．７５１ｋＮ／ｍ。

檩条设计

檩条计算书一. 设计资料檩条采用中卷边C160x60x20x2.0截面，材料为Q235B；檩条跨度为5，檩条间距为1.5；跨度中央布置一道拉条；屋面的坡度角为5度；檩条按简支构件模型计算；屋面板与檩条连接的自攻螺丝直径为8mm；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；二. 截面参数A(cm2)=6.07 e0(cm)=4.52I x(cm4)=236.59 i x(cm)=6.24W x(cm3)=29.57I y(cm4)=29.99 i y(cm)=2.22W y1(cm3)=16.19 W y2(cm3)=7.23I t(cm4)=0.0809 I w(cm6)=1596.28三. 荷载标准值恒载：面板自重: 0.3kN/m2檩条自重: 0.0892kN/m活载：屋面活载: 0.5kN/m2风载：基本风压: 0.35kN/m2体型系数-1.15，风压高度变化系数1风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.15×1×1×1.05×0.35=-0.4226kN/m2；四. 强度校核恒载：q d=0.3×1.5+0.0892=0.5392kN/mM dx=0.125×0.5392×cos(0.08727)×5×5=1.679kN·mM dy=-0.125×0.5392×sin(0.08727)×(5/(1+1))2=-0.03671kN·m 活载：q l=0.5×1.5=0.75kN/mM lx=0.125×0.75×cos(0.08727)×5×5=2.335kN·mM ly=-0.125×0.75×sin(0.08727)×(5/(1+1))2=-0.05107kN·m 风载：q w=-0.4226×1.5=-0.6339kN/mM w=0.125×-0.6339×5×5=-1.981kN·mM x=1.2×1.679+1.4×2.335=5.283kN·mM y=1.2×-0.03671+1.4×-0.05107=-0.1156kN·m计算有效截面：B t=60/2=30H t=160/2=80计算上翼缘有效宽厚比：σ1=5.283/29.57×1e+3+(0.1156)/16.19×1e+3=185.8N/mm2（支承边）σ2=5.283/29.57×1e+3-(0.1156)/7.23×1e+3=162.681N/mm2（卷边边）α=(185.8-(162.681))/185.8=0.1244查表得：ξ=17∵B t≤100×(ξ/σmax)0.5=30.248，∴翼缘全截面有效！计算下翼缘有效宽厚比：σ1=-5.283/29.57×1e+3+(0.1156)/16.19×1e+3=-171.526N/mm2（支承边）σ2=-5.283/29.57×1e+3-(0.1156)/7.23×1e+3=-194.645N/mm2（卷边边）σ1≤0同时σ2≤0，翼缘受拉，全截面有效！计算腹板有效宽厚比：σ1=5.283/29.57×1e+3+(0.1156)/16.19×1e+3=185.8N/mm2σ2=-5.283/29.57×1e+3+(0.1156)/16.19×1e+3=-171.526N/mm2α=(185.8-(-171.526))/185.8=1.923查表可知腹板全截面有效！计算有效截面惯性模量计算可知：W ex=29.57cm3W ey1=16.19cm3W ey2=7.23cm3A e=6.07cm2截面考虑开洞影响，计算可知：W enx=29.249cm3W eny1=15.86cm3W eny2=7.083cm3A en=5.91cm2σ1=5.283/29.249×103+(0.1156)/15.86×103=187.91N/mm2σ2=5.283/29.249×103-(0.1156)/7.083×103=164.31N/mm2σ3=-5.283/29.249×103+(0.1156)/15.86×103=-173.339N/mm2σ4=-5.283/29.249×103-(0.1156)/7.083×103=-196.938N/mm2196.938<205，强度合格！五. 屋面板不能够阻止檩条的侧向失稳时的整稳验算屋面板能够阻止檩条的侧向失稳，可不予验算！六. 风吸力作用下受压下翼缘的整稳验算1 抗扭刚度C t计算C100=1700 Nm/m/radC t11=1700×(60/100)×(60/100)=612Nm/m/radC t12=130×3=390Nm/m/rad取C t1=C t11=612Nm/m/radC t2=4×206000×200000/1.5/1000/1000=109866.667Nm/m/radC t=1/(1/612+1/109866.667)=608.61Nm/m/rad2 考虑自由翼缘约束影响的修正系数η计算K=1/(4×(1-0.3×0.3)×160×160×(160+56.676)/206000/2/2/2+160×160/608.61)=0.01841x0=29.99/16.19×10=18.524mmI a=(160×2/3)×2×2×2/12+(160×2/3)×2×18.524×18.524=73272.263mm4I fly=(299899.998-73272.263)/2=113313.867mm4R=0.01841×2500×2500×2500×2500/3.142/3.142/3.142/3.142/206000/113313.867=0.3163 η=(1+0.0314×0.3163)/(1+0.396×0.3163)=0.89753 对主轴y－y的弯矩计算q=(-1.4×-0.4226×1.5-0.5392)=0.3483KN/mk=56.676/160=0.3542M x=0.3483×5×5×0.125×1000000=1088476.549NmmM y'=0.3483×0.3542×2.5×2.5×0.8975/8×1000000=86513.094Nmm4 W fly计算d1=29.99/16.19*10=18.524mmd2=29.99/7.23*10=41.48mmW fly1=113313.867/18.524=6117.211mm3W fly2=113313.867/41.48=2731.775mm3i fly=(113313.867/2/(160/6+20+60))0.5=23.047mm5 χ计算R0=0.01841*5000*5000*5000*5000/3.142/3.142/3.142/3.142/206000/113313.867=5.061 l fly=0.7*5000*(1+13.1*5.0611.6-0.125=1833.403mmλ1=3.142×(206000/235)0.5=93.014λfly=1833.403/23.047=79.551λn=79.551/93.014=0.8553φ=0.5×(1+0.21×(0.8553-0.2)+0.8553×0.8553)=0.9345χ=1/(0.9345+(0.9345×0.9345-0.8553×0.8553)0.5=0.76276 应力计算计算有效截面：B t=60/2=30H t=160/2=80计算上翼缘有效宽厚比：σ1=1.088/29.57×1e+3+(0.08651)/16.19×1e+3=42.154N/mm2（支承边）σ2=1.088/29.57×1e+3-(0.08651)/7.23×1e+3=24.844N/mm2（卷边边）α=(42.154-(24.844))/42.154=0.4106查表得：ξ=35.01∵B t≤100×(ξ/σmax)0.5=91.133，∴翼缘全截面有效！计算下翼缘有效宽厚比：σ1=-1.088/29.57×1e+3+(0.08651)/16.19×1e+3=-31.467N/mm2（支承边）σ2=-1.088/29.57×1e+3-(0.08651)/7.23×1e+3=-48.776N/mm2（卷边边）σ1≤0同时σ2≤0，翼缘受拉，全截面有效！计算腹板有效宽厚比：σ1=1.088/29.57×1e+3+(0.08651)/16.19×1e+3=42.154N/mm2σ2=-1.088/29.57×1e+3+(0.08651)/16.19×1e+3=-31.467N/mm2α=(42.154-(-31.467))/42.154=1.746查表可知腹板全截面有效！计算有效截面惯性模量计算可知：W ex=29.57cm3W ey1=16.19cm3W ey2=7.23cm3A e=6.07cm2W fly1=113313.867/18.524=6117.211mm3W fly2=113313.867/41.48=2731.775mm3σ1=1088476.549/0.7627/29570+86513.094/6117.211=62.409N/mm262.409<205，合格！七. 挠度q x=0.5392+0.75=1.289kN/mv=(5/384)×1.289×54×cos(0.08727)/20600/236.59×10000000=21.445mm21.445<33.333，合格！八. 长细比λx=5/6.24×100=80.12880.128<200，合格！λy=5/2.22/2×100=112.613112.613<200，合格！。

简支檩条计算及设计Microsoft Word 文档 (3)

1.檩条计算中“屋面板能阻止檩条上翼缘侧向失稳”选项的作用是什么？
当选择这个选项，在恒、活或风压力向下作用荷载下，檩条上翼缘受压，则只计算强度不计算稳定。

没有选择这个选项，则檩条上翼缘受压时，强度、稳定都需要计算。

2.檩条计算何时选取“屋面板能阻止檩条上翼缘侧向失稳”选项？
当屋面板为压型钢板等有一定刚度的板材，屋面板与檩条有可靠连接时，可以选择“屋面板能阻止檩条上翼缘侧向失稳”。

通常说的可靠连接是指自攻钉连接，对于扣合式屋盖，屋面板与檩条间有松动余地，不能保证檩条上翼缘稳定。

3.檩条计算中“构造保证下翼缘风吸力作用稳定性”选项的作用是什么？
当选择这个选项，在风吸力向上作用荷载下，檩条下翼缘受压，则只计算强度不计算稳定。

没有选择这个选项，则檩条下翼缘受压时，强度、稳定都需要计算。

4.檩条计算何时选取“构造保证下翼缘风吸力作用稳定性”选项？
当檩条下翼缘也有作为吊顶用的压型钢板，且压型钢板与檩条有可靠连接，可以选择“构造保证下翼缘风吸力作用稳定性”。

设置交叉拉条、双层拉条或型钢拉条，且拉条间距不大于 1.5m，这时檩条上下翼缘都有约束，且侧向支撑间距都较小，根据门规6.3.7条的条文说明，可以同时选择“构造保证下翼缘风吸力作用稳定性”、“构造保证下翼缘风吸力作用稳定性”。

5.檩条计算中，输入“轴力设计值”是什么作用力？
根据门规4.5.3条，可以由檩条兼作刚性系杆，如果由檩条兼作刚性系杆，则檩条要承担屋面支撑的刚性系杆轴力。

檩条计算输入“轴力设计值”，即为兼作刚性系杆的檩条的计算设置，当输入轴力后，檩条按压弯构件计算强度稳定，并按刚性系杆要求校核长细比。

简支檩条计算书

简支橡条计算书输入数据文件：1T输出结果文件：1T-20231216131748,docx计算书生成时间：2023年12月16日13时17分48秒1设计依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)《工程结构通用规范》(GB55001—2023)2设计数据4）变形控制:压型钢板屋面,挠度限值为，1∕200o 3截面及材料特性钢材钢号：Q235屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.0004截面验算(1)使用阶段：承载力验算：截面正应力(GB50018-20025.3.1)：σmax=Μx∕W enx+M y∕W eny=(16.471/6.346E-05+0.034/3.490F-05)/1.00=260529.359(kN∕τ∏2)=260.529(∕V∕τnτn2)σmax=260.529(N∕mm2)>205.000(N∕mm2)强度验算不满足！1O恒载+1.5风载(吸力)组合承载力验算：截面正应力(GB50018-20025.3.1)：^max=M x∕W enx+M y∕W eny=(0.998/7.619E-05+0.043/1.281F-05)/1.00=16453.029(ZcJV∕m2)=16.453(N∕mm2)σmax=16.453(∕V∕τnτn2)<205.000(∕V∕τnτn2)强度验算满足！整体稳定应力(GB51022-20155.3.1)：GbW=Mχ∣Mχ∣Weχ+M y∕W ey=0.998/0.945/7.619E-05+0.043/1.281F-05=17219.559(kN∕m2)=17.220(N∕mm z)σbw=17.220(Λ∕∕mm2)<205.000(Λ∕∕mm2)整体稳定验算满足！(2)施工阶段：承载力验算：截面正应力(GB50018-20025.3.1)：(^max=M x∕W enx+M y∕W eny=(9.269/7.242E-05+0.021/3.687F-05)/1.00=128552.984(∕cΛ∕∕m2)=128.553(∕V∕mm2)σmax=128.553(∕V∕mm2)<205.000(∕V∕mm2)强度验算满足！5荷载标准值作用下，挠度计算垂直于屋面的挠度(mm)：V=36.715<=40.000,满足要求。

檩条设计

1 qxl 2 360
0.367 q x l
1 q yl 2 8
0.5q y l
4 4 檩条的截面验算檩条的截面验算 — 强度、整体稳定、变形 — 强度、整体稳定、变形 1)强度计算 — 按双向受弯构件计算当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时，可按下列强度公式验算截面：
Mx My f Wenx Weny
3 3 檩条的内力分析檩条的内力分析
设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷
载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用，属于双向受弯构件（与一般受弯构件不同）。
在进行内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿
截面形心主轴方向的荷载分量qx 、qy。

C型檩条在荷载作用下计算简图如下：
Y qy X qx X q
M x 、 M y ——对截面x轴和y轴的弯距；
Wenx 、 Weny ——对两个形心主轴的有效净截面模量
檩条在最大弯矩
M y max作用下引起截面 M x max、
正应力符号如下图所示（正号表示拉应力，负号表示压应力）
qy
1( - ) x 3( + )
y
2( - ) x
1( - ) x
y 2( + )
qx x
y 4( + ) M xmax
3( - ) y 4( + ) M ymax
截面1.2.3.4点正应力计算公式如下：截面1.2.3.4点正应力计算公式如下：
M x max M y max 1 f Wx 1 W y 1
（最大压应力）
M x max M y max 2 f Wx 2 W y 2
qx
连续梁支座及跨间弯矩对Y轴：

设计一两端简支直卷边Z形冷弯薄壁型檩条

设计一两端简支直卷边Z形冷弯薄壁型檩条(总3页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--设计一两端简支直卷边Z 形冷弯薄壁型檩条（1）设计资料封闭式建筑、屋面材料为压型钢板，屋面坡度1/8（7.13α=︒），檩条跨度6m ，于1/2跨度处设一道拉条，水平檩距，钢材Q235钢（2）荷载标准值（水平投影）1) 永久荷载：压型钢板（两层含保温层） m 2檩条（包括拉条） m 22）可变荷载标准值：屋面均布活荷载 m 2 雪荷载 m 2 试设计该檩条。

解：（1）选择檩条形式选用直卷边Z 形钢檩条1606020 2.5Z ⨯⨯⨯查附表1-1得知：1606020 2.5Z ⨯⨯⨯截面的毛截面几何特性为： 244331124331219.98,7.13,7.48288.12,323.13,44.00,34.9523.14,9.00,8.71sin()sin(19.987.13)0.2224cos()cos(19.987.13)0.9750x x x x y y y A cm I cm I cm W cm W cm I cm W cm W cm θαθαθα=︒=︒========-=︒-︒=-=︒-︒=（2）荷载效应组合荷载组合为：1.2 1.4max{}⨯+⨯永久荷载屋面均布活荷载，雪荷载 222221.20.300.05 1.40.350.91/cos() 1.50.910.9750 1.5 1.33/sin() 1.50.910.2224 1.50.304/1.336 5.985880.30460.3423232x y x x y y q kN m q q kN mq q kN m q l M kNm q l M kNm θαθα=⨯++⨯==⨯-⨯=⨯⨯==⨯-⨯=⨯⨯=⨯===⨯===（）(3) 有效截面计算y q q x θ q y θα- y α X X 1 X 1 X160602.67 3.0,243160 2.5a 2087.0,2.5h b b t t ==<==<===>且故檩条全截面有效。

墙面檩条计算 - C型檩条 - 简支檩条

L
AB
C
D
E
F
G
H
I
J
76
77
78
2020/2/2 13:30
File: 2061510562.xls Shee: 1 span-C 3 of 3
46
qx = 1.4*Px*d =
47
48
qy - 垂直于 y 轴（地面）的荷载设计值
49
qy = 1.2*(Py*d+m/100) =
50
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
51
qkx - 垂直于 x 轴（墙面）的荷载标准值 =
52
qkx = Px*d =
53
1.27 kN/m 0.24 kN/m 0.91 kN/m
54 D. 55
20 B. 荷载类型：
21
Px - Max (Px1, Px2) =
0.61 kN/m2
22
* Px1 - 垂直于墙面吸风荷载 = μ s*μ z*ω 0 =
-0.605 kN/m2
23
μ s=
-1.1
24
μ z=
1.00
25
* Px2 - 垂直于墙面压风荷载 =μ s*μ z*ω 0 =
0.55 kN/m2
26
μ s=
1.0
27
μ z=
1.00
28
Py - 垂直于地面恒载（墙板、保温棉重量） =
29
0.10 kN/m2
30 C. 荷载组合： 31
2020/2/2 13:30
File: 2061510562.xls Shee: 1 span-C 1 of 3
L
AB
C
D

钢结构 1.5-檩条设计

yq qy
qx
x
檩托
α
y
q x q sin 产生 My qy q cos 产生 Mx
x
qx总是指向下方
钢梁上表面
q 表示垂直向下重力荷载；α为屋面坡度
《钢结构设计》—— 第1章轻型门式刚架结构
卷边Z型钢檩条在荷载作用下计算简图
y y1
q
qy θ
α
x
qx
x1
qy q cos qx q sin
连续檩条（一般采用斜卷边Z型钢）
《钢结构设计》—— 第1章轻型门式刚架结构
绕y轴：刚架交点及拉条交点为侧向约束点
斜拉条
撑杆
直拉条隅撑
檩条屋面横向水平支撑
拉条：减小檩条侧向计算长度，图中设置了一道拉条
《钢结构设计》—— 第1章轻型门式刚架结构
檩条
屋面板及保温材料
两道直拉条两道拉条
《钢结构设计》—— 第1章轻型门式刚架结构
《钢结构设计》—— 第1章轻型门式刚架结构
1.5 檩条设计
1.5.1 檩条的截面形式
实腹式：檩条跨度9m以下。格构式：荷载较大或跨度大于9m时。
本书只讲实腹式
适用于屋面坡度≤1/3
适用于屋面坡度>1/3
《钢结构设计》—— 第1章轻型门式刚架结构常见冷弯薄壁型钢构件
《钢结构设计》—— 第1章轻型门式刚架结构轻型格构式檩条
合式屋面板时)，应按稳定公式验算截面：
Mx My f
W bx ex Wey
Wex 、Wey —— 对两个形心主轴的有效截面模量；
bx —— 梁的整体稳定系数，按GB50018规范规定计算
(见教材1-91式)。

檩条设计方案

檩条设计方案檩条设计方案1. 简介本文档旨在提供一种檩条设计方案，用于搭建建筑物、屋顶或其他结构的檩条支撑系统。

檩条是连接支撑框架和覆盖材料的关键组件，具有承重和支撑作用。

本设计方案将介绍檩条的材料选择、尺寸计算、安装方法等关键要点。

2. 材料选择选择合适的材料对于檩条的强度和耐用性至关重要。

以下是几种常用的檩条材料：•木材：木材是最常见的檩条材料之一，适用于大多数建筑和结构。

常用的木材包括松木、云杉木和橡木等。

选择木材时，需要考虑其强度、耐久性和防腐性能。

•钢材：钢材具有高强度和耐久性，特别适用于需要额外支撑的大型建筑物或特殊结构。

常用的钢材包括角钢、工字钢和方钢等。

使用钢材时，需要注意其防腐性能和防锈处理。

•铝材：铝材具有轻质和耐腐蚀的特点，适用于需要减轻重量的结构。

铝合金檩条可以提供足够的强度和稳定性。

选择铝材时，需要考虑其强度和耐久性。

根据具体的建筑物类型、设计要求和预算限制，选择合适的材料进行檩条制造。

3. 尺寸计算檩条的尺寸应按照结构设计要求和预期荷载进行计算。

以下是一些常见的尺寸计算指导：•横截面尺寸：檩条的横截面尺寸应根据所需的强度和稳定性进行计算。

对于木材檩条，可以使用木材檩条尺寸表进行参考。

对于钢材或铝材檩条，可以根据其强度和承载能力进行计算。

•长度计算：檩条的长度根据具体的建筑尺寸确定。

需要确保檩条能够完全支撑住建筑物或结构的覆盖材料，并具有足够的余量。

•支撑间距：檩条的支撑间距应根据荷载计算和建筑物结构确定。

需要确保檩条均匀分布，能够承受覆盖材料和额外荷载的重量。

通过详细的尺寸计算，可以确保檩条能够满足建筑物结构和荷载要求。

4. 安装方法檩条的安装对于结构的稳定性和安全性至关重要。

以下是一些建议的安装方法：•预制檩条：预制檩条是一种常用的安装方法，通过在工厂中加工和制造好檩条，然后将其运到现场进行安装。

这种方法可以确保檩条的精确尺寸和质量。

•现场制造：对于较大或复杂的檩条，可以选择在现场进行制造。

钢结构檩条设计PPT

防腐和防锈要求严格
体育馆屋顶的檩条长期暴露在自然环境中，需要采取有效的防腐和防锈措施。
某工业厂房的檩条设计
1 2
承载力要求高
工业厂房通常需要安装大型设备，对屋顶的承载力要求较高，因此檩条设计需要充分考虑承载能力。
适应不同气候和环境
工业厂房可能位于各种不同的气候和环境中，檩条设计需要根据实际情况进行适应性调整。
檩条在钢结构中的重要性
檩条是钢结构建筑中的主要承重构件之一，它能够承受屋顶的重量和各种外部载荷，保证建筑物的安全性和稳定性。
檩条的设计还涉及到建筑物的保温、隔热、防水等功能性需求，因此其设计必须综合考虑多种因素。
02
檩条设计基础
檩条的分类
简支檩条
组合檩条
简支檩条是常见的檩条类型，其特点是跨度较小，通常用于屋面支撑。
06
结论
檩条设计的未来发展方向
智能化设计
01
随着科技的发展，檩条设计将更加智能化，利用先进的技术和
算法，实现自动化和精准化的设计。
绿色环保
02
随着环保意识的提高，檩条设计将更加注重绿色环保，采用环
保材料和工艺，降低能耗和排放，实现可持续发展。
多元化和定制化
03
随着市场需求的变化，檩条设计将更加多元化和定制化，满足
3
经济性考虑
在满足承载力和防腐防锈要求的前提下，檩条设计还需要考虑经济性，合理选用材料和工艺。
某桥梁的檩条设计
轻量化要求
桥梁的檩条需要尽量轻量化，以减小桥梁的自重和降低成本。
高强度和刚度
桥梁的檩条需要具备较高的强度和刚度，以保证桥梁的安全性和稳定性。
耐久性和可靠性
桥梁的檩条设计需要充分考虑耐久性和可靠性，确保桥梁长期稳定运行。

(整理)檩条设计

6.1檩条设计屋面材料为压型钢板，屋面坡度1/20（ 2.86o α=），檩条跨度7.5m,于l/3处各设一道拉条；檩条间距1.50m 。

钢材Q235。

. 6.1.1荷载和内力计算（对水平投影面）（1）永久荷载压型钢板（二层含保温） 0.30 kN/2m 檩条（包括拉条） 0.05 kN/2m（2）可变荷载标准值：屋面均布活荷载0.5 kN/2m ，雪荷载20.25N /k m ，计算时取两者的较大值0.5 kN/2m 。

基本风压=0ω0.55kN/2m 。

（3）永久荷载与屋面活荷载组合：1.2×永久荷载+1.4×活荷载 1）檩条线荷载：标准值：(0.350.50) 1.5 1.275N /k p k m =+⨯= 设计值：(1.20.35 1.40.5) 1.5 1.68N /p k m =⨯+⨯⨯= 则：sin 2.860.084N /o x p p k m == cos2.86 1.678N /o y p p k m ==在刚架最大主平面内（对x 轴）由y p 引起的弯矩设计值（檩条简支）：22/81 1.6787.511.862KN ==⨯⨯=⋅x y M p l m在刚架最小主平面内（对y 轴）由x p 引起的弯矩设计值（ 3.5<x y p p 采用1/3跨处的负弯矩）：22/901900.0847.50.053KN =-=⨯⨯=⋅y x M p l m图6.1 第一种荷载组合下檩条弯矩图2）永久荷载与风荷载组合：1.0×永久荷载+1.4×风荷载由于房屋总高度为8.4m 可查得其风荷载高度变化系数z μ=1.0。

根据《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102-2002第58页风荷载体形系数计算方法，取端跨进行计算知s μ=-1.4，垂直屋面的风荷载标准值：20 1.4 1.00.55 1.050.809KN /ωμμω==-⨯⨯⨯=-k s z m 檩条线荷载设计值：1.00.35 1.5sin2.860.0262KN /=⨯⨯⨯=x p m1.40.809 1.50.35 1.5cos2.86 1.175KN /y p m =⨯⨯-⨯⨯= 弯矩设计值（3.5<x y p p 采用1/3跨处的负弯矩）：22/818 1.1757.58.262KN ==⨯⨯=⋅x y M p l m 22/9010.02627.50.016KN ==⨯⨯=⋅y x M p l m 按第一种组合为最不利组合计算 6.1.3截面选择与截面特性（1）选用毛截面的截面尺寸初步选用2507520 2.5C ⨯⨯⨯，查《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 CECS102-2002附表C 可知其截面特性为：210.48A cm = 8.23/m kg m = 0 1.934=x cm4952.33x I cm = 9.53x i cm = 376.19x W cm =471.31y I cm = 2.69y i cm = 3max 36.86y W cm =3min 12.81y W cm = 0 4.84e cm = 40.2184t I cm = 68415.77w I cm =305.2/75/==t b ，/250/2.5100h t ==，先按毛截面计算截面的应力（拉为负、压为正）图6.2 檩条在荷载作用下角点编号图662133max 11.862100.05310157.128/76.191036.8610σ⨯-⨯=-=-=⨯⨯y X x y M M N mm W W （压） 662233min 11.862100.05310151.552/76.191012.8110σ⨯⨯=+=-=⨯⨯y X x y M M N mm W W （压） 662333max 11.862100.05310154.252/76.191036.8610σ⨯⨯=+=-=⨯⨯y X x y M M N mm W W （拉） 662433min 11.862100.05310159.817/76.191012.8110σ⨯⨯=-=+=⨯⨯y X x y M M N mm W W （拉）（2）受压杆件稳定系数1）腹板腹板为加劲板件，压力分布不均匀系数： min max 154.252157.1280.9821ψσ==-=->-由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002公式5.6.2查得受压板件的稳定系数：227.8 6.299.787.8 6.29(0.982)9.78(0.982)23.408ψψ=-+=-⨯-+⨯-=k2）上翼缘板上翼缘板为最大压应力作用于部分加劲肋板件的支承力，压力不均匀系数：min max 151.552157.1280.9651ψσ===>-由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002公式5.6.2-3查得受压板件的稳定系数：225.8911.59 6.68 5.8911.590.965 6.680.9650.926ψψ=-+=-⨯+⨯=k（3）受压板件有效宽度1）腹板0.926=c k23.408=k250=b mm75c mm = 2.5t mm =21157.128σ=Nmm1.478 1.1ε===> 其中c k 为邻接板件的受压稳定系数。

檩条设计

檩条截面设计一．徒手计算[例]某普通钢屋架单跨简支檩条，跨度为6m ，檩条坡向间距为0.798m ，跨中设一道拉条。

屋面水平投影面上，屋面材料自重标准值和屋面可变荷载标准值分别为0.52m kN 和0.452m kN ，屋面坡度5.21=i 。

材料用Q235，檩条允许挠度[]150l v =，采用热轧普通槽钢檩条，试选用其截面。

[解]参照已有资料，初选[10热轧普通槽钢，查附表7-3得自重标准值为0.098m kN ，37.39cm W x =，38.7cm W y =，43.198cm I x =屋面坡角(见图5-20)为()08.215.21arctan ==α屋面自重 m kN m m kN q Gk 370.0cos 798.05.02=⨯⨯=α 可变荷载 m kN m m kN q Qk 333.0cos 798.045.02=⨯⨯=α()m kN m kN m kN m kN q 03.1333.04.1098.0370.02.1=⨯++⨯=m kN m kN q q o x 383.08.21sin 03.1sin =⨯==αm kN m kN q q o y 956.08.21cos 03.1cos =⨯==α则由x q 和y q 引起的弯矩x M 和y M 分别为m kN m m kN l q M y x ⋅=⨯==3.486956.08222m kN m m kN l q M x y ⋅=⨯==43.083383.082221(1) 抗弯强度由于跨中截面x M 、y M 都很大，故改截面上的a 点应力最大，为拉应力。

223333215491.1108.720.143.0107.3905.130.4mm N f mm N mm m kN mm m kN W M W M ny y y nx x x a ==⨯⨯⋅+⨯⨯⋅=+=γγσ(2) 刚度验算屋面线荷载的标准值为m kN m kN m kN m kN q k 801.0333.0098.0370.0=++=檩条在垂直于屋面方向的最大挠度为()[]mmmml mm mm mm N mm mm N o 40150600015018.30101981006.23841068.21cos 801.05442543====⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=νν (5) 整体稳定性6.0776.023523510030005.848570235570221 =⨯⨯⨯⨯=⋅=mm N mm N mm mm mm mm mm f h l bt y b ϕ707.0776.0282.01282.007.1=-=-='bbϕϕ 2233332151.199108.72.143.0107.39707.030.4mm N f mm N mm m kN mm m kN M M y y y x bx ==⨯⨯⋅+⨯⨯⋅=+' ωγωϕ故采用10槽钢檩条满足要求。

墙面檩条计算 - C型檩条 - 简支檩条

8 A. 基本数据：
H - 建筑物高度 = 8.00 m 0.55 kN/m2 6.00 m 1.50 m C16020 4.76 kg/m 2.870 10 mm 0.320 10 mm
6 6 4 4
ω 0 - 项目所在地基本风压 =
L - 檩条跨度 = d - 檩条间距 = m - 檩条自重 = Ix - 檩条截面惯性矩对 x 轴 = Iy - 檩条截面惯性矩对 y 轴 = Wx - 檩条截面模量对 x 轴 = Wy - 檩条截面模量对 y 轴 = 檩条跨中设 1 道拉撑杆
* Px2 - 垂直于墙面压风荷载 =μ s*μ z*ω 0 =
Py - 垂直于地面恒载（墙板、保温棉重量） =
30 C. 荷载组合： 31
2015-5-4 22:04
File: 261246596.xls Shee: 1 span-C 1 of 3
L
A B C D E F G H I J
44 45 46 47 48 49 50 51 52 53
L
A 1 2 3 4 5 6 7 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 21 22 23 24 25 26 27 28 29 B C D E F G H I J
墙面檩条计算 - C型檩条 - 简支檩条
Project Name: Project Location: Made By: Date:
qx - 垂直于 x 轴（墙面）的荷载设计值 qx = 1.4*Px*d = qy - 垂直于 y 轴（地面）的荷载设计值 qy = 1.2*(Py*d+m/100) = qkx - 垂直于 x 轴（墙面）的荷载标准值 = qkx = Px*d =
1.27 kN/m

已知：跨度 l =8m 挠度限值L/150檩距 s= 1.5m 屋面坡度i =1/10.0则屋面坡度角a =0.100即 5.711度水平檩距s =1.493计算得:A =8.64cm 2=864mm 2Ix=803.1712cm 4=8031712mm 4Iy=89.33743cm 4=893374.3mm 4|o|max =171.10Wx=64.253696cm 4=64253.696mm 4f '=213.50最小Wy 2=12.233931cm 3=12233.931mm 3v max =31.12最大Wy 1=452.18242cm 3=452182.42mm3[v]=53.3333h=250mm x 0=19.756944mm kg / m b=75mm kg / m 2t=2mm二、荷载计算1. 屋面均布荷载恒载0.15(KN/m 2)(包括檩条自重)活载0.5(KN/m 2)2. 作用于檩条的线荷载标准值q k =0.970(KN/m )设计值q =1.313(KN/m )三、内力计算q x =0.131(KN/m )q y = 1.307(KN/m )M x =0.125q y l 2=10.455(KNm)跨中设2道拉条M y =-0.011q x l 2=-0.093(KNm )四、有效截面计算1. 上翼缘一边支承、一边卷边、均匀受压(忽略M y 的影响)o1=o2=Mx / Wx=162.721(N/mm 2)=37.5b ef / t =32.612. 下翼缘受拉，全有效3. 腹板两边支承、纯弯曲o1=(N/mm 2)o1=(N/mm 2)α=2=125b ef / t =1254. 有效截面特性计算(近似取下翼缘有效宽度同上翼缘)I xef =mm 4I yef =mm 4在此未计及拉条孔引起的截面削弱五、考虑冷弯效应的强度设计值 f '已知：成型方式系数 η=1因为材料为：Q235故Υ=1.58f =205(N/mm 2)l=432f '=f η(12Υ-10)t/l=213.50(N/mm 2)檩条设计893218.7712-162.721 6.78244.5227731192.915(冷弯高频焊接方管和矩形管取1.7,其它取1.0)设计结果报告强度:变形:OK!OK!162.721六、强度计算不验算檩条侧向失稳和扭转，且忽略拉条孔的影响169.046(N/mm2)1.952(N/mm2)-2.056(N/mm2)o1=166.991(N/mm2)o2=170.998(N/mm2)o3=-167.095(N/mm2)o4=-171.102(N/mm2)七、挠度计算垂直于屋面方向的檩条跨中挠度31.1176mm[v]=1/150=53.3333mmv max[v]八、拉条计算因为跨中设1道拉条故拉条反力＝0.653(KN)拉条截面A>=N/f= 3.1993407(mm2)拉条选：D8(按构造)A=50.2655(mm2)若选D8可承受15根此类檩条的侧向拉力；若选D10可承受24根此类檩条的侧向拉力；九、檩条在风吸力作用下的稳定计算跨度 l=8m檩距 s= 1.5m基本风压w0=0.55kN/m2恒载q g=0.15KN/m2风载体型系数μs= 1.40风载高度系数μz= 1.00屋面坡度i=1/10.0则屋面坡度角α=0.100风吸力产生的线荷载q1=1.4μsμz w0s= 1.617kN/m恒载产生的线荷载q2=q g s cosα=0.224kN/mq x=q1-q2= 1.393kN/mqy=q2 sinα=0.027kN/mM x=q x l2/8=11.145kN.m跨中设2道拉条M y=0.011q y l2=0.019KN.m受弯构件整体稳定系数φb的计算支撑条件跨中无侧向支撑点ξ11.37μb0.33I y89.337cm4跨中点有一个侧向支承点ξ20.06a 4.39cm I w4551.479cm6跨中有不少于二个侧向支承点ξ30.88h25.00cm I t0.1077333cm4W x64.254cm3e0 4.39cm U y1091.0706cm5W y12.234cm3i y 3.216cm f y235.00Mpa A9.4864cm2计算长度l0 2.640m将拉条作为侧向支撑点βx=U y/(2I y)-e0= 1.720cmη=2(ξ2*a+ξ3*βx)/h=0.142ζ=4Iw/(h2I y)+0.156I t/I y(l0/h)2=0.347λy=l0/i y=82.100φb=4320Ah/(λy2W x)*ξ1*(sqrt(η2+ζ)+η)*(235/f y)= 2.4250.977994M x/(φb W x)+M y/W y=178.916Mpa OK!f OK!171.102<=<=OK!M y x0/I yef=|o|max=M x h/(2I xef)=M y(b-x0)/I yef=向支承点跨中有不少于二个侧向支承点。

檩条设计(C形简支Purlin设计)

4
设计结果报告强度: 变形: kg / m kg / m 2
13300 mm 3
最大Wy 1 = 32.903
cm 3 = 32902.6119 mm 3
合格合格
8.53 4.265
Q235 材料 Q235 |o| max = 189.055
f '= 215.933
v max = 36.0656 [v] = 53.3333
2 2
28 28 x 1 2 1.5 y 10 10 20 15 20 20 40 30 18 18 36 27
查《冷弯》P47页表得：b ef / t =
4. 有效截面特性计算(近似取下翼缘有效宽度同上翼缘) Ix ef = 10050000 mm
4
1 2 1.5
10 20 15
20 40 30
若选D12可承受 4E+14 根此类檩条的侧向拉力；
2
|o| max = 189.1
<=
f'
合格
v max
<= [v]
合格
<=
八、拉条计算因为跨中设 2 拉条截面A>=N/f= 若选D8可承受
合格
道拉条故拉条反力＝ 5.6E-14 (KN) 2.7287E-13 (mm 2 ) 拉条选： D8(按构造)A= 50.2655 (mm 2 ) 2E+14 根此类檩条的侧向拉力；
C形简支Purlin设计
已知：跨度 l = 檩距 s= 屋面坡度i = 水平檩距s = 8m 2m 1/ ###### 2 (即第 10.5 1005 66.3 80.4 13.3 cm 2 = cm 4 = cm 4 = cm = cm 3 =

檩条设计

2.檩条设计2.1 截面初选檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢，材料采用F Q -235钢，檩条跨度为6m ，水平檩距 1.5m ，屋面坡度10%（ο71.5=α），檩条跨中设置一道拉条。

初选截面5.22070200⨯⨯⨯C ，如图2-8所示。

y yxxy y 0x A70202.5200图2-8 檩条截面截面特性为：640413min 3max 4340218.4376,1871.0,89.409.92,25.11,18.28,50.2,27.5682.53,74.7,21.538,000.2,98.8cm I cm I cm e cm I cm W cm W cm i cm I cm W i cm I cm x cm A w t y y y y y x x x ============= 2.2荷载计算（1） ⨯2.1永久荷载+活荷载⨯4.1彩钢夹芯板自重11.52m kN ，即为0.1152m kN ，檩条及支撑自重0.12m kN 永久荷载为：2215.01.0115.0m KN =+荷载标准值 m kN q k 0725.15.1)50.0215.0(=⨯+= 荷载设计值 m kN q 437.15.1)50.04.1215.02.1(1=⨯⨯+⨯=m kN q q x 143.071.5sin 1==ο， m kN q q y 43.171.5cos 1==ο 弯距设计值：m kN l q M y x ⋅=⨯==435.68643.1822m KN l q M x y .161.0326143.03222=⨯==（2）风吸力荷载永久荷载⨯+⨯4.10.1根据《建筑结构荷载规范》，檩条上的风荷载计算：风载体型系数s μ为：6.0-=s μ 风载高度变化系数z μ=1.046风载为：m kN z s k 38.060.0046.1)6.0(0.10-=⨯⨯-⨯=⋅⋅=ωμμω 荷载标准值：m kN q k 25.05.1)38.0215.0(-=⨯-=荷载设计值：m kN q 411.05.1)38.04.1215.02.1(1-=⨯⨯-⨯= 荷载设计值 m kN q x 04.071.5sin 41.0-=⨯-=ο 408.071.5cos 41.00-=⨯-=y q m kN 弯距设计值：m kN l q M y x ⋅-=⨯-==836.186408.0822m KN l q M x y .045.032604.03222-=⨯-==2.3内力计算檩条截面上的荷载xxq y y 5.71°q xyq图2-9 檩条截面主轴及荷载由荷载计算知第一种组合起控制作用。

(整理)檩条设计

6.1檩条设计屋面材料为压型钢板，屋面坡度1/20（ 2.86o α=），檩条跨度7.5m,于l/3处各设一道拉条；檩条间距1.50m 。

钢材Q235。

. 6.1.1荷载和内力计算（对水平投影面）（1）永久荷载压型钢板（二层含保温） 0.30 kN/2m 檩条（包括拉条） 0.05 kN/2m（2）可变荷载标准值：屋面均布活荷载0.5 kN/2m ，雪荷载20.25N /k m ，计算时取两者的较大值0.5 kN/2m 。

基本风压=0ω0.55kN/2m 。

（3）永久荷载与屋面活荷载组合：1.2×永久荷载+1.4×活荷载 1）檩条线荷载：标准值：(0.350.50) 1.5 1.275N /k p k m =+⨯= 设计值：(1.20.35 1.40.5) 1.5 1.68N /p k m =⨯+⨯⨯= 则：sin 2.860.084N /o x p p k m == cos2.86 1.678N /o y p p k m ==在刚架最大主平面内（对x 轴）由y p 引起的弯矩设计值（檩条简支）：22/81 1.6787.511.862KN ==⨯⨯=⋅x y M p l m在刚架最小主平面内（对y 轴）由x p 引起的弯矩设计值（ 3.5<x y p p 采用1/3跨处的负弯矩）：22/901900.0847.50.053KN =-=⨯⨯=⋅y x M p l m图6.1 第一种荷载组合下檩条弯矩图2）永久荷载与风荷载组合：1.0×永久荷载+1.4×风荷载由于房屋总高度为8.4m 可查得其风荷载高度变化系数z μ=1.0。

根据《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102-2002第58页风荷载体形系数计算方法，取端跨进行计算知s μ=-1.4，垂直屋面的风荷载标准值：20 1.4 1.00.55 1.050.809KN /ωμμω==-⨯⨯⨯=-k s z m 檩条线荷载设计值：1.00.35 1.5sin2.860.0262KN /=⨯⨯⨯=x p m1.40.809 1.50.35 1.5cos2.86 1.175KN /y p m =⨯⨯-⨯⨯= 弯矩设计值（3.5<x y p p 采用1/3跨处的负弯矩）：22/818 1.1757.58.262KN ==⨯⨯=⋅x y M p l m 22/9010.02627.50.016KN ==⨯⨯=⋅y x M p l m 按第一种组合为最不利组合计算 6.1.3截面选择与截面特性（1）选用毛截面的截面尺寸初步选用2507520 2.5C ⨯⨯⨯，查《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 CECS102-2002附表C 可知其截面特性为：210.48A cm = 8.23/m kg m = 0 1.934=x cm4952.33x I cm = 9.53x i cm = 376.19x W cm =471.31y I cm = 2.69y i cm = 3max 36.86y W cm =3min 12.81y W cm = 0 4.84e cm = 40.2184t I cm = 68415.77w I cm =305.2/75/==t b ，/250/2.5100h t ==，先按毛截面计算截面的应力（拉为负、压为正）图6.2 檩条在荷载作用下角点编号图662133max 11.862100.05310157.128/76.191036.8610σ⨯-⨯=-=-=⨯⨯y X x y M M N mm W W （压） 662233min 11.862100.05310151.552/76.191012.8110σ⨯⨯=+=-=⨯⨯y X x y M M N mm W W （压） 662333max 11.862100.05310154.252/76.191036.8610σ⨯⨯=+=-=⨯⨯y X x y M M N mm W W （拉） 662433min 11.862100.05310159.817/76.191012.8110σ⨯⨯=-=+=⨯⨯y X x y M M N mm W W （拉）（2）受压杆件稳定系数1）腹板腹板为加劲板件，压力分布不均匀系数： min max 154.252157.1280.9821ψσ==-=->-由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002公式5.6.2查得受压板件的稳定系数：227.8 6.299.787.8 6.29(0.982)9.78(0.982)23.408ψψ=-+=-⨯-+⨯-=k2）上翼缘板上翼缘板为最大压应力作用于部分加劲肋板件的支承力，压力不均匀系数：min max 151.552157.1280.9651ψσ===>-由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002公式5.6.2-3查得受压板件的稳定系数：225.8911.59 6.68 5.8911.590.965 6.680.9650.926ψψ=-+=-⨯+⨯=k（3）受压板件有效宽度1）腹板0.926=c k23.408=k250=b mm75c mm = 2.5t mm =21157.128σ=Nmm1.478 1.1ε===> 其中c k 为邻接板件的受压稳定系数。

单层钢结构厂房--檩条的设计

单层钢结构厂房--檩条的设计（一）隅撑的设计隅撑按轴心受压构件设计。

轴心力N按下式计算：连接螺栓采用普通C级螺栓M12。

隅撑的计算长度取两端连接螺栓中心的距离：l0=633mm。

选用L50×4，截面特性：A=97.5px2，Iu=367.25px4，Wu=104px3，iu=48.5px，iv=24.75pxλu=l0/ iu=633/19.4=32.6<[λ]=200，b类截面，查表得ψu=0.927单面连接的角钢强度设计值乘以折减系数αy：λ=633/9.9=63.94，αy=0.6+0.0015λ=0.696，满足要求。

（二）檩条的设计1．基本资料檩条选用冷弯薄壁卷槽形钢，按单跨简支构件设计。

屋面坡度1/10，檩条跨度6m，于跨中设一道拉条，水平檩距1.5m。

材质为钢材Q235。

2．荷载及内力考虑永久荷载与屋面活荷载的组合为控制效应。

檩条线荷载标准值：Pk=(0.27+0.5)×1.5=1.155KN/m檩条线荷载设计值：Pk=(1.2×0.27+1.4×0.5)×1.5=1.536KN/mPx=Psinα=0.153KN/m，Py=Pcosα=1.528KN/m；弯距设计值：Mx=Pyl2/8=1.528×62/8=6.88KN·mMy=Pxl2/8=0.153×62/32=0.17KN·m3．截面选择及截面特性(1) 选用C180×70×20×2.2Ix=9372.5px4，Wx=1041.5px3，ix=176.5px；Iy=1224.25px4，Wymax=579.75px3，Wymin=250.5px3，iy=63.74999999999999px，χ0=52.75px；先按毛截面计算的截面应力为：(2)受压板件的稳定系数A．腹板腹板为加劲板件，ψ=σmin/σmax=－157.82/172.48=－0.915>－1，k=7.8－6.29ψ+9.78ψ2=21.743B．上翼缘板上翼缘板为最大压力作用于部分加劲板件的支承边，ψ=σmin/σmax=148.18/172.48=0.859>－1，kc=5.89－11.59ψ+6.68ψ2=0.863(3)受压板件的有效宽度A．腹板k=21.743，kc=0.863，b=180mm，c=70mm，t=2.2mm，σ1=172.48N/mm2由于ψ=σmin/σmax<0，取α=1.5，bc=b/(1－ψ)=180/(1+0.915)=93.99mmb/t=180/2.2=81.8218αρ=18×1.15×3.080=63.76，38αρ=38×1.15×3.080=134.60所以18αρ<b/t<38αρ则截面有效宽度be1=0.4be=0.4×81.62=32.65mm，be2=0.6be=0.6×81.62=48.97mm B．上翼缘板k=0.863，kc=21.743，b=70mm，c=180mm，σ1=172.48N/mm2be1=0.4be=0.4×57.05=22.82mm，be2=0.6be=0.6×57.05=34.23mm C．下翼缘板下翼缘板全截面受拉，全部有效。