2根16号工字钢一道钢丝绳卸荷间距1.5m
钢丝绳卸载方案
一、工程概况：本工程位于****公司院内，地下一层，地上二十三层，总建筑面积为19961.34㎡。
建筑物平面布局呈“一”字型布置，总长54.2m,总宽18.6m。
一、二层层高为 3.0m，三层至二十三层层高 2.90m，建筑物总高度67.35m。
二、技术要求：2.1该工程的建筑东、西外立面多处设有挑出外墙阳台、飘窗、空调板，且局部阳台悬挑达 1.8m，根据主体结构工程施工需要，故选用悬挑双排脚手架钢丝绳斜拉工字钢简支支座、钢丝绳分段卸载式的双排脚手架，以解决安全防护、结构施工的需要。
2.2脚手架立杆横距0.9m，立杆纵距 1.50m，大横杆步距 1.80m，小横杆间距1.5m，内立杆距墙0.4m，外立杆距工字钢端头0.10m，钢丝绳斜拉16#工字钢脚手架。
2.3工字钢一端搁置在结构板上，另一端用钢丝绳斜拉后与结构梁或外剪力墙上连接，每次挑四层，其最高搭设高度12m。
首层从二层结构板开始，即二层至五层，六层至九层、十层至十三层、十四至十七层，十八至二十一层，二十二至二十三层，共挑7次。
2.4悬挑工字钢长度有3.5m、4.5m、5m、6m，简支长度为1.20m，工字钢的锚固采取楼层结构板上预埋2Φ16mm圆钢锚环的固定方法。
遇剪力墙时预留200×150洞口以便安装工字钢梁。
工字钢安装时混凝土强度不得低于5.0MPa。
2.5在楼四个大角悬挑的工字钢用斜拉钢丝绳卸载，东西面悬挑段大于锚固段的工字钢均用斜拉钢丝绳卸载，南北面悬挑符合要求，但工字钢受力和悬挑部位小于1:1.25时应拉一道钢丝绳卸载，以提高安全保证系数。
2.6用于斜拉卸载用的钢丝绳采用钢丝强度极限为2000N/mm2的9×61钢丝绳卸载，斜拉在剪力墙的螺栓孔上，但剪力墙上应增加一道4mm厚钢板垫片，尺寸为100mm×100mm，中心为20mm直径圆孔，防止钢丝绳卡对砼剪力墙面的破坏，并采用手拉倒链进行收紧；钢丝绳采用00型M20钢丝绳夹作为连接和预拉紧装置,钢丝绳夹不得少于3组,间距为6-8倍的钢丝绳直径，且不小于150mm，并预留安全绳。
外挑工字钢脚手架施工方案
均利广场西区A座高层住宅楼外脚手架施工方案编制：审核：批准：审定人：陕西新兴建设工程有限公司宝鸡均利项目部二〇〇四年六月一日目录一、工程概况 (3)二、脚手架搭设方案 (3)1.脚手架搭设方案 (3)2.卸料平台搭设方案 (3)三、施工准备 (3)1.材料准备 (4)2.人员准备 (4)四、脚手架施工 (4)1.脚手架基本单元 (5)2.脚手架搭设顺序 (5)3.立杆搭设要求 (5)4.纵向水平杆搭设要求 (5)5.横向水平杆搭设要求 (5)6.脚手板搭设要求 (5)7.连墙杆搭设要求 (6)8.剪刀撑搭设要求 (6)9.安全网搭设要求 (6)10.钢丝绳的施工要求 (6)11.工字钢挑架 (6)12.脚手架搭设注意事项 (6)13.脚手架搭设质量的检查验收 (7)14.扣件脚手架的拆除 (8)五、脚手架安全管理和保证措施 (8)1.人员要求 (8)2.材料要求 (9)3.脚手架搭设前的安全管理 (9)4.脚手架使用阶段的安全管理 (9)5.脚手架拆除阶段的安全管理 (9)6.脚手架的安全检查 (9)7.脚手架检查于保修项目 (9)六、脚手架的计算 (9)1.脚手架的基本单元与构造要求 (10)2.脚手架设计及其计算参数 (10)3.脚手架设计的依据 (10)4.脚手架的设计计算项目 (10)5.脚手架设计内容 (10)6.荷载计算 (10)7.荷载组合效应 (12)8.立杆计算 (12)9.横向水平杆计算 (12)10.纵向水平杆计算 (13)11.连墙杆计算 (14)12.钢丝绳分段卸荷方案 (15)13.外挑工字钢承载力和稳定性计算 (15)七、挑拉式卸料平台 (16)1.卸料平台材料及计算参数 (16)2.卸料平台构造尺寸 (16)3.荷载计算 (16)4.工字钢计算弯矩 (16)5.工字钢强度验算 (17)6.钢丝绳拉力计算 (17)7.吊环的选择 (17)8.卸料平台施工图 (17)外挑工字钢脚手架施工方案脚手架的设计和施工，直接影响建筑安全施工，而且也关系到工程质量、施工进度、企业经济效益，满足施工要求和确保使用安全是对建筑脚手架的基本要求。
施工组织设计交底
技术、安全交底记录施表7.2技术、安全交底记录施表7.2轻质隔墙与外墙汇交的节点处；⑵对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；⑶在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；⑷附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。
三、塔吊基础构造塔吊承台与管桩连接大样塔吊细部做法四、塔吊基础土方开挖及基坑支护因工期紧张且土方开挖过程中将大量运用塔吊进行垂直运输，因此六台塔吊必须在土方开挖前全部安装完成五、附图技术、安全交底记录施表7.2技术、安全交底记录施表7.2技术、安全交底记录施表7.2技术、安全交底记录施表7.2以上障碍物，以及凿除搅拌区域内的路面层硬物，遇有地下障碍物时，应将地下障碍物清理，如障碍物清理后产生过大的空洞，则需回填压实，重新开挖沟槽，确保施工顺利进行。
施工场地地面承重荷载以能行走50吨大吊车为基本。
桩机行走路线软弱地面必须铺设施工便道（或采用25mm钢板代替施工便道），桩机作业便道≥12米。
在SMW工法桩机施工路线上，应提前挪移施工现场的管线，电缆等，让出工法桩机施工区域。
（2）测量放线施工前应根据甲方提供的坐标基准点，按照设计图进行放样定位及高程引测工作。
并做好永久及临时标志。
放样定位后做好测量技术复核单，提请监理方进行复核验收签证，确认无误后进行搅拌施工。
（3）开挖沟槽挖沟槽前划定三轴机动力头中心线到机前定位线的距离，并在线上做好每一幅三轴水泥土搅拌桩机施工的定位标记（可用短钢筋打入土中定位）。
根据基坑围护内边控制线，采用PC160挖土机开挖沟槽，并清除地下障碍物，沟槽尺寸详见图示，开挖沟槽余土应及时处理，以保证SMW工法正常施工。
（4）定位型钢放置在垂直沟槽方向放置两根定位型钢，规格为200mm*200mm，长约2.5m，在平行沟槽方向放置两根定位型钢，规格为300㎜×320㎜，长约8～20m，定位型钢必须放置固定好，必要时用点焊进行相互连接固定；转角处H型钢采取与围护中心线成40°角插入，H型钢定位采用型钢定位卡。
悬挑工字钢脚手架卸荷钢丝绳可周转预埋环施工工法
悬挑工字钢脚手架卸荷钢丝绳可周转预埋环施工工法一、前言在建筑施工中，脚手架是重要的搭建工具，可以提供安全、稳定的作业平台，保障施工的顺利进行。
然而，传统的脚手架搭建工法对材料和人力的要求比较高，成本较高，施工难度也大，因此需要采用更加先进的施工工法。
悬挑工字钢脚手架卸荷钢丝绳可周转预埋环施工工法就是一种比较先进的、实用的脚手架搭建工法，下面就对其进行详细介绍。
二、工法特点该工法主要特点如下：1.悬挑工法：采用悬挑工法，可以大大减少人员的使用，提高施工效率，同时还能保证安全和稳定性。
2.利用工字钢：工字钢是一种强度高、刚性好的材料，可以满足脚手架搭建的要求。
3.卸荷钢丝绳：卸荷钢丝绳可以将荷载平衡，避免发生差异力，保证悬挂物体的移动和施工人员的安全。
4.可周转预埋环设计：预埋环设计可以提高脚手架的稳定性，避免遇到突发情况时出现危险，周转式的设计则可以方便脚手架的拆卸和移动。
三、适应范围该工法适用于各种规模的建筑施工中，尤其适用于高层建筑、桥梁建设、大型管道等需要高空施工的场合。
同时，该工法还适用于一些场所空间狭小，需要采用悬挑工法进行施工的场合。
四、工艺原理1.施工工法与实际工程之间的联系该工法是基于悬挑工法的设计，利用工字钢作为脚手架的支撑体，卸荷钢丝绳作为平衡力，在悬挑工法的基础上设计了可周转预埋环，使得施工人员在进行作业时更加安全、稳定性更高。
2.采取的技术措施在施工过程中，需要采取以下技术措施：①钢筋安装：首先需要安装现浇带、临时加固和离心钢管，然后进行钢筋的安装和压板。
②悬挂卸荷钢丝绳：将卸荷钢丝绳悬挂在起重机钢丝绳上，拉制荷载向上升至1.5米-1.8米位置，并放置工字钢作为支撑。
③安装脚手板：根据设计要求先安装角钢，钢管键基和轴承托架。
再将工字钢作为脚手架的支撑，同时还需要将脚手架钢板和悬挂钢丝绳连接。
④加固：在脚手架搭建完成后，需要进行加固，以提高脚手架的稳定性和安全性。
五、施工工艺1、钢筋安装：这是脚手架搭建过程中关键的一步，必须按照设计图纸进行规划和测量，先进行现浇带的安装，临时加固和离心钢管的安装，然后进行钢筋的安装和压板。
型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书(16#工字钢)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.75米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×2.250=3.508kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.508×0.7502/8=0.247kN.mσ=0.247×106/4248.0=58.057N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.262+2.250=2.548kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.548×750.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.500mm小横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
卸料平台计算
悬挑卸料平台设计计算1.计算参数设定(1).基本参数卸料平台宽度4.00m，长度3.00m，楼层高度3.15m；悬挑主梁采用2根I16工字钢，次梁采用I14工字钢，间距500mm；施工堆载、活荷载3.00kN/m2；平台上满铺0.30，采用钢丝绳卸荷。
钢材抗拉和抗弯强度设计值f =205.00N/mm2，抗剪设计强度f v=120.00N/mm2，钢材屈服点f y=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
(2).荷载标准值1)永久荷载标准值脚手板采用0.30面铺木板，自重标准值:0.30kN/m22)施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载3.00kN/m22.次梁验算次梁采用I14工字钢；H=140 mm，b=80mm，t=9.1mm，t w=5.5mm,W x=101700mm3，I x=7120000mm4，S=58400mm3次梁按单跨简支梁计算，跨度L=3.00m(1)荷载计算次梁自重G K1=0.17kN/m；脚手板自重G K2=0.30×0.50=0.15kN/m；施工活荷载Q K=施工堆载、活荷载×次梁间距=3.00×0.50=1.50kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值永久荷载q1=1.2G K=1.2×(0.17+0.15)=0.38kN/m施工活荷载q2=1.4Q K=1.4×1.50=2.10kN/mQ=q1+q2=0.38+2.10=2.48kN/m, 集中荷载P=2.50×1.4=3.50kN(2)抗弯强度验算γx=1.05；M max=qL2/8+PL/4=2.48×3.002/8+3.50×3.00/4=5.42kN·m=5420000N·mmσ=M max/γx W=5420000/(1.05×101700)=50.71N/mm2；次梁抗弯强度σ=50.71N/mm2＜[f]=205.00N/mm2，满足要求。
脚手架立杆间距规范
桥梁施工：根据桥梁的跨度、承载要求和施工条 件，合理设置脚手架立杆间距，确保施工安全和 稳定性。
高层建筑：在高层建筑的施工中，需要根据楼层 高度、施工荷载和施工条件，合理设置脚手架立 杆间距，以确保施工安全和稳定性。
大型设备安装：在大型设备安装过程中， 需要根据设备尺寸、重量和安装要求，合 理设置脚手架立杆间距，以确保设备安装 的稳定性和安全性。
保证施工安全：遵循国家和行业标准，确保脚手架立杆间距符合规范，从而保证施工过程的安 全性。
提高工程质量：规范的脚手架立杆间距能够提供稳定的支撑，有助于提高建筑工程的质量。
降低工程成本：遵循标准要求，可以避免因不规范操作导致的安全事故和工程返工，从而降低 工程成本。
提升施工效率：规范的脚手架立杆间距能够提供更好的施工条件，有助于提高施工效率。
跨度：根据脚手架的跨度调 整立杆间距，保证稳定性
承载能力：根据施工要求和 承载能力确定立杆间距
பைடு நூலகம்
步距：立杆间距与步距相关， 需配合使用
施工环境和条件：施工现场 环境和条件对立杆间距也有
影响
根据施工需要，合理调整立杆间距，使其符合规范要求。 在脚手架搭设过程中，应按照施工组织设计要求，对立杆间距进行严格控制。 当需要调整立杆间距时，应先计算出调整后的间距值，并采取相应的加固措施。 调整立杆间距后，应对脚手架进行全面检查，确保其安全可靠。
轻质高强材料：如高性能复合材料和铝合金等，具有轻质、高强度的特点，可有效降低 脚手架的重量，提高施工效率。
智能化材料：如智能传感器和自适应材料等，可实时监测脚手架的工作状态和环境变化， 提高安全性和稳定性。
环保材料：如可回收材料和低碳排放材料等，可降低脚手架的碳排放和废弃物产生，符 合绿色施工的要求。
悬挑脚手架钢丝绳卸荷方案
悬挑脚手架钢丝绳卸荷施工方案一、工程概括（一）、编制依据1、施工图纸保利清能西海岸工程施工图纸。
2、引用文件1）、现行国家、企业有关标准规范和规定、技术规程；2）、国家建筑安装工程质量检验评定统一标准；3）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 4）、《建筑施工安全检查评分标准》JGJ55-99；5）、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工计算手册》。
（二）、工程概括保利清能.西海岸工程位于江夏区藏龙岛杨桥湖大道西北向，栗庙路偏西南向，规划路偏东南向，汤逊湖东北向，总建筑面积约578748.50㎡，本工程为8~11层洋房及27层高层和地下室组成。
结构为框架剪力墙结构。
建设单位为武汉清能意盛置业有限公司，设计单位为武汉卓尔建筑设计有限公司，监理单位为兰州交大工程咨询有限责任公司，施工单位为武汉鸣晨建设集团有限公司承建施工。
二、脚手架设计保利清能•西海岸高层每6层设一道工字钢悬挑层；11层洋房无地下室的在2层和8层设置悬挑工字钢；8层或9层洋房无地下室的在2层成设置一道悬挑工字钢，8层设置钢丝绳卸荷装置，层高为2.9M。
即9层的洋房悬挑层高度为23.20M，按规范要求，每一层悬挑层应为6层或不大于20M，经项目部讨论，在8层楼板处安装钢丝绳卸荷，卸荷净高为5.8米。
1、悬挑脚手架钢丝绳卸荷方案的设计悬挑外脚手架在8层楼板处安装卸荷拉结2根φ10钢丝绳，每根立杆布置一根，即水平方向上每间隔1.5m水平间距设一道卸荷装置，在立杆上设吊点卸荷，吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置。
如下图：法兰螺丝钢筋预上层梁板埋成拉环钢丝绳刚性连墙杆下层梁板卸荷装置示意图(水平@1.5米一道)三、卸荷钢丝绳受力计算1、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×1/2)×0.033/1.80]×29.00=4.022kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2= 0.3×16×1.5×(0.8+0.3)/2=4.14kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×16×1.5/2=1.8kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×29=0.218kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.179kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
悬挑式卸料平台方案技术交底
1、方案选型本工程位于北京市昌平区北七家镇，七北路北侧，平西府西路东侧。
考虑到施工方便等原因，每个楼各设置2个悬挑式卸料平台，尺寸为3m x5.8m,主梁采用22a#槽钢，间距3m,次梁采用16#工字钢，次梁间距约1.2m。
具体平面位置见附图。
立面图见下图节点做法及节点高度见详图（-- （乂）主钢丝绳I -X.，j辅钢丝绳钢管防护脚手板10#以上的工字钢或槽钢限位卸料平台立面图2、施工准备2.1技术准备2.1.1根据施工进度,及时组织技术、工长、安全等有关人员进行商讨,确定卸料平台的位置、大小, 并编制详尽的施工方案。
1.1 .2 安装卸料平台处墙体混凝土,穿墙螺杆眼及埋设预埋件处的混凝土强度进行检查,安装卸料平台前,混凝土强度必须合格。
1.2 .3卸料平台安装前项目部安全、技术人员提前对安装部位进行检查。
1.3 施工现场准备2.2.1卸料平台加工现场场地准备。
2.2.2卸料平台加工电力供应准备。
2.2.3用于加工使用的焊机等提前检查、准备,保证使用过程中的正常安全使用。
2.2.4用于搭设落地式脚手架卸料平台的钢管,扣件等提前除锈并刷防锈油漆。
2.2.5施工现场使用的槽钢、钢丝绳、绳卡等材料进场时认证检查,符合要求方可使用。
1.4 主要材料的备料计划每个卸料平台材料选择见下表（材料的种类、型号、规格仅供参考，根据施工现场实际需要进行选择）3、主要施工方法和工艺3.1 卸料平台参数3.1.1卸料平台的搭设宽度3m，长度为5.8m，卸料平台的主梁采用22a#槽钢，次梁采用16#工字钢，焊接时所有焊缝均满焊。
3.1.2台面同时搁置到主次梁上，顶板处预埋圆20钢筋U型钢筋，用21.5钢丝绳拉住钢板吊环上。
3.1.3平台靠近结构端头下方设置一条10#以上槽钢或工字钢限位，上方使用 48钢管限位.3.1.4端头用直径21.5（6X37）钢丝绳固定（与结构连接处参见节点详图，特别注意，主绳与辅绳采用不同方式锚固，可采用大于此型号的钢丝绳）。
16工字钢技术交底
技术交底记录
编号
工程名称山西中部引黄工程施工23标交底日期2013年06月03日
施工单位中铁二十局集团有限公司工程名称
交底提要V类围岩I16的工字钢变更加工图
交底内容：
一、施工工法及尺寸
1、支洞支护工字钢采用I16型的工字钢,工字钢间距为1m—1.4m。
2、工字钢之间的连接板采用200mm*180mm，连接板采用厚度为10mm钢板，螺栓采用M16，螺栓每榀拱架为8套。
3、每榀拱架拼装后应具有整体性，接头应牢固可靠，各排之间采用Φ20纵向连接筋焊接一起，环向间距为为1m，沿断面均匀布设。
4、钢拱架应沿实际开挖轮廓线紧贴开挖面安装，与围岩之间的空隙应立即用喷射混凝土充填，外露拱架喷射2cm-3cm的混凝土保护层。
5、锁角锚杆采用Φ25螺纹钢，单根长度为2.5m,每榀拱架8根。
6、钢拱架安装倾斜角（拱架立柱与垂线的夹角）6#支洞安装夹角为10°，7#支洞安装夹角为8.8°，8#支洞安装夹角为9.97°，9#支洞安装夹角为10°。
7、工字钢加工尺寸详见（后页附图）。
二、注意事项
1、工字钢加工时弧度范围内禁止采用焊接。
2、工字钢的加工尺寸必须严格按照尺寸进行加工。
3、钢拱架的柱脚应置于完整的岩面上。
4、设计初期支护厚度为120mm，但钢拱架厚度为160mm，无法覆盖拱架，钢拱架可以侵入二衬，二衬内部钢筋可以适当调整。
后页附图
审核人交底人接受交底人
1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各保存一份。
高层住宅楼特殊及关键工序专项施工方案
高层住宅楼特殊及关键工序专项施工方案1.1脚手架安全与防护（一）方案选择本工程地下室至一层和二层搭设双排落地扣件式钢管脚手架，主楼主体施工阶段、外防护采用悬挑16号工字钢梁搭设双排钢管扣件式外防护脚手架，从二层起挑，每次悬挑高度不超过20米；裙楼主体施工阶段、外防护采用悬挑16号工字钢梁搭设式双排钢管扣件式脚手架，从三层起挑，每次悬挑高度不超过20米；装饰装修施工阶段采用吊篮。
脚手架搭设按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的要求进行。
（二）脚手架的搭设1、搭设方案本工程地下室至一层顶搭设双排落地扣件式钢管脚手架，自二层结构楼面开始，搭设悬挑架，每次悬挑高度不超过20米。
依此类推，采用@≤1500悬挑16#工字钢型钢挑梁双排钢管扣件式脚手架，Φ15.5钢丝绳@1500斜拉卸荷，外架内侧挂密目网，14#铅丝与钢管扎牢，进行全封闭，为保证楼层边跨框架梁结构安全，架体悬挑钢梁范围内相应框架梁下支撑在脚手架使用期间不得拆除。
2、材料要求脚手架材料Ф48.3×3.6钢管扣件和底座应符合《钢管脚手架扣件》（JGJ22-85）的规定。
发现有脆裂、变形、滑丝等现象，严禁使用。
钢制脚手板两端应有插口扣式连接装置，板面应钻防滑孔。
凡有裂纹，扭曲或锈蚀严重者，均不得使用。
3、荷载计算（1）荷载计算计算荷载取值及设计原则，按“DBJ25-63-95”规程进行。
脚手架的自重：最大安装高度为20m，NGK1=（20×2＋1.7×4＋2.3×4）×38.4=1766.4N构配件自重：NGK2=4.069N施工荷载：施工荷载取3KN/M²，考虑动力系数 1.2和超载系数2。
N施=3×（1.5×1.2）×1.2×2=12.96KN.总施工荷载值：N=1.2×（NGK1＋NGK2）＋1.4×N2=1.2×（1.766＋4.069）＋1.4×12.96=23.98KN（2）对型钢承载力的计算q=23.98/1.2=19.98KN/MΣX=0 RBCOS60。
盘扣外架钢丝绳卸荷间距
盘扣外架钢丝绳卸荷间距盘扣外架钢丝绳卸荷间距是指在使用盘扣外架钢丝绳进行货物吊运时，吊钩之间的距离。
这个间距的确定对于保证吊运过程的安全和稳定非常重要。
下面将详细介绍盘扣外架钢丝绳卸荷间距的相关知识。
盘扣外架钢丝绳是一种常用的吊装工具，它由多股钢丝绳编织而成，具有高强度和耐磨损的特点。
在进行货物吊运时，我们需要使用吊钩将货物固定在钢丝绳上，然后通过起重机等设备将货物提升到指定位置。
而盘扣外架钢丝绳卸荷间距的合理确定，可以有效地保证吊运过程的安全和稳定。
首先，盘扣外架钢丝绳卸荷间距的确定需要考虑到吊钩之间的最小间距。
根据相关标准规定，吊钩之间的最小间距应该满足以下条件：在水平方向上，两个吊钩之间的距离应大于等于钢丝绳直径的2倍；在垂直方向上，两个吊钩之间的距离应大于等于钢丝绳直径的4倍。
这样可以确保吊钩之间有足够的空间来承受货物的重量，并且不会发生碰撞或缠绕等危险情况。
其次，盘扣外架钢丝绳卸荷间距的确定还需要考虑到吊运货物的重量和尺寸。
一般来说，货物越重，卸荷间距就应该越大，以确保吊钩之间有足够的强度来承受货物的重量。
同时，货物的尺寸也会影响卸荷间距的确定，较大尺寸的货物可能需要更大的卸荷间距来保证稳定性。
此外，盘扣外架钢丝绳卸荷间距的确定还需要考虑到吊运环境的特殊要求。
例如，在风力较大或者地面不平整的情况下，卸荷间距可能需要进一步增加，以提高吊运过程的稳定性和安全性。
同时，在特殊环境下，还需要根据实际情况采取相应的防护措施，以确保吊运过程不会对周围环境和人员造成伤害。
总之，盘扣外架钢丝绳卸荷间距的确定是一个综合考虑多种因素的过程。
在实际操作中，我们需要根据具体情况进行合理的判断和决策，以确保吊运过程的安全和稳定。
同时，在使用盘扣外架钢丝绳进行货物吊运时，还需要注意检查钢丝绳的磨损情况和使用寿命，并及时进行更换和维修，以保证设备的正常运行和使用效果。
钢丝绳卸荷计算实例
扣件式钢管脚手架分段卸荷计算实例杨正军??黄绍新某工程要求搭设装修用脚手架高度H＝54m，由于H>50m，拟采用分段卸荷的方法进行搭设。
一、拟定搭设方案1.拟定作业层数n1＝2层，铺板层数为每隔12m满铺一层脚手板，因此取铺板层数（层），取n 2＝52.2步3跨设置。
3.4.标准值?5.标准值，考虑到安全网上可能存留一些建筑杂物，故取q k4＝6.7.1.脚手架全高一个纵距荷载标准值计算（1）结构自重标准值N G1k：查《规范》附录A表A-1得每米立杆承受的结构自重标准值gk＝0.1248kN/m，则内外共2排立杆的自重标准值N G1k为N G1k＝2gk·H＝2×0.1248×54＝13.478kN（2）构配件自重标准值N G2k1）脚手板自重标准值N G2k1脚手板按图1所示进行搭设，本例采用木脚手板，铺板层数n2＝5层，其自重标准值q k1＋0.35kN/m2，故其总的自重标准值N G2k1为N G2k12N G2k23在2N G2k3＝n1·l a·q k2＝2×1.5×0.08＝0.24kN4）全封闭安全网及其附件的自重标准值：5）构配件总的自重标准值N G2k＝N G2k1＋N G2k2＋N G2k3＋N G2k4＝4.331＋0.468＋0.24＋4.653＝9.692kN（3）施工荷载标准值N Qk施工作业层数n1＝2，装修用脚手架，其荷载标准值N Qk1＝2kN/m2，故N Qk为N Qk＝N1·l?a（l b＋0.35）q Qk1＝2×1.5×（1.3＋0.35）×2＝9.9kN2.脚手架全高一个纵距内总的荷载设计值N1.，吊点位置如图2.（1（2（3（4）钢丝绳及卡环的选择钢丝绳的最大静拉力T＝KP A＝8×47.8＝382.4kN，查《建筑施工工程师手册》选φ31－6×19＋1钢丝绳，当钢丝绳公称拉强度为1400N/mm2时，钢丝绳的破断拉力＝501×0.85＝425.85kN>382.4kN。
2根16号工字钢一道钢丝绳卸荷间距1.5m
2根16号⼯字钢⼀道钢丝绳卸荷间距1.5m型钢悬挑脚⼿架(扣件式)计算书第⼀部分架体验算⼀、脚⼿架参数脚⼿架搭设⽅式双排脚⼿架脚⼿架钢管类型Ф48×3.2 脚⼿架搭设⾼度H(m) 19.2 脚⼿架沿纵向搭设长度L(m) 50 ⽴杆步距h(m) 1.8 ⽴杆纵距或跨距l a (m) 1.5 ⽴杆横距l b (m) 0.8内⽴杆离建筑物距离a(m)1.1双⽴杆计算⽅法不设置双⽴杆⼆、荷载设计脚⼿板类型⽊脚⼿板脚⼿板⾃重标准值G kjb (kN/m 2) 0.35 脚⼿板铺设⽅式5步1设密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值G k mw (kN/m 2)0.01挡脚板类型⽊挡脚板栏杆与挡脚板⾃重标准值G kdb (kN/m)0.17 挡脚板铺设⽅式 5步1设每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值g k (kN/m)0.12 横向斜撑布置⽅式 6跨1设装修脚⼿架作业层数n zj 1装修脚⼿架荷载标准值G kzj (k N/m 2) 2 地区四川绵阳市安全⽹设置全封闭基本风压ω0(kN/m 2)0.3风荷载体型系数µs1.13风压⾼度变化系数µz (连墙件、单⽴杆稳定性)1.25，1.03 风荷载标准值ωk (kN/m 2)(连墙件、单⽴杆稳定性)0.42，0.35计算简图：⽴⾯图侧⾯图三、纵向⽔平杆验算纵、横向⽔平杆布置⽅式纵向⽔平杆在上横向⽔平杆上纵向⽔平杆根数n2 横杆抗弯强度设计值[f](N/m m 2)205 横杆截⾯惯性矩I(mm 4)113600横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截⾯抵抗矩W(mm 3)4730纵、横向⽔平杆布置承载能⼒极限状态q=1.2×(0.035+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.035+0.35×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.9kN/m 正常使⽤极限状态q'=(0.035+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.035+0.35×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.66kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.9×1.52=0.2kN·mσ=M max/W=0.2×106/4730=42.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.66×15004/(100×206000×113600)=0.97mm νmax＝0.97mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.9×1.5=1.49kN正常使⽤极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.66×1.5=1.09kN四、横向⽔平杆验算承载能⼒极限状态由上节可知F1=R max=1.49kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使⽤极限状态由上节可知F1'=R max'=1.09kNq'=0.035kN/m 1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.4×106/4730=83.84N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝0.85mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.51kN五、扣件抗滑承载⼒验算横杆与⽴杆连接⽅式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载⼒验算：纵向⽔平杆：R max=1.49/2=0.74kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向⽔平杆：R max=1.51kN≤R c=0.9×8=7.2kN满⾜要求！六、荷载计算脚⼿架搭设⾼度H 19.2 脚⼿架钢管类型Ф48×3.20.12每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值gk(kN/m)⽴杆静荷载计算1、⽴杆承受的结构⾃重标准值N G1k单外⽴杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.035/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.035/1.8)×19.2=2.87kN 单内⽴杆：N G1k=2.87kN 2、脚⼿板的⾃重标准值N G2k1单外⽴杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/5/2=(19.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/5/2=0.4 9kN单内⽴杆：N G2k1=0.49kN3、栏杆与挡脚板⾃重标准值N G2k2单外⽴杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/5=(19.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.59kN 4、围护材料的⾃重标准值N G2k3单外⽴杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×19.2=0.29kN构配件⾃重标准值N G2k总计单外⽴杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.49+0.59+0.29=1.37kN单内⽴杆：N G2k=N G2k1=0.49kN⽴杆施⼯活荷载计算外⽴杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内⽴杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作⽤下单⽴杆轴向⼒：单外⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.87+1.37)+ 0.9×1.4×1.2=6.6kN单内⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.87+0.49)+0.9×1.4×1.2=5.54kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 3.5钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受⼒T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n] 3 吊环设置共⽤花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft]( N/mm2)170卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载⾼度(m) 6.4 脚⼿架卸荷次数N 1第N 次卸荷卸荷点位置⾼度h x (m)卸荷点净⾼hj (m)钢丝绳上下吊点的竖向距离l s (m)上吊点距内⽴杆下吊点的⽔平距离(mm) 上吊点距外⽴杆下吊点的⽔平距离(mm) 卸荷点⽔平间距(m)1 9.6 9.6 3.2110020003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共⽤)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3200/1100)=71.03°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3200/2000)=57.99°钢丝绳竖向分⼒，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×5.54×9.6/19.2×3/1.5=6.65kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×6.6×9.6/19.2×3/1.5=7.92kN钢丝绳轴向拉⼒T1=P1/sinα1=6.65/sin71.03°=7.04kNT2=P2/sinα2=7.92/sin57.99°=9.35kN卸荷钢丝绳的最⼤轴向拉⼒[Fg]=max[T1，T2]=9.35kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×9.35/(2×15.19)=1个≤[n]=3个满⾜要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×d e2/4)=9.35×103/(π×142/4)=60.71N/mm2≤[ft]=170N/ mm2满⾜要求！P g=k×[F g]/α=3.5×9.35/0.85=38.48kN钢丝绳最⼩直径d min =(P g /0.5)1/2=(38.48/0.5)1/2=8.77mm吊环最⼩直径d min =(4A/π)1/2=(4×[F g ]/([f]π))1/2=4×9.35×103/(65π))1/2=14mm 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝⼟结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截⾯计算的吊环应⼒不应⼤于65N/mm 2第1次卸荷钢丝绳最⼩直径8.77mm ，必须拉紧⾄9.35kN ，吊环最⼩直径为14mm 。
卸荷钢丝绳
钢丝绳卸荷节点及计算（品茗安全2011）(3)时间:2010-11-24 08:52来源:未知作者:小熊点击:436次原始图片上一张下一张自动 / 暂停播放钢丝绳连接吊环作法（分开设置）采用《品茗安全计算2011版计算》钢丝绳卸荷计算第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3600/450)=82.87°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3600/1300)=70.14°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×23.07×18/55×3/1.5=18.12kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×28.04×18/55×3/1.5=22.02kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=18.12/sin82.87°=18.26kNT2=P2/sinα2=22.02/sin70.14°=23.41kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=23.41kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×23.41/(2×15.19)=2个≤[n]=3个满足要求！P g=k×[F g]/α=9×23.41/0.85=247.89kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(247.89/0.5)1/2=22.27mm吊环最小直径d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×23.41×103/(50π))1/2=18mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径22.27mm，必须拉紧至23.41kN，吊环最小直径为18mm。
脚手架搭设技术要求
脚手架搭设技术要求1 脚手架选型设计1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、本工程落地脚手架与悬挑脚手架构造参数大体相同，悬挑脚手架仅比落地脚手架多悬挑层而已。
7、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：2 整个工艺流程图3 落地架搭设流程其搭设顺序：在地面基础上垫设木板→逐根树立杆并与第一排大横杆扣紧→安装第一排小横杆并与立杆扣紧→安装第二步大横杆与各立杆扣紧→安第二步小横杆→安装第三步大横杆→安装第三步小横杆→安装第四步大横杆和小横杆→安装拉结杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→挂安全网。
4 悬挑架脚手架安装工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作→预埋件安装→混凝土浇筑→穿型钢→拉线调整刚梁→固定型钢→立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合架体→铺脚手板（隔离防坠）→搭第二步架→拉连墙件→转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手板→接立杆→搭第三步架→拉钢丝绳。
5 悬挑脚手架基础1、悬挑脚手架的悬桃梁主要选用20 号工字钢，阳角部位联梁选用16 号工字钢，悬挑工字钢锚固长度应≥1.25倍悬挑长度，工字钢梁上表面加焊φ25 钢筋以防止立杆打滑，每根悬挑梁加设两道斜拉钢丝绳(6×19＋1,直径15.5)，并设置吊环进行卸载，吊环末端弯成180度弯钩，吊环前端略微弯曲向下，防止边梁混凝土崩裂。
钢丝绳应与悬挑钢梁保持在同一垂直平面内，斜拉钢丝绳与水平面夹角不得小于45度。
16号工字钢悬挑1.2米计算书
5#楼屋面层工字钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息：1。
脚手架参数双排脚手架搭设高度为 11 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为0.8m,立杆的步距为0.8 m；内排架距离墙长度为0。
30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1。
00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 1.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2。
活荷载参数施工均布荷载（kN/m2):3.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层;3。
风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市,查荷载规范基本风压为0。
550kN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4。
静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m):0。
1611;脚手板自重标准值（kN/m2）:0。
350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2)：0.005;脚手板铺设层数：3 层；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5。
水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。
2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm）:20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳在悬挑梁的拉接点与墙拉接点距离为（m):2。
悬挑架工字钢割除加固方案
一.工程概况悬挑架工字钢布置时，无法躲过电梯井，故工字钢横穿电梯井剪力墙，原设计方案是工字钢包裹在混凝土内，但是实际施工中外架班组将此工字钢周用塞泡沫处理过。
现因室内电梯安装，故需要割除穿过电梯井的工字钢。
二.加固方法1.防滑脱工字钢割除前在电梯井剪力墙内侧预留长度75mm,工字钢上下使用L50X50 X5与工字钢横向满焊，同时用2M12化学螺栓固楚在剪力墙上。
2.钢丝绳反拉在电梯井上层剪力墙与割除工字钢垂宜位置取孔直径75mm,用直径A16钢线绳与2根A25钢筋十字交叉狡接，用至少3个钢丝绳专用花篮螺栓狡接。
3.底部立杆回顶在割除的2根或3根工字钢下部，用50X50方钢管，横向通长连通布置，在工字钢下部立杆上设置可调顶托回顶并紧固。
三.应注意的问题1.所有加固措施施工完毕，才可以割除工字钢。
2.加固角钢必须与工字钢全长满焊，焊缝不小于10mmO3.化学螺栓在工字钢上钻孔直径不得过大，螺栓必须使用垫圈和增设用防滑螺母。
4.钢丝绳与取孔的剪力墙接触处必须使用木方垫高，防止钢丝绳与混凝土阳角直接接触。
5.底部回顶的立杆上部自由端高度不得大于500mm,若大于500mm假设大横杆及小横杆，以增加架体稳楚性。
6.化学螺栓间距不得大于工字钢的截面尺寸。
四.安全计算悬挑式扣件钢管脚手架计算书1.依据规范：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设讣规范》GB50010-20102.计算参数：钢管强度为205.0 钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.8米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80 米。
采用的钢管类型为4)48x3.0,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2.同时考虑2层施工。
施工卸料平台安全管理准则
施工卸料平台安全管理标准（一）原则上严禁使用落地式卸料平台，积极推广使用工具型钢材、定型化的悬挑式卸料平台。
（二）悬挑式卸料平台应用16主梁和次梁采用1号以上工字钢或槽钢，上铺厚度不小于50mm的木板，并用螺栓将木板与悬挑梁固定。
悬挑式卸料平台必须搁支在建筑物上，不得与脚手架连接，不得出现前后移动和左右摇晃现象。
（三）悬臂卸货平台的悬臂梁应伸入建筑物内不少于1米，采用不小于φ16以上钢筋或螺栓固定在建筑物结构上的部位不得少于2处；两侧的悬挑梁应分别采用2道φ14以上的钢丝绳进行吊拉卸荷，钢丝绳上部拉结点连接件必须固定于建筑物结构上，严禁设置在砌体墙或脚手架等施工设备上；建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，卸料平台外口应略高于内口，安装应平稳。
（四）卸货平台必须根据边缘作业的要求配备防护栏杆和踢脚板，上杆高度为1.2m，下杆高度为0.6m，挡脚板高度不低于18cm，栏杆必须自上而下加挂密目安全网。
（五）卸料平台应设置4个经过验算的吊环，吊环应用Q235钢筋制作。
（吊环应预埋在主体结构上，其埋深和锚固长度符合规定值，吊环净高不超过混凝土面5--6CM，吊环方向垂直于楼面）（六）卸料平台钢丝绳与水平悬挑梁的夹角宜在45°-60°。
卸料平台钢丝绳用绳卡固定时，固定绳卡不少于3颗,最后一颗绳卡距绳头的长度不得小于140mm。
最后一个绳夹和第二个绳夹之间应设置一个绳弯。
绳卡滑鞍（夹板）应在钢丝绳承载时受力的一侧，“U”螺栓应在钢丝绳的尾端，不得正反交错。
绳卡初次固定后，应待钢丝绳受力后再度紧固，并宜拧紧到使两绳直径高度压扁平1/3。
（七）平台上悬挂分公司统一限重标志牌：标注限载吨位及验收、维护、安装责任人，严禁超载或长期堆放材料，随堆随吊；堆放材料的高度不得超过平台护栏的高度；工人限数1-2人，严禁将平台作为休息平台；平台上的施工人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载（八）卸料平台进出口上开口必须有合格的硬保护（九）卸料平台搭设完毕，必须经施工技术人员、专职安全管理人员进行验收，确认符合设计要求，并签署意见，办理验收手续后，方可投入使用。
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型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书第一部分 架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型Ф48×3.2 脚手架搭设高度H(m) 19.2 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 50 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a (m) 1.5 立杆横距l b (m) 0.8内立杆离建筑物距离a(m)1.1双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型 木脚手板 脚手板自重标准值G kjb (kN/m 2) 0.35 脚手板铺设方式5步1设密目式安全立网自重标准值G k mw (kN/m 2)0.01挡脚板类型 木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb (kN/m)0.17 挡脚板铺设方式 5步1设 每米立杆承受结构自重标准值g k (kN/m)0.12 横向斜撑布置方式 6跨1设装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj (k N/m 2) 2 地区四川绵阳市安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2)0.3风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz (连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03 风荷载标准值ωk (kN/m 2)(连墙件、单立杆稳定性)0.42，0.35计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2 横杆抗弯强度设计值[f](N/m m 2)205 横杆截面惯性矩I(mm 4)113600横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4730纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.035+0.35×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.9kN/m 正常使用极限状态q'=(0.035+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.035+0.35×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.66kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.9×1.52=0.2kN·mσ=M max/W=0.2×106/4730=42.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.66×15004/(100×206000×113600)=0.97mm νmax＝0.97mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.9×1.5=1.49kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.66×1.5=1.09kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.49kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.09kNq'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.4×106/4730=83.84N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.85mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.51kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.49/2=0.74kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1.51kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 19.2 脚手架钢管类型Ф48×3.20.12每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.035/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.035/1.8)×19.2=2.87kN 单内立杆：N G1k=2.87kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/5/2=(19.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/5/2=0.4 9kN单内立杆：N G2k1=0.49kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/5=(19.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.59kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×19.2=0.29kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.49+0.59+0.29=1.37kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.49kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.87+1.37)+ 0.9×1.4×1.2=6.6kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.87+0.49)+0.9×1.4×1.2=5.54kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 3.5钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n] 3 吊环设置共用花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6.4 脚手架卸荷次数N 1第N 次卸荷卸荷点位置高度h x (m)卸荷点净高hj (m)钢丝绳上下吊点的竖向距离l s (m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm) 上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm) 卸荷点水平间距(m)1 9.6 9.6 3.2110020003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3200/1100)=71.03°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3200/2000)=57.99°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×5.54×9.6/19.2×3/1.5=6.65kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×6.6×9.6/19.2×3/1.5=7.92kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=6.65/sin71.03°=7.04kNT2=P2/sinα2=7.92/sin57.99°=9.35kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=9.35kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×9.35/(2×15.19)=1个≤[n]=3个满足要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×d e2/4)=9.35×103/(π×142/4)=60.71N/mm2≤[ft]=170N/ mm2满足要求！P g=k×[F g]/α=3.5×9.35/0.85=38.48kN钢丝绳最小直径d min =(P g /0.5)1/2=(38.48/0.5)1/2=8.77mm吊环最小直径d min =(4A/π)1/2=(4×[F g ]/([f]π))1/2=4×9.35×103/(65π))1/2=14mm 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 2第1次卸荷钢丝绳最小直径8.77mm ，必须拉紧至9.35kN ，吊环最小直径为14mm 。
故卸荷钢丝绳选用直径为9mm 的钢丝绳，吊环选用直径为14mm 的一级钢。
八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 19.2 立杆截面抵抗矩W(mm 3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2)205立杆截面面积A(mm 2)450 连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l 0/i=3.12×103/15.9=196.13 查《规范》表A 得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k +N G2k )+1.4×N Q1k )×(h x1+(1-K f )×(H x 顶-h x1)+max[6.4，(1-K f )×h j 顶])/H=(1.2×(2.87+1.37)+1.4×1.2)×(9.6+(1-0.8)×(9.6-9.6)+max[6.4，(1-0.8)×9.6])/19.2=5.64kNσ=N/(φA)=5643.4/(0.188×450)=66.71N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)×(h x1+(1-K f)×(H x顶-h)+max[6.4，(1-K f)×h j顶])/H=(1.2×(2.87+1.37)+0.9×1.4×1.2)×(9.6+(1-0.8)×(9.6-9.6 x1)+max[6.4，(1-0.8)×9.6])/19.2=5.5kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.35×1.5×1.82/10=0.21kN·mσ=N/(φA)+M w/W=5503.4/(0.188×450)+213364.35/4730=110.16N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变3 连墙件计算长度l0(mm) 2000形轴向力N0(kN)连墙件截面面积A c(mm2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/205 连墙件与扣件连接方式双扣件mm2)扣件抗滑移折减系数0.9N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.42×2×1.8×2×1.5=6.42kN长细比λ=l0/i=2000/15.8=126.58，查《规范》表A.0.6得，φ=0.46(N lw+N0)/(φAc)=(6.42+3)×103/(0.46×489)=42.05N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.42+3=9.42kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！第二部分悬挑梁及保护钢丝绳验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 2050主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度L m(mm)3700梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1 上拉2000 3300 1050 否作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距l a(mm)1 5.64 1200 15002 5.64 2000 1500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z2 主梁材料规格16号工字钢 主梁截面积A(cm 2) 26.1 主梁截面惯性矩I x (cm 4) 1130 主梁截面抵抗矩W x (cm 3)141主梁自重标准值g k (kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N /mm 2)215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125 主梁弹性模量E(N/mm 2)206000q=1.2×g k =1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F 1=F 1/n z =5.64/2=2.82kN 第2排：F 2=F 2/n z =5.64/2=2.82kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax =M max /W=9.6×106/141000=68.1N/mm 2≤[f]=215N/mm 2 符合要求！ 2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.15×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6) =7.27N/mm2τmax=7.27N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=15.03mm≤[ν]=2×l x/250=2×2050/250=16.4mm符合要求！4、支座反力计算R1=-2.13kN,R2=9.21kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/2=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=9.6×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=64.85N/mm 2≤[f]=215N/mm 2 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb =1.07由于φb 大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B ，得到 φb 值为0.81。