电梯井顶板模板(扣件式)计算书
扣件式支架顶板计算书
附件五扣件式钢管支架楼板模板计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20137、《施工手册》（第五版）二、计算参数（图1）平面图（图2）纵向剖面图三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×2.5×1=11 .39kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=11.326kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(11.39,11.326)=11.39kN/m（图3）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=7.89kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图4）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=8.876kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：M max= 0.214kN·m（图6）面板弯矩图σ=M max/W=0.214×106/37500=5.707N/mm2≤[f]=30N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=6.5 75kN/m（图7）正常使用极限状态下的受力简图ν=0.042mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求（图8）挠度图四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图9）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×200/1000+1.4×2.5×200/1000=2. 278kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000=2.265kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(2.278,2.265)=2.278kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×200/1000=1.578kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图10）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×200/1000=1.778kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kN·m)M max= 0.732kN·mσ=M max/W=0.732×106/(83.33×103)=8.784N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)V max= 3.816kNτmax=3V max/(2A)=3×3.816×1000/(2×5000)=1.145N/mm2≤[τ]= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×15/1000)×200/1 000=0.135kN/m（图14）正常使用极限状态下的受力简图（图15）次梁变形图(mm)νmax=0.039mm≤[ν]=1.2×1000/400=3 mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=6.531kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=0.181kN五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，故一般均可按四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
附件1.2：扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数可调托座承载力容许值(kN) 30 模板荷载传递方式可调托座0.2架体底部垫板面积A(m^2) 0.2 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 1.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)0.5 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重Q DK(kN/m^2)1.35 脚手架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动力系数κ脚手架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载是基本风压值W o(kN/m^2) 0.25 沿风荷载方向架体搭设的跨数n 61000 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) 700 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=7.599kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.958kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.599,6.958)=7.599kN/m图1：面板计算简图1、强度验算图2：面板弯矩图M max=0.085kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.085×106/37500=2.28N/mm2≤[f]=37N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1=3.212kN/m图3：挠度计算受力简图图4：挠度图ν=0.114mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
电梯井顶板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。
2#楼电梯井顶板高支模计算书
2#楼电梯井顶板（钢管支撑）模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，电梯井井道宽度2.60ｍ，高度7.45 m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑离墙尺寸0.20ｍ,采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1100mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M1=K M q1L2 =-0.105×7.47×3502=-96083N.mm剪力系数K V=0.606，V1=K V q1L=0.606×7.47×350=1584Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105，M2=K M q2L2 =-0.105×3.97×3502=-51064N.mm跨中弯矩系数K M=0.078，M3=K M q2L2 =0.078×3.97×3502=37933N.mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×3.97×350=842N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.11mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。
电梯井脚手架计算书
电梯井脚手架计算书目录一、计算依据 (2)二、脚手架参数 (2)三、荷载设计 (2)四、简图 (3)五、脚手架验算 (4)5.1、纵向水平杆验算 (4)5.1.1、抗弯验算 (5)5.1.2、挠度验算 (5)5.1.3、支座反力计算 (5)5.2、横向水平杆验算 (5)5.2.1、抗弯验算 (5)5.2.2、挠度验算 (6)5.2.3、支座反力计算 (6)5.3、扣件抗滑承载力验算 (6)5.4、荷载计算 (7)5.4.1、立杆承受的结构自重标准值N G1k (7)5.4.2、脚手板的自重标准值N G2k1 (7)5.4.3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2 (7)5.4.4、构配件自重标准值N G2k总计 (7)5.4.5、立杆施工活荷载计算 (8)5.4.6、组合风荷载作用下单立杆轴向力 (8)5.5、立杆稳定性验算 (8)5.5.1、立杆长细比验算 (8)5.5.2、立杆稳定性验算 (8)一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011二、脚手架参数三、荷载设计四、简图五、脚手架验算5.1、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载能力极限状态q=1.3×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.033+0.3×1.1/(2+1))+ 1.5×2×1.1/(2+1)=1.286kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.3×1.1/(2+1))+2×1.1/(2+1)=0.877kN/m计算简图如下：5.1.1、抗弯验算M max =0.1ql a 2=0.1×1.286×1.62=0.329kN·mσ=γ0M max /W=1×0.329×106/4490=73.339N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 5.1.2、挠度验算νmax =0.677q'l a 4/(100EI)=0.677×0.877×16004/(100×206000×107800)=1.751mm νmax ＝1.751mm≤[ν]＝min[l a /150，10]＝min[1600/150，10]＝10mm 满足要求！ 5.1.3、支座反力计算承载能力极限状态R max =1.1ql a =1.1×1.286×1.6=2.264kN 正常使用极限状态R max '=1.1q'l a =1.1×0.877×1.6=1.543kN5.2、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F 1=R max =2.264kN q=1.3×0.033=0.043kN/m 正常使用极限状态由上节可知F 1'=R max '=1.543kN q'=0.033kN/m 5.2.1、抗弯验算 计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=γ0M max /W=1×0.836×106/4490=186.149N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！ 5.2.2、挠度验算 计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝3.309mm≤[ν]＝min[l b /150，10]＝min[1100/150，10]＝7.333mm 满足要求！ 5.2.3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max =2.288kN5.3、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85纵向水平杆：R max =1×2.264/2=1.132kN≤R c =0.85×8=6.8kN 横向水平杆：R max =1×2.288=2.288kN≤R c =0.85×8=6.8kN满足要求！5.4、荷载计算5.4.1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k =(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.6×2/2×0.033/1.8)×(34.6-16)=2.95kN单内立杆：NG1k=2.95kN双外立杆：N GS1k =(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.6×2/2×0.033/1.8)×16=3.07kN双内立杆：NGS1k=3.07kN5.4.2、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((34.6-16)/1.8+1)×1.6×1.1×0.3×1/2/2=1.452kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.452kN双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=16/1.8×1.6×1.1×0.3×1/2/2=1.056kN1/2表示脚手板2步1设双内立杆：NGS2k1=1.056kN5.4.3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((34.6-16)/1.8+1)×1.6×0.17×1/2=1.496kN1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=16/1.8×1.6×0.17×1/2=1.088kN1/2表示挡脚板2步1设5.4.4、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：NG2k =NG2k1+NG2k2=1.452+1.496=2.948kN单内立杆：NG2k =NG2k1=1.452kN双外立杆：NGS2k =NGS2k1+NGS2k2=1.056+1.088=2.144kN双内立杆：NGS2k =NGS2k1=1.056kN5.4.5、立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k =la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.6×1.1×(2×2)/2=3.52kN内立杆：NQ1k=3.52kN5.4.6、组合风荷载作用下单立杆轴向力单外立杆：N=1.3×(NG1k + NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.95+2.948)+ 1.5×3.52=12.947kN单内立杆：N=1.3×(NG1k + NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.95+1.452)+ 1.5×3.52=11.003kN双外立杆：Ns =1.3×(NGS1k+ NGS2k)+1.5×NQ1k=1.3×(3.07+2.144)+ 1.5×3.52=12.059kN双内立杆：Ns =1.3×(NGS1k+ NGS2k)+1.5×NQ1k=1.3×(3.07+1.056)+ 1.5×3.52=10.644kN5.5、立杆稳定性验算5.5.1、立杆长细比验算立杆计算长度l=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l/i=3.119×103/15.9=196.132 查《规范》表A得，φ=0.1885.5.2、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.3×(NG1k +NG2k)+1.5NQ1k)=(1.3×(2.95+2.948)+1.5×3.52)=12.947kN双立杆的轴心压力设计值NS =1.3×(NGS1k+NGS2k)+N=1.3×(3.07+2.144)+12.947=19.726kNM wd =φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.076×1.6×3.62)=0.043kN·mσ=γ[N/(φA)+Mwd/W]=1×[12947.348/(0.188×424)+42550.272/4490]=171.903N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M wd =φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.085×1.6×3.62)=0.048kN·mσ=γKS(NS/(φA)+M/W)=1×0.6×(19726.068/(0.188×424)+47589.12/4490)=154.839N/mm2≤[f]=205N/mm2 wd满足要求！。
板模板扣件式钢管支撑架计算书
板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
板段：B1。
模板支撑体系剖面图计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。
二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 1000×123/12= 1.440×105mm4；W = 1000×122/6 = 2.400×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G=0.3×1.000=0.300 kN/m；1k=24×1.000×0.22=5.280 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=1.1×1.000×0.22=0.242 kN/m；钢筋自重标准值G3k永久荷载标准值G= 0.300+ 5.280+ 0.242=5.822 kN/m；k=2.5×1.000=2.500 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=5.822kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合q=max（q1，q2）=9.438kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×5.822+1.4×2.500) =9.438kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×5.822+1.4×0.7×2.500) =9.279kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×1.2×5.822=6.288kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×1.35×5.822 =7.074kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算σ＝ M/W < [f]其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.400×104mm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.307kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×9.438×0.32 =0.106kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×6.288×0.32+0.25×3.150×0.3 =0.307kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×7.074×0.32+0.25×2.205×0.3 =0.245N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.307×106/2.400×104=12.791N/mm2；实际弯曲应力计算值σ =12.791N/mm2小于抗弯强度设计值[f] =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算ν =5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 5.822kN/m；l-面板计算跨度: l =300mm；E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；I--截面惯性矩: I =1.440×105mm4；[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: ν= 5×5.822×3004/(384×11500×1.440×105)=0.371mm；实际最大挠度计算值: ν=0.371mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。
电梯井模板工程设计计算书
（一）电梯井模板工程设计计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M16；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):70.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ—混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t—新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得6.667h；T—混凝土的入模温度，取15.000℃；V—混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H—模板计算高度，取2.900m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
电梯井顶板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 1515 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p ＝0.9×1.3×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN ·mσ＝M max /W ＝0.24×106/37500＝6.33N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm ≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型方钢管 小梁材料规格(mm) □80×40×2 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125小梁弹性模量E(N/mm 2)206000 小梁截面抵抗矩W(cm 3)9.28小梁截面惯性矩I(cm 4) 37.13b 取整取整长度为275mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q 1静＝0.9×1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq 1活＝0.9×1.4×Q 1k ×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM 1＝0.125q 1静L 2+0.125q 1活L 2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN ·m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k =0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM 2＝0.07q 2L 2+0.203pL ＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN ·m M 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN ·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN ·mσ＝M max /W ＝0.87×106/9280＝93.74N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kN V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝V max /(8I z δ)[bh 02-(b-δ)h 2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2满足要求！ 3、挠度验算q=(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm ≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax ＝qL 4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm ≤[ν]＝l 1/400＝275/400＝0.69mm 满足要求！ 六、主梁验算Q 1k ＝1.5kN/m 2q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq 1静＝0.9×1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq 1活＝0.9×1.4×Q 1k ×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq 2＝(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态按二跨连续梁，R max ＝1.5q 1L ＝1.5×1.7×1＝2.56kN 按悬臂梁，R 1＝q 1l=1.7×0.28＝0.47kN R ＝max[R max ，R 1]＝2.56kN; 同理，R'＝1.81kN ，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，R max ＝1.5q 2L ＝1.5×1.05×1＝1.58kN 按悬臂梁，R 1＝q 2l=1.05×0.28＝0.29kN R ＝max[R max ，R 1]＝1.58kN; 同理，R'＝1.12kN ，R''＝1.12kN 2、抗弯验算 计算简图如下：主梁弯矩图(kN ·m)M max ＝0.83kN ·mσ＝M max /W ＝0.83×106/4730＝176.06N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝4.14kNτmax ＝2V max /A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.91mm跨中νmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm悬挑段νmax＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ21.755 钢管类型Ф48×3.2 立柱截面面积A(mm2) 450 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.73 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l 02=k μ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l 0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l 01=k μ1(h d +2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mm λ1＝l 01/i ＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16 M w =0.92×1.4ωk l a h 2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN ·m N w ＝0.9[1.2ΣN Gik +0.9×1.4Σ(N Qik +M w /l b )]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf ＝ N w /(φA)+ M w /W ＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！M w =0.92×1.4ωk l a h 2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN ·m N w ＝0.9[1.2ΣN Gik +0.9×1.4Σ(N Qik +M w /l b )]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf ＝ N w /(φA)+ M w /W ＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 八、可调托座验算满足要求！ 九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。
楼电梯井顶板钢管支撑模板支撑计算书
2#楼电梯井顶板（钢管支撑）模板支撑计算书结构板厚120mm，电梯井井道宽度ｍ，高度 m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=N/mm2,顺纹抗剪强度f v=N/mm2 ；支撑离墙尺寸ｍ,采纳Φ钢管：横向间距1100mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=m；钢管直径48mm,壁厚mm,截面积cm2,回转半径i=cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=N/mm2,抗剪强度f v=N/mm2。
（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=，M1=K M q1L2 =-0.105×7.47×3502=-96083N.mm剪力系数K V=，V1=K V q1L=0.606×7.47×350=1584Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=，M2=K M q2L2 =-0.105×3.97×3502=-51064N.mm跨中弯矩系数K M=，M3=K M q2L2 =0.078×3.97×3502=37933N.mm剪力系数K V=，V2=K V q2L=0.606×3.97×350=842N挠度系数Kυ=，υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3504mmC施工人员及施工设备荷载按kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=kN ,计算简图如以下图所示。
施工电梯地下室顶板回撑方案含计算式
施工电梯地基验算2018年三月目录一、编制依据二、工程概况三、施工电梯基础技术方案施工电梯安装在地下室顶板上施工电梯地基验算一、编制依据1、《建筑施工手册》(第四版)（中国建筑工业出版社）2、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-20023、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20014、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115、《SC系列施工升降机使用说明书》6、《城投广场一期施工图纸》7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)8、《施工升降机》（GB/T 10054-2005）9、《高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)二、工程概况根据总平布置图，各楼号的施工图及现场实际情况，本工程拟采用3台施工电梯，其中3#、5#、6#楼分别各一台，即可满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求，因现场条件限制，将施工电梯安装在地下室顶板上。
三、施工电梯基础技术方案1、施工电梯基本参数施工电梯型号：3#楼、5#楼为SC 200/200A，6#楼为SC 200/200B；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：105m；标准节长度：1.508m；吊笼底部尺寸：3.2 m *1.5m；标准节重：170kg；吊笼重量：2*1700kg；额定载重量：2*2000kg；护栏重量: 1480kg；对重体重量：2*1000kg；施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。
考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。
同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于:P=吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1=｛（2*1700）+1480+（66*170）+2*1000+2*2000｝*2.1=46410㎏≈465KN。
2、基础及回顶体系搭设方案：考虑到施工升降机组装高度较高，集中荷载值较大，基底部基础仍按厂家提供的图纸施工。
井道脚手架计算书
肈二、大横杆的计算:蒇大横杆按照单跨简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯膃矩和变形（脚手板取花纹钢板计算，自重0.22kN/m2）膃 1.均布荷载值计算蒈大横杆的自重标准值P1=0.0353kN/m羅脚手板的荷载标准值P2=0.22 >1.75/6=0.06417kN/m膅活荷载标准值Q=2.000Xl.75/5=0.7kN/m芃静荷载的计算值q i=1.2 ^0.0353+1.2 (X06417=0.119364N/m衿活荷载的计算值q2=1.4 %.7=0.98kN/m蚇总荷载计算值q=q1+q2=1.1 kN/m羄 2.抗弯强度计算跨中最大弯矩计算公式如下:莃芀2X1.752/8=0.421kN.m肅M=1.1(JGJ130-2011水蚃故由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》平杆抗弯强度计算公式：篆一可得蒇=M/w=0.421 X 106/4729.6=89.034N/mm2=205 N/mm2袇大横杆的计算强度小于205.0N/mm ,满足要求！蒂3•挠度计算薂计算公式如下：袈--------芅故最大挠度蒅=5X1.06X7504/(384 &06 >t05xl13570)=5.533mm薂大横杆的最大挠度小于1750/150与10mm,满足要求！艿三、小横杆的计算：羇小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
芄用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形1.荷载值计算蚀小横杆自重标准值P1=0.0353kN/m蒅单根大横杆传递给小横杆的集中荷载的自重标准值(脚手板取花纹钢板计算，自重0.22kN/m2)，经计算得肃P2=(0.22 为.75X.75 为.2+2.0 1.75 为.75 为.4+1.75 6X).0353 >1.2)/12=0.819kN螂小横杆计算简图肁 2.抗弯强度计算膆经计算得肆M max=0.875kN.m袂故由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011水平杆抗弯强度计算公式：腿 _ 可彳得2袄小横杆的计算强度小于205.0N/mm ,满足要求!=205 N/mm羂四、扣件抗滑力的计算：其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取 8.0kN ；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P i =0.0353 1.75 6+0.0353 X .75 送=0.4942kN 脚手板的荷载标准值 P 2=0.22 1.75 1.75=0.67375kN活荷载标准值 Q=2.000 1.75 1.75=6.125kN莀荷载的计算值蒆 N=1.2 X 0.4942+1.2 0.67375+1.4 6.125=9.97654kN莅 单个扣件承载力设计值 R=N/4=2.494kN Rc 8.0kN膁 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !蒇 当直角扣件的拧紧力矩达40~65N.m 时，试验表明：单扣件在12kN 的荷 载下会滑动，其抗滑承载力可取 8.0kN ；双扣件在20kN 的荷载下会滑动；其抗滑承载力可取12.0kN薈纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算 （ 规 范5.2.5）: R Rc膄五、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
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板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，υ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(υA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(υA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。