品茗安全 板模板(扣件式)计算书
品茗软件各层高模板支撑安全性计算例6米层高,其他另外联系计算
6米层高板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；
采用的钢管(mm):Φ48×3.25 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):180.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元。
品茗安全 墙模板(非组合式钢模板)计算书
墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称墙新浇混凝土墙墙厚(mm) 300混凝土墙的计算高度(mm) 3000 混凝土墙的计算长度(mm) 6000 二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.153混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125小梁间距(mm) 250 小梁一端悬臂长(mm) 250主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 250对拉螺栓横向间距(mm) 500 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b ＝0.5m ，W ＝bh 2/6＝500×182/6＝27000mm 3，I ＝bh 3/12＝500×183/12＝243000mm 41、强度验算q ＝bS 承＝0.5×48.42＝24.21kN/m面板弯矩图(kN·m)M max ＝0.19kN·mσ＝M max /W ＝0.19×106/27000＝7.01N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝bS 正＝0.5×38.4=19.2kN/m面板变形图(mm)ν＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)53.33小梁截面惯性矩I(cm 4)213.331、强度验算q＝bS承＝0.25×48.42＝12.1kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.38kN·mσ＝M max/W＝0.38×106/53330＝7.09N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算q ＝bS 正＝0.25×38.4=9.6kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.42mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算R 1=6.37kN ，R 2=...R 23=6.37kN ，R 24=6.37kN六、主梁验算主梁类型双钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm 3)8.98主梁截面惯性矩I(cm 4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.8kN·mσ＝M max/W＝0.8×106/8980＝88.67N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×48.42＝11.5kN≤N t b＝12.9kN满足要求！。
品茗安全计算软件新手入门教程1梁模板扣件式
品茗安全计算软件新手入门教程1梁模板扣件式一、软件介绍二、梁模板扣件式计算梁模板扣件式是一种常见的结构连接方式，它通过扣件将梁和模板连接在一起。
为了保证结构的安全性，需要进行一系列的安全计算，其中包括扣件的强度计算、梁的强度计算以及整体结构的刚度计算。
1.创建模型首先，打开软件并创建新的工程。
选择梁模板扣件式结构类型，并输入相应的几何参数，如梁的长度、宽度和高度，以及模板的尺寸。
在创建模型时，可以选择不同的材料属性，如弹性模量和屈服强度。
2.设置边界条件和受力为了进行安全计算，需要设置适当的边界条件和受力方式。
在这个教程中，将模拟一个悬臂梁承受均布载荷的情况。
设置悬臂端点为固定边界条件，施加均布载荷于梁的顶部表面。
3.扣件强度计算在模拟计算之前，需要先计算扣件的强度。
在软件中，可以选择合适的扣件类型，并输入扣件的尺寸参数。
通过计算扣件的应力和变形分析，可以评估扣件抗弯能力和承受载荷的能力。
4.梁强度计算在确定扣件的强度后，需要进一步计算梁的强度。
通过软件提供的应力和变形分析，可以获得梁的应力分布和最大应力值。
根据梁的几何参数和材料属性，可以计算梁的强度和刚度。
5.整体结构计算最后，进行整体结构的计算。
根据梁和模板的强度和刚度，可以评估整体结构的承载能力和变形性能。
软件提供了综合评估报告，包括应力分布图、变形云图和安全系数等。
三、总结通过品茗安全计算软件，我们可以方便地进行梁模板扣件式结构的安全性计算。
在进行计算之前，需要确定准确的几何参数和材料属性，并设置合理的边界条件和受力方式。
通过分步的强度计算和应力分析，可以评估整体结构的安全性和可靠性。
注意：此教程仅为入门级教程，并未涉及详尽的计算细节和软件操作。
对于具体的工程问题，建议参考软件的详细文档和专业工程师的指导。
希望以上内容对您有所帮助，祝您学习顺利！。
品茗安全计算软件新手入门教程1茶具模板扣件式
品茗安全计算软件新手入门教程1茶具模
板扣件式
本教程将为您介绍品茗安全计算软件的基础知识和使用方法，以及如何使用茶具模板扣件式来创建具有安全性的计算模型。
品茗安全计算软件基础知识
品茗安全计算软件是一款专业的结构分析软件，可用于模拟各种结构的力学和热力学响应，支持多种材料属性和模型。
它具有良好的可视化界面和精准的分析计算能力，可以帮助用户更好地理解和预测结构的行为。
品茗安全计算软件使用方法
品茗安全计算软件的使用方法较为复杂，需要经过一定程度的研究才能掌握其精髓。
总体来说，使用品茗安全计算软件的过程包括以下几个步骤：
1. 安装软件并创建新项目
2. 导入结构模型并设置模拟参数
3. 进行计算并分析计算结果
4. 输出计算结果并保存项目文件
茶具模板扣件式
茶具模板扣件式是品茗安全计算软件中的一种特殊计算模板，其主要作用是帮助用户创建具有安全性的茶具设计模型，并分析茶具的结构响应和稳定性。
使用茶具模板扣件式可以简化模型创建的过程，并提供直接的分析结果。
用户只需要按照模板提供的茶具型号和参数设置进行操作即可快速创建高质量的计算模型。
总结
品茗安全计算软件是一款强大的结构分析工具，可以大幅提高结构设计的效率和精度。
在使用过程中，我们可以利用茶具模板扣件式等特殊功能来实现更高效和灵活的计算。
希望本教程能够为您提供帮助，并进一步提高您的品茗安全计算软件的应用水平。
如有任何问题，请随时联系我们。
谢谢！。
品茗计算扣件式脚手架计算书_20200622_211320489
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数0.243，0.243风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) Array立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.035+0.1×1.05/(1+1))+1.4×3×1.05 /(1+1)=2.31kN/m正常使用极限状态q'=(0.035+G kjb×l b/(n+1))=(0.035+0.1×1.05/(1+1))=0.088kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×2.31×1.22=0.333kN·mσ=γ0M max/W=1×0.333×106/4730=70.34N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.088×12004/(100×206000×113600)=0.053mm νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×2.31×1.2=3.05kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.088×1.2=0.116kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.05kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.116kNq'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.806×106/4730=170.489N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.143mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.547kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×3.05/2=1.525kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.547kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.2×1/2×0.035/1.8)×20=2.816kN 单内立杆：N G1k=2.816kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×1.05×0.1×1/2/2=0.382kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.382kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.382+1.235+0.24=1.857kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.382kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(1×3)/2=1.89kN内立杆：N Q1k=1.89kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+ 1.4×1.89=8.253kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+0.382)+ 1.4×1.89=6.483kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+1.4×1.89=8.253kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.2×3.62)=0.095kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8253.4/(0.188×450)+95234.227/4730]=117.692N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(2.939+3)×103/(0.896×506)=13.1N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=17 4.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=2.939+3=5.939kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算f u g1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
品茗计算板模板
品茗计算板模板是一个比较复杂的计算过程，需要考虑到很多因素，比如板厚、板长、板宽、支撑类型、混凝土强度等级、木材的种类和密度等等。
下面我将根据一般情况，简单描述一下品茗计算板模板的过程，希望能够为您提供一些参考。
首先，我们需要明确板模板的计算公式：模板面积= (板长+ 板宽) ×2 ×(板厚/木方宽度) + 板宽×板长。
其中，板厚是您需要确定的一个重要参数，需要根据实际工程需要进行选择。
接下来，我们需要对各种因素进行综合考虑。
比如，如果采用的是碗扣式支撑，那么需要考虑碗扣的搭接方式和扣件的数量，这会直接影响模板的受力情况。
此外，混凝土强度等级也会影响模板的设计和选材，如果混凝土强度较高，那么就需要选择更加坚固的模板材料。
在品茗软件中，这些因素都可以通过输入相应的参数来体现。
比如在品茗软件的模板计算模块中，我们可以输入板长、板宽、板厚、支撑类型、混凝土强度等级等参数，软件就会自动进行计算并输出结果。
在具体操作过程中，我们需要根据实际情况进行选择和调整。
比如，如果板长和板宽较大，那么就需要考虑支撑的稳定性，可能需要采用双层支撑或者增加木方的密度等措施。
同时，在选择模板材料时，也需要考虑到材料的耐久性和成本等因素。
此外，品茗软件还有一些其他的辅助功能，比如模板配模分析和结果输出等。
这些功能可以帮助我们更好地进行模板设计，提高施工效率和质量。
总之，品茗计算板模板需要综合考虑各种因素，包括支撑类型、混凝土强度等级、木材的种类和密度等。
在具体操作过程中，我们需要根据实际情况进行选择和调整，充分利用品茗软件提供的辅助功能，提高施工效率和质量。
希望这个回答能对您有所帮助！如有其他问题，请随时提问。
品茗安全计算软件新手入门教程1梁模板扣件式
品茗安全计算软件新手入门教程1梁模板扣件式品茗安全计算软件新手入门教程—梁模板扣件式1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20117、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20138、建筑施工计算手册(第二版)基本知识梁模板设置附加立杆1梁模板设置附加立杆2梁模板设置附加主梁参数解析①基本参数模板规范计算依据：JGJ130-2011,JGJ162-2008,GB50666-2011,JGJ300-2013共四本计算规范，不同计算规范荷载取值、构造要求等都不相同，计算结果也会有差异。
如何选择计算依据：根据工程所在地专家比较认可（常规使用）规范来计算，非专家论证方案选择规范要和监理工程师确定。
②混凝土工程属性新浇混凝土板名称：验算模板支架所在混凝凝土板名称，根据实际工况填写。
新浇混凝土板板厚（mm）：验算模板支架所在混凝凝土板厚度。
模板支架纵向长度L(m):指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体纵向长度（整体相对较长的一边为纵向）模板支架横向长度B(m): 指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体横向长度（整体相对较短的一边为纵向）。
模板支架纵、横向长度示意图③支架体系设计混凝土浇筑施工方式：共分为六种方式，根据实际工况进行选择。
混凝土浇筑施工方式每纵距内附加梁底支撑主梁根数：附加梁底支撑主梁指相邻立柱之间，增加的主梁。
附加主梁1根荷载传递至立柱方式：根据现场实际工况进行选择。
包括可调托、单双扣件三种类型。
荷载传递方式梁底增加立柱根数：注意特指梁底增加立杆，根据现场实际工况进行填写。
梁底增加1根立杆梁底增加2根立杆其余参数填写规则扣件抗滑折减系数:扣件使用一点时间后，其抗滑性能相应降低。
板模板(扣件式)计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数(市)基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n // 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)模板荷载传递方式可调托座简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.113kN·mσ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.332mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
品茗安全 柱模板(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 2k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 2k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×0，1.35×38.4+1.4×0.7×0]＝0.9max[46.08，51.84]＝0.9×51.84＝46.66kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ2k＝0.9×1.4×0.7×0.6×0＝0kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.082-0.121×0×0.082＝-0.02kN·mσ＝M max/W＝0.02×106/(1/6×600×152)＝0.75N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×23.04×754/(100×10000×(1/12×600×153))＝0mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×70小梁截面惯性矩I(cm4) 142.92 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40.83小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 3001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.08×46.66＝3.5 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.16kN·mσ＝M max/W＝0.16×106/40.83×103＝3.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.08×38.4＝2.88 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.38mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型矩形木楞柱箍合并根数 1 柱箍材质规格(mm) 60×80 柱箍截面惯性矩I(cm4) 256柱箍截面抵抗矩W(cm3) 64 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 柱箍弹性模量E(N/mm2) 9350模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.05kN·m，N1＝4.2kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.05kN·m，N2＝4.49kNM/W n＝0.05×106/(64×103)＝0.82N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0mm≤[ν]＝l/400＝0.39mmν2＝0mm≤[ν]＝l/400＝0.31mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26t满足要求！N＝4.49×1=4.49kN≤26kN满足要求！。
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×1=8.073kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.14))×1＝3.614kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.073×0.252/8＝0.063kN·mσ＝M max/W＝0.063×106/37500＝1.682N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.614×2504/(384×10000×281250)=0.065mmν＝0.065mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 256 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.083kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.25＝1.24kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.25＝0.844kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.24×0.92+0.125×0.844×0.92＝0.211kN·m M2＝q1L12/2=2.083×0.0012/2＝0kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.211，0]＝0.211kN·mσ=M max/W=0.211×106/64000=3.296N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.24×0.9+0.625×0.844×0.9＝1.172kNV2＝q1L1＝2.083×0.001＝0.002kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.172，0.002]＝1.172kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.172×1000/(2×60×80)＝0.366N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.14))×0.25＝0.954kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.954×9004/(100×9350×256×104)＝0.136mm ≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.954×14/(8×9350×256×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×1/250＝0.008mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.148kN/m q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)×0.25＝1.305kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.25＝0.844kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.14))×0.25＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.148×0.9＝2.417kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.305+0.437×0.844)×0.9+2.148×0.001＝0.774kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.45kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×0.9＝1.129kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×0.9+1.004×0.001＝0.34kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.677kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.475×106/4490=105.823N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.585×1000/424＝16.909N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.563mm≤[ν]＝L/250=3.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=2.855kN，R2=5.689kN，R3=5.753kN，R4=1.652kN 图二支座反力依次为R1=2.215kN，R2=5.76kN，R3=5.76kN，R4=2.215kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.76/0.6=9.599kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197M wd=γ0×γLφwγQ M wk=γ0×γLφwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[2.855,5.76,5.76,2.215]/0.6+1×1.3×0.15×7.4=1 1.042kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝11.042×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=132.999N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=7.4/9=0.822≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.211=0.19kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×0.8×0.199=0.143kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×7.42×0.19+7.4×0.143=6.26kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=92×0.9×[0.15×7.4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=145.35kN .m≥3γ0M ok =3×1×6.26=18.779kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.042/(0.9×0.1)＝122.689kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
品茗安全计算软件新手入门教程1梁模板扣件式
品茗安全计算软件新手入门教程—梁模板扣件式1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20117、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20138、建筑施工计算手册(第二版)基本知识梁模板设置附加立杆1梁模板设置附加立杆2梁模板设置附加主梁参数解析①基本参数模板规范计算依据：JGJ130-2011,JGJ162-2008,GB50666-2011,JGJ300-2013共四本计算规范，不同计算规范荷载取值、构造要求等都不相同，计算结果也会有差异。
如何选择计算依据：根据工程所在地专家比较认可（常规使用）规范来计算，非专家论证方案选择规范要和监理工程师确定。
②混凝土工程属性新浇混凝土板名称：验算模板支架所在混凝凝土板名称，根据实际工况填写。
新浇混凝土板板厚（mm）：验算模板支架所在混凝凝土板厚度。
模板支架纵向长度L(m):指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体纵向长度（整体相对较长的一边为纵向）模板支架横向长度B(m): 指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体横向长度（整体相对较短的一边为纵向）。
模板支架纵、横向长度示意图③支架体系设计混凝土浇筑施工方式：共分为六种方式，根据实际工况进行选择。
混凝土浇筑施工方式每纵距内附加梁底支撑主梁根数：附加梁底支撑主梁指相邻立柱之间，增加的主梁。
附加主梁1根荷载传递至立柱方式：根据现场实际工况进行选择。
包括可调托、单双扣件三种类型。
荷载传递方式梁底增加立柱根数：注意特指梁底增加立杆，根据现场实际工况进行填写。
梁底增加1根立杆梁底增加2根立杆其余参数填写规则扣件抗滑折减系数:扣件使用一点时间后，其抗滑性能相应降低。
板模板(扣件式)计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.113kN·mσ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.332mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
品茗安全 墙模板(非组合式钢模板)计算书
墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称墙新浇混凝土墙墙厚(mm) 300混凝土墙的计算高度(mm) 3000 混凝土墙的计算长度(mm) 6000 二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.153混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125小梁间距(mm) 250 小梁一端悬臂长(mm) 250主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 250对拉螺栓横向间距(mm) 500 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b ＝0.5m ，W ＝bh 2/6＝500×182/6＝27000mm 3，I ＝bh 3/12＝500×183/12＝243000mm 41、强度验算q ＝bS 承＝0.5×48.42＝24.21kN/m面板弯矩图(kN·m)M max ＝0.19kN·mσ＝M max /W ＝0.19×106/27000＝7.01N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝bS 正＝0.5×38.4=19.2kN/m面板变形图(mm)ν＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)53.33小梁截面惯性矩I(cm 4)213.331、强度验算q＝bS承＝0.25×48.42＝12.1kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.38kN·mσ＝M max/W＝0.38×106/53330＝7.09N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算q ＝bS 正＝0.25×38.4=9.6kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.42mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算R 1=6.37kN ，R 2=...R 23=6.37kN ，R 24=6.37kN六、主梁验算主梁类型双钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm 3)8.98主梁截面惯性矩I(cm 4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.8kN·mσ＝M max/W＝0.8×106/8980＝88.67N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×48.42＝11.5kN≤N t b＝12.9kN满足要求！。
品茗 梁模板(扣件式)计算书
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称梁新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 600×1600 新浇混凝土结构层高(m) 3 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 800梁两侧立柱间距l b(mm) 1200步距h(mm) 1800新浇混凝土楼板立柱间距l 'b(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,800 梁底支撑小梁根数 5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b ＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算M max ＝-0.107q 1静L 2+0.121q 1活L 2＝-0.107×49.69×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.11kN·mσ＝M max /W ＝0.11×106/37500＝3.06N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×40.9×1504/(100×10000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 5=0.393 q 1静l +0.446 q 1活l=0.393×49.69×0.15+0.446×1.76×0.15＝3.05kN R 2=R 4=1.143 q 1静l +1.223 q 1活l=1.143×49.69×0.15+1.223×1.76×0.15＝8.84kN R 3=0.928 q 1静l +1.142 q 1活l=0.928×49.69×0.15+1.142×1.76×0.15＝7.22kN 标准值(正常使用极限状态)R 1'=R 5'=0.393 q 2l=0.393×40.9×0.15＝2.41kN R 2'=R 4'=1.143 q 2l=1.143×40.9×0.15＝7.01kN R 3'=0.928 q 2l=0.928×40.9×0.15＝5.69kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)53.33小梁截面惯性矩I(cm 4)213.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q 1＝max{3.05+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，8.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=8.88kN/m q 2＝max[2.41+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.6/2，(0.8-0.6)-0.6/2]/2×1，7.01+(0.3-0.1)×0.6/4]＝7.04kN/m 1、抗弯验算M max ＝max[0.107q 1l 12，0.5q 1l 22]＝max[0.107×8.88×0.82，0.5×8.88×0.32]＝0.61kN·mσ＝M max /W ＝0.61×106/53330＝11.4N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算V max ＝max[0.607q 1l 1，q 1l 2]＝max[0.607×8.88×0.8，8.88×0.3]＝4.312kN τmax ＝3V max /(2bh 0)=3×4.312×1000/(2×50×80)＝1.62N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算ν1＝0.632q 2l 14/(100EI)＝0.632×7.04×8004/(100×9350×2133300)＝0.91mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q 2l 24/(8EI)＝7.04×3004/(8×9350×2133300)＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态R max ＝max[1.143q 1l 1，0.393q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.143×8.88×0.8，0.393×8.88×0.8+8.88×0.3]＝8.12kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1＝R 5＝4kN ，R 2＝R 4＝8.12kN ，R 3＝6.63kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q 2l 1，0.393q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.143×7.04×0.8，0.393×7.04×0.8+7.04×0.3]＝6.44kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.41kN ，R'2＝R'4＝6.44kN ，R'3＝5.23kN六、主梁验算主梁类型钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125主梁截面惯性矩I(cm 4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm 3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.543×106/5080＝106.9N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝11.435kNτmax ＝2V max /A=2×11.435×1000/489＝46.77N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算R ＝max[R 1,R 4]＝0.27kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R ＝0.27kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.54 1、风荷载计算M w ＝0.92×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.82/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m2)小梁验算q1＝max{2.76+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.6/2，(0.8-0.6)-0.6/2]/4×1，7.99+(0.3-0.1)×0.6/4}=8.02kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.23kN，R2＝14.29kN，R3＝14.29kN，R4＝0.23kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[0.23+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.9，14.29，14.29，0.23+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.8-0.6-0.6/2)/2×0.9]+0.06/1.2＝14.35kNf＝N/(υA)+M w/W＝14346.35/(0.54×424)+0.06×106/4490＝76.6N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.71kN≤[N]＝30kN满足要求！。
品茗安全系统计算软件新手入门教程1梁实用实用模板扣件式
品茗安全计算软件新手入门教程—梁模板扣件式1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20117、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20138、建筑施工计算手册(第二版)基本知识梁模板设置附加立杆1梁模板设置附加立杆2梁模板设置附加主梁参数解析①基本参数模板规范计算依据：JGJ130-2011,JGJ162-2008,GB50666-2011,JGJ300-2013共四本计算规范，不同计算规范荷载取值、构造要求等都不相同，计算结果也会有差异。
如何选择计算依据：根据工程所在地专家比较认可（常规使用）规范来计算，非专家论证方案选择规范要和监理工程师确定。
②混凝土工程属性新浇混凝土板名称：验算模板支架所在混凝凝土板名称，根据实际工况填写。
新浇混凝土板板厚（mm）：验算模板支架所在混凝凝土板厚度。
模板支架纵向长度L(m):指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体纵向长度（整体相对较长的一边为纵向）模板支架横向长度B(m): 指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体横向长度（整体相对较短的一边为纵向）。
模板支架纵、横向长度示意图③支架体系设计混凝土浇筑施工方式：共分为六种方式，根据实际工况进行选择。
混凝土浇筑施工方式每纵距内附加梁底支撑主梁根数：附加梁底支撑主梁指相邻立柱之间，增加的主梁。
附加主梁1根荷载传递至立柱方式：根据现场实际工况进行选择。
包括可调托、单双扣件三种类型。
荷载传递方式梁底增加立柱根数：注意特指梁底增加立杆，根据现场实际工况进行填写。
梁底增加1根立杆梁底增加2根立杆其余参数填写规则扣件抗滑折减系数:扣件使用一点时间后，其抗滑性能相应降低。
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 4500 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=8.399kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.399×0.32/8＝0.094kN·mσ＝M max/W＝0.094×106/24000＝3.937N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×4500×144000)=0.629mmν＝0.629mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁计算方式二等跨连续梁101k2k3k L1k Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.598kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.585kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.585×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.263kN·m M2＝q1L12/2=2.598×0.152/2＝0.029kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.263，0.029]＝0.263kN·mσ=M max/W=0.263×106/53333=4.932N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.585×0.9+0.625×1.012×0.9＝1.461kNV2＝q1L1＝2.598×0.15＝0.39kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.461，0.39]＝1.461kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.461×1000/(2×50×80)＝0.548N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.209mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×213.333×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.676kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.663kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.676×0.9＝3.01kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.663+0.437×1.013)×0.9+2.676×0.15＝1.361kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.806kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×0.9＝1.439kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.28×0.9+1.28×0.15＝0.624kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.864kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.517×106/4490=115.249N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.318×1000/424＝15.651N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.589mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.243mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.906kN，R2=5.659kN，R3=6.06kN，R4=2.436kN图二支座反力依次为R1=3.131kN，R2=5.899kN，R3=5.899kN，R4=3.131kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.06/0.6=10.1kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197M wd=γ0×γLφwγQ M wk=γ0×γLφwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0. 004kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.906,5.899,6.06,3.131]/0.6+1×1.3×0.15×3.9=10.86kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝10.86×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=130.82N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.9/20=0.195≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.373=0.336kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.336+3.9×0.179=3.251kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×3.9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=460kN. m≥3γ0M ok =3×1×3.251=9.754kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
品茗软件各层高模板支撑安全性计算例6米层高,其他另外联系计算【模板范本】
6米层高板模板(扣件钢管高架）计算书
一、参数信息
1。
模板支架参数
横向间距或排距(m）：1。
00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。
10;模板支架搭设高度（m）：6。
00；
采用的钢管(mm)：Φ48×3。
25 ;板底支撑连接方式：方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0。
75；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0。
500；混凝土与钢筋自重（kN/m3):25。
500；
施工均布荷载标准值（kN/m2)：1。
000；
3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。
400；木方的间隔距离（mm）:250。
000;
木方弹性模量E(N/mm2）：9000。
000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000;
木方的截面宽度（mm)：50。
00;木方的截面高度（mm):100。
00；
4。
楼板参数
楼板的计算厚度（mm）：180。
00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元。
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板模板（扣件式）计算书一、工程属性三、模板体系设计立柱距混凝土板短边的距离(mm) 200立柱距混凝土板长边的距离(mm) 250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 300小梁距混凝土板短边的距离(mm) 50小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝M max/W＝0.24×106/54000＝4.4N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×486000)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.33小梁截面惯性矩I(cm4) 213.33因[B/l b]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝-0.071q1静L2-0.107q1活L2＝-0.071×1.07×0.92-0.107×0.94×0.92＝0.14kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.9＝0.6kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.252/2，0.1×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.14，0.6，0.79]＝0.79kN·mσ＝M max/W＝0.79×106/53330＝14.82N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.07×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.11kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.25，0.1×0.25+3.15]＝3.17kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.11，2.2，3.17]＝3.17kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×50)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.99×9004/(100×9350×2133300)＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2504/(8×9350×2133300)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.14×0.9+1.223×0.57×0.9＝1.79kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.25＝0.43kNR＝max[R max，R1]＝1.79kN;同理，R'＝1.05kN，R''＝1.05kN正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×1.05×0.9＝1.08kN按悬臂梁，R1＝R max l=1.08×0.25＝0.27kNR＝max[R max，R1]＝1.08kN;同理，R'＝0.63kN，R''＝0.63kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.5kN·mσ＝M max/W＝0.5×106/4490＝111.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.07kNτmax＝2V max/A=2×3.07×1000/424＝14.47N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.56mm跨中νmax=0.56mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.26mm≤[ν]=150/400=0.38mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424满足要求！查表得，φ＝0.54M w＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mN w＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.07/0.9＝4.3kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4299.53/(0.54×424)+0.07×106/4490＝34.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！。