板标准规定模板(扣件式)计算书

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600x1900梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×1＝60.75 2kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝58.988kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.988×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.037kN ·mσ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.979N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.55×754/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.988×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.798kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×58.988×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.219kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×58.988×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.257kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×48.55×0.075＝1.431kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×48.55×0.075＝4.162kNR3'=0.928q2L=0.928×48.55×0.075＝3.379kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.798/1＝1.798kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.219,4.257,5.21 9]/1=5.219kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.798/1＝1.798kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×(0.55-0.6/2)/2×1=1.06kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1=1.06kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.219+0.018=5.237kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.909,5.237,3.909]=5.237kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.431/1＝1.431kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.162,3.379,4.1 62]/1=4.162kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.431/1＝1.431kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.015kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.55-0.6/2)/2×1=0.69 kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1 =0.69kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.162+0.015=4.177kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.986,4.177,2.986]=4.177kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.237×0.82，0.5×5.237×0.22]＝0.419kN·mσ=M max/W=0.419×106/54000=7.759N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.237×0.8，5.237×0.2]＝2.095kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.095×1000/(2×40×90)＝0.873N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.177×8004/(384×7040×243×104)＝1.302mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.177×2004/(8×7040×243×104)＝0.049mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.237×0.8,0.5×5.237×0.8+5.237×0.2]=4.19kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.127kN,R2=4.19kN,R3=3.42kN,R4=3.42k N,R5=3.42kN,R6=3.42kN,R7=3.42kN,R8=4.19kN,R9=3.127kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.177×0.8,0.5×4.177×0.8+4.177×0.2]=3.342kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.389kN,R2'=3.342kN,R3'=2.715kN,R4'=2. 715kN,R5'=2.715kN,R6'=2.715kN,R7'=2.715kN,R8'=3.342kN,R9'=2.389kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.454×106/4490=101.087N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝8.55kNτmax=2V max/A=2×8.55×1000/424＝40.33N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝367/400＝0.917mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.238kN，R2=15.629kN，R3=15.629kN，R4=0.238kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.238,0.238]＝0.238kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.629kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.9×2]×1＝54.702kN/m2)小梁验算q1＝max{1.621+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/8+0.5×(1.9-0.2)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+ 1.4×0.9×1]×max[0.55-0.6/2，(1.1-0.55)-0.6/2]/2×1，4.703+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.6/8}=4 .719kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.198kN，R2＝14.051kN，R3＝14.051kN，R4＝0.198kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-1.9)+M w/l b＝max[0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.6/2)/2×0.8，14.051，14.051，0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.6/2)/2×0.8]+0.194+0.068/1.1＝14.307kNf＝N/(φA)+M w/W＝14307.223/(0.634×424)+0.068×106/4490＝68.368N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6=0.617≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=14.307kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=1 4.307kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=14.307kN满足要求！。

悬挑板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.20.21 风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 12立柱纵向间距l a(mm) 600立柱横向间距l b(mm) 1200水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 400小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：56CD2502506006006006006006006005025045001502501200120012001504500立杆：钢管Φ48.3×3.6双扣件板底支撑小梁：方木40x90mm ，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6模板设计平面图板底面板：板厚15mm562502504500250650100120001200板底支撑小梁：方木40×90mm，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Ф48.3×3.6600600600600600600立杆：钢管Ф48×32001500150015001500150015001500双扣件垂直剪刀撑模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)12面板弹性模量E(N/mm 2)4200根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

6.5m计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板板厚(mm) 180 新浇混凝土楼板名称1层模板（标高-0.630m）新浇混凝土楼板边长L(m) 7.6 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.6 二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.137×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·mσ＝M max/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.618kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.618×2004/(384×10000×281250)＝0.034mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算因[L/l a]取整＝[7600/800]取整＝9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.671kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.2＝1.041kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.041×0.82+0.121×0.63×0.82＝0.12kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.065×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.532kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.671×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.532，0.631]＝0.631kN·mσ＝M max/W＝0.631×106/59250＝10.655N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.041×0.8+0.62×0.63×0.8＝0.818kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×0.8+0.681×3.15＝2.177kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.671×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.818，2.177，3.163]＝3.163kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×92×42)＝1.228N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2＝0.964kN/m跨中νmax ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×0.964×8004/(100×9350×2725400)＝0.098mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm悬臂端νmax ＝qL 4/(8EI)=0.964×2004/(8×9350×2725400)＝0.008mm≤[ν]＝l 1/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.491、小梁最大支座反力计算 Q 1k ＝1.5kN/m 2q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.484kN/mq 1静＝0.9×1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.2＝1.219kN/m q 1活＝0.9×1.4×Q 1k ×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq 2＝(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.2=1.004kN/m 承载能力极限状态按四跨连续梁，R max ＝(1.143q 1静+1.223q 1活)L ＝1.143×1.219×0.8+1.223×0.378×0.8＝1.485kN按悬臂梁，R 1＝q 1l=1.484×0.2＝0.297kN R ＝max[R max ，R 1]＝1.485kN; 正常使用极限状态按四跨连续梁，R max ＝1.143q 2L ＝1.143×1.004×0.8＝0.918kN 按悬臂梁，R 1＝q 2l=1.004×0.2＝0.201kN R ＝max[R max ，R 1]＝0.918kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.477kN·mσ＝M max/W＝0.477×106/4490＝106.183N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.38kNτmax＝2V max/A=2×3.38×1000/424＝15.945N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.44mm跨中νmax=0.44mm≤[ν]=800/250=3.2mm悬挑段νmax＝0.154mm≤[ν]=100/250=0.4mm满足要求！七、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.14×0.8×1.52/10＝0.033kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0. 033/0.8＝4.712kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4711.662/(0.197×424)+0.033×106/4490＝63.682N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mmλ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.14×0.8×1.52/10＝0.033kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.033/0.8＝4.904kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4903.662/(0.197×424)+0.033×106/4490＝65.981N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、扣件抗滑移验算按上节计算可知，扣件受力N＝4.712kN≤R c=k c×8=1×8=8kN满足要求！。

800梁模板(扣件式)1计算书

800梁模板（扣件式）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称800*1200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 12.6 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 800×1200 新浇混凝土结构层高(m) 9梁侧楼板厚度(mm) 150二、荷载设计平面图立面图四、面板验算W ＝bh 2/6=800×15×15/6＝30000mm 3，I ＝bh 3/12=800×15×15×15/12＝225000mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×0.8＝31.25kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝29.84kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b ＝0.9×1.4×0.7×2×0.8＝1.41kN/m q 2＝[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝24.56kN/m 1、抗弯验算σ＝M max /W ＝(0.107×29.84×0.172+0.121×1.41×0.172)×106/30000＝3.13N/mm 2≤[f]＝13N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.632q 2l 4/(100EI)＝0.632×24.56×1674/(100×9000×225000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝167/400＝0.42mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max ＝1.143 q 1静l+1.223 q 1活l ＝1.143×29.84×0.17+1.223×1.41×0.17＝5.98kN 标准值(正常使用极限状态)R'max ＝1.143q 2l ＝1.143×24.56×0.17＝4.69kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.66 小梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm 3)53.33小梁截面惯性矩I(cm 4)213.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝5.98/0.8＝7.48kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.17＝0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.15)×0 .17＝0.3kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.1 5)×0.17＝0.3kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝4.69/0.8＝5.86kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.17＝0.03kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.13×106/53330＝2.43N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.88kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.88×1000/(2×50×80)＝0.71N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm) νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.01kN，R2＝3.31kN，R3＝3.31kN，R4＝0.01kN 正常使用极限状态R1＝0kN，R2＝2.57kN，R3＝2.57kN，R4＝0kN 六、主梁验算主梁计算简图由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.31kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝2.57kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.48×106/4490＝107.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.68kNτmax＝2V max/A=2×5.68×1000/424＝26.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态立柱3：R3＝11.2kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱2：R2＝11.2kN，立柱4：R4＝0.03kN 正常使用极限状态立柱3：R3＝8.69kN，同理可得立柱1：R1＝0kN，立柱2：R2＝8.69kN，立柱4：R4＝0kN 七、纵向水平钢管验算由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.01kN，R'＝max[R1'，R4']＝0kN 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0×106/4490＝0.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max ＝0.017kNτmax ＝2V max /A=2×0.017×1000/424＝0.08N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax ＝0mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R max2＝0.03kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距h d (mm) 1780 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200 顶部立杆计算长度系数μ11.386 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm 2) 205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1780+2×200)=3021.48mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=3021.48/15.9=190.03≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.386×(1780+2×200)=3580.454mm λ1＝l01/i＝3580.454/15.9＝225.186，查表得，υ1＝0.144立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，R max1，R'max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(υA)＝11.2×103/(0.14×424)＝183.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，υ2＝0.188立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，R max1，R'max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(υA)＝11.2×103/(0.19×424)＝140.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算max满足要求！。

板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性支架外侧模板μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.25结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm) 1000立杆横向间距l b(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=9.042kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝9.042×0.22/8＝0.045kN·mσ＝M max/W＝0.045×106/37500＝1.206N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×2004/(384×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 30×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 24.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 85.75 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.856kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2=1.156kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.156×12+0.125×0.7×12＝0.232kN·mM2＝q1L12/2=1.856×0.22/2＝0.037kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.232，0.037]＝0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/24500=9.471N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.156×1+0.625×0.7×1＝1.16kNV2＝q1L1＝1.856×0.2＝0.371kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.16，0.371]＝1.16kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.16×1000/(2×30×70)＝0.829N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.964×10004/(100×9350×85.75×104)＝0.626 mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.5+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.904kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.204kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.904×1＝2.38kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.204+0.437×0.7)×1+1.904×0.2＝1.138kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.428kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×1＝1.255kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×1+1.004×0.2＝0.577kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.753kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.713×106/4250=167.724N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.569×1000/398＝22.957N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.131mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.582mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.904kN，R2=7.543kN，R3=7.829kN，R4=3.999kN 图二支座反力依次为R1=4.441kN，R2=7.697kN，R3=7.697kN，R4=4.441kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.035×1×1.52/10)=0.007kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.904,7.697,7.829,4.441]/0.6+1×1.35×0.15×5. 66=14.195kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝14.195×103/(0.199×398)+0.007×106/4250=180.781N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.66/17=0.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=1×0.548=0.548kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=1×1×0.25=0.25kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.662×0.548+5.66×0.25=10.193kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=172×1×[0.15×5.66/(1×1)+0.5]+2×1×17/2=406.861kN. m≥3γ0M ok =3×1×10.193=30.578kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.967，f t=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=1180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=5120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.967×0.992+0.25×0)×1×5120×1180/1000=4055.444 kN≥F1=14.195kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.078×10000/1000=448.659kN≥F1=14.195kN满足要求！。

600x800梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.908×0.22+0.117×1.764×0.22＝0.108kN·m σ＝M max/W＝0.108×106/37500＝2.877N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×2004/(100×5400×281250)＝0.146mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×24.908×0.2+0.45×1.764×0.2＝2.151kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×24.908×0.2+1.2×1.764×0.2＝5.903kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.5×0.2＝1.64kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.5×0.2＝4.51kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.151/1＝2.151kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[5.903,5.903]/1= 5.903kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.151/1＝2.151kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/3 =0.049kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.499kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=1.499kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.151+0.049+0.334+1.499=4.033kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.903+0.049=5.952kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.151+0.049+0.334+1.499=4.033kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.033,5.952,4.033]=5.952kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.64/1＝1.64kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[4.51,4.51]/1= 4.51kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.64/1＝1.64kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/3 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.016kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2×1=1.016kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.64+0.04+0.275+1.016=2.971kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.51+0.04=4.55kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.64+0.04+0.275+1.016=2.971kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.971,4.55,2.971]=4.55kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.952×0.82，0.5×5.952×0.32]＝0.476kN·mσ=M max/W=0.476×106/54000=8.818N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.952×0.8，5.952×0.3]＝2.381kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.381×1000/(2×40×90)＝0.992N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.55×8004/(384×7040×243×104)＝1.419mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.55×3004/(8×7040×243×104)＝0.269mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.952×0.8,0.5×5.952×0.8+5.952×0.3]=4.762kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.226kN,R2=4.762kN,R3=4.762kN,R4=3.226kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.55×0.8,0.5×4.55×0.8+4.55×0.3]=3.64kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.377kN,R2'=3.64kN,R3'=3.64kN,R4'=2.377kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.299×106/4490=66.586N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.762kNτmax=2V max/A=2×4.762×1000/424＝22.462N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.097mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.059kN，R2=7.929kN，R3=7.929kN，R4=0.059kN 七、扣件抗滑移验算1234c c 满足要求！八、立柱验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、稳定性计算R1＝0.059kN，R2＝7.929kN，R3＝7.929kN，R4＝0.059kN立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.35×0.1×(3.9-0.8)＝max[0.059+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1]×(0.8+0.6-0.6/2)/2×0.8，7.929，7.929，0.059+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.8]+0.377＝8.306kNf＝N/(φA)＝8.306×103/(0.386×424)＝50.748N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.9/20=0.195≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。

粮仓模板(扣件式)计算书_

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.252+0.117×3.15×0.252＝0.044kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.25]＝0.168kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.044，0.168]＝0.168kN·mσ＝M max/W＝0.168×106/37500＝4.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2504/(100×10000×281250)=0.029mm ν＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25=1.682kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25=0.894kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.894×1.22+0.125×0.787×1.22＝0.303kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.081×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.776kN·mM 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[1.682×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.303，0.776，0.632]＝0.776kN·m σ=M max /W=0.776×106/64000=12.117N/mm 2≤[f]=15.444N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×0.894×1.2+0.625×0.787×1.2＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.081×1.2+0.688×3.15＝2.228kN V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[1.682×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.261，2.228，3.166]＝3.166kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×3.166×1000/(2×60×80)＝0.989N/mm 2≤[τ]=1.782N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.828kN/m 挠度,跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×0.828×12004/(100×9350×256×104)＝0.374mm ≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm ；悬臂端νmax ＝ql 14/(8EI)=0.828×2004/(8×9350×256×104)＝0.007mm ≤[ν]＝2×l 1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4) 10.78 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.421kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.948kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.878kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.421×1.2＝2.131kN按悬臂梁，R1＝1.421×0.2＝0.284kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.878×1.2＝1.317kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.878×0.2＝0.176kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.79kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.697×106/4490=155.219N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.299×1000/424＝15.562N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax =1.499mm ≤[ν]=1200/250=4.8mm 悬挑段νmax ＝0.625mm ≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R 1=4.375kN ，R 2=6.497kN ，R 3=6.497kN ，R 4=4.375kN七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距h d (mm) 900 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm 2)205顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(900+2×200)=1802mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.25 = 1.369kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝4.214kN，R2＝6.258kN，R3＝6.258kN，R4＝4.214kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(900+2×200)=2192.791mmλ1=l01/i=2192.791/15.9=137.911查表得，φ＝0.362不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.214，6.258，6.258，4.214]/0.6=10.43kN f＝N1/(ΦA)＝10430/(0.362×424)＝67.953N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+0.068/1.2=10.486kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝10486/(0.362×424)+0.068×106/4490＝83.463N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mmλ=l0/i=3203.753/15.9=201.494查表得，φ1=0.179不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0.15×10. 4=12.302kNf=N/(φ1A)＝12.302×103/(0.179×424)=162.09N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0. 15×10.4+0.068/1.2=12.358kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝12.358×103/(0.179×424)+0.068×106/4490=177.973N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10.4/6=1.733≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算f ak 140kPa满足要求！。

板模板(扣件式)计算书

板模板(扣件式)计算书因11层、15层、16层、20层、24层的连廊部位及28层中空部位其支模架高度分别为5. 5m 、22m 、5.5m 、22m 、221n 及5.5m,取其大者计算，故选取15层的22n l 支模架进行计算。

计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2010 一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值［门(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mnd 10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5. 2.1〃面板可按简支跨计算〃的规定，另据现实, 楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：777J模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)W=bh76=1000X 18X 18/6 = 54000mni3, I=bh3/12=1000X 18X 18X 18/12 = 486000mni4 .1、强度验算q1 = 0. 9max [ 1. 2 (G Jk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Q ik, 1. 35(Gi k+(G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=0. 9max[1.2X (0. 1+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5,1.35X (0. 1 + (1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2.5] X 1=8. 137kN/mq2=0. 9X1.2XG lk Xb=0. 9X1. 2X0. IX 1=0. 108kN/mp = 0.9X1.4XQ1K=0.9X1.4X2. 5 = 3. 15kNMm”=max[qj2/8, q2l2/8+pl/4]=max [8. 137X0. 32/8, 0. 108X0. 32/8+3. 15X0. 3/4] =0. 237kN • mo =M max/W=O. 237X10754000=4. 397N/mm2^ [f] = 15N/mm2满足要求！q=(G lk+(G3k+G2k) Xh) Xb=(0. 1+(1. 1+24) XO. 18) X 1=4. 618kN/mv =5ql7 (384EI) =5 X 4, 618 X 3007 (384 X 10000 X 486000) =0. lmm< [ v]= 1/400 = 300/400 = 0. 75mm满足要求！五、小梁验算因［B/h］取整=［5450/900］取整=6,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下:q ：f2525. 1、强度验算qi=O. 9max[ 1. 2(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Qi k,1. 35(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=O. 9Xmax[l. 2X (0. 3+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5, 1. 35X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2. 5]X0. 3 = 2. 506kN/m因此，3静=0.9XL2(Gv+(G3k+G2k) Xh) Xb=0.9X1.2X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18) XO. 3 = 1.561kN/mqi活=0. 9X1.4XQ lk Xb=0. 9X 1. 4X2. 5X0. 3 = 0. 945kN/mM)=0. 107q^L2+0. 121q lffi L2=0. 107X1.561X0. 92+0. 121X0. 945X0. 92=0. 228kN • m q2=0. 9X 1. 2XG lk Xb=0. 9X 1. 2X0. 3X0. 3 = 0. 097kN/mp = 0. 9X1.4XQ lk=0. 9X1.4X2. 5 = 3. 15kNM2=max [0. 077q2L2+0. 21 pL, 0. 107q2L2+0. 181pL]=max [0. 077 X 0. 097 X 0. 92+0. 21X3.15X0.9, 0. 107X0. 097X0. 92+0. 181X3. 15X0. 9]=0. 601 kN • mM3=max[q1L172, q2L172+pL1]=max[2. 506X0. 02572, 0. 097X 0. 02572+3. 15X0. 025]= 0. 079kN • mM max=max [Mi, M2, M3] = max[0. 228, 0. 601, 0. 079] =0. 601kN • m。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.04+0.35×1.05/(2+1))+0.9×1.5×2×1.05/(2+1)=1.156kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.862kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.156×1.52=0.26kN·mσ=γ0M max/W=1×0.26×106/5260=49.443N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.862×15004/(100×206000×127100)=1.129mm νmax＝1.129mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.156×1.5=1.907kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.862×1.5=1.423kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.907kNq=1.3×0.04=0.052kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.423kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.674×106/5260=128.127N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.256mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.934kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85纵向水平杆：R max=1×1.907/2=0.954kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.934=1.934kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 27 脚手架钢管类型Φ48.3×3.60.129每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.5)×27=4.555kN 单内立杆：N G1k=4.555kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(27/1.5+1)×1.5×1.05×0.35×1/2/2=2.618kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=2.618kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(27/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=2.423kN 1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×27=0.405kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.618+2.423+0.405=5.446kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.618kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×1.05×(2×2)/2=3.15kN内立杆：N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kN单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(4.555+2.618)+0.9×1.5×3.15=13.578kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443查《规范》表A得，φ=0.2652、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kN σ=γ0N/(φA)=1×17253.589/(0.265×506)=128.672N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kNM w=0.9×0.9×1.5×M wk=0.9×0.9×1.5×ωk l a h2/10=0.9×0.9×1.5×0.243×1.5×1.52/10=0.1kN·mσ=γ0[N/(φA)+M w/W]=1×[17253.589/(0.265×506)+99645.188/5260]=147.616N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.3 ×N G2k+1.5N Q1k))/(1.3 ×g k)=(0.265×506×205×10-3-(1.3×5.446+1.5×3.15))/(1.3 ×0.129)=93.523m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.3 ×N G2k+0.9×1.5N Q1k+M wφA/W))/(1.3×g k)=(0.265×506×205×10-3-(1.3×5.446+0.9×1.5×3.15+0.1×1000×0.265×506/5260))/(1.3 ×0.129)=81.193mH s=81.193m>H=27m满足要求！九、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.28+3)×103/(0.896×506)=13.852N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.28+3=6.28kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算f u g1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

电梯井顶板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。

L11(2)梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×20.475×0.152＝0.058kN·mσ＝M max/W＝0.058×106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×5400×281250)＝0.027mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×18.711×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.168kN R2=1.25q1L=1.25×20.475×0.15＝3.839kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×15.4×0.15＝0.866kNR2'=1.25q2L=1.25×15.4×0.15＝2.888kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.168/1＝1.168kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[3.839]/1= 3.839kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.168/1＝1.168kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.6-0.14)=0.279kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.6-0.14)=0.279kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×(0.3-0.3/2)/2×1=0.514kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×((0.6-0.3)-0.3/2)/2×1=0.514kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.168+0.036+0.279+0.514=1.998kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.839+0.036=3.876kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.168+0.036+0.279+0.514=1.998kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.998,3.876,1.998]=3.876kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.866/1＝0.866kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[2.888]/1= 2.888kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.866/1＝0.866kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.6-0.14)=0.23kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.14)=0.23kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)]×(0.3-0.3/2)/2×1=0.301kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)]×((0.6-0.3)-0.3/2)/2×1=0.301kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.866+0.03+0.23+0.301=1.427kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.888+0.03=2.917kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.866+0.03+0.23+0.301=1.427kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.427,2.917,1.427]=2.917kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.876×0.82，0.5×3.876×0.22]＝0.31kN·mσ=M max/W=0.31×106/53333=5.814N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.876×0.8，3.876×0.2]＝1.938kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.938×1000/(2×50×80)＝0.727N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.917×8004/(100×7500×213.333×104)＝0.389mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.917×2004/(8×7500×213.333×104)＝0.036mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.876×0.8,0.375×3.876×0.8+3.876×0.2]= 3.876kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.998kN,R2=3.876kN,R3=1.998kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.917×0.8,0.375×2.917×0.8+2.917×0.2] =2.917kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.427kN,R2'=2.917kN,R3'=1.427kN 六、主梁验算主梁计算截面类型(mm) Ф48×3.2 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.361、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.881×106/4730=186.279N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.936kNτmax=2V max/A=2×3.936×1000/450＝17.493N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.938mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=3.936kN，R2=3.936kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c0.8512c c满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2 钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 450回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.73l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.589×0.8×1.52/10＝0.12kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×1＝18.9kN/m2)小梁验算q1＝max{1.084+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.14)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1. 4×0.9×1]×max[0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2]/2×1，3.544+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.576kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝3.563kN，R2＝3.563kN立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.15×(5.1-0.6)+M w/l b＝max[3.563+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.3-0.3/2)/2×0.8，3.563+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.6-0.3-0.3/2)/2×0.8]+0.729+0.1 2/0.6＝6.571kNf＝N/(φA)+M w/W＝6570.643/(0.634×450)+0.12×106/4730＝48.401N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=5.1/650=0.008≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算f ak 300kPa满足要求！。

扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)

扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度扣件计算抗滑承载力。

立杆计算稳定性一、计算说明1、荷载及参数（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。

（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;（3）支撑系统材料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

（见模板规范P12）木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn 支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。

二.支撑结构立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。

扣件计算折减系数取1.00。

支撑结构见附图一。

三.验算（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

板模板(930)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.439kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.439×0.252/8＝0.066kN·mσ＝M max/W＝0.066×106/37500＝1.758N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2504/(384×10000×281250)=0.074mmν＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.17kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.25=1.295kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.295×0.932+0.125×0.875×0.932＝0.235kN·mM2＝q1L12/2=2.17×0.152/2＝0.024kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.235，0.024]＝0.235kN·mσ=M max/W=0.235×106/64000=3.665N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.295×0.93+0.625×0.875×0.93＝1.261kN V2＝q1L1＝2.17×0.15＝0.325kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.261，0.325]＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.079kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.079×9304/(100×9350×256×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/250＝930/250＝3.72mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.079×1504/(8×9350×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.23kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.25＝1.355kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.23×0.93＝2.592kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.23×0.15＝0.334kNR＝max[R max，R1]＝2.592kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.93＝1.312kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.129×0.15＝0.169kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.312kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.912×106/4490=203.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.719×1000/424＝31.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.225mm≤[ν]=930/250=3.72mm悬挑段νmax＝0.485mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.513kN，R2=10.19kN，R3=10.753kN，R4=3.649kN 图二支座反力依次为R1=4.984kN，R2=10.568kN，R3=10.568kN，R4=4.984kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝10.753kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472查表得，υ1=0.75M wd=γ0×υwγQ M wk=γ0×υwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×0.93×1.22/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.513,10.568,10.753,4.984]+1×1.35×0.15×5=11.7 66kNf d=N d/(υ1A)+M wd/W＝11.766×103/(0.750×424)+0.003×106/4490=37.601N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5/13.2=0.379≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.93×0.261=0.243kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.93×0.6×0.153=0.085kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×52×0.243+5×0.085=3.461kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=13.22×0.93×[0.15×5/(0.93×0.93)+0.5]+2×1×13.2/2=2 34.738kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.461=10.383kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书1000-800梁

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)梁 1.5板 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2 ) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.12城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板 1 0.246四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=32.145kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(1+2)×1.0=23.7kN/m1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.068kN·mσmax=M max/W=0.068×106/37500=1.826N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)Q max=2.764kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.764×103/(2×1000×15)=0.276N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.037mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[142/150，10]=0.947mm符合要求！4、支座反力R1=1.8kN,R2=5.175kN,R3=4.404kN,R4=4.597kN,R5=4.597kN,R6=4.404kN,R7=5.175kN ,R8=1.8kNR`1=1.327kN,R`2=3.816kN,R`3=3.247kN,R`4=3.389kN,R`5=3.389kN,R`6=3.247kN,R`7=3.816kN,R`8=1.327kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 70×45 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 23.625 次楞截面惯性矩I(cm4) 53.156次楞弹性模量E(N/mm2) 90001G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×(1+2)]×(1.8-0.9-1/2)/2=3.971kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.8-0.45)=0.236kN/m q=max[1.8/1.0+0.013+3.971+0.236， 5.175/1.0+0.013，1.8/1.0+0.013+3.971+0.236]=6.021kN/mq`=max[1.327/1.0+0.01+2.919+0.175， 3.816/1.0+0.01，1.327/1.0+0.01+2.919+0.175]=4.431kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×6.021×0.42=0.096kN·mσmax=M max/W=0.096×106/23625=4.077N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×6.021×0.4=1.445kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.445×1000/(2×70×45)＝0.688N/mm2τmax=0.688N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×4.431×4004/(100×9000×531560)=0.161mmνmax=0.161mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR2=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR3=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR4=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR5=1.1×(4.597+0.013)×0.4=2.029kNR6=1.1×(4.404+0.013)×0.4=1.944kNR7=1.1×(5.175+0.013)×0.4=2.283kNR8=1.1×(1.8+0.013+3.971+0.236)×0.4=2.649kNR`1=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN R`2=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`3=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`4=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`5=1.1×(3.389+0.01)×0.4=1.496kNR`6=1.1×(3.247+0.01)×0.4=1.433kNR`7=1.1×(3.816+0.01)×0.4=1.683kNR`8=1.1×(1.327+0.01+2.919+0.175)×0.4=1.95kN 六、主楞验算1G计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.422kN·mσmax=M max/W=0.422×106/4490=94.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=4.55kNτmax=2Q max/A=2×4.55×1000/424＝21.462N/mm2τmax=21.462N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.173mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.409kN,R2=8.536kN,R3=8.536kN,R4=0.409kN支座反力依次为R`1=0.301kN,R`2=6.291kN,R`3=6.291kN,R`4=0.301kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm) Ф48×3.22号主楞计算截面类型(mm) Ф48×32号主楞材料自重(kN/m) 0.0332号主楞截面面积(mm2) 424 2号主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2052号主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 205 2号主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.492号主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 2号主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞受力不均匀系数0.6 验算方式三等跨连续梁R=max[R2,R3]×0.6=max[8.536,8.536]×0.6=5.121kN主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算2号主楞弯矩图(kN·m)M max=0.719kN·mσmax=M max/W=0.719×106/4490=160.154N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算2号主楞剪力图(kN)Q max=3.35kNτmax=2Q max/A=2×3.35×1000/424＝15.803N/mm2τmax=15.803N/mm2≤[τ]=205N/mm2符合要求！3、挠度验算2号主楞变形图(mm)νmax=1.01mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=6.928kN,R2=11.05kN,R3=11.05kN,R4=6.928kN 八、纵向水平钢管验算R=max[R1,R4]=max[0.409,0.409]=0.409kN计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)M max=0.059kN·mσmax=M max/W=0.059×106/4490=13.234N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Q max=0.287kNτmax=2Q max/A=2×0.287×103/424=1.356N/mm2τmax=1.356N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.084mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.567kN,R2=0.919kN,R3=0.919kN,R4=0.567kN九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数 1max1.05×R max=1.05×0.919=0.965kN，0.965kN≤1×8.0=8kN在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内2号主楞根数 2可调托座承载力设计值[f](kN) 30max1.05×R max=1.05×18.416=19.337kN，19.337kN≤30kN符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/L a=5.4/40=0.135<5符合要求！十二、立杆验算h/l a'=1800/800=2.25，h/l b'=1800/800=2.25，查附录D，得k=1.163，μ=1.272 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×50]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.8m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.8m，b/h=0.8/1.8=0.444通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.487×0.4=0.12kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(5.4-4)]=0.9931) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(0.9-1/2)/2)+1.35×0.15×5.4=11.542kNR2=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR3=18.42+1.35×0.15×(5.4-0.8)=19.351kNR4=0.919+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(1.8-0.9-1/2)/2) +1.35×0.15×5.4=11.542kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[11.542, 19.351, 19.351, 11.542]=19.351kN1.05N ut/(φAK H)=1.05×19.351×103/(0.251×424×0.993)=192.26N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=9.82kN, R2=18.961kN, R3=18.961kN, R4=9.82kNN ut=max[R1,R2,R3,R4]=max[9.82, 18.961, 18.961, 9.82]=18.961kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.12×0.8×1.82/10=0.037kN·m1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×18.961×103/(0.251×424×0.993)+0.037×106/(4.49×103)=196.623N/mm2≤[f]=205N/ mm2符合要求！4、整体侧向力验算F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.134×5.4/[(34+1)×40]=0.002kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×18.961+0.002)×103/(0.251×424×0.993)=188.394N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。

200×500梁模板(扣件式)计算书

200×500梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.613kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.377×0.12＝0.022kN·mσ＝M max/W＝0.022×106/37500＝0.579N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1004/(100×10000×281250)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×15.613×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.663kNR2=1.25q1l=1.25×17.377×0.1＝2.172kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.1＝0.482kNR2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.1＝1.606kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.663+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.5-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，2.172+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=2.196kN/mq2＝max[0.482+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，1.606+(0.3-0.1)×0.2/2]＝1.626kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.196×0.452，0.5×2.196×0.22]＝0.048kN·m σ＝M max/W＝0.048×106/54000＝0.881N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.196×0.45，2.196×0.2]＝0.6kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.6×1000/(2×40×90)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.626×4504/(100×9350×2430000)＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.626×2004/(8×9350×2430000)＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.196×0.45，0.393×2.196×0.45+2.196×0.2]＝1.13kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝0.959kN，R2＝1.13kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.626×0.45，0.393×1.626×0.45+1.626×0.2]＝0.836kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.866kN，R'2＝0.836kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.514×106/4490＝114.41N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.524kNτmax＝2V max/A=2×1.524×1000/424＝7.189N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.162mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝1.524kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.524kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算计算简图如下：R＝max[R1，R2]=1.524kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.284kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.234×106/4490＝52.163N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.044kNτmax＝2V max/A=2×2.044×1000/424＝9.644N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.461mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、扣件计算R＝3.354kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.354kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.496立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(8.3-0.5)＝max[3.354+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.4-0.2/2)/2×0.9，3.354+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.8-0.4-0.2/2)/2×0.9]+1.17＝7.469kNf＝N/(υA)＝7.469×103/(0.496×424)＝35.515N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！。

现浇箱梁模板(扣件式)计算书

箱梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 12008 12009 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=59.7kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=64.485kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[59.7，64.485]=64.485 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下：l=l2=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×64.485×0.152=0.181kN·mσ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×64.485×0.15=4.836kNτ=3V/(2bt)=3×4.836×103/(2×1000×15)=0.484N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0.174mm≤[ω]=l/150=150/150=1mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.547N/mm2 τ＝0.333N/mm2 ω＝0.496mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=250/150=1.667mm同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=300mm承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×(2.5+2)=8.955kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=9.673kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[8.955，9.673]=9.673 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=9.011kN/m q活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=0.661kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×9.011×0.62+0.117×0.661×0.62=0.352kN·mσ=M/W=0.352×106/(39.7×103)=8.866N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm 满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）承载能力极限状态R max1＝ 1.1q静l+1.2q活l=1.1×9.011×0.6+1.2×0.514×0.6=6.317kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max2＝4.282kN，验算值σ＝6.196N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax2＝2.714kN允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=300mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max3＝4.286kN，验算值σ＝6.272N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax3＝2.626kN 允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm /结论符合要求符合要求/主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×6.317＝6.317kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×4.405＝4.405kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.421kN·mσ=M/W=1.421×106/(39.7×103)=35.793N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.062mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）R max4＝27.41kN /ζ=27.41/1=27.41kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×4.282＝4.282kN，p＝ζRˊmax2＝1×2.714＝2.714kN，l c=900mm，按二等跨计算。

框架梁、板模板支撑架(扣件式)计算书

框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。

详见列表：结构自防水材料防水基础底板厚度是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。

梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。

梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。

梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。

二、编制依据3 《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》4 《组合钢模板技术规范》《竹胶合板模板》《房屋建筑部分工程标准强制性条文》《建筑结构长城工程杯质量评审标准》三、施工计划3.13.23.3四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。

通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m ）支撑体系的设计。

最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m 的框架梁：转换层（-0.450）G 轴交9轴至14轴、G 轴交27轴至32轴，截面900mm ×2000mm ；B 轴至G 轴交5轴及36轴，截面1050mm ×1800mm （线荷载超过20KN/m ）。

4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm 且不小于2.8mm 钢管，双扣件；。

板模板(扣件式)计算书柱帽

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5] ×1=20.624kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.6)×1]=18.419kN/mq1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.6))×1＝15.16kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×18.419×0.252+0.125×2.205×0.252＝0.161kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.122×0.252+0.203×2.205×0.25，0.125×0.122×0.252+0.188×2.205×0.25]＝0.112kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.161，0.112]＝0.161kN·mσ＝M max/W＝0.161×106/37500＝4.297N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×15.16×2504/(100×10000×281250)=0.11mmν＝0.11mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×0.25=5.217kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.6)×0.25=4.666kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.551kN/m q2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.091kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×4.666×0.52+0.125×0.551×0.52＝0.163kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.091×0.52+0.203×2.205×0.5，0.125×0.091×0.52+0.188×2.205×0.5]＝0.225kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.217×0.252/2，0.091×0.252/2+2.205×0.25]＝0.554kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.163，0.225，0.554]＝0.554kN·mσ=M max/W=0.554×106/4490=123.407N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×4.666×0.5+0.625×0.551×0.5＝1.63kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.091×0.5+0.688×2.205＝1.546kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.217×0.25，0.091×0.25+2.205]＝2.228kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.63，1.546，2.228]＝2.228kNτmax=2V max/A=2×2.228×1000/424＝10.508N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.6))×0.25＝3.84kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.84×5004/(100×206000×10.78×104)＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.84×2504/(8×206000×10.78×104)＝0.084mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝5.057kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.6)×0.25＝4.726kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.6))×0.25＝3.89kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×5.057×0.5＝3.161kN按悬臂梁，R1＝5.057×0.25＝1.264kNR＝max[R max，R1]＝3.161kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.89×0.5＝2.431kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=3.89×0.25＝0.973kNR＝max[R'max，R'1]＝2.431kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.79×106/4490=176.009N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.161×1000/424＝14.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.213mm≤[ν]=500/250=2mm悬挑段νmax＝1.340mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.325kN，R2=4.9kN，R3=4.899kN，R4=9.325kN七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立柱验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.4×0.9×1]×0.25 = 4.485kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝8.269kN，R2＝4.345kN，R3＝4.345kN，R4＝8.269kNλ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.496不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[8.269,4.345,4.345,8.269]+0.9×1.2×0.15×3.3=8.8 04kNf=N/(φ1A)＝8.804×103/(0.496×424)=41.863N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝0.9×γQφcωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.098×0.5×1.82/10＝0.018kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+M w/l b=Max[8.269,4.345,4.345,8.269]+0.9×1.2×0.15×3.3+0.018/0.5=8.84kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝8.84×103/(0.496×424)+0.018×106/4490=46.043N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.3/3=1.1≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×2120×330/1000=360.924kN≥F1=8.84kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=8.84kN 满足要求！。