现浇箱梁施工报审方案

焦桐高速公路叶舞段土建工程N0.1合同段骆庄互通式立交A、C匝道桥
现浇箱梁施工报审方案
叶舞段土建工程NO.1合同段项目经理部
2009年8月
目录
一、编制依据 (01)
二、工程概况 (01)
三、施工方案及准备 (01)
四、施工计划安排 (03)
（一）、现浇箱梁段落划分及工期安排表 (03)
（二）具体施工计划安排 (03)
五、钢筋混凝土现浇箱梁支架及模板设计 (04)
5.1确定防水竹胶板下10×10横向木枋间距 (04)
5.2 验算10×10横向方木强度 (05)
5.3 纵向15×15枋木验算 (06)
5.4碗扣支架验算 (07)
5.5立杆稳定性验算 (07)
5.6支架下地基承载力验算 (08)
5.7最不利受力处腹板下的支架受力计算 (08)
5.8腹板摸板验算 (11)
六、跨南洛高速支架设计 (13)
七、施工步骤和措施 (14)
1、支架施工 (14)
2、模板的制作与安装 (17)
3、支座安装 (18)
4、钢筋的制作与安装 (18)
5、混凝土工程 (19)
七、质量控制方法和手段 (25)
（一）、质量方针 (25)
（二）、质量目标 (25)
（三）、质量保证措施 (25)
八、安全管理及文明施工 (26)
（一）、安全管理措施 (26)
（二）、文明生产措施 (27)
九、安全注意事项 (27)
一、编制依据
1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
2、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）
3、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）
4、《叶县至舞钢高速公路NO.1标施工设计图》
二、工程概况
骆庄互通式立交是叶舞高速公路的起点线，连接南洛高速，其中A、C 匝道桥需要跨越南洛高速。

A匝道桥起止桩号为K0+492.486～K0+733.486，桥梁全长为241米。

桥面净宽11.0米。

跨径布置为3×20+(26+2×32+26)+ 3×20米，第一、三联为钢筋混凝土现浇连续梁，第二联为预应力混凝土现浇连续梁。

下部结构采用独、双柱式桥墩，肋板式桥台，钻孔灌注桩基础。

全桥为三联，于桥台处采用160型伸缩缝。

采用盆式橡胶支座。

C匝道桥起止桩号为K0+620.039～K1+055.039，桥梁全长为435米。

桥面净宽9.5米。

跨径布置为4×20+5×20 +5×20 + (20+2×25+20)+ 3×20米，第一、二、三、五联为钢筋混凝土现浇连续梁，第四联为预应力混凝土现浇连续梁。

下部结构采用独、双柱式桥墩，肋板式桥台，钻孔灌注桩基础。

全桥为五联，于桥台处采用160型伸缩缝。

采用盆式橡胶支座。

现浇箱梁全部为箱型结构，主梁沿纵向外轮廓尺寸不变，梁高为1.4米1.75米，桥梁外侧设0.5米防撞护栏。

箱梁采用C40混凝土。

箱梁锚具采用夹片式锚具及其配套张拉设备，锚下控制张拉力：1395Mpa，管道成孔采用塑料波纹管。

三、施工方案及准备
钢筋混凝土连续梁采用一联满铺碗扣式支架法分阶段现浇施工，第预应力混凝土连续箱梁采用门式支架分阶段现浇施工。

1、根据施工方案的制定，对地基、支架及模板的刚度、稳定性、承载力进行计算，在计算通过后进行下一步工序。

2、根据连续箱梁线形在地面放线，确定支架拼装范围，先在地面上铺一层厚为0.5米的煤矸石垫层，整平后用压路机将其压实，然后再浇注一层厚8-10cm的C20混凝土收光抹平。

3、根据地形做好支架四周的排水工作，在支架两侧开挖排水沟，防止积水影响地基。

4、根据图纸及箱梁结构及时准备浇注所需碗扣式支架钢管和及大平面竹夹模板。

5、钢绞线进场后应分批验收。

验收时应检验其质量证明书、标志内容是否齐全、正确，经运输、存放后有无损伤，锈蚀或影响与水泥粘结的油渍并按（GB/T5224-11995）标准进行外观质量检查和力学性能复验。

6、锚具到货后，应分批验收，核查质量证明书、标志、包装等。

锚具在使用前还应进行外观复验和探伤检查，不允许有裂纹和暗伤。

7、对于钢绞线束的锚具检验可按“预应力筋用锚具，夹具和连接器”（GB/T14370-93）的规定进行。

①外观检查，每批锚具中抽取10%且不得少于10套，要求表面不得有裂纹、结疤、夹杂。

锚具外形尺寸检查用千分卡尺，要求锚具尺寸不得出现正公差。

②硬度检验，应从每批锚具中抽取5%且不少于5套进行洛氏硬度的
检验，易消除不合设计要求值的锚具，若有一个不合格，则应另取双倍数量重做试验，如仍有一个不合格，则应逐个检查，合格者方可使用。

8、与南洛高速做好搭设支架的协调工作。

四、施工计划安排
（一）、现浇箱梁段落划分及工期安排表
本桥共设计4个作业面（A、C匝道同时施工）
1、A匝道钢筋混凝土连续箱梁为第一个作业面，预应力混凝土连续
箱梁为第二个作业面
2、C匝道钢筋混凝土连续箱梁为第三个作业面，预应力混凝土连续
箱梁为第四个作业面
（二）具体施工计划安排如下：
１、第一工作面
A匝道第1-3跨:2009.9.25-2009.10.25
A匝道第8-10跨:2009.10.25-2009.11.31
２、A匝道第二工作面(梁长116米)
Ⅰ、A匝道5号墩顶16米长梁段浇筑:2009.9.25-2009.10. 15
Ⅱ、浇筑第五、六跨各28.588米长梁段: 2009.10.15-2009.11.5
Ⅲ、浇筑第四、七跨各3米长梁段: 2009.11.5-2009.11.25
Ⅳ、浇筑第四、七跨各18.57米长梁段: 2009.11.25-2009.12.20 ３、第三工作面
C匝道第1-14跨:2009.10.1-2010.2.10
C匝道第19-21跨:2010.3.10-2010.4.10
４、第四工作面
Ⅰ、C匝道16号墩顶29.227米长梁段:2009.10.20 -2009.11. 10
Ⅱ、浇筑第十五、十八跨各2.5米长梁段: 2009.11.10-2009.11.31
Ⅲ、第十五、十八跨各12.701米长梁段: 2009.12.1-2009.12.20
Ⅳ、浇筑第四、七跨各18.57米长梁段: 2009.12.20-2010.1.20
五、钢筋混凝土现浇箱梁支架及模板设计
在施工中枋木采用针叶材A-3类木材，一般为油松、广东松，根据《路桥施工计算手册》知顺纹弯应力δ=12MPa，弹性模量E=9X103 MPa。

5.1确定防水竹胶板下10×10横向木枋间距
根据防水竹胶板受力特性计算横向木枋间距，选用厚度为15mm防水竹胶板，其挠度按1.5mm控制。

弹性模量：E＝7.6×103N/mm3（浙江产）
惯性距：I=bh3/12=1×1.5×1.5×1.5/12=2.8125×10-7m4
安全系数r=1.2
荷载取值为 Q= G×r÷S=150.07m3×26KN/m3×1.2÷（25m×6.5m）=28.81KN/m2
施工人员、施工材料、机具等行走运输堆料取2.5KN/ m2
浇筑砼时产生的冲击力取2KN/ m2
振捣混凝土时产生的荷载取2KN/ m2
每平米均布荷载＝28.81+2+2+2.5＝35.31KN/ m2
则每延米均布荷载为Q=35.31KN/ m
其挠度按三等跨连续梁考虑（如下图示）
则：f=0.0015=0.677×qL4/100EI=0.677×（35.31×103×L4）/（100×7.6×109×2.8125×10-7）=0.1102L4
解得L= 0.34，横向方木间距取30cm.
按平均荷载Q＝35.31KN/m2，取三等跨连续梁验算模板挠度
f=0.677×QL4/100EI=0.677×35.31×103×L4/100×7.6×109×2.8125×10-7=0.89mm<1.5mm，满足设计中规定的挠度要求。

5.2 验算10×10横向方木强度
弹性模量E=9000N/mm2=9×109N/m2
惯性距：I=bh31/12=1/12×(0.1×0.1)=8.33×106m4
防水竹胶板重量取0. 12KN/m2
取荷载Q=35.31KN/m2
作用在每根方木上30cm宽均布荷载Q=（35.31+0.12）×0.3＝10.597×103N/m
根据支架布置，最大间距为:L=0.9m，按三等跨连续梁考虑（如下图示）
f=0.677×QL4/(100EI)=0.677×(10.597×103×0.94)/(100×9×109×8.333×10-6)=0.63×10-3m<0.9/400=2.25×10-3m . 符合要求。

横向方木应力验算:
Mmax=0.08×QL 2=0.08×10.597×103×0.92=0.69×103N.m
抗弯截面模量W=I/Y max =8.333×10-6/0.05=1.67×10-4m 3
Mmax/W=0.69×103/(1.67×10-4)=4.13×106N/m 2=4.13Mpa ＜12Mpa(松木顺纹弯应力).
满足刚度条件
5.3 纵向15×15枋木验算
按均布荷载简化公式计算按三等跨连续梁考虑（如下图示）
:
I=1/12×bh 3=1/12×0.15×0.153=4.21×10-5m 4
碗扣支架间距为1.2m
Q ＝35.31×103×1.2＝42.37×103N/m
f=0.677×QL 4/100EI=0.677×42.37×103×1.24/100×9×109×4.21
×10-5=1.57×10-3m<1.2/400=0.003m , 符合要求.
纵向枋木应力验算
M max =0.08QL 2=0.08×42.37×103×1.22=4.88×103 N.m
抗弯截面模量W=I/Y max =4.21×10-5/0.075=5.6×10-4
M max /W=4.88×103/5.6×10-4=8.71×106N/m 2=8.71Mpa ＜12Mpa(
松木顺
纹弯应力).满足要求.
5.4碗扣支架验算
模板自重：a=0.095KN/m2；
纵木横木自重：b=0.35 KN/m2
钢筋砼自重：G=150.07m3×26KN/m3=3902KN
安全系数为：r=1.2
以全部重量作用于顶板上计算单位面积压力：
c= 3902KN×1.2÷（25m×6.5m）=28.81KN/m2
根据《路桥计算手册》及施工用料：
施工荷载：2.5 KN/m2；
砼冲击荷载: 2.0 KN/m2
振捣荷载：2.0 KN/m2。

箱梁芯模：取1.5KN/m2
竹胶板：取0.12KN/m2
枋木：取7.5KN/m3
立杆验算
q=1.2×（0.095+0.35+28.81+2.5+2.0+2+1.5+0.12）=44.85 KN/m2
则箱梁支架总压力为:44.85×25×6.5/10=728.81T，纵向立杆间距为0.9 m,在端梁、中横梁处纵向间距为0.3m，纵向布局数量为：(25-2×1.5)/0.9+1+(2×1.5)/0.3+1=37根，横向间距为0.6m，横向布局数为11根（不含两侧翼板处的6根）；立杆总数为37×11=407根。

则每根立杆承受荷载：728.81/407=1.79T,设计立杆承受荷载为3T，满足要求。

5.5立杆稳定性验算
以2节间立杆为单元进行计算，立杆为Φ48×3.5钢管。

则：A=4.89cm2，
Ix=12.19 cm4，
Wx=5.08 cm3，
回旋半径rx=1.579cm
立杆长细比为：λ=μh/rx=1.5×120/1.579=114<[λ0]=150查表得，A3钢管类截面轴压构件稳定系数Ψ=0.823，
则：P/（ΨA）=23.14/（0.823×4.89）=137.5MPa<[σ0]=215MPa
故满足要求。

5.6支架下地基承载力验算
采用标准贯入试验（63.5kg穿心锤，75cm的落距），按要求进行试验检测，经处理后的地基承载力为320kpa（见后附表1：地基承载力检测表），单杆验算传递的重量为2.89T，底座面积为A b=35cm*35cm=1225cm2。

则：P=N/A b=28900/0.1225=236KPa<[δ]=320KPa
符合承载力要求。

为了进一步增强地基承载力和防止雨水或地表水的浸入，在搭支架前计划填筑煤矸石垫层50cm，用振动压路机碾压3-4遍，再在垫层上面浇筑6-10cm的C20砼，以确保安全。

5.7最不利受力处腹板下的支架受力计算
由于分二次浇筑，顶板部分钢筋水泥混凝土重量不计，则腹板处的截面面积为：A=1.4×0.45+0.3×0.15/2×2+0.25×0.6×2=0.975m2
则单位面积钢筋水泥混凝土重量为：0.975×2.6=2.54T/m2
施工人员、施工料具运输、堆放荷载取2.5kN。

倾倒混凝土时的冲击力取2.0KN。

振捣荷载取2.0 KN/m2。

枋木每立方米容重取7.5KN/m3。

胶竹板每平方米取0.012T/㎡。

以三等跨连续梁考虑
（1）10×10枋木验算
取荷载Q=2.5+0.25+0.2+0.2+0.012=3.162T/㎡
作用在每根方木上的均布荷载为q=3.162×0.3=0.95T/m
最大间距L=0.6m（结构相关参数同前面一样）
则:
f=0.677×q×L4/(100EI)=0.677×9.5×103×0.64/（100×9×109×8.333×10-6）=1mm<600/400=1.5mm，满足要求。

横向枋木应力验算
Mmax=0.08×qL2=0.08×9.5×103×0.62=273.7N.m 抗弯截面模量W=1.67×10–4m3
则Mmax/w=273.7/1.67×10-4=1.64MPa<12MPa(松木顺纹弯拉应力)
满足刚度要求
（2）15×15枋木验算
I=4.21×10-5m4 L=1.2
q=Q×1.2=31.62×103×1.2=3.79×104N/m
f=0.677×qL4/100EI=0.677×3.79×104×1.24/(100×9×109×4.21×10-5)=1.53mm<1200/400=3mm ,符合要求.
刚度验算
抗弯截面模量W=5.6×10-4，Mmax=0.088qL2=0.88×3.79×104×1.22=4.37×103N.m
Mmax/w=4.37×103/5.6×10-4=7.8MPa<12MPa(松木顺纹弯拉应力)满足刚度要求。

（3）支架承载力计算
Q=钢筋水泥混凝土重量+组合荷载（施工人员及施工料具运输+振捣+冲击力+胶竹板+枋木）
Q=2.5+0.1+0.2+0.2+0.012+0.018+0.0075=3.04T/m2
腹板下1.8米内集中荷载为：
3.04×1.8×25=76T，以1.2安全系数控制，则荷载为91.2T
1.8米横向有立杆4根，纵向37根共有148根立杆。

则单杆受力为：91.2T/148=0.6T<3T。

符合承载要求。

5.8腹板摸板验算
混凝土重按2.5T/m3计算，梁高1.4米，因此模板侧压力为：2.5×1.4=35KN/m2，考虑砼浇筑及振捣荷载4KN/m2，则总侧压力为：
P=35+4=39 KN/m2
作用于模板的线荷载:g=39×1.0=39KN/m
按三跨连续梁计算：
1、求内楞间距
按强度要求需要内楞的间距：
L=4.65h√(b/g)=4.65×15×√(1000/39)=353mm
按刚度要求需要内楞间距：
L=6.67h3√(b/q)=6.67×153√(1000/39)=295mm
取最小值L=295.施工中用250mm
2、外楞承受模板、腹板作用荷载，按多跨连续梁计算：作用在内楞上的荷载为g =39×0.25=9.75KN/m
按强度要求：
w=1/12b*h3/1/2h=1/6b*h2=1/6×100×1002=1.667×105 mm3 L=11.4√（w/q）=11.4 √（1.667×105/11）=1403 mm
按刚度要求
L=15.3 3√(I/q)=15.3 3√(8.3×106/11)=1394mm(I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.3×106).
根据施工实际取L2=80㎝。

以两等跨验算：
则f max=0.521×qL4/100EI(E=9×109N/m2、I=8.3×106m4、q=39KN/m) fmax=0.521×39×103×0.84/（100×9×109×8.3×106）=1.26×10-3m<0.8/400=2×10-3m，符合要求。

3.选对柱螺栓的间距
则作用在外楞上荷载为：q=39×0.8=31.2KN/m
按强度要求：
L= 11.4√（w/q）=11.4 √（1.667×105/31.2）=833mm 按刚度要求：
L=15.3 3√(I/q)=15.3 3√(8.3×106/31.2) =984mm
两者对比取小值L3=833，取L3=750mm。

4、选对拉螺栓规格
由L2、 L3，每个对拉螺栓承受混凝土侧压力的等效面积如图示
N=0.75×0.8×39=23.4KN/m2
选用由Q235钢制作的M18对拉螺栓，其净面积A=174 mm2，则
σ=N/A=23400/174=134N/m2＜170 N/m2(允许应力值)。

由上可知，此螺栓满足要求。

六、跨南洛高速支架设计
跨南洛高速C匝道为第四联,一联四跨,最大跨砼用量为150.07m3，则平均每平方米砼用量为：
g1=(2.6×150.07)/(25×6.5) =2.40t/m2取安全系数1.2 ，则荷载取值为：2.40×1.2=2.88T/m2.
综合考虑,含荷载组合取值则：
Q=2.88+组合荷载（施工人员及施工料具运输+冲击力+振捣+胶竹板+枋木）
Q=2.88+0.25+0.2+0.2+0.012+0.0018+0.075=3.62T/m2
1、顶层I32a工字钢验算
门架顶用I32a工字钢,长度为7m，横桥向间距为0.9m，用作支承方木用及底模,则平均分配到每根I32a工字钢上的均布荷载为：q=3.62*0.9=3.26 T/米。

（布置示意图附后）。

（1）强度验算：
取最不利受力情况，按简支状态来验算
查表得I32a工字钢：Ix=11080cm4Wx=692.5cm3
跨中最大弯矩为：
Mc=1/8qL2=1/8×32.6×5.52=123.27KN.m
由强度公式可知：
бmax=Mc/Wx=123.27×1000/692.5×10-6=178.00MPa <[б]=210MPa强度符合要求
（2）挠度验算：
因受均布荷载，由公式：f=5qL/384EI可得：
fmax=5qL4/384EI=（5×5.54×32.6×1000）/（384×2.1×1012×11080×10-8）=0.0015m=1.5mm<f允=L/400=5500/400=14mm挠度符合要求。

10×10枋木及15×15枋木受力验算同前，均能满足相关要求。

(3) 立杆承重验算:
每平方米荷载综合取值为 4.485T/m2(见南洛高速支架计算开始部分),跨南洛部分总重量为7*6.5*4.485=204T.单跨单边支点处重量为102T.
钢管布置横向长度为12米(不考虑两侧翼缘板2*2米),布局为0.6米.则横向可布置钢管21根,纵向为5排,总计立杆钢管数量为21*5=105根,每根规范规定承重3T,共计承重为315T,该值大于102T,满足承重要求.(跨南洛平面布置位置示意图附后)
七、施工步骤和措施
1、支架施工
碗扣式钢管脚手架是我国参考国外经验自行研制的一种多功能脚手架，其杆件节点处采用碗扣连接，由于碗扣是固定在钢管上的，构件全部轴向连接，力学性能好，其连接可靠，组成的脚手架整体性好，不存在扣件丢失问题。

碗扣式钢管脚手架由钢管立杆、横杆、碗扣接头等组成。

碗扣接头是由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣的限位销等组成。

在立杆上焊接下碗扣和上碗扣的限位销，将上碗扣套入立杆内。

在横杆和斜杆上焊接插头。

组装时，将横杆和斜杆插入下碗扣内，压紧和旋转上碗扣，利用限位销固
定上碗扣。

1.1、立杆的纵桥向间距0.9m在端、横向间距0.6m，横杆竖向步距1.2m。

（详见后附示意图）
支架立杆底脚支撑选用60cm高可调的TZ—60底座，支架立杆顶选用60cm高度可调的U型TC—60托撑以满足桥跨的纵坡及横坡变化。

该u型托撑允许梁底板与支架间有微量位移。

支架立杆底座与地基间用厚10cm，长×宽=0.35cm×0.35cm的水泥混凝土予制块分布集中荷载。

支架顶使用置于U型可调支撑上的15×15cm2截面及10×l0cm2截面两层方木形成方格，以承托整个板梁的底模和翼缘板支撑。

1.2、支架施工顺序为：计算立杆组拼高度→铺底脚木板安放TZ60底座→调整底座螺栓在同一水平面→拼立杆及横杆→锁紧碗扣→安装U型TC—60托撑→调整托撑腰螺栓以形成纵、横坡→安装底层、顶层方木→精确调节器方木标高→方木叉点钉扒钉形成网格。

支撑立模高程应计入预拱和落地支架弹性、非弹性变形等影响，以确保板梁的设计标高。

1.3、每个剪刀撑纵向4.5m一道，横向3排道，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。

剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外,其余各接头均须采用对接扣件连接。

1.4、钢管架严格按施工方案设计图纸和《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）及有关规程进行要求间距布置钢管架, 间距误差不得大于5cm;支架成型后纵轴的平面位置偏差不大于L/100（L为跨径）或30mm。

支架联结牢靠,不得有松动、遗漏的情况发生,联结扣件的数量应按要求布
置,不得随意减少;支架顶标高在底模板铺设前应调整,要求误差不得大于10mm。

搭设时立杆的接长缝应错开，第一层立杆应用长1.8 m和3.0 m的立杆错开布置，往上均用3.0 m长杆，至顶层再用1.8 m和3.0 m两种长度找平。

脚手架垂直度偏差应控制在1/200以内，并不得大于100 mm。

1.5、所有的扣件必须拧紧,扣件与钢管的贴合面应保证钢管扣紧时接触良好,使用的钢管应无裂纹,两端面平整。

1.6、钢管支架检查验收合格签证后,方可进入下道工序。

1.7、支架拼装完毕后，进行支架试压。

试压用土袋及水袋进行试压。

静载试验时荷载为箱梁重量的120%，持续压重时间为72h。

试压时压重布置要和现浇梁的自重相一致。

试压时要事先设置9个观测点,在跨中及两端布置3个观测断面,每个断面设3个观测点, 每个断面的3个观测点分别设在梁的两边翼缘和中线。

测量分三次进行，首先在试压前对模板所设控制点进行一次标高测量；然后压重布置完毕，持续压重24h后第二次测量各控制点标高；最后拆除试压土袋或水袋后第三次测量各测点标高。

通过试压掌握支架的非弹性变形量、弹性变形量、支架基础的沉降速率,根据试验所得数据，调整底模的预抬值，以消除支架的弹性变形给梁体带来的影响。

其余各跨参考第一跨所得数据调整底模的预抬值。

1.8、跨南洛高速，沿中央分隔带两侧各留设一道净跨 4.0米高速车道，车道顶采用I32a工字钢作为纵梁支撑，通道两侧支架间距为0.3m，共5排作立柱支撑。

基础采用宽1.4米,高0.4米条形C25砼做基础。

通
道两边设置防撞防护设施,并设置明显的警示标志,夜间通道两边安装红色警示灯。

跨南洛交通导改布置详见《互通立交匝道桥跨南洛交通导改图》。

2、模板的制作与安装
2.1 、底模、外侧模、内模、端模面板均采用大面积竹胶板，竹胶板厚1.5cm,根据验算的结果:外肋采用10cm×10cm方木，其间距为0.25m。

底模、外侧模与支架之间用15cm×15cm方木抄垫并固定牢靠,其间距为0.80米,内模内部采用钢管进行支撑，外模用钢筋拉杆对拉作支撑其间距为0.75米。

模板在加工车间根据图纸进行放样后进行制作。

2.2 、制作完毕后，取其中一段进行试拼，检查合格后方可投入使用，端模采用现场实地放样进行施工，内箱模每跨应留设人洞一至两个，方便人员上下、模板的拆装和箱内的通风。

2.3 、运至现场后，安装底、侧模时应注意模板接缝的处理，使用双面胶粘贴或其他方式嵌缝，确保不漏浆。

模板拼装完毕后，由测量组对底模及外侧模标高及及平面位置进行检查，合格后由技术人员对模板支撑及抄垫情况进行全面的检查，合格后允许涂抹脱模剂和绑扎钢筋。

2.4 、墩顶处底模的安装需与支座的安装相结合，支座安装就位后再行安装梁体底模，支座处模板缝隙用泡沫双面粘带填充进行处理，防止漏浆。

2.5、模板分二次立模,第一次为底板、翼缘及腹板,第二次为顶板。

在第一次混凝土浇筑完毕后,达到拆模强度,拆除腹板内模,安装顶板模板。

在腹板和翼板的交接处要钉一条2cm左右的木条,使外侧接缝顺直安
装完毕后，进行测量检查，调整模板以保证梁体结构尺寸的准确。

2.6、模板安装时的标准
模板制作安装的允许偏差
3、支座安装
3.1、支座安装前,应将支座下预埋板顶面按设计要求用环氧砂浆找平,保证垫石顶面四角高差不得大于2mm。

放测定出支座中线,就位支座。

3.2、支座安装时支座上滑板安装预偏量根据设计图纸所给数据进行安装。

支座安装后,支座中心线应与主梁中心线平行,支座安装就位后应采取措施固定支座,以防止施工过程中发生错位,待梁体砼达到一定的强度后,撤除临时固定设施。

3.3、支座的技术性能应符合JT/T4-93《公路桥梁盆式支座》的要求。

4、钢筋的制作与安装
4.1、钢筋表面应清洁，平顺无局部弯折。

严格按照施工图纸及规范进行钢筋的下料、弯制、焊接等钢筋的初加工。

4.2、钢筋的安装绑扎分二次,第一次为底板、翼缘及腹板,第二次为顶板。

第二次顶板钢筋在浇筑完第一次砼,安装好内模后安装顶板钢筋。

底板、腹板钢筋采用在临时台位上分段绑扎成型后整体吊装或按图纸加工半成品的钢筋运至现场，进行绑扎，绑扎顺序为底板→腹板→顶板。

4.3、钢筋应按照有关技术要求存放、调直、除锈和抽检，按照规定
频率对接头进行抽检。

从事电焊的操作人员要有从业合格证。

要根据钢筋的材质选用相应的焊条，不得随意滥用。

4.4 、钢筋的接长采用焊接或绑扎搭接，焊接要求：搭接长度10d（d 为钢筋直径），钢筋的接头数量在同一截面50%错开，绑扎接头间距不小于1.3倍的搭接长度,对焊接接头应大于35d,且大于50cm。

4.5、钢筋安装的允许偏差：
（1）受力钢筋排距：±5mm；
（2）同排受力筋间距：±10mm；
（3）箍筋横向水平筋间距：±10mm；
（4）钢筋骨架长度：±10mm，高度：±5mm；
（5）保护层厚度：±5mm。

4.6、钢筋的混凝土保护层垫块采用塑料垫块，并在内箱模就位之前绑扎完毕。

4.7、钢筋绑扎过程中严禁扎丝与模板相碰，并严格注意支撑、定位骨架不得直接与模板接触。

4.8 、绑扎钢筋时应注意底板处预留通气孔和安放预埋钢板，顶板预埋好护栏、伸缩缝钢筋，技术人员应认真检查，合格后方可进行下一步骤。

5、混凝土工程
5.1 、箱梁混凝土性能指标
箱梁混凝土强度等级为C40混凝土，R3≥80%设计强度，R28≥100%设计强度，砂子选用良好级配的中粗砂，含泥量不大于3%，碎石粒径选用5-20mm，级配良好，泥土含量不大于1%，针片状含量不大于10%。

5.2 、混凝土的拌制和运输
混凝土由现场混凝土搅拌站生产，严格控制拌合用水、水泥、减水剂掺量，拌制的混凝土应逐盘检查，不合格的混凝土不得进入混凝土搅拌运输车或混凝土泵机。

经检查合格的混凝土由混凝土搅拌运输车运至砼泵机处，由泵机输送入模。

5.3 、混凝土的灌注
混凝土的浇筑采用泵送,分二次浇筑,先浇筑底板和腹板,再浇筑顶板和翼板。

a、在有关人员检查合格，并且振捣器试运转正常之后方可开盘浇筑混凝土。

混凝土浇筑时,混凝土由低往高处浇,先浇筑箱梁底板, 后浇筑腹板混凝土。

混凝土浇注由梁的一端向另一端斜向分层浇筑振捣，每层30cm，以插入式振捣器为主。

腹板混凝土振捣后设专人检查以免不实。

顶板混凝土必须在第一次灌注的砼强度达到70%后方可浇注。

浇筑第二层砼前，对每个箱室内多余的砼块及其它多余杂物应清除干净，施工接缝处砼的浮浆必须凿除，并用水冲洗干净。

下料要均匀，防止下料太集中，层厚太大，振捣困难，导致梁体砼产生蜂窝、麻面等缺陷。

砼的振捣采用插入式振捣器，第二次浇筑采用插入式振捣器与平板振捣器振捣。

振捣时间应保证获得足够的密实度（以砼不再下沉，不冒气泡，表面开始泛浆为度）。

操作插入式振捣器时宜快插慢拔。

振动棒移动距离应不超过振动棒作用半径的1.5倍。

每点振动时间约20-30秒，确保砼均匀密实。

在梁体砼灌注完毕后，梁顶抹面拉毛并按设计要求形成横坡，注意梁面横坡的方向。

b、腹板和底板截面较小，混凝土的坍落度应随灌注部位的不同适当调整。

采用泵送时腹板和底板坍落度可控制在18~22cm，顶板坍落度可控制在12~14cm。

可在不改变水灰比和混凝土质量的前提下掺入外加剂以加大混凝土坍落度。

要及时制作混凝土试块，随梁养护试块不少于4组，以确定拆摸时间及张拉时的控制强度。

c、混凝土灌注过程中应安排专人分片负责加强对混凝土振捣质量进行检查，以防漏灌及漏振，发现问题及时解决。

d、混凝土灌注完毕应及时用木抹对表面收浆抹平，现场在侧模上每2m设置一道标高控制点，保证梁面横、纵向坡度符合要求，表面平整。

e、混凝土灌注完毕后应及时对梁面顶板进行覆盖并洒水养护，保持混凝土表面湿润，箱内模板拆除后应及时对箱内混凝土表面进行养护。

养护时间视空气湿度和环境气温而定，一般不少于7天。

f、箱梁施工质量要求：
混凝土振捣密实，表面无蜂窝、麻面、露筋现象，接缝良好，表面色泽一致。

g、待砼强度达到0.75设计强度，拆除内模，将人洞处钢筋绑扎好立模，浇筑C50砼。

混凝土截面几何尺寸的允许偏差：梁长+5、-10mm；梁顶宽±30mm；腹板厚度+10、-0mm；梁高+0、-5mm。

6、预应力施工
6.1、制孔及管道安装
（1）预应力孔道采用塑料波纹管制孔。

（2）对于长孔道，为了保证波纹管的制孔质量，纵向波纹管的接头应比被接长波纹管直径大一个号的波纹管旋入套接，两端用胶带缠包，防止漏浆。

接头处的波纹管端头不得内卷，以免影响穿束，波纹管的接头每端旋入长度宜为该直径的2.5倍。

（3）纵向波纹管与喇叭管连接方式是将波纹管套入喇叭管口直线段处。

为防止渗浆，两者应用棉花或棉纱塞实，并用胶布密封。

（4）为保证钢绞线能顺利穿入孔道，钢绞线采用先穿法施工。

（5）为保证制孔管与混凝土及水泥浆粘结良好，制孔管、外面不得有油污、泥土等杂物。

（6）预应力管道在钢筋绑扎后安装，管道应保持顺直，位置准确，固定管道的定位网钢筋应与主筋焊接，定位网与波纹管用细铁丝捆扎，使制孔装置上、下、左、右均不能移动波纹管，锚下垫板，应保持同心，支承板面应垂直于管道轴线，管道中心在任何方向的偏差不大于5mm。

纵向束定位网片间距在80~100cm，转折点及圆弧中点处定位钢筋加密至50cm。

（7）若预留孔洞或者通钢筋与预应力管道相碰时，可适应调整孔洞或普通钢筋位置。

6.2、预应力钢绞线编束和穿束
（1）切割后的钢绞线应进行梳理顺直及编束，然后用扎丝每隔2~3m 绑扎一道，其扎丝应置于钢绞线的空隙里，编束后应在钢绞线束两端挂上长度及编号标志牌，并分类存放，且应架离地面，防锈蚀。

（2）穿束前应核对一下穿束的管道编号和钢束是否相符，以防穿错。

（3）有锈坑的钢束不得穿入孔内张拉。