基于统一强度理论生态复合墙体受剪极限承载力分析.

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【国家自然科学基金】_生态复合墙体_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140730

推荐指数 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2012年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
科研热词推荐指数生态复合墙体 6 抗震性能 4 生态复合墙结构 3 统一强度理论 2 受剪承载力 2 低周反复荷载 2 试验研究 1 秸秆泥坯砌块 1 现砌加强肋生态复合墙体 1 极限承载力 1 数值模型 1 抗剪抵抗机构 1 抗剪承载力 1 抗侧刚度 1 弹性抗侧刚度 1 复合材料力学模型 1 填充砌块 1 各向异性弹性板 1 受剪极限承载力 1 双向纤维单层复合材料模型 1 动力计算模型 1 动力反应分析 1 剪跨比 1 分布参数体系 1 中主应力 1 abaqus有限元 1
2014年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
科研热词陶粒砌块计算模型草砖破坏模式石膏砌块相对强度相对刚度生态复合墙体生土复合墙结构框格单元本构关系抗震性能抗剪抵抗机构开洞生态复合墙体受力特点受剪承载力发泡砌块加气混凝土砌块内填泥坯砌块
推荐指数 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2011年序号 1 2 3 4 5 6 7 8
科研热词生态节能复合墙结构现砌加强肋生态复合墙体植物纤维水泥基材料有限元分析抗震性能应力-应变曲线密肋生态复合墙体低周反复试验
推荐指数 1 1 1 1 1 1 1 1
2013年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
2013年科研热词抗震性能生态复合墙体低周反复荷载秸秆泥坯砌块关键参数非线性装配式生态复合墙体肋梁肋柱破坏机制砌块生态复合墙结构现砌式生态复合墙体模型试验棉花秸秆损伤演化损伤指数协同工作低周往复荷载中高层生态复合墙体推荐指数 5 3 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2024年注册结构工程师-专业考试(二级)考试历年真题摘选附带答案版

2024年注册结构工程师-专业考试（二级）考试历年真题摘选附带答案第1卷一.全考点押密题库(共100题)1.(单项选择题)(每题 1.00 分) —东北落叶松（TC17B）原木檩条（未经切削），标注直径为162mm，计算简图如下图所示。

该檩条处于正常使用条件下，安全等级为二级，设计使用年限为50年。

假定，不考虑檩条自重。

试问，该檩条达到挠度限值I/250时，所能承担的最大均布荷载标准值qk(kN/m)，与下列何项数值最为接近？A. 1.6B. 1.9C. 2.5D. 2.92.(单项选择题)(每题 1.00 分)对砌体房屋中的钢筋混凝土构造柱的论述，以下何项是正确的？（）A. 墙体开裂阶段的抗剪能力明显提高B. 如果先浇构造柱，一定要严格按构造规定沿墙高每隔500mm设2Φ6拉结钢筋C. 构造柱必须单独设置基础，不得直接埋人室外地坪下500mm或较浅的基础圈梁中D. 各片承重墙体均设置连续到顶的构造柱，对墙体抗剪强度有提高作用3.(单项选择题)(每题 1.00 分)若板跨中最大弯距设计值M=7.498kNm，采用C25混凝土，HPB235级钢筋，则板的纵向受拉钢筋AS（mm2），与下列何项数值最为接近？（）A. 244、9B. 270、0C. 470、7D. 473、8对于底部大空间剪力墙结构的转换层楼面，下列符合规定的是( )。

A. 应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于C.30，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于0.25%B. 应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于C.25，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于0.25%C. 应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于C.30，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于0.20%D. 应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于C.25，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于0.20%5.(单项选择题)(每题 1.00 分) 下列关于高层建筑混凝土结构抗震设计的四种观点：Ⅰ．在规定的水平力作用下，剪力墙部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，框架—剪力墙结构中底层框架边柱底部截面的组合弯矩设计值，可不乘增大系数；Ⅱ．在抗震设计地震内力分析时，剪力墙连梁刚度可进行折减，位移计算时连梁刚度可不折减；Ⅲ．结构宜限制出现过多的内部、外部赘余度；Ⅳ．结构在两个主轴方向的振型可存在较大差异，但结构周期宜相近。

装配式混凝土剪力墙结构水平缝抗剪机理及承载力计算方法综述_赵作周 (1)

第45卷第12期2015年6月下建筑结构Building Structure Vol．45No．12Jun．2015装配式混凝土剪力墙结构水平缝抗剪机理及承载力计算方法综述*赵作周1，周剑1，侯建群2，任宝双2（1清华大学土木工程安全与耐久教育部重点实验室，北京100084；2清华大学建筑设计研究院有限公司，北京100084）［摘要］归纳了现有装配式混凝土剪力墙水平缝的连接方式和混凝土界面构造，综述了对界面抗剪机理的认识和国内外规范中的水平缝受剪承载力计算方法。

通过对一座剪力墙结构中典型墙体水平缝受剪设计算例和对已有界面抗剪试验结果的计算分析，比较了既有典型计算公式间的差异。

发现现行规范中的计算公式均基于剪切摩擦理论，大多来源于新旧混凝土叠合面抗剪试验研究成果，所有计算公式均保守估计了水平缝叠合面的受剪承载力，但其中一些公式对拼缝齿槽面的设计结果偏不安全。

基于上述分析，建议对水平缝叠合面可采用《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ 1—2014）中的公式进行计算，对于拼缝齿槽面可参照《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ 1—2014）或《预制装配整体式房屋混凝土剪力墙结构技术规范》（DB23/T1400—2010）进行计算；建议对现有装配式混凝土剪力墙水平缝应根据界面类型做进一步系统的专门研究，考虑复合受力、材料性能、加载方式、轴向压力及总受剪承载力限值等因素的影响，提出能准确预测、简单方便的受剪承载力计算公式。

［关键词］装配式；剪力墙；水平缝；剪切摩擦；受剪承载力中图分类号：TU973.16，TU973.2文献标识码：A文章编号：1002-848X （2015）12-0040-08Ｒeview of studies on shear resisting mechanisms and calculating formulas of shear resistingcapacity of horizontal joints in fabricated reinforced concrete shear wall structuresZhao Zuozhou 1，Zhou Jian 1，Hou Jianqun 2，Ｒen Baoshuang 2（1Key Laboratory of Civil Engineering Safety and Durability of China Education Ministry ，Tsinghua University ，Beijing 100084，China ；2Architectural Design and Ｒesearch Institute of Tsinghua University Co．，Ltd．，Beijing 100084，China ）Abstract ：Different detailing methods and concrete interfaces of horizontal joints in fabricated reinforced concrete shear wall structures have been summarized ，and researches on shear resisting mechanisms and the available calculating formulas of shear resisting capacity have been reviewed．Typical formulas have been compared by a design example and analysis of shear resisting test results of concrete surface．The comparisons have revealed that the available formulas are mainly based on shear-friction theory and derived from the experiment results of the shear joint interface between the existing and the new concrete．The shear resisting capacities of the composite interface predicted based on the formulas are conservative．However ，the shear resisting capacity of the horizontal joints with shear keys might be overestimated in some cases．The shear resisting capacity of the composite interface can be predicted by the formula in Technical specification for precast concrete structures （JGJ 1—2014），the shear resisting capacity of joints with shear keys can be calculated by Technical specification for precast concrete structures （JGJ 1—2014）or Technical specification for concrete shear wall structure assembled with precast components （DB23/T1400—2010）．It has been proposed that a systematic study on shear behavior of horizontal joints of the existing fabricated reinforced concrete shear wall structures ，and considering combined force condition ，material property ，limit of axial compression force and total shear resisting capacity should be carried out to get a reliable and friendly usable formula．Keywords ：fabricated ；shear wall ；horizontal joint ；shear friction ；shear resisting capacity*国家高技术研究发展计划（863计划）课题（编号2013AA041307），清华大学自主科研基金项目（2012THZ02-1）。

钢筋混凝土剪力墙抗震性能及尺寸效应试验研究

钢筋混凝土剪力墙抗震性能及尺寸效应试验研究目录一、内容描述 (2)1. 研究背景和意义 (3)1.1 钢筋混凝土剪力墙结构的重要性 (3)1.2 抗震性能研究的必要性 (5)1.3 尺寸效应研究的意义 (6)2. 研究现状及发展趋势 (7)2.1 国内外研究现状 (8)2.2 发展趋势与挑战 (10)二、试验方案与装置 (11)1. 试验目的与方案制定 (12)1.1 试验目的明确 (13)1.2 方案制定流程 (14)2. 试验装置与材料性能 (14)2.1 试验装置介绍 (15)2.2 材料性能参数 (16)三、钢筋混凝土剪力墙抗震性能试验 (17)1. 试验过程与实施步骤 (18)1.1 试件制作与安装 (20)1.2 加载制度与数据收集 (20)1.3 试验现象记录与分析 (21)2. 抗震性能分析 (22)2.1 破坏形态分析 (23)2.2 承载能力分析 (25)2.3 变形性能分析 (25)四、钢筋混凝土剪力墙尺寸效应试验 (27)一、内容描述本研究旨在探讨钢筋混凝土剪力墙的抗震性能及其尺寸效应，通过对现有国内外相关规范和标准的研究，分析了剪力墙的设计原则、构造要求和技术措施。

在此基础上，提出了一种新型的钢筋混凝土剪力墙结构设计方法，以提高其抗震性能。

通过对比试验研究，验证了新型设计方法的有效性。

为了更全面地了解剪力墙的抗震性能，本研究还从尺寸效应的角度对其进行了深入探讨。

通过对比不同尺寸的剪力墙在地震作用下的受力性能，揭示了尺寸效应对剪力墙抗震性能的影响规律。

还对剪力墙的抗震性能与尺寸效应之间的关系进行了定量分析，为优化剪力墙结构设计提供了理论依据。

结合实际工程案例，对新型设计方法和尺寸效应的影响进行了实证验证。

通过对实际工程中剪力墙的抗震性能测试，验证了新型设计方法的有效性和尺寸效应对剪力墙抗震性能的影响程度。

本研究从多个角度对钢筋混凝土剪力墙的抗震性能及其尺寸效应进行了全面、系统的探讨，为提高剪力墙结构的抗震性能提供了理论支持和实用方法。

GB_50023-2009_建筑抗震鉴定标准

本标准对现有建筑经抗震鉴定后继续使用所约定的一个时期，在这个时期内，建筑不需重新鉴定和相应加固就能按预期目的使用、完成预定的功能。 2.1.3 抗震设防烈度 seismic fortification intensity
按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的地震烈度。 2.1.4 抗震鉴定 seismic appraisal
表 3.0.5 特征周期值 (s)
场地类别
设计地震分组
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
第一、二组
0.20
0.30
0.40
0.65
第三组
0.25
0.40
0.55
0.85
3.0.6 现有建筑的抗震鉴定要求，可根据建筑所在场地、地基和基础等的有利和不利因素，作下列调整：
1 Ⅰ类场地上的丙类建筑，7~9 度时，构造要求可降低一度。 2 Ⅳ类场地、复杂地形、严重不均匀土层上的建筑以及同一建筑单元存在不同类型基础时，可提高抗震鉴定要求。 3 建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度 0.15g 和 0.30g 的地区，各类建筑的抗震构造措施要求宜分别按抗震设防烈度 8 度(0.20g)和 9 度(0.40g)采用。 4 有全地下室、箱基、筏基和桩基的建筑，可降低上部结构的抗震鉴定要求。 5 对密集的建筑，包括防震缝两侧的建筑，应提高相关部位的抗震鉴定要求。 3.0.7 对不符合鉴定要求的建筑，可根据其不符合要求的程度、部位对结构整体抗震性能影响的大小，以及有关的非抗震缺陷等实际情况，结合使用要求、城市规划和加固难易等因素的分析，提出相应的维修、加固、改变用途或更新等抗震减灾对策。
1 当建筑的平、立面，质量、刚度分布和墙体等抗侧力构件的布置在平面内明显不对称时，应进行地震扭转效应不利影响的分析；当结构竖向构件上下不连续或刚度沿高度分布突变时，应找出薄弱部位并按相应的要求鉴定。

《西安建筑科技大学学报》第38卷(2006年)总目次

两邻跨受火ＲＣ三跨连续板抗火性能试验研究 …………… …………………………… 陈礼刚，高立堂，李晓东，１０等（０）混凝土结构耐久性模糊综合评估系统中指标权值计算模型 …………… …………………… 史长莹，焦峰华，王丽娟（０）１５
桁架式型钢混凝土异形柱正截面承载力的试验研究 …………………………………… 陈索平，张喜德，苏益声，１９等（０）形态优化张弦桁架撑杆和与稳定设计 …………………………………… …………………… 熊伟，吴敏哲，李青宁（１）１５
表面附近Ｉ型非对称裂纹扩展路径的评价 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … 马润勇。建兵，爱芳（３彭潘７）
剪力墙结构中强连梁最优位置及数量的确定方法 …… ……………………………………… 刘清山，粱兴文，邓明科（７７）冷弯型钢组合墙体抗剪承载力试验研究 ………………………………… ………………… 周天华，宇，石何保康，８）等（３城市污水资源化建设项目采用ＢｏＴ方式的风险管理 ………………………………………… 张阳，晓君，庶（９刘白８）双剪统一强度理论在空间主动土压力计算中的应用 ………… ………… …－ …………………………“ 高江平，茂宏（３俞９）
非结构化四面体网格生成方法及改进 … …… ………………………………………………… 王昊利，王元，岳斌佑（８５）十层钢筋混凝土空心剪力墙结构１２８比例模型房屋抗震试验研究 …………………… 许粳芳，／．冯瑞玉，张兴虎，（３等６）在役钢筋混疑土结构承载力寿命分析 ………………………………………………………… 蔺石柱，长明，胡李燕飞（９６）

河海大学6名专家入选教育部高等学校教学指导委员会

［１３］席秋红．生态复合墙体破坏模式研究［Ｄ］．西安：西安建筑科技大学，２００９．［１４］路振锋．生态复合墙体抗震性能试验研究及基于统一强度理论的抗剪承载力分析［Ｄ］．西安：西安建筑科技大学，２００９．
［１５］田鹏．型钢混凝土边框柱密肋复合墙体承载力研究［Ｄ］．西安：西安建筑科技大学，２００９．［１６］师永恒．基于投资一效益准则的密肋壁板结构分灾抗震设计方法研究［Ｄ］．北京：北京交通大学，２００７．［１７］孙国华，顾强，何若全，等．半刚接钢框架内填暗竖缝钢筋混凝土剪力墙结构滞回性能试验研究［Ｊ］．建筑结构学报，
２０１０，３１（９）：１１・２６．（ＳＵＮＧｕｏｈｕａ，ＧＵＱｉａｎｇ，ＨＥＲｕｏｑｕａｎ．ｅｔａ１．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｐａｒｔｉａｌｌｙ－ｒｅｓｔｒａｉｎｅｄｓｔｅｅｌｆｒａｍｅｗｉｔｈｃｏｎｃｅｌａｅｄｖｅｒｔｉｃａｌｓｌｉｔｓＲＣｉｎｆｉｌｌｗａｌｌｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎｌａｏｆＢｕｉｌｄｉｎｇＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２０１０，３１（９）：１１－２６．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ））

【国家自然科学基金】_生态复合墙结构_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140730

推荐指数 1 1 1 1 1 1 1 1
2012年序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40
科研热词推荐指数生态复合墙结构 5 生态复合墙体 4 抗震性能 3 低周反复荷载 2 非线性动力时程分析 1 非线性动力分析 1 错列桁架钢结构体系 1 钢筋混凝土叠合结构体系 1 统一强度理论 1 相互作用 1 生态复合墙结构体系 1 桩筏基础 1 框支生态复合墙结构 1 极限承载力 1 无比轻钢龙骨住宅结构体系 1 新型工业化节能住宅结构体系 1 数值模型 1 抗震性能评估 1 抗剪抵抗机构 1 抗侧刚度 1 弹性抗侧刚度 1 复合材料力学模型 1 填充砌块 1 地震反应 1 各向异性弹性板 1 受剪承载力 1 双向纤维单层复合材料模型 1 参数影响 1 动力计算模型 1 动力反应分析 1 分布参数体系 1 保温砌模剪力墙结构体系 1 优化设计 1 中主应力 1 sip板式结构体系 1 ida方法 1 ctsrc住宅 1 csi住宅结构体系 1 cl结构体系 1 abaqus有限元 1
2009年序号 1 2 3 4
科研热词破坏模式生态节能复合墙体填充材料低周反复试验
推荐指数 1 1 1 1
201Байду номын сангаас年序号
科研热词 1 遗传算法 2 生态复合墙体 3 优化设计方法
推荐指数 1 1 1
2011年序号 1 2 3 4 5 6 7 8
科研热词生态节能复合墙结构生态复合墙结构植物纤维水泥基材料有限元分析应力-应变曲线土-桩-结构相互作用刚架-斜压杆模型 pushover分析

多层住宅新型复合结构的理论分析及研究

留每种型号的钢筋及混凝土试块；构件试验前，进行材性试验，先以确定各种钢筋的屈服强度、限强度及混凝土的抗压强度。极混凝土采用商品混凝土，验前，试先做混凝土试块抗压试验，混凝土抗压强度标准值：ｋ０６０ｃ一．ｘ．７８ｘ１ — １６Ｐ，拉强度：＝．Ｍａ抗８３．２．Ｍａ抗７２ｔ２１Ｐ，ｋ６压强度设计值：＝５４Ｐ，较Ｃ０凝土ｆ１．Ｍａｃ７３混强度稍大。２试验加载制度和方法．２试验加载制度和方法按《建筑抗震试验方法规程》行。正式试验前，进先进行预加反复荷载２，次取值为计算开裂荷载（不考虑竖向荷载）３％，一ｋ的０Ｆ３Ｎ。竖向荷载加载系统采用４台同步液压加载器组成，竖向荷载分两部分施加。轴压比为Ｏ２模拟用于５．２层住宅时底层柱在设计荷载作用下的受力状况。水平荷载加节点荷载Ｆ，荷载从０至计算加开裂荷载（考虑竖向荷载）５％，加至计的０再算开裂荷载，每级荷载下反复２次。以支撑钢筋屈服（ｙ１７１）ｅ＝６６ｅ出现塑性铰作为试件的ｘ名义屈服，件屈服后，试以屈服位移Ａｙ为作控制参数，实施等位移加载，每级加载使试件位移达到Ａｙ的整数倍，每一级荷载下反复３次，直至试件破坏，止试验。停。拟静力试验加荷方法：

汶川地震砌体房屋破坏现象及分析

汶川地震砌体房屋破坏现象及分析【摘要】近年来，我国先后出现了汶川、玉树等大地震，造成极震区80%~90%以上房屋建筑倒塌或严重破坏，其中砌体房屋震害严重，即使未倒塌也出现严重破坏不能继续使用，造成了巨大的人员伤亡和经济损失。

因此，砌体结构房屋抗震性能的好坏直接关系到人民群众生命和财产安全。

当汶川大地震发生后，针对该地区砌体结构房屋的震后破坏现象进行广泛深入的调查，分析汶川地震后砌体结构房屋震害现象、砌体结构房屋的破坏类型和产生原因，探讨砌体房屋震害规律和影响砌体结构抗震性能的主要因素。

【关键词】汶川地震;砌体房屋;震害规律1.砌体结构在汶川地震中的震害表现全世界的地震灾害对建筑物的破坏性极大。

我国是一个幅员辽阔，人口密集的国家，大多数乡镇农村仍然以砖石砌体结构房屋为主。

2008年5月12日汶川地震约7万人死亡2万人失踪，一些建筑群或临街建筑成片倒塌。

在都江堰市、绵竹县等高烈度区砌体结构震害也比较严重，部分房屋倒塌，多数严重破坏或中等破坏。

汶川地震灾害调查，砌体房屋的主要震害有墙体开裂、房屋整体倒塌、房屋局部倒塌几种情况。

根据汶川地震大量的震害调查结果，多层砌体房屋的主要震害可以归纳为墙体开裂、房屋局部倒塌、房屋整体倒塌。

1.1墙体开裂地震作用后，砌体结构房屋中往往会出现大量的裂缝，但这些裂缝在较长时间内还不稳定，容易引发墙体破坏甚至倒塌。

砌体结构房屋中大多数墙体出现剪切破坏导致的裂缝。

第一种类型是主拉应力引起的剪切破坏裂缝，是墙体在地震产生的剪力作用下，墙体内的主拉应力超过材料的抗拉强度，引起墙体损坏，其裂缝形态是在墙体的中部，即剪应力最大区域首先产生裂缝，向两端沿约45o方向发展，裂缝表现为中间宽、两头尖，存在向两端发展的趋势，裂缝初期一般不会发展到墙体边缘。

这类裂缝一般是先在墙体上出现斜向或交叉斜裂缝，进而出现滑移、错位、破碎、散落，直至丧失承受竖向承载力而倒塌。

1.1.1墙体交叉斜裂缝：主要由于水平地震力墙体中引起的主拉应力超过墙体的抗拉强度所致。

2023年注册结构工程师-专业考试(一级)考试历年常考点试题附带答案

2023年注册结构工程师-专业考试（一级）考试历年常考点试题附带答案第1卷一.全考点押密题库(共35题)1.(单项选择题)(每题1.00 分) 某一级公路的跨河桥，跨越河道特点为河床稳定、河道顺直、河床纵向比降较小，拟采用25m简支T梁，共50孔。

试问，其桥涵设计洪水频率最低可采用下列何项标准？（）A. 1/300B. 1/100C. 1/50D. 1/252.(单项选择题)(每题1.00分)某地上38层的现浇钢筋混凝土框架一核心筒办公楼，如图所示，房屋高度为155.4m，该建筑地上第1层至地上第4层的层高均为5.1m，第24层的层高6m，其余楼层的层高均为3.9m。

抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度0.10g，设计地震分组第一组，建筑场地类别为Ⅱ类，抗震设防类别为丙类，安全等级二级。

假定，第3层核心筒墙肢Q1在Y向水平地震作用按《高规》第9.1.11条调整后的剪力标准值VEhk=1900kN，Y向风荷载作用下剪力标准值Vwk=1400kN。

试问，该片墙肢考虑地震作用组合的剪力设计值V（kN），与下列何项数值最为接近？（）提示：忽略墙肢在重力荷载代表值及竖向地震作用下的剪力。

A. 2900B. 4000C. 4600D. 50003.(单项选择题)(每题1.00 分)厂房在风荷载作用下可得柱顶的集中荷载设计值W=3.51kN，迎风面的均布荷载设计值q1=2.4kN/m，背风面的均布荷载设计值q2=1.5kN/m，A柱由风荷载产生的弯矩设计值最接近于（）kN·m。

A. －27.02B. 10.54C. 22.50D. 31.074.(单项选择题)(每题1.00 分) 某工程所处的环境为海风环境，地下水、土具有弱腐蚀性。

试问，下列关于桩身裂缝控制的观点中，何项是不正确的？A. 采用预应力混凝土桩作为抗拔桩时，裂缝控制等级为二级B. 采用预应力混凝土桩作为抗拔桩时，裂缝宽度限值为0C.采用钻孔灌注桩作为抗拔桩时，裂缝宽度限值为0.2mmD. 采用钻孔灌注桩作为抗拔桩时，裂缝控制等级应为三级5.(单项选择题)(每题1.00 分) 某7层住宅，层高均为3.1m，房屋高度22.3m，安全等级为二级，采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构，混凝土强度等级为C35，抗震等级三级，结构平面立面均规则。

劲性复合桩的承载力分析

Ｃ＝口
２工程概况
娶！帚：ຫໍສະໝຸດ 该工程位于江苏省南京市雨花台区，该地区属于
新近沉积土场地，上面覆盖的土层主要为饱和的淤泥
质粉质粘土、呈 “千层饼状 ”的粉质粘土与粉砂互层
土。根据场地的地质条件和建筑物的特点，如果采用
钻孔灌注桩，成桩过程中的泥浆对周围环境污染比较
劲性复合桩的承载力分析
陆俊俊（合肥工业大学，安徽合肥２３０００９）
摘要：劲性复合桩基作为一种重要的基础形式，它具有承栽力高、沉
降小、造价低等优点。以禹洲地产南京雨花台项目为研究背景，通过承栽
力设计值计算、现场试验以及ＡＮＳＹＳ有限元模拟分析，对等芯劲性复合桩承栽力和荷载传递机理进行了分析比较。分析得出：劲性复合桩单桩竖
严重，且成桩的质量难以保证；如若采用常规压桩工
艺的管桩，由于场地上部存在很厚的淤泥质粘土层，
压桩过程中 “挤土效应 ”会比较明显，且目前国内施
工机械难以穿过３层粉细砂层，成桩困难。因此该项
目选用等芯劲性复合桩基础。
３静荷载试验
３．１试桩设计本次静荷载试验选用桩径为９００ｍｍ的等芯劲性
向抗压承栽力实验值与有限元值相符，偏差较小，且远大于单桩竖向抗压
承栽力设计值；劲性复合桩在桩身未发生破坏的情况下，其桩侧摩阻力和
桩端阻力分别承担竖向荷栽的９０％和１０％。

基于刚塑性极限理论新型复合砌块砌块抗剪强度计算方法研究

ｅｕｔｒｓｌｓｆｔｅｓｅｒｓｒｎｔｅｔｏｈｈａｔｅｇｈｔｓ．
Ｋｅｒｓｎｗｃｍｐｓｅｂｏｋｍｓｎ；ｈａｔｎｈｒｄｐａｔｉｉｔｅｒ；ａｔｅｅｇｏｓｍｐｉｎｐｎｉｌｙｗｏｄ：ｅｏｏｉｌａｏｒｓｅｓｒｇ；ｇ — ｌｉｌｔｈｏｙｌｓｎｒｙｃｎｕｔｒｃｐｅｔｃｙｒｅｔｉｉｓｃｍｅｏｉ
文献标识码：Ａ
文章编号：０７２２ｌ）９０３ — ４１０ — ０Ｘ（０２０— ０８０
Ｒｅｅｒｈｏｔｅｓｅｒｓｒｎｔａｃｌｔｇｍｅｏｆｎｗｏｐｓｔｌｃｓｎｙｓａｃ Ⅱ ｈｈａｔｅｇｃｌｕａｉｔｄｏｅｃｍｏｉｂｏｋｍａｏｒｈｎｈｅｂｓｄｏｉｉ－ｌｓｃｌｉｔｅｒａｅｎｒｇｄｐａｔｉｔｈｏｙｉｍ
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新建巍癯
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基于刚塑性极限理ｉ新型复合砌块砌傩仑抗冕强度计算方法研究
张闪勋，明胜，勇．何姜
（石河子大学７￣Ｊ．建筑工程学院，ｋ新疆石河子８２０）３００
摘要：通过试验研究新型复合砌块砌体的抗剪强度，并利用刚塑性极限理论和最小耗能原理对此种新型复合砌块砌体抗剪强
度进行了理论分析，提出抗剪强度理论计算公式。通过试验数据的回归分析，确定了理论计算式中的各系数，得到实用计算式，且与
试验值对比，合良好。拟

复合混凝土空心砌块砌体受压及受剪承载力计算分析

学性能试验方法标准》ＧＪ１９９）（Ｂ２ — ０中的有关规定进行ｌ３Ｊ。加载不考虑保护层和聚苯层对承载力的贡献，设主块的中心为砌体截面的中心。加载采用两阶段分级进行，初期阶段：每级荷载约６Ｎ，５ｋ到达３２ｋ９Ｎ时；转为每级荷载约３Ｎ，至破坏；５ｋ直每级荷载持续３ｍｎｉ。砌体变形由位移传感器测量，据由Ｄ３１数Ｈ８８采集仪
基于复合混凝土空心砌块砌体受压及受剪的试验结果，对该砌块砌体受压和受剪承载力进行了理论计算和分析比较，复合混凝土空心砌块砌体的应用提供参考。为
关键词：复合混凝土空心砌块砌体；受压；受剪；承载力
对试验的影响。加载采用匀速连续加荷，免冲击，载时间控制在１８ｒｉｌ避加￣ｎ内ＩａＩ。
采集。
抗剪试验装置由３个标定好的同步千斤顶串联组成，分别用于试件加载、压及读取压力值。试验时，加
在砌块承压处垫厚度为２ｃｍ厚的钢板，板尺寸和砌块的端面尺寸相同砌块下面加滚轴，钢以减少摩擦力
复合构成，具有混凝土小型空心砌块的施工方便、易于配筋、强度高、质量轻等优点，又能使建筑达到节能、防渗漏、隔声的效果，使该砌块的应混凝土空心砌块的主要结构组成如图１示，聚苯板作为隔所热保温材料通过燕尾槽紧密镶嵌在承重层和保护层之间，形成整体。由

墙体截面抗震受剪极限承载力验算方法

墙体截面抗震受剪极限承载力验算方法A.1 水平地震作用标准值计算A.1.1 基本烈度地震作用下结构的水平地震作用标准值可按下式确定（图A.1.1）：F Ekb =αmaxbG eq （A.1.1-1）1 对于单层房屋：F 11= F Ekb （A.1.1-2） 2 对于两层房屋：F 21221111H G H G H G += F Ekb （A.1.1-3）F 22221122H G H G H G +=F Ekb （A.1.1-4）图A.1.1 结构水平地震作用计算简图式中： F Ekb ——基本烈度地震作用下的结构总水平地震作用标准值（kN ）；αmaxb ——基本烈度地震作用下的水平地震影响系数最大值，可按表A.1.1采用。

F 11 ——单层房屋的水平地震作用标准值（kN ）； F 21 ——两层房屋质点1的水平地震作用标准值（kN ）； F 22 ——两层房屋质点2的水平地震作用标准值（kN ）；G eq ——结构等效总重力荷载（kN ），单层房屋应取总重力荷载代表值，两层房屋可取总重力荷载代表值的95%；G 1、G 2 ——为集中于质点1和质点2的重力荷载代表值（kN ），应分别取结构和构件自重标准值与0.5倍的楼面活荷载、0.5倍的屋面雪荷载之和；H 1、H 2 ——分别为质点1和质点2的计算高度（m ）。

0.15g 的地区；8度(0.30g)指《建筑抗震设计规范》附录A 中抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.30g 的地区。

A.1.2 水平地震剪力标准值按下式确定：1 对于单层房屋：V ＝ F 11 （A.1.1-3） 2 对于两层房屋：V 1＝F 21 + F 22 （A.1.1-4） V 2＝F 22 （A.1.1-5）式中： V ——单层房屋水平地震剪力标准值（kN ）；V 1 ——两层房屋一层水平地震剪力标准值（kN ）； V 2 ——两层房屋二层水平地震剪力标准值（kN ）。

墙体抗剪承载力计算公式在砌体结构设计中的应用

墙体抗剪承载力计算公式在砌体结构设计中的应用墙体抗剪承载力计算公式在砌体结构设计中的应用[提要] 利用ALGOR FEA计算程序,分析了竖向压应力和水平力共同作用下无筋砖墙的应力。

基于文中提出的平面受力砌体的破坏准则,对墙体裂缝分布进行了描述,并提出了不同高宽比砖墙的水平开裂荷载的计算公式。

最后建立了墙体抗剪承载力计算公式,其计算结果与试验值吻合较好。

所提出的方法可供砌体结构设计和研究参考。

[关键词] 砖墙剪切承载力The stress of unreinforced brick wall under vertical compression and horizontal force has been analysed by ALGORFEAcomputer software.The formulas for calculation of horizontal cracking load of brick wall of different ratio ofheight to width have been proposed on the basis of failure criterions of plane-stress masonry.The crack distribution ofwall has been described in detail.In theend,the calculating formula of shear load-bearing capacity of wall has been es-tablished.The calculating results agree well with the ex perimental data.This method can provide reference for mason-ry structural design and research. Keywords:brick wall;shear;load-bearing capacity混合结构房屋中,墙体除了承担屋(楼)盖传来的竖向压力以及本身的自重外,还承担风、地震引起的水平力。

砖砌体墙的屈服准则及其抗剪强度计算

M ohr 屈服准则是一条直线 ( M ohr C oulom b 准则 ) , 也可以是一条渐近线为 M ohr Coulom b 直线的双曲线 , 或 [ 9 10] 抛物线, 或其他曲线。不论采用哪种曲线形式, M ohr 屈服准则都是一条单调上升的曲线。然而在墙体竖向压应力较大时, 由于脆性材料静水压力也会使得材料体积发生变形, n
第 43 卷第 6 期 2 0 1 0 年 6月
土
木
工
程
学
报
CH INA CIV IL ENG INEER ING JOURNAL
Vo. l 43 Jun.
No . 6 2010
砖砌体墙的屈服准则及其抗剪强度计算
梁建国
1
方
亮
1 , 2
( 1. 长沙理工大学 , 湖南长沙 410114 ; 2. 湖南农业大学 , 湖南长沙 410128) 摘要 : 地震作用下的无筋砌体墙的破坏通常有剪切滑移破坏、主拉破坏和斜压破坏三种 , GB50011 建筑抗震设计规范与 GB50003 砌体结构设计规范各自依据不同的破坏模式建立了不同的抗剪强度计算公式。为了统一两种计算公式 , 利用 M ohr单剪强度理论 , 并考虑竖向压力接近砌体抗压强度时抗剪强度随压应力增加而降低的受压帽子 , 选取四参数表达的蛋形曲线形式的连续帽子函数 , 建立无角隅的砌体屈服准则。利用简单应力下砌体破坏准则及 100 片无筋砌体墙片的试验结果 , 得到连续帽子函数的 4 个参数。还分析了砌体墙与屈服准则之间的尺寸误差 , 并用所得到的屈服准则推导无筋砌体墙的抗剪强度计算公式。将该公式计算值及有关规范公式计算值与墙片试验结果进行对比分析 , 结果表明该公式计算值与试验值符合较好。关键词 : 砖砌体 ; 正交各向异性 ; 屈服准则 ; M ohr理论 ; 帽子模型 ; 抗剪强度中图分类号 : TU 362 TU 352. 1+ 1 文献标识码 : A 文章编号 : 1000 131X ( 2010) 06 0042 06

基于ANSYS的钢筋混凝土简支梁极限承载力分析

(1)
fc
式中 , F为主应力状态函数 ; S 为破坏面 ( Failure surface) ,由主应力和输入的五参数确定 ; fc 为单轴抗压
强度。
如果不满足式 (1) ,则混凝土无开裂和压碎发生 ;若满足该式时 ,当任一主应力为拉应力时 ,则材料开
裂 ;当所有主应力均为压应力时 ,则材料被压碎。在混凝土受压区采用 W illam - W amker五参数破坏准
26
石家庄铁道学院学报
第 19卷
6 结语
利用 ANSYS中的混凝土单元对钢筋混凝土结构进行材料非线性分析 ,结果表明 : (1)在 ANSYS选用合适的材料本构关系和破坏准则组合方案 (方案四 )能够很好的模拟钢筋混凝土结构从受荷到破坏的全过程 ; (2)通过与实验数据的比较 ,可以认为 :如果建立的有限元模型和实际结构吻合的很好 , ANSYS能够预测结构的受荷行为。
1 引言
钢筋混凝土结构是目前使用最为广泛的一种结构形式 ,然而人们对其力学性能依然没有很全面地了解 ,特别是混凝土。长期以来 ,人们用线弹性理论来分析钢筋混凝土结构的应力或内力 ,而以极限状态的设计方法确定构件的承载能力、刚度和抗裂性 ,显然二者是互不协调的。近年来 ,随着有限元数值方法的发展和计算机技术的进步 ,人们已经可以利用钢筋混凝土有限元分析方法对混凝土结构的极限承载能力作比较精确的分析了。钢筋混凝土有限元分析是研究混凝土结构性能的有力工具 ,可以对结构自开始受荷载直到破坏的全过程进行分析 ,获得不同阶段的受力性能。但是由于混凝土材料性质的复杂性 ,编制三维钢筋混凝土非线性分析的通用有限元程序是相当困难的。ANSYS软件是当今通用的有限元分析工具 ,它有众多的材料模型可供选择 ,因此可以从中挑选合适的材料模型对钢筋混凝土结构进行准确可靠的分析。

砌体抗剪强度报告

砌体抗剪强度报告摘要：本报告旨在评估砌体抗剪强度的性能。

通过在试验中对砌体进行受力和破坏过程的观察和测量，我们对砌体抗剪强度的性能进行了深入分析。

实验结果表明，砌体的抗剪强度受到多种因素的影响，包括砌体的类型、材料的强度和砌体的结构等。

本报告的研究结果对于砌体结构的设计和施工具有重要意义。

1. 引言砌体是建筑工程中常见的结构材料之一。

在实际应用中，砌体的抗剪强度是评估砌体结构稳定性的重要指标之一。

因此，对砌体抗剪强度的研究和评估具有重要意义。

2. 实验方法我们采用了标准的实验方法对不同类型的砌体进行了抗剪强度试验。

实验中，我们选取了常用的砌体材料，包括砖块、混凝土块和石块等。

通过在试验机中施加剪切力，观察砌体在受力和破坏过程中的表现，并记录相关数据。

3. 结果与分析根据实验结果，我们得到了不同类型砌体的抗剪强度数据，并进行了详细分析。

我们发现，砌体的抗剪强度与材料的强度有关，强度较高的砌体通常具有较好的抗剪强度。

此外，砌体的结构也对抗剪强度有一定的影响，如砌缝的宽度和砌体的粘结性等。

我们还发现，不同类型的砌体在抗剪强度上存在差异，砖块砌体通常具有较好的抗剪强度。

4. 影响砌体抗剪强度的因素通过对实验结果的分析，我们总结出了影响砌体抗剪强度的几个主要因素：- 材料强度：砌体的抗剪强度与材料的强度密切相关。

强度较高的材料通常具有较好的抗剪强度。

- 砌体结构：砌体的结构也对抗剪强度有影响。

砌缝的宽度和粘结性等因素会影响砌体的整体强度。

- 砌体类型：不同类型的砌体在抗剪强度上存在差异。

砖块砌体通常具有较好的抗剪强度。

5. 结论通过对砌体抗剪强度的研究和评估，我们得出以下结论：- 砌体的抗剪强度受到多种因素的影响，包括材料的强度和砌体的结构等。

- 砌体的抗剪强度与材料的强度密切相关，强度较高的材料通常具有较好的抗剪强度。

- 砌体的结构对抗剪强度有一定的影响，砌缝的宽度和粘结性等因素会影响砌体的整体强度。

- 不同类型的砌体在抗剪强度上存在差异，砖块砌体通常具有较好的抗剪强度。