[学士]悬臂浇筑连续梁桥计算_secret
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悬臂浇筑连续梁桥计算Abstract: ShenTian bridge was designed by me as a prestressed concrete continuous Bridge. The arrangement of this bridge is (48+84+48)m,and the total length is 210m.The girder of this bridge is concrete box girder,and the height of girder is variable. On the supported points,the height is 5m,and on the middle span is 2.2m. The wideth of the top slab is 13m,and the wideth of the bottom slab is 8m. The thickness of top slab is not variable,but the thickness of the bottom slab is variable. The thickness of the bottom slab is variabled by parabola. On the supported points, the thickness of the bottom slab is 0.8m,but on the middle span is 0.35m. The web slab is 0.45m.When this bridge was construction,we used the balanced of cantilever construction method.In this paper, I introduce the comparision and selection of scheme, the calculation of structure .At last,I simply introduce the construction method of this bridge.Key word: prestressed concrete continuous bridge; concrete box girder; supported points; middle span; thickness; variable ;parabola; he balanced of cantilever construction; the comparision and selection of scheme; the calculation of structure.摘要：某大桥设计成一座预应力混凝土连续梁桥。
悬臂法施工连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析
J IA N Z A OJ I SH U㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第３期５２１㊀收稿日期:２０２０Ｇ０３Ｇ０５;修改日期:２０２０Ｇ０４Ｇ１６作者简介:魏明亮(１９８８－),男,河南舞阳人,硕士,工程师．悬臂法施工连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析魏明亮,㊀刘三奇(安徽省综合交通研究院股份有限公司,安徽合肥㊀２３０００１)摘㊀要:在预应力混凝土连续箱梁悬臂施工过程中,为保证梁体施工期间结构稳定和安全,需对梁体施工时实施临时固结措施.该文结合滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁悬臂施工实例,详细介绍临时固结设计施工及抗倾覆稳定性检算方案,确保梁体结构的稳定和安全.关键词:悬臂施工;预应力连续梁;临时固结;抗倾覆稳定性中图分类号:U ４４２㊀㊀㊀文献标识码:A㊀㊀㊀文章编号:１６７３Ｇ５７８１(２０２０)０３Ｇ０５２１Ｇ０２㊀㊀挂篮悬臂法施工在跨河㊁跨路及高墩大跨等桥梁的施工中具有出显著的优势,因此该方法在预应力连续梁施工中得到广泛应用.在预应力混凝土连续梁悬浇施工过程中,由于不对称浇筑㊁一侧混凝土超重等因素都会在墩顶引起不平衡弯矩,并可能引发梁体倾覆.为了抵抗不平衡弯矩的作用,防止意外发生,设计及相关规范文件均要求设置墩梁临时固结措施.查阅相关资料,墩梁临时固结抗倾覆计算没有统一的方法.同时临时固结方案一般由施工单位自行设计.设计文件一般会给出最大不平衡弯矩M 和相应的竖向反力N .以设计文件为依据计算的支反力大多为压应力.在施工中,如果在悬臂浇筑过程中,挂篮及浇筑混凝土突然坠落,在这种工况下,最不利的倾覆弯矩有可能会产生拉应力,进而引发T 构倒塌,必然导致重大人员伤亡及经济损失,这虽然是施工中的特殊事件,但仍要引起施工单位的高度重视,避免此类安全事故的发生.该文结合工程实例按悬臂不同施工阶段来模拟挂篮可能坠落工况,对每个工况进行模拟分析计算不平衡弯矩,工况荷载考虑一侧挂篮自重及梁段混凝土自重,计算结果与施工图设计说明检算的不平衡弯矩比较取最不利弯矩,由最不利弯矩检算临时固结稳定性.１㊀工程实例滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁０＃块长１４m ;中心高７．２m ;底宽６．７５m ,总方量为４８５．１m３,重量为１２１２．７５t .０＃块等截面长度为４m ;变截面长５m ,单侧外露墩身梁体长度为５．２m .桥梁纵断面如图１所示,横断面如图２所示.图１㊀纵断面布置图图２㊀横断面布置图在悬臂施工过程中,常用的临时固结方法见表１.表１㊀临时固结方法分类表序号临时固结方法１墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成墩梁固结２墩顶预埋钢筋和砂筒组合成墩梁固结３钢管混凝土或钢筋混凝土立柱与桩内预埋钢筋组合成墩固结４预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结㊀㊀滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁０＃块临时固结采用两侧布置的４根钢管柱组成临时固结体系,钢管柱采用直径１０００m m 钢管,内部浇筑C ３０混凝土,钢管柱顶㊁底部采用底部设直径２５m m 粗钢筋分别与０＃块及承台联结,钢筋环向布置２０根钢筋,钢管柱底与承台间并设预埋钢板进行焊接,并采用加劲肋加强,在钢管顶部设置钢板.２㊀仿真分析计算采用桥梁结构有限元分析软件M I D A SC i v i l ２０１２建立T 构最大悬臂状态的空间离散模型,按悬臂不同施工阶段来模拟挂篮可能坠落工况,对每个工况进行模拟分析计算.T 构最大悬臂仿真模型如图３所示,工况划分及内容见表２.１２５J IA N Z A OJ I SH U５２２㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第３期图３㊀T 构最大悬臂仿真模型表２㊀工况划分及内容工况内容工况１~１３１~１３＃梁段挂篮及混凝土坠落工况１４设计不平衡弯矩２．１㊀材料特性各构件材料的容重及弹性模量等参数见表３.表３㊀材料特性值名称容重/(k N /m３)弹性模量/(N /m m２)混凝土２６３．４５e ＋００４钢材７８２．０６e ＋００５２．２㊀荷载组合施工图设计说明检算不平衡弯矩考虑:(１)一侧混凝土自重超重５％.(２)一侧施工线荷载为６．４k N /m ,另一侧为３．２k N /m .(３)施工挂篮的动力系数,一侧采用１．２,另一侧采用０．８.(４)节段浇筑不同步引起的偏差,控制在２０t 以下.(５)一侧风向上吹,按风压强度W ＝８００P a.设计文件未考虑一侧挂篮突然坠落的情况.本次检算考虑一侧挂篮及梁段混凝土掉落.由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态.因此最不利荷载组合为:挂篮自重＋悬臂端块段混凝土自重＋梁体自重,梁体自重由软件自动计算,挂篮自重按６５０k N .抗倾覆稳定性验算结果见表４.表４㊀计算结果汇总表工况钢管柱临时固结未坠落侧反力/k N坠落侧反力/k N工况１３７３７２．３１１１４．６工况１４６０６３．２１８５３．６㊀㊀㊀备注:支反力为一侧单钢管立柱支反力.由表４结果可知,在工况１３下即最大悬臂状态下挂篮及砼坠落,钢管立柱临时固结支撑处最大压反力为７３７２．３k N .在工况１４即设计不平衡弯矩为６１５２６k N m ,钢管立柱临时固结支撑处最大压反力为６０６３．２k N .取反力较大值７３７２．３k N 进行验算:钢管立柱直径为１０００m m ,壁厚１４m m (Q ２３５),钢管内部灌注C ４０混凝土.按«钢管混凝土结构技术规范»(G B５０９３６－２０１４)验算其承载能力如下:N u ＝φe φl N ０㊀㊀当θɤ１/(α－１)２时:N ０＝０．９A C f c (１＋αθ)㊀㊀当θɤ１/(α－１)２时:N ０＝０．９A C f c (１＋θ＋θ)θ＝A s fA c f c㊀㊀系数α取值见表５.表５㊀系数α取值混凝土等级α值ɤC ５０２C ５５~C ８０１．８㊀㊀柱的等效计算长度:L e ＝１２．２４m ;钢管外直径:D ＝１m ;钢管内核心混凝土横截面面积:A s ＝３．１４ˑ４８６２＝７４１６５５．４４m m ２;钢管横截面面积:A s ＝３．１４ˑ(５００２－４８６２)＝４３３４４．５６m m ２;钢管混凝土构件的套箍系数:θ＝A s f s /A c fc ＝０．５９９;钢管混凝土轴心受压短柱的强度承载力设计值:N ０＝０．９A c fc (１＋αθ)＝２９３４３．９k N ;钢管混凝土轴心受压短柱的强度承载力设计值:N u ＝ψL ˑN ０＝０．８１ˑ２９３４３．９＝２３７６８．６k N＞７３７２．３k N .安全系数＝２３７６８．６/７３７２．３＝３．２２＞１．５,满足要求.３㊀结束语通过对滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析探讨,可为类似连续梁悬臂施工临时固结体系抗倾覆检算提供参考.针对临时固结体系设计及悬臂施工过程提出如下建议:(１)悬臂T 构除计算抗倾覆稳定性检算除考虑设计文件提供的倾覆参数外,还应考虑施工过程中的特殊情况.悬浇梁施工过程中T 构最大倾覆弯矩是在悬浇最远节段时挂篮及新浇筑混凝土坠落产生.(２)挂篮及新浇筑混凝土坠落产生的倾覆弯矩对临时支座可能会产生拉应力.(３)悬臂浇筑混凝土时,尽量保持同步浇筑.无法同浇筑时,可采取分阶段交替浇筑.在混凝土分阶段交替浇时,悬臂两端混凝土偏差应严格控制在５方以内.(４)在悬臂施工中,尽可能避免挂篮坠落的情况发生,特别是大跨径的连续梁.参考文献[１]㊀苏克啟．悬臂法施工连续梁临时固结体系的计算探讨[J ]．科技资讯,２０１４(３):９５－９６．[２]㊀郅友成．悬臂浇筑连续梁临时固结体系计算分析[J ]．铁道建筑技术,２０１４(z １):６１－６４．[３]㊀丁东．连续梁悬臂施工临时固结设计与检算[J ]．城市道桥与防洪,２０１３(７),２２２－２２３．[４]㊀高翔,李广平．南丫大桥上部施工０＃块临时固结施工技术[J ]．中国水运(下半月),２０１２,１２(４):１９６－１９７．[５]㊀王兴忠,谭崇杰,纪彦飞．连续弯梁桥临时支座设计及受力分析[J ]．甘肃科技,２０１１,２７(２４):１２６－１２８．[６]㊀中华人民共和国交通运输部．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范:J T G３３６２－２０１８[S ]．北京:人民交通出版社,２０１８．[７]㊀中华人民共和国住房和城乡建设部．钢管混凝土结构技术规范:G B５０９３６－２０１４[S ]．北京:中国建筑工业出版社,２０１４．２２５。
混凝土连续梁桥的计算
2、吻合索
调整预应力束筋在中间支点的位置，使 预应力筋重心线线性转换至压力线位置 上，预加力的总预矩不变，而次力矩为 零。
次力矩为零时的配束称吻合索
多跨连续梁在任意荷载作用下
结论： 按外荷载弯矩图形状布置预应力束及为 吻合束 吻合束有任意多条
均布荷载q 集中荷载q
第五节 徐变、收缩次内力计算
滑动模板支架系统MSS造桥机
上 导 梁 式 施 工 方 法
第二节 连续梁桥恒载内力计算
必须考虑施工过程中的体系转换，不同的荷 载作用在不同的体系上
1、满堂支架现浇施工 所有恒载直接作用在连续梁上
2、简支变连续施工
一期恒载作用在简支梁上，二期恒载作用在连 续梁上
3、逐跨施工
3.预应力混凝土梁计算预加力引起的应力时， 其轴向力部分按全宽计算，偏心部分按有效 宽度计算。 4.对超静定结构进行作用效应分析时，可取 实际宽度计算。
第四节 连续梁桥荷载横向分布计算
桥梁结构属空间受力，内力分析和计算复杂， 为简化计算常利用主梁的内力影响线和考 虑荷载横向分布相结合的分离变量方法计 算桥梁的空间受力作用。
– 徐变系数——徐变与弹性应变之比
二、 徐变、收缩量计算表达
1、实验拟合曲线法
建立一个公式，参数通过查表计算， 各国参数取法不相同，常用公式有： – CEB—FIP 1970年公式 – 联邦德国规范1979年公式 – 国际预应力协会（FIP）1978年公式—— 我国采用的公式
2、徐变系数数学模型
面内力，即总预矩
• 4.求解截面次预矩
M 次＝M总 M 初
3、初预矩与总预矩
– 将等效荷载作用在基本结构上可得初预矩 – 将等效荷载直接作用在连续梁上可得总预
悬臂梁计算公式一览表
悬臂梁计算公式一览表
以下是悬臂梁计算中常用的公式一览表：
1. 悬臂梁的弯矩公式：
弯矩(M) = (载荷(F) × 距离(L)) / (支点到载荷的距离)。
2. 悬臂梁的最大弯矩公式：
最大弯矩(Mmax) = (载荷(F) × 距离(L))。
3. 悬臂梁的挠度公式：
挠度(d) = (5 × 载荷(F) × 距离(L)^4) / (384 × 弹性
模量(E) × 惯性矩(I))。
4. 悬臂梁的最大挠度公式：
最大挠度(dmax) = (F × L^3) / (48 × E × I)。
5. 悬臂梁的剪力公式：
剪力(V) = 载荷(F)。
6. 悬臂梁的最大剪力公式：
最大剪力(Vmax) = 载荷(F)。
7. 悬臂梁的应力公式：
应力(σ) = (M × 距离到中性轴的距离(y)) / 惯性矩(I)。
8. 悬臂梁的最大应力公式：
最大应力(σmax)= (Mmax × y) / I.
9. 悬臂梁的挠度与载荷关系公式：
挠度(d) = (F × L^3) / (3 × E × I)。
10. 悬臂梁的自振频率公式：
自振频率(f) = (1 / (2π)) × √(弹性模量(E) / (质量(m) × 惯性矩(I))))。
这些公式可以用于计算悬臂梁在不同载荷和条件下的弯曲、挠度、剪力和应力等参数。
请注意，在实际应用中，还需要考虑材料的性质、几何形状和边界条件等因素，以获得更准确的计算结果。
悬臂浇筑预应力连续梁桥
主要材料
总体布置及结构尺寸拟定
跨径为
预应力束配置与钢束估算
连续粱桥荷载横向分布实用计算
箱梁截面剪力滞效应
前联邦德国工业标准DIN-1075规范对翼缘有效宽度的规定如下：
按最小二乘法通过求解非线性方程将徐变拟合为如下的指致函数表达式：
混凝土收缩变形计算
二、箱梁截面构造与尺寸
1．主梁高度
超过60m跨径的一般采用变截面梁较为经济。连续箱粱桥支点梁 高约为跨径的1/15~1/20，最常用的是1/18。跨中截面粱高约为1/30~ 1/50。
边跨与中跨的比例约在0.5~0.8范围内变化。为充分发挥悬臂施工 的特点，根据计算分析边跨长度以边支点不产生负反力为宜，这样边 跨与中跨的比例约为0.6~0.7，按这个比值分孔，边跨剩下不能用悬臂 施工的梁段不长，即使支架现浇施工，一般情况也容易处理。
Байду номын сангаас
2．板厚
由于采用悬臂浇筑施工，桥墩断面处的负弯矩数值很大，加大底 板的厚度显得尤为重要，一般桥墩附近底板的厚度比跨中大。桥墩附 近底板厚度一般为墩顶粱高的1/10~1/12。
预应力钢筋布置
1．悬臂预应力筋布置
3．纵向预应力筋布置要点
(1)顶、底板束可以分层布置，顶板的长 束应尽量布置在上层，底板的长束应尽量布 置在下层。一般来说，先钳固下层力筋，后 锚固上层力筋。
(2)底板预应力束往往都是直线束，锚固 在底板局部加厚的齿板上。齿板最好布置得 稍离开腹板一些，以减小对腹板的作用。
(4)在变高度的连续梁中，锚固于底板上的连续束由于底板在纵向呈曲 线，对于底板弯束的垂直分力还将引起剪力折减，则在验算剪应力和主拉 应力时需要考虑的，在横向计算时也需要考虑。
(5)在箱粱底板上通过预应力钢筋弯起到腹板上锚固时，力筋布置必然 是平弯又竖弯，此时由预加应力方向转向必将在底板上产生拉力，如图3-26a)所示，从而在底板上有产生纵向裂缝的危险。如果预应力束在箱形梁向 外倾斜的腹板中弯起，如像悬索一样布置，也同样将在底板中产生横向拉 力，如图3-2-6b)和c)所示。因此在曲索转向受力时，必须设置横向配筋。
悬臂法施工连续梁临时固结体系的计算探讨
悬臂法施工连续梁临时固结体系的计算探讨摘要：以连续梁悬灌施工现场实例，详细介绍临时固结体系的施工及检算方案，确保梁体结构的稳定和安全。
关键词：连续梁悬臂法施工墩梁临时固结体系;1 概述预应力混凝土连续梁桥由于桥型美观、跨度适用范围大、桥位现场条件要求低等优点，广泛应用于公路、市政道路桥梁工程中。
悬臂法施工是连续梁常见的一种施工方法，该方法在高桥墩、大跨度及跨河、跨路等情况的施工中显现出独特的优势。
对于采用挂篮施工的预应力混凝土连续梁，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。
设计文件明确悬臂段的最大不平衡弯矩和竖向反力。
同时，这个结构大多由施工单位自行设计施工。
查阅相关专业书籍，关于墩梁临时固结抗倾覆设计没有统一的计算方法。
以设计文件为依据（最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N）所计算出来的临时支座反力大多为压应力。
但是在施工组织设计时，有的临时支座上还是布置了预应力钢绞线或者精扎螺纹钢筋。
这种设计布置与自己的计算结果不相符，不但无法说服自己，也无法解释别人的提问，这种计算方法理论说服性不强。
经过对各类跨度T构的研究以及业内同行的讨论，总结认为：以设计文件给定的M和N确定临时支座抗压强度；以挂篮连带悬臂节段混凝土状态坠落为最不利倾覆弯矩计算产生的拉应力，确定临时支座的锚固拉力；再以抗压混凝土和锚固钢筋一体化核算规范所要求的安全系数；以当地最大风荷载检算T构抗扭和抗平移能力。
这样的计算方法既满足了设计抗倾覆要求，又满足了悬浇的最大风险因素要求，同时也满足施工中最大不平衡荷载的要求。
锚固拉筋的设置有理有据，计算方法既合理又合情。
2 T构倾覆荷载的研究2.1 最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N经过多个设计文件比较，设计给的最大不平衡弯矩M与最大悬臂端挂篮重量产生的弯矩相当，竖向反力N与T构自重相当。
按照设计给的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N计算结果，墩顶临时支座大多为压应力，极少有拉应力。
浅谈连续梁悬臂浇筑合龙段中施工配重的原理及方法谭冬梅
浅谈连续梁悬臂浇筑合龙段中施工配重的原理及方法谭冬梅发布时间：2021-11-06T02:41:24.155Z 来源：《基层建设》2021年第20期作者：谭冬梅[导读] 悬臂浇筑施工桥梁合龙的配重问题在施工过程中十分重要，文中以怀邵衡项目连续梁为例，阐述合龙段施工时施加配重的原理及方法中铁五局集团有限公司湖南长沙 410000摘要：悬臂浇筑施工桥梁合龙的配重问题在施工过程中十分重要，文中以怀邵衡项目连续梁为例，阐述合龙段施工时施加配重的原理及方法。
关键词：桥梁悬臂浇筑合龙连续梁配重引言新建怀化至衡阳至邵阳铁路 HSHZQ-5 标一分部管段内连续梁有三座：分别为朱家冲特大桥（40+64+40）m 连续梁、辰水特大桥（60+100+60） m 连续梁、西洋江特大桥（48+80+48）m 连续梁，均为三跨连续，其固定端支座均设置在路线方向 2#主墩，施工工序为先合龙边跨再合龙中跨。
但凡节段施工的桥梁竣工合龙，标志着桥梁主体结构施工即将结束；同时是桥梁上部结构施工的重要工序，也是桥梁控制中的关键环节。
桥梁无论是对于悬臂施工的连续梁桥、连续刚构桥，还是节段拼装的拱桥，合龙质量往往是桥梁建设的成败关键。
当然，配重问题几乎是所有悬臂施工桥梁合龙过程中都会遇见的，也是其关键的步骤之一。
一、配重作用配重按其作用可划分为基本配重和附加配重。
基本配重是指等量代换合龙段混凝土质量的配重；基本配重之外的即为附加配重，它适用于适当调节梁体变形、线形及应力等因数造成合龙端两节段之间限差超限问题。
设置配重的重要作用：1）在浇筑混凝土过程中保持合龙段两端不发生相对位移。
在合龙段所浇筑混凝土质量的作用下，浇筑混凝土过程中会产生使悬臂端一定的下挠和偏转，这终将导致合龙段下缘几何尺寸加大，可能会使以往浇筑的节段混凝土底板局部开裂或松散，从而影响合龙段混凝土的浇筑质量。
如果预先施加与合龙段混凝土等质量的配重，并在浇筑混凝土时等量同步释放该配重，那么合龙段两端就不会因为浇筑混凝土而产生相对位移，从而保证混凝土的浇筑质量。
悬臂连续梁桥的计算
悬臂连续梁桥的计算
1.悬挑段的内力计算
悬挑段由于未受到桥墩的约束，其内力计算可以采用简支梁的方法进行。
根据悬挑段的长度、荷载分布和支座反力等信息，可以得到悬挑段的弯矩、剪力和轴力等内力。
2.连续梁段的内力计算
连续梁段的内力计算可以采用静力学原理或结构力学方法。
根据桥梁的几何形状、材料特性和荷载分布，可以利用力平衡方程和变形方程等得到连续梁段各处的内力。
3.荷载的作用效应计算
4.桥梁的抗震设计
在地震区域，悬臂连续梁桥需要进行抗震设计，以保证桥梁在地震作用下具有足够的抗震能力。
抗震设计包括地震荷载的确定、结构的减震措施和抗震性能评估等。
5.结构的受力验算
除了上述几个主要方面的计算，还需要进行杆件的设计和施工方案的确定等。
对于大型的悬挑连续梁桥，还需要进行动力响应和疲劳分析等。
综上所述，悬臂连续梁桥的计算是一项复杂的工作，需要考虑材料的特性、荷载的作用效应以及结构的受力性能等多个方面。
基于这些计算结果，可以进行桥梁的设计和施工，确保桥梁的使用性能和安全性。
悬臂浇筑施工连续梁桥
悬砖浇筑施工连续梁桥一、悬浇梁体分段1、墩顶梁段A （0号段）（1）长度一般为5m~10m：（但也不一定，这主要根据具体情况而定，比如XXXX桥主桥，为门刖开始能放两个挂篮对称施工，0号块有13m）（2）施工托架①在混凝上浇筑以前，应对托架进行试压：2、由0号段两侧对称分段悬糯浇筑部分B（1）长度一般为2・5m〜5m・也有个别跨度大的桥梁的分段为2. 5m. 3. 5m. 4. 5m；（2）一般一个梁段的施丄周期为6~10天：（3）根据计算经验,梁段的多少直接影响结构配束计算.在不影响工期的前提下,适当增加梁段数, I 分冇利于纵向预应力钢柬配罠以避免因梁段不足采用大吨位预应力钢束引起张拉端局部应力过大。
同时也使全桥截面受力状态均衡.边缘应力储备适当。
3、边孔在支架上浇筑部分C（1）长度一般为2〜3个悬臂浇筑分段长：4、合拢段D（1）长度一般为2m-3m.看到2m用得最埶（2）合拢方法：（3）不宜过小：二、挂篮使用经验1、XX 桥（1）挂篮在施匸过程中的布宜一般为对称的.挂篮单方向的长度一般比所划分悬浇的梁段长度长0. 5m~lm：举个例子，悬浇梁段的划分长度为4・5臥则挂篮单方向的长度可取为6d两支点间的距离可取为5m。
（2）挂篮重虽与最重梁段的比例为0. 45o2、XXX大桥（主跨120m连续梁桥〉（1）用的是菱形挂篮。
（2）il•算经验：挂篮的前后吊点假设为前面已浇梁段的两个端而点即可.对整个结构影响不大的3、XXXX主桥（1）挂篮的前后吊点假设为前血已浇梁段的两个端面点（2）挂篮重虽:取为800kN,以临时荷载考虑三、施工挂篮1、按照构造形式可分为桁架式，斜拉式，型钢式，混合式：2、平行桁架式挂篮（1）结构特点：它的上部结构一般为一等岛桁架.其受力特点是：底模平台及侧模支架所承荷载均由前后吊杆垂直传至桁架节点和箱梁底板上，故又称吊篮式结构，桁架在梁顶用压审或锚固或二者兼之来解决倾覆稳定问题桁架木身为受弯结构。
大桥悬臂现浇箱梁0号块首件施工总结_secret
端头模板是保证 0#块端部及预应力管道成型要求的关键，端模 采用 5mm 的钢板加工制作而成。
e、模板之间的固定体系 端模上有钢筋和预应力管道伸出，位置要求准确。模板内模及内 部顶部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分均采用组合模板，使 用螺栓及 U 型卡联结成整体，竖向用方木或型钢作为背楞，横向用钢 管通过扣件及拉杆将内、外模框架拉紧，安装内模底部时竖向预应力 压浆管设计位置预先挖孔，并在模板安装时注意对压浆孔进行保护， 安装后用海绵或其它材料封堵管周空隙。 内外模板的端头间用拉杆螺栓联结并用钢管做内撑以控制混凝 土浇筑时模板的位移及变形，确保腹板厚度准确。 四、钢筋工程施工方面 首先对图纸进行了仔细复核，加工时同一类型的钢筋按先长后短 的原则下料，钢筋用弯折机加工后与施工大样图核对。 ⑴、0#块钢筋分两次绑扎。 第一次：安放底板钢筋、隔板钢筋，布置腹板钢筋和竖向精轧螺 纹钢筋，以及纵向预应力钢束管道。 第二次：安放箱梁顶板钢筋，顶板纵向预应力管道。 ⑵、由于底板较厚，在施工时，均在底板钢筋上下层间设立架立 钢筋，为保证纵横向预应力管道的位置正确，也在顶、底板两层钢筋 之间设置架立筋和防浮钢筋，以固定预应力筋管道。以及特别的注意 了腹板下底板钢筋下口保护层及顶板钢筋上下层钢筋厚度。
（3）砼分层浇筑，分层振捣，每层浇筑厚度控制在 30～40cm 之 间。
（4）、因 0#块高达 4.5m，混凝土浇筑均采用砼汽车泵直接入模。 混凝土振捣时插入下层混凝土 10cm 左右，并保证在下层混凝土初凝 前进行一次振捣，使混凝土具有良好的密实度和整体性。
（5)、混凝土振捣采用Φ50 和Φ30 插入式振捣器。钢筋密集处用 小振捣棒，钢筋稀疏处用大振捣棒。振动棒移动距离均控制在振动棒 作用半径的 l.5 倍范围内。
悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥设计
的应力集中。
⒉横隔梁的普通钢筋布置
在横隔梁内有必要设置防收缩钢筋: 横隔板受到底板和腹板的约束影响; 水泥水化热产生内外温差而引起早期裂
缝。 在横隔梁内布强筋: 在横隔梁孔洞（人孔）处切断的纵横向
钢筋; 考虑开孔后局部应力集中影响，有时需
要在孔洞周边特别加强布筋。
其它区域的普通钢筋布置
①锚块后配筋:钢筋配置必须达到足够承 受50%的预应力筋的力;
新西兰规范箱梁温度梯度模式
h为黑色沥青层厚度（mm）。 h为黑色沥青层厚度（mm） 。 h为黑色沥青层厚度（mm）
。
荷载组合与截面强度验算
一、荷载组合 公路桥梁设计荷载按《公路桥涵设计通用规范》 二、荷载安全系数和设计内力值
桥梁结构按极限状态设计，应进行承载能力极限状态 和正常使用极限状态计算。应考虑不同的荷载安全系 数进行内力组合。
拉损破坏
箱梁桥的横向计算
在悬臂浇筑中施工安全度控制
⒈最大悬臂状态施工荷载 ①考虑梁重不均匀（如一悬臂重增大4%，另一悬臂重减少4%）； ②考虑施工动力系数（如一端采用1.2，另一端采用0.8）； ③考虑不同步施工（如相差一个节段）； ④考虑施工临时堆载（按实计算）； ⑤考虑一端挂篮浇筑突然坠落，冲击系数取2； ⑥考虑风力作用（按《规范》要求）； ⑦考虑地震影响（按《规范》要求）。 ⒉根据实际情况考虑荷载组合，验算墩身应力和基础承载力。 ⑴结构图式：按支撑在腹板底的横向框架进行内力分析和计算； ⑵考虑自重（含二恒）、预应力、活载、箱内外温差等荷载组合； ⑶活载按《规范》考虑纵向分布宽度，取纵向长度为1m的箱梁为计算单元； ⑷按一般的平面分析程序进行计算； ⑸变截面梁可选取墩顶、L/2、L/4为代表性横向断面； ⑹根据计算结果配置顶板横向预应力筋和普通筋。
悬臂连续梁桥计算
3、按照相类似的原理，令实际梁与等代梁
在集中扭矩T=1作用下扭转（自由扭转）
角相等（θ代=θ连）的条件来反求连续梁 中跨的抗扭惯矩换算系数Cθ，此处实际 梁的跨中截面抗扭惯矩为ITc
• 对于连续梁的边跨也是在其中点施加P=1
和T=1分别来反算该跨的换算系数Cw和Cθ
• 抗扭修正系1数l2βG
1 CITC
c
c l
3、瞬时应变 瞬时应变又称弹性应变εe，它是指初始加载
的瞬间所产生的变形量Δe与棱柱体长度L之比
e
e l
4、徐变系数
徐变系数是自加载龄期τ0后至某个t时刻，棱
柱体内的徐变应变值与瞬时应变（弹性应变）值
之比
(t,0)c/e
或
ce(t,0) E(t,0)
上式表明对于任意时刻t，徐变应变与混凝土应力 σ呈线性关系，称为线性徐变理论。
3、连续体系梁桥的Cw计算
连续体系梁桥包括连续梁桥和连续刚构桥，
它们都是超静定结构，其截面多为变截面的，故
其W非只能藉助平面杆系有限元法计算程序来完 成，W简仍按下式计算
W简
Pl 3 48EI c
（三）Cθ的计算
1、Cθ的表达式
C
简 非
其中
简
Tl 4GITC
式中：
θ非－非简支体系梁桥自由扭转时的跨中截面扭 转角；
M‘—预加力引起的次力矩，它可用力法或等效 荷载法求解。
二、等效荷载法原理
1.基本假定
为了简化分析，作了以下的假定：
1) 预应力筋的摩阻损失忽略不计(或按平均分布计入)； 2) 预应力筋贯穿构件的全长； 3) 索曲线近似地视为按二次抛物线变化，且曲率平缓。
2. 曲线预应力索的等效荷载 左端锚头的倾角为-θA且偏离中轴线的距离为eA，其右
连续梁桥悬臂浇筑技术原理及应用
连续梁桥悬臂浇筑技术原理及应用摘要：经济的发展，城镇化进程的加快，促进交通建设项目的增多。
现阶段，连续梁桥已经取得广泛应用，是适应于现代工程需求的桥梁结构形式，施工中以悬臂现浇应用较为广泛，具备便捷性好、工期短等特点。
为全面确保悬臂现浇整体质量，针对其技术要点展开探讨具有显著意义。
本文就连续梁桥悬臂浇筑技术原理及应用展开探讨。
关键词：连续梁桥；悬臂浇筑；挂篮引言悬臂浇筑法是现阶段连续梁桥施工的主要方法之一，因其施工中与成桥后截然不同的受力状态，梁内配筋更为复杂，施工工序多，主体结构的质量控制要求更高。
1悬臂施工原理悬臂施工借助外力完成，通常情况下，采用悬臂拼装与悬臂浇筑两种方式。
悬臂拼装基于桥面吊机设备展开施工作业，将预制场内所得材料运输至指定施工区域，此方式可有效缩减工程量。
悬臂浇筑则以挂篮为基础结构，通过行走系统，推动挂篮前移并精确到达后续施工区域内。
基于此方式，可大幅缩减施工资源，灵活运用力学原理提升施工效率。
2悬臂特征连续梁桥预应力混凝土悬臂浇筑施工特点，具体包含以下几方面：（1）预应力钢束是工程中的重要结构形式，可满足临时施工需求；（2）“T”形悬臂施工流程较为简单，无需设置支架结构；（3）便于挂篮卸载，基于逐段浇筑的方式有序推进，挂篮前移效率高，省去了大型吊装设备；（4）悬臂浇筑各个施工阶段均在挂篮中进行；（5）悬臂浇筑以逐段施工方式为主，连续桥梁结果多样化且外形美观；（6）分段施工效率高，确保了悬臂浇筑质量。
3挂篮操作3.1挂篮拼装生产挂篮构件，经试拼且无误后对其编号，以便为后续拼装作业提供基础条件。
结束施工作业，便进入挂篮拼装环节，具体流程有：首先设置轨道，在此基础上拼装主桁架、悬吊、上横梁以及底篮四部分结构，最后完成模板的安装作业。
应当明确，后横梁上的任一锚固点都要增设千斤顶装置，可提升底模与前一节段箱梁的连接紧密性，有效避免漏浆等不良问题，进一步确保梁体质量。
3.2悬浇施工1.沿波纹管每隔不大于80cm设置一组定位钢筋，弯曲段加密至30～50cm，顶底板束竖弯、腹板束平弯处宜每隔30cm左右设置一组防崩钢筋，可兼做定位钢筋。
连续梁桥悬臂浇筑法施工技术
连续梁桥悬臂浇筑法施工技术一、悬臂浇筑法悬臂浇筑法又称挂篮法。
在墩柱两侧常采用托架支撑，浇筑一定长度的梁段，称为起步长度。
以此节段为起点，通过挂篮的前移，对称平衡地向两侧逐段灌筑混凝土，并施加预应力，如此循环作业，每浇筑完一段(3～8m)，待混凝土达到设计强度后张拉纵向预应力钢绞线，然后向前移动挂篮，进行下一段施工。
悬臂浇筑施工时梁体一般分四大部分浇筑，主要程序如下：1.在墩顶托架上浇筑0#段，并实施墩梁临时固结系统。
2.在0号段上安装悬臂挂蓝，向两侧依次对称地分段浇筑主梁至合龙前段。
3.在临时支架或梁端与边墩间的临时托架上支模浇筑现浇梁段。
4.主梁合拢段可浇筑。
二、0#段施工技术在各梁段中，0#段的纵向预应力束根数最多，普通钢筋密布，管道纵横，构造复杂，施工难度极大，是梁段施工的关键。
(一)施工流程预埋牛腿及钢立柱支立焊接→立柱顶及牛腿顶调平、放线→加设分配梁→安装底模及外侧模→安装底板及腹板钢筋和竖向筋→安装小部分侧模及倒角模板→浇注底板混凝土及养生→安装顶板钢筋及纵、横向设管道→浇注腹板、顶板混凝土→养生→预应力张拉及压浆→转入下道工序。
(二)施工要点1.墩身施工完成后，在矩形空心墩墩壁之间底托采用20mm厚的钢板，钢板横向间距1.0m，在钢板上安装横担工字钢后，纵向铺设工字钢，间距0.5m，在工字钢上安装木排架，在木排架上铺设0#段底模。
2.支架拼装好以后，采用砂袋法或水箱加水进行预压，预压荷载按0#段混凝土重量及其它相关施工荷载总重量的1.25倍考虑。
3.0#段施工时，根据安装挂篮需求，预留好各种预留孔道及预埋筋，以便挂篮拼装时能准确就位。
4.0#段钢筋及管道密集，钢束管道位置采用定位钢筋网片固定，定位钢筋网片牢固地焊在钢筋骨架上，定位钢筋网片间距为0.5m，并且定位钢筋网片所焊的钢筋骨架与水平钢筋采用点焊，防止管道位置移动。
当预应力管道位置与骨架钢筋发生冲突时，保持管道位置不变，适当移动普通钢筋位置。
悬臂浇筑施工时连续梁的恒载内力计算
悬臂浇筑施工时连续梁的恒载内力计算为了便于理解，现取一座三孔连续梁例子进行阐明，如图1-1所示。
该桥上部结构采用挂篮对称平衡悬臂浇筑法施工，从大的方面可归纳为五个主要阶段，现按图分述如下。
（一）阶段1 在主墩上悬臂浇筑混凝土首先在主墩上浇筑墩顶上面的梁体节段（称零号块件），并用粗钢筋及临时垫块将梁体与墩身作临时锚固，然后采用施工挂篮向桥墩两侧分节段地进行对称平衡悬臂施工。
此时桥墩上支座暂不受力，结构的工作性能犹如T型刚构。
对于边跨不对称的部分梁段则采用有支架施工。
此时结构体系是静定的，外荷载为梁体自重q自(x)和挂篮重量P挂，其弯矩图与一般悬臂梁无异。
（二）阶段2 边跨合龙当边跨梁体合龙以后，先拆除中墩临时锚固，然后便可拆除支架和边跨的挂篮。
此时由于结构体系发生了变化，边跨接近于一单悬臂梁，原来由支架承担的边段梁体重量转移到边跨梁体上。
由于边跨挂篮的拆除，相当于结构承受一个向上的集中力P挂。
（三）阶段3 中跨合龙当中跨合龙段上的混凝土尚未达到设计强度时，该段混凝土的自重q及挂篮重量2P挂将以2个集中力R0的形式分别作用于两侧悬臂梁端部。
图1-1采用悬臂浇筑法施工时连续梁自重内力计算图式（四）阶段4 拆除合龙段的挂篮此时全桥已经形成整体结构（超静定结构），拆除合龙段挂篮后，原先由挂篮承担的合龙段自重转而作用于整体结构上。
（五）阶段5 上二期恒载在桥面均布二期恒载g的作用下，可得到三跨连续梁桥的相应弯矩图。
以上是对每个阶段受力体系的剖析，若需知道是某个阶段的累计内力时，则将该阶段的内力与在它以前几个阶段的内力进行叠加便得。
成桥后的总恒载内力，将是这五个大阶段内力叠加的结果。
三、顶推法施工时连续梁桥的恒载内力计算1、受力特点用逐段顶推施工法完成的连续梁桥（简称顶推连续梁），一般将结构设计成等跨度和等高度截面的形式。
当全桥顶推就位后，其恒载内力的计算与有支架施工法的连续梁完全相同。
顶推连续梁的主要受力特点反映在顶推施工的过程中，随着主梁节段逐段地向对岸推进，将使全桥每个截面的内力不断地从负弯矩→正弯矩→负弯矩…呈反复性的变化，图1-2b是这种结构在施工过程中的弯矩包络图。
浅析悬臂灌浇筑法在混凝土连续梁桥施工中的应用
１ 悬臂 灌筑 法 １ｃ 并 应 随温 度 变化 及 运 输 和 浇 注 速 度做 适 当调 整 。 ８ｍ， 悬 臂 灌 筑 法 又称 挂 篮 法 。在 墩 柱 两 侧 常采 用 托 架 支 撑 ， 筑 一 灌 ３ １施工 流 程 ． 定长度 的梁段 ， 称为起步长度。以此节段 为起点 ， 通过挂 篮的前移 ， 挂 篮 设 计 、 工一 挂 篮 安 装 、 验 一 进 入 下 一 悬 灌 段 施 工 （ 加 试 外模 对称 平 衡 地 向两 侧逐 段 灌 筑 混 凝 土 ， 施 加 预 应 力 ， 此循 环 作 业 ， 安装、 正一 钢筋绑扎 、 并 如 校 焊接 ， 预应 力管道 安装一 内模 、 端模安装一 每 浇筑 完一段 （ － ｍ）待混凝土达 到设计强度 后张拉 纵 向预 应力 混 凝 土 浇 筑 一 纵 向预 应 力 筋 张 拉 一 移 动 挂 篮 并 定 位 一 纵 向预 应 力 ３８ ， 钢 绞 线 ， 后 向前 移 动 挂 篮 ， 行 下 一 段 施 工 。 然 进 管 道 压 浆 ） 竖 向 预 应 力 筋 张 拉 及 压 浆 一 横 向预 应 力 筋 张 拉 及 压 一 悬臂灌筑 施工时梁体一般分 四大部分浇筑 ，主要程序如 下： ① 浆 。 在墩顶托架上浇筑 ｏ ＃段 ， 实施墩梁临时固结 系统。 并 ②在 ０号段上 ３２施 工 要 点 ． 安装悬臂挂篮 ， 向两侧依 次对称地 分段 浇筑 主梁至合龙前段。③ 在 ３２１箱梁 各节 段 混 凝 土 在 浇 注 前 ， 须 严 格 检 查 挂 篮 中线 ， ．． 必 挂 纵 横 竖 钢 钻 人 临时支架或梁端与边墩 问的临时托架上支模 浇筑现 浇梁段。 主梁 篮 底模 标 高 ； 、 、 三 向 预 应 力 束 管道 ； 筋 、 头 、 行 道 及 其 ④ 合 拢 段 可 浇筑 。 它预 埋 件 的位 置 ， 真核 对 无 误 后 方 可灌 注 混凝 土 。 为 了保 证 箱 梁 认 ２ 挂篮 施 工 的设计线形 ， 应制定 线形控制 方案 ， 确定 各阶段 的立模标高。 ２１施 工 流 程 ． ３２２若 能全断面一 次灌注最好 ， ‘． 否则应按 以下顺序灌注。 ①二 在 ｏ 安 装 挂 篮 ，作 主 锚 和 底锚 一 主 梁打 支 撑一 作 挂 篮 静 载 次灌注 ： ＃段 第一次由底板至腹板下承托 ； 第二 次为剩余部分。 ②三 次灌
悬臂浇筑连续梁(挂篮)墩梁临时固结设计计算
黑龙 江交通科 技
ＨＥＬＯＮＧＪＡＮＧ Ｉ Ｌ Ｉ ＪＡＯＴＯＮＧ Ｅ Ｋ Ｊ
Ｎｏ ３。０１ ． ２ ２
（ ｕ ｏ ２７ Ｓ ｍ Ｎ ．１ ）
悬臂 浇 筑 连续 梁 （ 篮 ） 梁 临 时 固结设计 计算 挂 墩
陈长 军
文 献 标 识 码 ： Ｃ
文 章 编 号 ：０８— ３ ３ ２ １ ） ３— ０ ０— ２ １０ ３ ８ （０ ２ ０ ０ ７ ０
（） ２ 计算临时支座结合梁体 自重抵抗最大不平衡弯矩 。
盘 营客专 盘锦 特 大桥 ，３ ～１４ 墩 上 部结 构设 计 为 １１ ３ ３ ４ ３ 悬 臂浇筑连 续箱 梁 ， 体为单 箱单室 、 ２ｍ＋ ８ｍ＋ ２ｍ 梁 斜 腹板、 变高度 、 变截面结构 ， 全长 １３ ５Ｉ， １ ． 梁体 采用 ｃ ｎ 如高性 能混凝 土 ， 根据设计 图纸 和现 有挂篮模板 的情 况 ， 着方便 本 施工便 于操作 的原则 ， 确定 ０ 、 块采用 钢管支架 的支撑形 １ 式， 主桥箱梁 ２ 一 ６ 块采用菱形挂篮悬臂浇筑法施工 。临时
盯 ＝Ｎ Ａ ＝（ ６ ３７＋９０ ×８ ３ ８×０ １×６）２ ５＝ ／ １ ７ ３ ０． ． ／．
２． Ｐａ＜ ＝ １ ６Ｍ ９．１ Ｐａ Ｍ 。
图４ 精轧螺 纹钢筋抵抗弯矩 Ｍ３计算简图
安全 系数 ．＝１ ．／ ． ｊ ９ １２ ６＝７３ ｝ ．。 临时支座承压也 满足设计文件要求。 （ ） 轧螺纹钢锚 固长度计 算。 ６精 预应力钢筋 的锚 固 Ｌ ＝ 式 中： 为受拉 钢筋 的锚 固长度 √ 为普通 钢筋 、 预应 力 钢筋的抗拉强度 设计 值 ； 为 混凝 土轴心 抗拉强度 设计值 ； 当混凝 土强度等 级高 于 Ｃ 时 ， ｃ ∞ 按 柏取值 ； ｄ为钢筋 的公称 直径 ； ａ为钢筋的外形 系数 ， 按表 ４取用 。
连续梁悬臂浇筑施工的节段划分和计算分析
连续梁悬臂浇筑施工的节段划分和计算分析摘要：随着现代施工技术的成熟，连续梁悬臂浇筑在建筑工程的施工阶段具有关键性的作用。
悬臂浇筑施工方案在实际的应用当中，节段划分的确定与计算分析息息相关。
笔者以周口市八一路跨沙颍河桥工程（简称八一路桥）为例，在文中结合具体的悬臂浇筑的施工状况，对挂篮平衡悬臂浇筑施工中节段划分、悬臂浇筑施工阶段计算分析等主要因素进行了详细具体地阐述和分析。
希望对我国的其他同类桥梁建设工程提供一定的指导意义和借鉴意义。
关键词：连续梁桥；悬臂浇筑；节段划分；计算分析Abstract: with the development of modern construction technology, continuous beam cantilever construction stage in the construction project is the key function. Cantilever pouring construction scheme in practical applications, segment division determination and calculation analysis is closely related to. The author takes Zhoukou eight one way cross Shaying River Bridge Project (eight one Luqiao) as an example, combining the construction of cantilever casting concrete in this paper, the hanging basket balance segmental cantilever pouring construction of cantilever construction stage division, calculation of main factor analysis is studied in detail with the elaboration and analysis. Like other similar bridge construction project of our country to provide certain guidance and reference significance.Key words: continuous beam bridge; cantilever; segmental division; calculation and analysis一、项目概况八一路桥位于周口市中心，跨越沙颍河。
悬臂浇筑桥梁计算分析
１ 工 程 概 况
本工程 桥梁跨径 布置为 ４ ５ ｍ ＋ ７ ０ ｍ＋ ４ ５ ｍ， 为 变 截 面 预应 力 混 凝 土 梁 桥 ， 采 用 全 预应 力 混 凝 土 构
３ 结 果 分 析
结果 分 析 见 图 ２～图 ６ 。
一
５ １ ５ ２ ５ ５
２３ ８６ ６ １ ０７ ２ ０６
２ ０ １ ５ 年３ 月第 ３期
城 市道 桥 与 防 洪
桥梁结构 ４ ９
悬臂 浇筑桥 梁 计算分析
杨 新 刚
（ 上海 市政 工程设 计研 究 总院 （ 集 团） 有 限公 司天 津 分公 司 ， 天津市 ３ ０ ０ ０ ４ ２ ） 摘 要： 悬臂 浇筑法 充分 利用 了预应 力混凝 土承 受负弯 矩能力 强 的特 点， 将 跨 中正弯矩 转移 为支点 负弯矩 ， 提 高了桥梁 的跨越 能
（ ６ ） 安全等级一级 ， 重要性系数 。 ：１ ． １ ； （ ７ ） 耐久性设 计 ： 根据地 勘报告 ， 环 境 类 别 为 Ⅱ类 ； （ ８ ） 抗震要求 ： 抗震 设 防烈度为 Ⅶ度 ， 地 震动 峰值加速度 ０ ． １ ｇ ； 抗震设 防类别 ： Ｂ类 ； 抗 震 设 防 措 施等级 ： ８级 ； 抗 震 重 要 性 系数 ： 桥梁 Ｅ １作 用 下 取 ０ ． ５ ， Ｅ ２作 用 下 取 １ ． ７ 。
臂施工 时应采取措 施 ， 使墩、 梁 临 时 固结 ， 因 而 在 施 工过 程 中应 进行 结 构体 系转 换 。对 于 带挂 梁 的 Ｔ 形 刚构 桥 ， 主梁 在施 工 中 的受力 状 态 与 在 运 营荷 载
作用 下 的受 力状 态基 本一 致 ， 结构 的体 系没 有改 变 。
不影响桥下通航或行车 ，同时密切配合设计 和施 工 的要 求 ，充 分 利 用 了预 应 力 混 凝 土 承受 负 弯 矩 能 力 强 的特 点 ，将 跨 中正 弯 矩 转 移 为 支 点 负弯 矩 ， 提 高 了桥 梁 的跨 越 能 力 。本 文 结 合 工 程 实 例 分 析 悬 臂 浇筑 桥 梁 计 算 问题 。 悬 臂 浇 筑特 点 ： （ １ ） 从 桥 墩 处 开 始 向两 侧 对 称 分 节 段 悬 臂 施 工， 桥 梁 在 施 工 过 程 中承 受 负 弯 矩 ， 桥 墩 也 要 承 担 不 平衡 弯矩 。 （ ２ ） 非 墩 梁 固结 的预 应 力 混 凝 土 梁 桥 ， 采 用 悬
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悬臂浇筑连续梁桥计算Abstract: ShenTian bridge was designed by me as a prestressed concrete continuous Bridge. The arrangement of this bridge is (48+84+48)m,and the total length is 210m.The girder of this bridge is concrete box girder,and the height of girder is variable. On the supported points,the height is 5m,and on the middle span is 2.2m. The wideth of the top slab is 13m,and the wideth of the bottom slab is 8m. The thickness of top slab is not variable,but the thickness of the bottom slab is variable. The thickness of the bottom slab is variabled by parabola. On the supported points, the thickness of the bottom slab is 0.8m,but on the middle span is 0.35m. The web slab is 0.45m.When this bridge was construction,we used the balanced of cantilever construction method.In this paper, I introduce the comparision and selection of scheme, the calculation of structure .At last,I simply introduce the construction method of this bridge.Key word: prestressed concrete continuous bridge; concrete box girder; supported points; middle span; thickness; variable ;parabola; he balanced of cantilever construction; the comparision and selection of scheme; the calculation of structure.摘要：某大桥设计成一座预应力混凝土连续梁桥。
它的桥跨布置为48米+84米+48米，大桥总长为210米。
该桥的主梁采用混凝土箱梁，它的梁高是变化的。
在支点处，梁高最大，为5米，跨中处最小，为2.2米。
箱梁的顶板宽度为13.00米，底板宽度为8.00米。
箱梁的顶板厚度不变，但是底板厚度是变化的。
底板厚度按抛物线变化，在支点处，箱梁的底板厚度为0.8米，在跨中处，箱梁的底板厚度为0.35米。
腹板为0.45米。
在施工时，采用平衡悬臂施工方法。
本论文介绍了该桥的桥型选择，方案比选，以及结构的计算。
最后，简单介绍了这座桥的施工方法。
关键词：预应力混凝土连续梁桥；混凝土箱梁；支点；跨中；厚度；变化；抛物线；平衡悬臂施工；方案比选；结构计算。
第一章方案设计说明第一节技术指标及设计资料(1)K1+152.5 30.24（2（3）纵坡0%，双向横坡1.5%（4）地面3～4米覆盖层下为持力层石灰岩。
（5）桥面宽度为22米车行道+2×1米人行道。
（6）设计荷载：公路—Ⅰ级 ,人群：3.5KN/2m第二节方案初选根据桥梁设计的原则：安全、适用、经济、美观、环保，从具体实际情况出发，初选了三个方案。
（1）第一方案：简支梁此方案的桥跨布置为7米+8米+6×30米+8米+7米，其中，路堤的长度为7米，桥台的长度为8米，主桥为6×30米的预应力混凝土简支梁。
由于地面覆盖层3—4米下是持力层石灰岩，地质条件较好，因而采用明挖扩大基础。
桥墩采用双柱式桥墩。
主梁采用T梁，在施工现场预制。
梁高为2.0米，梁宽2.2米，每一跨由6片T梁组成，全桥共72片T梁。
全桥设计成两幅独立的桥，2×11米（行车道）+2×1米（人行道）+2×0.2米（栏杆）+2.5米（中央分隔带）。
（2）第二方案：连续梁此方案的桥跨布置为7米+8米+48米+84米+48米+8米+7米，其中，路堤的长度为7米，桥台的长度为8米，主桥的边跨为48米，主跨为84米。
基础依然采用明挖扩大基础。
桥墩采用薄壁空心墩，两边壁厚为0.5米，中间壁厚为1.0米。
桥墩顺桥向3.5米，横桥向8米。
基础以上2.0米为实心段，中间为空心段，支座以下2.0米又为实心段。
主梁采用箱型变截面，顶板厚度不变，底板厚度按二次抛物线变化。
0号块的箱梁高为5.0米，底板厚度为0.8米，跨中段梁高为2.2米，底板厚度为0.35米。
全桥设计成两幅独立的桥，2×11米（行车道）+2×1米（人行道）+2×0.25米（栏杆）+2.5米（中央分隔带）。
该桥采用挂篮悬臂施工。
（3）第三方案：上承式拱桥此方案的桥跨布置为7米+8米+15×12米+8米+7米，其中，路堤的长度为7米，桥台的长度为8米。
主桥的净跨径为90米，净矢高为18米。
主拱采用双肋拱，肋高1.6米，肋宽3.0米，两条肋之间通过横向联结来增加其横向稳定性。
采用梁式拱上建筑，主梁间距为12米，采用预应力空心板。
全桥设计成两幅独立的桥，2×11米（行车道）+2×1米（人行道）+2×0.25米（栏杆）+2.5米（中央分隔带）。
第三节方案比选从上表可以看出，上承式拱桥所用钢筋最少，简支梁其次，最后是连续梁。
上承式拱桥由于主拱采用肋拱，施工时需要大型吊装设备，施工比较麻烦。
而且，从地面线上可以看出，该桥址处地面还是比较平顺，因而不能承担拱桥强大的水平推力。
简支梁的主梁可在施工现场预制，上下部可同时进行施工，但是需要较大的预制场地和专门的轨道来运输主梁。
连续梁采用挂篮悬臂施工，该施工技术经过几十年的发展现在已经相当成熟，这在许多连续梁桥中得到了广泛的运用，但是连续梁需要的预应力钢筋较多，这将增加总体造价。
鉴于此，本桥最好选择简支梁，但是，以前在上完《结构设计原理》后就做过简支梁的课程设计，所以，从学习这个角度出发就不选简支梁。
本桥选用连续梁桥这个设计方案。
第二章 结构计算第一节 结构内力计算（一）技术指标及材料1.工程概况该桥的地面高程差最大为25.12米，设计高程为52.00米，纵坡0%，双向横坡1.5%，桥面宽度为22米车行道+2×1米人行道，地面3～4米覆盖层下为持力层石灰岩。
2．技术规范与标准（1）规范：采用交通部《公路桥涵设计规范》 （2）标准：设计荷载：公路—Ⅰ级 人群：3.5KN/2m3.主要材料（1）混凝土：连续箱梁为C40, 桥面铺装为沥青混凝土。
护拦、墩柱、耳墙、搭板和基础为C30。
（2）钢材：连续箱梁预应力钢束为高强度低松弛钢绞线，by R MPA,OVM 锚具，波纹管。
4．设计要点（1）主桥（48米+84米+48米）：为三跨变截面连续箱梁，单箱单室大悬臂，按悬臂浇筑施工方法，大吨位，钢绞线，群锚体系设计，支点梁高为5.0米，跨中梁高为2.2米。
（2）主桥连续梁的设计要点：本桥计算分为悬臂施工阶段（逐段施工）；边跨利用支架现浇合拢（拆除支架，拆除中墩临时锚固转换为单悬臂梁）；现浇跨中合拢段，拆除模板形成连续梁。
（二）．箱梁截面尺寸的拟定1.截面尺寸的拟定:跨中截面：图2-1根部截面：图2-2L/4截面：图2-3(1)分孔长度为：48米+84米+48米(2)支点截面的梁高为5.0米，跨中截面的梁高为2.2米。
变截面部分按以下公式计算:下h =2.8/(1444)×2Z +2.2 (0≤Z ≤38) 上h =2.35/(1444)×2Z +1.85 (0≤Z ≤38)梁高为下h ，底板厚度为下h -上h 。
(3)底板厚度悬臂根部处为80㎝，跨中为35㎝。
2.毛截面几何特性计算:181941.15（三）．内力计算1．施工方案及施工顺序：（1）预应力箱梁悬臂浇筑施工，分为10段（现浇段除外），每段的施工周期按10天考虑，挂篮重量控制在60吨，挂篮的承载力按140吨考虑（即一个节段的箱梁自重）（2）连续箱梁的0号块在托架上现浇。
（3）两个墩上的临时支承，中间夹6㎝厚的硫磺砂浆层。
在转换体系时，建议用人工方法先打掉该层，然后再割断锚筋。
（4）施工顺序如下：a.在墩，台顶安装盆式橡胶支座，墩顶浇筑临时支座。
b.在墩顶立模浇筑0号块，完成悬臂施工的临时锚固。
c.在0号块上拼装挂篮，悬臂浇筑。
d.边跨合拢，分批张拉边跨底板预应力钢筋束，拆除临时支座。
e.浇筑中跨合拢段，张拉相应的预应力钢筋束。
f.二期恒载加载，完成全桥工程。
2．全桥单元划分：全桥共分为68个单元（以下列出半跨单元划分情况，全桥关于跨中对称）5×1.0+2×1.0+6×4.0+4×3.5+1+0.5+1.5+1.5+0.5+1.0+4×3.5+6×4.0+1.0图2-43.内力计算:桥梁博士系统文本结果输出:结构重力结果:单元号节点号轴力剪力弯矩12 12 -2.704e-011 -5.115e+003 -5.285e+00412 13 -2.705e-011 6.418e+003 -7.604e+00420 20 -6.602e-011 -1.051e+004 -2.342e+005 20 21 -6.602e-011 1.113e+004 -2.505e+005 34 34 -9.604e-010 2.683e+002 2.936e+004 34 35 -9.604e-010 5.215e-009 2.949e+004 汽车MaxM结果:单元号节点号轴力剪力弯矩12 12 0.000e+000 1.117e+002 4.851e+003 12 13 0.000e+000 -4.680e+001 4.614e+003 20 20 0.000e+000 1.093e+001 1.590e+003 20 21 0.000e+000 -3.641e+001 1.621e+003 34 34 0.000e+000 -1.297e+002 5.032e+003 34 35 0.000e+000 1.420e+002 5.013e+003 汽车MinM结果:单元号节点号轴力剪力弯矩12 12 0.000e+000 -2.102e+002 -4.540e+003 12 13 0.000e+000 2.102e+002 -5.330e+003 20 20 0.000e+000 -4.570e+002 -1.053e+004 20 21 0.000e+000 4.984e+002 -1.122e+004 34 34 0.000e+000 2.857e+001 -1.148e+003 34 35 0.000e+000 2.854e+001 -1.124e+003 汽车MaxQ结果:单元号节点号轴力剪力弯矩12 12 0.000e+000 1.797e+002 3.741e+003 12 13 0.000e+000 -1.420e+002 3.467e+003 20 20 0.000e+000 3.654e+001 1.570e+003 20 21 0.000e+000 -3.666e+001 1.625e+003 34 34 0.000e+000 2.721e+002 3.101e+003 34 35 0.000e+000 -2.620e+002 3.135e+003 汽车MinQ结果:单元号节点号轴力剪力弯矩12 12 0.000e+000 -3.729e+002 1.493e+002 12 13 0.000e+000 4.229e+002 -4.737e+002 20 20 0.000e+000 -6.912e+002 -7.330e+003 20 21 0.000e+000 7.027e+002 -8.227e+003 34 34 0.000e+000 -2.558e+002 3.229e+003 34 35 0.000e+000 2.640e+002 3.182e+003 人群MaxM结果:单元号节点号轴力剪力弯矩12 12 0.000e+000 -8.614e-001 4.999e+002 12 13 0.000e+000 8.862e+000 4.788e+002 20 20 0.000e+000 -1.218e+000 1.750e+002 20 21 0.000e+000 -3.637e+000 1.768e+002 34 34 0.000e+000 1.600e+000 5.413e+002 34 35 0.000e+000 1.640e-005 5.423e+002XX 交通大学二OO 六届毕业设计(论文)人群MinM 结果:单元号 节点号 轴力 剪力 弯矩 12 12 0.000e+000 -2.545e+001 -5.853e+002 12 13 0.000e+000 2.545e+001 -6.870e+002 20 20 0.000e+000 -7.246e+001 -1.440e+003 20 21 0.000e+000 8.036e+001 -1.554e+003 34 34 0.000e+000 6.857e-003 -1.559e+002 34 35 0.000e+000 3.494e-004 -1.558e+002 人群MaxQ 结果:单元号 节点号 轴力 剪力 弯矩 12 12 0.000e+000 1.275e+001 3.010e+002 12 13 0.000e+000 -9.876e+000 2.740e+002 20 20 0.000e+000 3.661e+000 1.712e+002 20 21 0.000e+000 -3.633e+000 1.752e+002 34 34 0.000e+000 2.422e+001 1.875e+002 34 35 0.000e+000 -2.322e+001 1.933e+002 人群MinQ 结果:单元号 节点号 轴力 剪力 弯矩 12 12 0.000e+000 -3.923e+001 -3.862e+002 12 13 0.000e+000 4.432e+001 -4.820e+002 20 20 0.000e+000 -7.797e+001 -1.437e+003 20 21 0.000e+000 7.957e+001 -1.554e+003 34 34 0.000e+000 -2.243e+001 1.980e+002 34 35 0.000e+000 2.323e+001 1.933e+002第二节 内力计算1.荷载组合：m axMM (KN.M) 组合一（大）=1.0×（1.2×自重M +1.4×汽大M +0.8×1.4×人大M ） 组合二（小）=1.0×（1.2×自重M +1.4×汽小M +0.8×1.4×人小M ）XX 交通大学二OO 六届毕业设计(论文)（2）正常使用极限状态的内力组合：组合三（大）=自重M +0.7×汽大M +人大M 组合四（小）=自重M +0.7×汽小M +人小M组合五（大）=自重M +0.4×汽大M +0.4×人大M组合六（小）=自重M +0.4×汽小+0.4×人小2.估算预应力束根据《桥梁设计规范》，预应力混凝土连续梁应采用使用荷载下的应力要求和承载能力极限状态下的正截面强度要求。