贝雷片支架的变形计算
贝雷架计算
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木1.1m ×6220.2m×53×8＝24m 贝雷片承台承台顶柱承台顶柱工字钢22双层贝雷片×7＝14m 贝雷片方木Ⅰ32工钢东岙大桥24m梁支架计算东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。
(如上图所示)1.梁片重量计算：①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积翼缘板面积：S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积翼缘板面积：S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S3-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.864+4.476）×1.398÷2=7.551m2④、Ⅲ-Ⅲ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S4-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S4-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.624+4.236）×1.293÷2=8.352m2单侧翼缘板重量：G翼=1.163×24.6×2.6=74.4t中间箱室重量：G箱=（5.852×15.6+10.557×3+7.551×3.022+8.352×2.978）×2.6=443.9t 2.材料重量计算（中间箱室部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×7×2×435 =97440Kg=97.4t(2)贝雷片间固定槽钢：G槽=32×14×10.0+16×14×8.04=6272 Kg=6.3t(3)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长8m，（24÷0.2+1×8）=968m，方木0.5t/ m3。
贝雷梁支架结构计算方案_secret
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
(2)、底模下方木检算：
、方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×100mm的方木。其跨径分两种情况分析：一、实腹板出：按三跨0.3m连续梁计算；二、空腔腹板处：按三跨0.9m连续梁计算。
A=1433mm2g=11.249kg/m=0.1125KN/m，[σ］=145MPa［τ］=85MPa
、荷载分析
根据梁全横断面分析如下：
a.钢筋砼自重取26KN/m3；
b.竹胶板、方木自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；
c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；
故碗扣支架在翼板处满足要求。
4.2、一般箱梁截面计算分析
选取荷载最大的中腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木、钢管分配梁计算分析；按整个横断面计算支架承载力。
(1)、底模计算：
、竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度： 。
由于除翼板外底模方木按中心间距为30cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取： ；
强度分析：
，满足要求
刚度分析：
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
(3)、10#工字钢分配梁检算：
方木下分配梁采用I10工字钢作为纵向分配梁，沿纵断面方向间距90cm。按整个断面考虑。
、I10工字钢技术指标以及力学性能：
I10工字钢技术指标：
E=2.1×105MPa I=2.45×106mm4W=4.90×104mm3
贝雷架支架计算书(一天门)
贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。
新浇混凝土密度---取26KN/m3。
模板自重---取0.5KN/m2。
人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。
二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。
具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。
[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。
三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析 最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求） 最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。
大桥贝雷梁支架计算
乐山社大桥贝雷梁支架设计计算本桥设计在第2-6孔箱梁支架按贝雷梁支架设计进行搭设（施工时根据实际情况调整选取支架搭设方式），考虑桥梁最不利荷载以及桥高最大、桥跨最长、桥宽最大的选取原则，此桥选取右幅第二联第五孔（变宽段）。
其中右幅第二联第五孔箱梁顶面宽29.669m，底宽21.251m，梁高2.0m，单箱四室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
计算如下：一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=19.14m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa③贝雷梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPaⅠx=2.50497×109 ㎜ 4 W X=3.5785×106㎜ 3④设上、下加强弦杆贝雷梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109W X= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3⑤Ⅰ45a q5=0.9361kN/m A=1.022×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPaⅠx=22200×108㎜ 4 W X=1.43×106㎜3⑥I10工字钢q6=0.1 kN /m A=1.434×103㎜2 [σ]=215 MPaI=245cm4 W =49cm3⑦竹胶板15mm q7=0.135 kN/m2 A=3×103㎜2, [σ]=11 MPaⅠx=5.265×104㎜4, W X=7.5×103㎜3⑧脚手架钢管Ф48mm×.5mm，A=4.89X102mm2，I=1.215X105mm4，W=5.078X103mm3，r=15.78mm。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下桁架容许内力表、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用6根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m（如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M=M M活+M静=P i XL i+P2XL2+P3XL3+P4XL4+qXL2^8=250X1.9+250X2.5+250X2.5+250X1.9+8.4X142+8=2 406(KN-m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14+2=830(KN)取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4KN•m>1.3M M=3127.8KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3Q Max=1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]=1u Zql+Aq2rk iP rq=m入(I fa0]+kr(h—3)] r0222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN,6根桩的承载总重为840KN。
贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
某渡槽贝雷梁支架法计算书
（型钢立柱）计算书一、基本参数二、荷载参数均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m满足要求！2、抗剪验算横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1＝275.484kN，R2＝275.484kN正常使用极限状态R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝242.983kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝2.603mm≤[ν]=1/250=2500/250=10mm悬挑端νmax＝1.513mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝314.065kN正常使用极限状态R'max＝261.847kN六、立柱验算立柱长细比λ=h/i=14000/207.9=67.34≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.789立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=314.065/0.6=523.442kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=523.442+1.2×1.74×14=552.674kN强度验算：σ=F/A=552.674×103/22167=24.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=552.674×103/(0.789×22167)=31.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=523.442kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=523.442×103/(0.7×18×300)=138.477N/mm2≤βf f f w=1.22×180=2 19.6N/mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=552.674kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=552.674×103/(3.5×106)=0.158N/mm2≤f c=14.3N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝552.674/(0.9×3.5)＝175.452kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
贝雷梁支架计算书
- 1 -西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。
翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。
内模板采用50*100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPa E=10×103×0.9=9×103MPa [τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书一、检算说明1、材料加强贝雷片下层下弦杆和上层上弦杆为4[10，上层下弦杆、下层上弦杆和腹杆2[10，斜杆为I8,材料为16Mn钢；分配梁（支撑贝雷片）为双I32，钢管桩剪刀撑为[10，贝雷片连接剪刀撑为L6，钢管桩为φ529mmδ10mm，材料为A3钢。
整体26道双层加强贝雷，长度36m，下部结构为排钢管桩。
贝雷片端部有支撑架。
2、建模（1）双层贝雷片没片（上下）之间采用4个销子连接，实际受力由于多个销子的连接固定，两层贝雷片形成共同抵抗作用，成为一个“钢体”，故而，上下之间的连接采用“钢接”（弹性连接中钢接）。
（2）贝雷片与双I32之间的连接，由于贝雷片直接安放在工字钢上，所以，双I32只起受压作用，模拟采用“弹性连接”中“刚性”。
（3）贝雷片各杆件建模采用“梁单元”，支撑架（L6）采用“桁架单元”，两个贝雷片之间由于用销子连接，为“铰接”，而梁单元之间的连接为“钢接”，所以在连接处要“释放梁端约束”。
二、荷载计算根据箱梁断面图，荷载分三个部分，翼缘板自重荷载，腹板自重荷载和顶底板自重荷载。
1、荷载（1）底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。
q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）施工人员、机具、材料和其他临时荷载人群机具：q3=2.5Kpa（按均布荷载1.5KN/m2计）（3）倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载取q4=4.0Kpa（4）振捣混凝土时产生的荷载取q5=2.0KPa（5）混凝土重度26 KN/m³（6）上铺木材（100mm*100mm，间距0.3），重度考虑8KN/m则8×0.1×0.1/0.3=0.27kN.m（7）荷载考虑1.2的倍数，活载考虑1.4的倍数，总体1.5倍安全系数。
具体计算如下表三、结果位移位移最不利组合的最大位移为：16CM应力应力最不利组合的最大应力为：574.9MPA四、小结位移偏大，强度不满足要求。
钢管贝雷片结构支架计算实例1
现浇箱梁支架模板计算一、计算依据1、《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标［1993］062号）2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB 50018-2002）5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）7、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)8、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)9、《路桥施工计算手册》10、《施工设计图纸》二、荷载分析按照《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)荷载组合表三、受力计算1、竹胶板计算竹胶板力学参数：容重：γ=9.0KN/m3、弯应力[σw]=50.0MPa弹性模量：E=6.1×103 MPa竹胶合模板选用厚度15mm，竹胶模板面板尺寸为122×244cm，按照B 类竹胶板的力学参数进行计算。
0.1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：A、梁端、跨中横隔梁、墩顶横隔板、腹板（含倒角）处计算混凝土自重荷载分布情况：竹胶板底分配梁（横向方木）间距为中对中20cm，竹胶板计算按照10cm 条形计算。
混凝土自重按照最大荷载58.30 KN/m2计算。
荷载为：q=0.1×（58.3×1.2+1×1.2+2×1.4+1.0×1.4）=7.5KN/m按多跨连续梁进行检算：经上计算结果知：强度：竹胶板弯曲应力4.8MPa < [σ0]=50MPa 满足要求。
刚度：变形为0.1449mm<L/400=200/400=0.5mm 满足要求。
B、底板下其他位置处计算混凝土荷载分布情况（取腹板厚度为820mm截面分析）：混凝土自重按照最大荷载12.46 KN/m2计算。
贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
基于MIDAS的现浇贝雷片+支架计算分析
图 2 最不利工况下结构强度应力值图
表 1 贝雷片+支架正应力计算结果
单位：MPa
工况
贝雷片
立杆
10#工 字钢
方木
水平 杆件
双拼工 字钢
向 ， 主 线 大 桥 起 止 桩 号 为 YK27+013.5/ZK27+030.455— K29+183.000，全长 2669.5m /2552.545m。桥梁为分离式断 面，标准宽度为 16m。现浇箱梁为 4 联，上跨 S319 省道跨径
组 合 为 37m+55m+37m、 上 跨 人 和 路 （规 划） 跨 径 组 合 为 31m+40m+31m 现浇箱梁，左幅桥对应桥墩号为 49~52#。
程实例，采用贝雷片+支架这种少支架施工方案，以提高整体大临结构的强度、刚度、稳定性。工程结果表明：该方案施工
周期短、施工方便，结构受力明确。
关键词：贝雷梁；支架；强度；设计与施工
中图分类号：U445.4
文献标识码：B
0 引言 目前整体现浇桥梁施工中多采用支架法，悬臂法等施
工工艺，其中支架法由于施工安全，造价低等因素，应用 较为广泛。但支架法对地基承载力要求较高，如何在软弱 地基条件下安全施工是工程技术人员普遍关注的问题。
表 2 贝雷片+支架剪应力计算结果
单位：MPa
工况
贝雷 立 10#工 方 水平 双拼工字 片 杆 字钢 木 杆件 钢
自重+风荷载+模板+施工荷载 29.21 1.47 22.35 0.07 4.4 8.51
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。
翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。
内模板采用50*100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板。
具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度取3ρ。
=/KN10m 3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
水上贝雷片支架计算
一、计算依据1、如东县珠江路西延洋口运河桥施工图2、路桥施工计算手册3、建筑结构静力学计算手册4、结构力学5、桥梁荷载规范6、建筑施工计算手册7、建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范二、计算说明按照设计施工图，主桥主跨施工顺序为：先浇筑施工节段A，待节段A张拉后浇筑施工节段B2。
模型如下：浇筑节段A时支架承受其自重及施工荷载，节段A张拉后自重即无需支架承担，则在浇筑节段B2时支架只承受节段B2的重量及施工荷载。
节段B2重量远小于节段A，支架受力远小于浇筑节段A时的受力。
因此，本方案在计算时仅计算浇筑节段A时支架受力情况。
三、结构说明1、结构示意图结构示意图如下图所示，图中仅画出主跨半幅支架，沿主跨中心线对称。
结构示意图2、结构模型图由结构示意图可以看出，承台顶端荷载垂直作用于承台上贝雷片，其重量由承台上贝雷片承担，离开承台位置的荷载由承台边支点及水中钢管桩基支点承载。
则纵向贝雷片在承台边缘处视为固定端，纵向贝雷片承载计算段为：承台边缘处至第3排钢管桩，各支点均固定不动，视为固定端。
建模如下：3、传力体系新浇筑混凝土、模板及施工荷载大木枋支架贝雷架钢管桩。
四、荷载计算箱梁重量计算：根据设计图纸提供箱梁截面变化曲线可算得3.2m高箱梁截面积为17.58m2。
，A端箱梁截面积为15.84m2,端点C右侧3.5m处箱梁截面积为10.91 m2,断面如下：断面A断面C右侧3.5m处混凝土比重为2.5t/m3，可得箱梁自重从断面A处39.6 t/m变化至断面C右侧3.5m处27.3 t/m。
视为线性变化，呈梯形变化。
贝雷片自重：贝雷片每片自重为0.1t/m，纵向贝雷片总共16片，则纵向贝雷片自重为1.6 t/m。
模板自重（含木楞）为0.1 t/m2。
钢管支架自重取值0.2 t/m2。
倾倒混凝土荷载为0.2 t/m2。
振捣荷载为0.2 t/m2。
人员料具荷载为0.1 t/m2。
荷载分项系数：恒载1.2，活载1.4五、结构计算1、模板侧压力计算查建筑施工计算手册，新浇混凝土对模板的最大侧压力按下列二式计算，取二式较小值：F=0.22γct0β1β2V0.5F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板最大侧压力（KN/m2）γc—混凝土的重力密度（KN/m3）t0—混凝土初凝时间（h）V—混凝土浇筑速度（m/h）β1—外加剂影响修正系数（掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2）β2—混凝土坍落度修正系数（坍落度50-90mm时，取1.0，坍落度110-1150mm时，取1.15）H—混凝土侧压力计算处到新浇筑混凝土顶面的总高度腹板一次最大浇筑高度为2.6m，计算侧压力得：F=0.22γct0β1β2V0.5=0.22*25*4*1.2*1.15*10.5=30.36KN/m2F=γc H=25*2.6=65 KN/m2取小值，可知，最大侧压力为30.36 KN/m2，查建筑施工计算手册得：竹胶板静屈服强度为14.84N/mm2，30.36 KN/m2=30.36*10-3 N/mm2<14.84N/mm2。
01钢管柱贝雷梁支架计算
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单目录1、编制依据：.................................................错误!未定义书签。
2、工程概况...................................................错误!未定义书签。
3设计说明....................................................错误!未定义书签。
4荷载........................................................错误!未定义书签。
贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力..........................错误!未定义书签。
、贝雷梁容许内表......................................错误!未定义书签。
、荷载分析................................................错误!未定义书签。
5第二联第一跨支架计算........................................错误!未定义书签。
、模板计算................................................错误!未定义书签。
、面板截面特性........................................错误!未定义书签。
、荷载组合............................................错误!未定义书签。
、底模板内力计算......................................错误!未定义书签。
、方木（小肋）计算........................................错误!未定义书签。
小肋力学特性..........................................错误!未定义书签。
钢管贝雷架结构计算书2003
钢管贝雷架结构计算书跨荆宜高速公路处采用钢管支墩，立柱用①630mm（厚8mm）直缝焊接钢管，高度根据现场加工，钢管底部焊接一块81x81cm（厚16mm）与基础预埋钢板连接，并沿四周焊接三角钢板对底座进行加固，扩大基础采用C25钢筋混凝土条形基础，用M20膨胀螺栓联结。
支架顶部设2根156a工字钢作分配梁及支座，其上安装贝雷梁。
贝雷架下弦杆每片（3m）用三根工14进行横向联结，联结件为M22的U型螺栓，其上在铺设10x10cm方木，方木间距30cm。
1.贝雷梁材质及力学特性:销子为30谿镒钛钢，插销为弹簧钢，桁片、加强弦杆、纵横梁及支撑架材质为16镒钢。
16镒钢的拉应力、压应力及弯曲应力：1.3x210=273MPa。
16镒钢的剪应力：1.3x120=156MPa。
30谿镒钛的拉应力、压应力和弯曲应力：0.85x1300=1105MPa。
30谿镒钛的剪应力：0.45x1300=585MPa。
焊缝容许应力与母材相同。
使用经验最大控制外力及力学特性:(1)当贝雷架受外加弯矩且达到最大78.82t m能承受杆间集中力：弦杆0.705m跨中几乎不能受集中荷载，最大为于2.5t。
(2)当贝雷架不受外加弯矩即外加弯矩为0只受杆间集中力时：弦杆0.705m跨中能受集中荷载，最大为12t。
(3)当贝雷架受外加弯矩交叉斜杆受杆间集中力时：弦杆两交叉斜杆正上方受集中荷载，最大为17.5t。
2. K142+976.887段现浇梁贝雷架验算该段现浇梁为一联四跨(16.92m+20m+20m+16.92m)，单箱三室，梁宽16m，中间两跨跨荆宜高速公路，高度在8.5m~ 10m之间。
由CAD中算出该横断面标准断面面积A=10.365m2 , 线荷载 10.365x26 = 269.49KN/m ；箱梁C50砼827.72 m3，线荷载827.72x26/(16.92x2+20x2) = 291.45 KN/m，取最大值进行验算。