贝雷架计算
贝雷支架计算书
平山北路景观桥主梁施工方案计算2008年9月平山北路景观桥主梁施工方案计算一、概述平山北路景观桥，上部结构采用跨径组合为39.5m（锚跨）+55.5m（主跨）＝95m的独塔斜拉桥，结构受力体系为塔梁墩固结的刚构体系。
主梁施工采用支架现浇施工法。
施工时选用钻孔灌注桩和贝雷片作为施工支架。
为了保证施工安全，对贝雷支架及钻孔灌注桩进行计算，验算其承载力是否满足施工荷载的要求。
二、计算参数的选取1）模板及支撑附属：1200pa；2）混凝土冲击及振捣：2000pa；3）施工荷载（施工过程中人员、机具等）：1000pa；4）钢管支架自重：400pa；5）混凝土容重：26KN/m3；6）贝雷架自重：每片贝雷重287kg，长3m。
三、纵向贝雷架验算施工平面总宽为33.6m，纵向共设29排贝雷架，考虑最不利布载，取纵向贝雷架的计算跨径为12.15m，偏安全按简支计算，计算简图见图3.1。
单片贝雷架：I=250497.2cm4，E=2×105MPa，W=3578.5cm3，[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN。
（一）荷载布置1、上部结构恒载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）主梁：797.69×1.2/33.6＝28.49kN/m其中，主梁混凝土总方量为2914.62m3，纵向每延米重2914.62×26/95=797.69kN/m。
（2）钢管排架：0.4×33.6×1×1.2/33.6＝0.48KN/m；（3）贝雷架自重：0.287×1×10/3=0.93kN/m（每片贝雷重287kg，长3m）。
2、施工荷载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）施工人员及机具：1.0×1.2=1.20kN/m；（2）混凝土冲击及振捣：2.0×1.2=2.40kN/m；（3）模板及支撑附件：1.2×1.2=1.44kN/m。
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
贝雷架支架计算书(一天门)
贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。
新浇混凝土密度---取26KN/m3。
模板自重---取0.5KN/m2。
人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。
二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。
具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。
[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。
三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析 最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求） 最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。
贝雷梁支架受力计算
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用 6 根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为 6 X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m （如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩4ax活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M =M M 活+M 静= P i XL i+ P2XL2+ P3XL3+ P4XL4+qXL2^8=250X 1.9+250X 2.5+250X2.5+250X 1.9+8.4X 142^8=2406 (KN • m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q 静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14 + 2=830 (KN)取安全系数=1.3,与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4 KN - m >1.3 M M =3127.8 KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3 Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3 Q M j1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R］= 1 u Zq l + A q 2r k i P rq= m九(50]+ k r(h—3) r 0 222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN, 6根桩的承载总重为840 KN。
贝雷架结构计算(Word)
一、结构计算根据一般原则，结构计算从上向下逐层进行。
A、木板计算参照施工经验，5cm松木板一般控制其跨距，即次梁间的净间距小于80cm，木板的各向强得以均衡发挥，初步设计次梁间距1.0m，梁宽大于20cm。
计算省略。
B、次梁计算计算跨距考虑钢套筒的沉桩偏位最大为0.5m，如出现特殊情况再行计算，暂不计主梁的宽度。
计算跨距：L=10+0.5×2-2.2=8.8 m为方便计算，次梁作为两端简支梁。
取计算宽度为1.0m，即一根次梁的作用宽度。
初步选择HK400b型钢作为次梁，高400mm，宽慰300mm，材质为A3钢，自重155.3kg/m。
其截面特性参数为：Wx=2883cm3，Ix=57678cm4；材料性能参数取：[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa。
验算型钢的强度及跨中挠度。
1）堆载状态：依据经验及估算平台上的杂物堆载作均布荷载考虑，局部综合取值：30kN/m2，单宽均布荷载q1=30kN/m2×1.0m=30 kN/m。
型钢自重q2=155.3 kg/m。
跨中弯矩M=（q1+q2）L2/8=305 kN·m2）钻机行走：以QJ250—1型钻机为计算对象，行走状态自重w=50t，底座支点间距为 4.65m×4.35m。
考虑钻机行走时前后支点受力不均，受力偏心系数k=1.2，单点荷载：F=k·w/4=150 kN最不利位置为钻机单侧移至排架中间，即单侧支点处于次梁跨中，跨中弯矩M1=F·L/4=330 kN·m型钢自重产生的跨中弯矩：M2=q2·L2/8=15.0 kN·mM=M1+M2=345 kN·m>305 kN·m则跨中弯矩以M=345 kN·m作为验算弯矩，计算次梁所需的抗弯截面模量，W=M/[σ]=345/0.17=2191 cm3<Wx=2883 cm3即选取的型钢强度能满足施工要求。
东垟路桥贝雷架承载力计算
一、贝雷架检算：（参考文献：《路桥施工计算手册》）（1）已知条件：贝雷片的资料：不设加强弦杆单层、双排抗弯强度[Mmax]=788.2×2= 1576.4KN∙m抗剪强度[Qmax]=245.2×2=490.4KN∙m上部箱梁及施工荷载、模板、支架自重：23.8*15*（25.1*0.7+0.5+1+1.5+0.75）=7611.24KN贝雷架自重：纵横：5.5片*32=176片*2.7KN =475.2 KN荷载合计：P=7611.24+475.2=8086.44KN均匀分部于16组贝雷架上，则每组贝雷架受力F=P/16=8086.44KN/16=505.4KN贝雷架上均布荷载为q=505.4KN/15m=33.69KN/m （2）强度计算：最大弯距：M=ql2/8=33.69×152/8=947.53KN∙m＜[Mmax]=1576.4KN∙m最大剪力：Q=ql/2=33.69×15/2=252.68KN＜[Qmax]=490.4KN 满足要求！（2）挠度验算E=2.1×1011Pa， I=2×250497.2cm4=0.00501m4f=5qL4/384EI=5×38.3×154/384×210×109×0.00501=23.99mm f＜【f】=15/400=37.5mm满足要求！二、钢管桩检算：（1）荷载：1、上部箱梁及施工荷载、模板、支架自重：23.8*15*（0.5+25.1*0.7+1+1.5+0.75）=7611.24KN 2、贝雷架自重：横向：9片*4=36片 纵横：5.5片*32=176片 （36+176）*2.7KN =572.4KN3、钢板、槽钢自重：2*4*0.716*2+23.8*16.5/（0.8*0.8）=625.05KN4、钢管桩自重（1#~2#墩中间设16根钢管桩）：（8*22+8*18）*1.74KN=556.8KN荷载组合：1+2+3+4P=7611.24+572.4+625.05+556.8=9365.49KN（2）根据规范GJ94-2008 5.3.7确定钢管桩单桩竖向极限承载力 公式Q UK =Q SK +Q PK =λS U Σq sik I i +λq pk A p（当h b /d s ＜5时，λp =0.16 h b /d s λS ; 当h b /d s ≥5时，λp =0.8λS ＝式中：q sik 、q pk ——桩的极限侧阻力和桩端极限阻力标准值（参照《工程地质勘察报告》）U ——桩身周长 I i ——土分层深度 A p ——桩端面积λp ——桩端闭口效应系数，对闭口桩λp ＝1，对敞口桩取上述计算值h b ——桩端进入持力层厚度 d s ——钢管桩外径λS ——侧阻挤土系数，闭口桩取λs ＝1，敞口桩d s ＜600mm 的情况下，取λs ＝1.0因此，由上述计算公式得出F=24*22*3.14*0.6 +0.8*1500*3.14*0.3*0.3 =1333.87KN考虑摩擦桩的安全系数K=2，则单桩极限承载力为：F=1333.87KN/2=666.935KN因此16根钢管桩的极限摩阻力为10670.96KN（3）荷载组合：1+2+3+4P=7611.24+572.4+625.05+556.8=9365.49KN∵ P＜F∴钢管桩达到承载力要求（4）稳定性检算钢管截面积A=18526mm2惯性矩 I=806753140mm4 i=（I/A）1/2=208.7mmλ=kl/i= 0.7×10×103/208.7=33.5查表得ф=0.943σ= P/Aф=10851.52/（34×18526×0.943） =18.27Mpa取安全系数K=2则2σ=2×18.27=36.54 Mpa＜【σ】=170 Mpa整体稳定性满足要求！（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
24.8m高程楼板支撑系统贝雷架计算(9片)
24.8m高程楼板支撑系统贝雷架计算（初步）一、总体思路1、在每个启闭机排架柱设三排单层贝架，每片长度为13.5m （3.0m×4片+1.5m×1片），排间距450mm，上铺20工字钢，间距600mm。
2、在中墩处每个闸孔的贝雷架断开，不作连接，因此每跨贝雷架按简支梁进行计算。
3、由于24.8层楼板设计有两个闸门孔，孔宽1.6m，因此每个排架柱对应的上部梁板所产生的荷载，由该排架柱两侧的贝雷架单独承担，不考虑向相邻贝雷架传递。
二、荷载取值1、永久荷载标准值1）楼板模板（包括梁的模板）标准值：0.5kN/m2。
2）钢筋混凝土自重标准值：25kN/m3。
3）钢管自重标准值：3.84kg/m，每孔约4600m，总重为17.7t，计算取18t。
4）工字钢自重标准值：27.9kg/m，每孔约6.5t。
5）贝雷架自重标准值：每片300kg，每孔为60片，总重为18t。
2、可变荷载标准值1）施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m2。
2）振捣混凝土时产生的荷载标准值：平面模板2.0kN/m2。
三、荷载分项系数1、永久荷载分项系数1.35。
2、可变荷载分项系数1.4四、贝雷架内力计算1、上游排架柱贝雷架（1）受力分析支撑系统简图根据上图可知，梁体和悬挑板的重量由单层三排贝雷架承受。
由于钢管沿梁和板布置，间距为600mm，且管底部支撑在贝雷架正上方，故按一条简支梁承受均布荷载考虑。
（2）力学计算1）荷载计算永久荷载标准值：①楼板模板（包括梁的模板）标准值：1.723×14.0×0.5=12.06kN②钢筋混凝土自重标准值：25×0.6×14.0×1.5+1.123×0.2×14×25=393.61kN③钢管自重标准值：取6t，即60kN④工字钢自重标准值：取3t，即30kN⑤贝雷架自重标准值：15×300=4500kg=4.5t，即45kN永久荷载分项系数：1.35永久荷载设计值：（12.06+393.61+60+30+45）×1.35=729.9kN 可变荷载标准值：①施工人员及设备荷载标准值：2.5×1.723×14=60.31kN②振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0×1.723×14=48.24kN可变荷载分项系数：1.4可变荷载设计值：（60.31+48.24）×1.4=151.97kN贝雷架均布荷载：（151.97+729.9）/12=73.49kN/m2）内力计算M=1/8ql2=1/8×73.49×12×12=1322.82kN·mQ=1/2ql=1/2×73.49×12=440.94kN3）内力图4）挠度计算弹性挠度：f=5ql4/384EI=5×73.49×12004/384×2.1×106×751491.6=1.26cm 非弹性找度：该部分挠度与贝雷架稍孔的使用程度及加工精度有关，现场试验确定。
贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容节点工况FX FY FZ MX MY MZ46 sLCB1-7.13 0.00 169.82 0.00 0.00 0.0056 sLCB1-10.09 0.00 179.89 0.00 0.00 0.00应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
贝雷梁计算——精选推荐
贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.824 1.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T m =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.824 1.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T m =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
贝雷架便桥设计及计算
施工 便桥 使用 中最 重 车辆 ９ ｍ 的混凝 土 运输 车
图 １ 荷 载 平 面 图
１ ９
设计 及计 算
Ｐ１
Ｐ２
Ｐ３
ｌ
—
＼ ／
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３８ ０ ０ Ｉ ｌ ３５ ０
吉林 交通科技
Ｓ Ｃ Ｉ Ｅ Ｎ Ｃ Ｅ ＡＮ Ｄ Ｔ Ｅ Ｃ Ｈ Ｎ Ｏ Ｌ Ｏ Ｇ Ｙ Ｏ Ｆ Ｊ Ｉ Ｌ Ｉ Ｎ Ｃ Ｏ ＭＭＵ Ｎ Ｉ Ｃ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ｓ
２ ０ １ ７年 第 ２期
贝雷架便桥 设计及计算
张 学 军
金 一 ％
１ ３ ３ ０ ０ １ ）
３ 贝雷 架梁计 算 贝雷架 按 １ ２ ＋ １ ２ ＋ ９ ｍ为 一联 计 算 ，采用 平 面杆
该结 构标 准跨 径 为 ９ ｍ、 １ ２ ｍ等 ， 因此本 桥共 设 ３跨 ， 跨径 组 合为 １ ２ ＋ １ ２ ＋ ９ ｍ 的连续 梁 结 构 ，便桥 贝雷 架 桥墩 采 用 １ ２ ０ ｃ ｍ钢 管桩 内灌 Ｃ ２ ０混凝 土 ， 每墩 位
要。
【 关键词 】 贝雷架
桥
设计
计算
作 为计 算 荷 载 ， Ｐ Ｉ ＝ ６ Ｔ、 Ｐ ２ ＝ Ｐ ３ ＝ １ ７ Ｔ 合计 ： ４ ０ Ｔ 计 算
图示 如 图 １ 、 图 ２所示 。
１ 工 程 概 况
某 高速公 路特 大桥跨 越 河流 ，需设 置 施 工便 桥
一
座， 便 桥 总 长度 拟 定 ３ ３ ｍ， 上 部采 用 “ ３ ２ １钢 桥 ” 。
图 ２ 荷 载 立 面 图
３ ８ ００
１ ３ ５０
１ ８ ０
顺德站贝雷架计算说明
变更设计工程数量计算资料1.钢管柱站台梁顶标高为13.17m，钢管柱顶标高按23.17m计算，故柱身高度为10m。
共搭设7排柱，每排7根（钢管柱每米重量286.074kg），所以钢管柱重量为：7×7×10×286.074=140176.26kg=140.2t2.贝雷架贝雷架搭设宽度为49m，每片贝雷架长为40m，间距为600mm，查阅五金手册可得此规格贝雷架重量为100kg/m，所以贝雷架重量为：49÷0.6=82排，82×40×100=328000kg=328t3.柱顶工字钢柱顶设置一道通长40#工字钢，将贝雷架固定在此工字钢顶部，共设置5道，每道长度为4.9m，查阅五金手册可得此规格工字钢理论重量为67.6kg/m，所以柱顶工字钢重量为：5×49×67.6=16.6t4.柱间支撑钢柱与钢柱之间需要设置20# X型柱间支撑，站台梁上共设置5排钢柱，共计35根，横向间距为8175mm，竖向间距为8200mm。
柱间支撑长度计算为：√（102+8.1752）=13m，横向共需60件，故总长度为：13×60=780m，竖向支撑长度计算√（102+8.22）=13m，竖向共需24件，故总长度为：13×24=312m。
查阅五金手册可得此规格工字钢理论重量为27.9kg/m，柱间支撑总重量为：（780+312）×27.9=30466.8kg=30.5t5.柱脚底部连接钢管柱柱脚外需用20#工字钢连接，钢管柱横向间距为49m，竖向间距为8.2m，站台梁上共搭设了5排Φ600×20，所以工字钢底部连接重量为：49×5+8.2×7=302.4m，302.4×27.9=8436.96kg=8.4t6.柱脚水平连接钢管柱柱脚外需用20#工字钢连接，钢管柱横向间距为49m，共4排，所以工字钢水平连接重量为：49×4×27.9=5468.4kg=5.5t7.操作平台实木板贝雷架上需要铺设实木板完成作业，实木板横向长度为49m，竖向长度为40m，所以实木板面积为：49×40=1960m28.满堂脚手架架设贝雷架需搭设满堂脚手架，横向长度为49m，竖向长度为24×2=48m，高度为10m，所以满堂脚手架体积为：49×10×24×2=23520m39.二次拼装台架顺德站无柱雨棚钢架呈三角形，所有玄杆需要空中拼接，需要搭设二次拼装台架进行作业，具体情况及尺寸详见示意图。
盖梁贝雷支架计算书
盖梁贝雷支架计算书盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。
上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。
a ．混凝土自重)/(05.24121.1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412163m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。
钢管自重 )/(498.11001284.3468m KN =??d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有：)/(333.1100124040m KN =??e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为：M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN则单排贝雷梁受力情况为：M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·mQ max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。
每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为：f max =0.39mm<="">二、牛腿强度及刚度计算 1、牛腿受力分析由贝雷片传来的荷载N1=N2=52.5KN ，间距为45cm 。
(完整版)贝雷架便桥设计计算方法
贝雷架便桥计算书目录第1章设计计算说明 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 工程概况 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 便桥结构 (3)第2章便桥桥面系计算 (4)2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4)2.1.1计算简图 (4)2.1.2.计算荷载 (4)2.1.3. 结算结果 (5)2.1.4 支点反力 (5)2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5)2.2.1. 计算简图 (5)2.2.2 计算荷载 (6)2.2.3 计算结果 (6)2.2.4. 支点反力 (6)2.3分配横梁的计算 (7)2.3.1.计算简图 (7)2.3.2. 计算荷载 (7)2.3.3. 计算结果 (7)第3章贝雷架计算 (9)3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9)3.1.1最不利荷载位置确定 (9)3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11)3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11)3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14)3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14)3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15)3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17)第4章横梁及钢管桩计算 (21)3.1.横梁计算 (21)3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21)3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22)3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23)3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24)3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26)3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27)3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28)3.2.1 计算荷载 (28)3.2.2 计算结果 (29)第1章设计计算说明1.1 设计依据①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）；②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《路桥施工计算手册》；⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥其他相关规范手册。
(完整word版)贝雷架计算书(word文档良心出品)
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
盖梁横梁贝雷架验算
盖梁横梁贝雷架验算一、荷载：1.模板重量：G1=80KN2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m二、贝雷架所受的最大弯矩：M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.盖梁抱箍验算一、抱箍各支点受力验算A B C<一>、横梁均布荷载验算：△△△1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.32.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m<二>支点A、C受力计算剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m支点B受力计算剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m二、抱箍所受摩擦力：A、C抱箍：N A=N C=4*0.9*n f*u*p=4*0.9*1*0.35*190=239.4KN4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：N B=5*0.9n f.μ.p=5*0.9*1*0.35*190=299.25KN安全系数为：K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求三、抱箍钢板受力验算A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M paB抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。
贝雷桁架支架设计计算
贝雷桁架支架设计计算一、概述1、贝雷桁架跨度为10m。
2、采用两对双排单层贝雷桁架。
二、设计依据1、中华人民共和国JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》。
2、人民交通出版社出版的公路桥涵设计手册等基本资料。
三、设计荷载1、现浇梁均布荷载q1=20T/m（设计院提供参考数值）2、施工人员、机具，模板等荷载q2=0.4T/m3、冲击系数为1.05q=1.05×（q1+q2）=21.42T/m4、基本结构形式δ22X2＋Δ2p=0δ22=1/EI(1/2×L×L×2/3＋1×L/2×1)=5L/6EIΔ2p=－1/EI(2/3×qL2/8×L/2×1)－1/EI(1/2×qL2/8×L×2/3) ＋1/EI(2/3×3qL2/16×L×1/2)=－qL3/48EIX2=qL2/40V A－qL2/2=－qL2/10V A=V D=2qL/5V B=V C=11qL/10边跨最大弯矩：M=2/5qLx－qx2/2x为距边支座距离。
当x=0.4L时，M max=2qL2/25M中=qL2/402、选择贝雷桁架片数取M=2qL2/25=2×21.42×102/25=171.36T·m(1)[σ]=2080㎏/cm2(2)W j =3910cm3(3)贝雷桁架片数N=M/([σ]·Wj)=171.36 T·m/(2080㎏/cm2×3910cm3)=2.11片考虑到各种因素N取8片（4）贝雷桁架横断面图单位：mm3、验算挠度双排单层跨度30m贝雷桁架重量：q=22.501×2/30+21.42=22.92TI=283000cm4∫=5qL4/384×N×EI=5×22.92×104×104/(384×8×2.06×1011×28300×10－8) =6.4×10－3m<L/800=1.25×10－2m满足要求。
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东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书2.0m 2.0m 方木1.1m ×6220.2m×53×8＝24m 贝雷片承台承台顶柱承台顶柱工字钢22双层贝雷片×7＝14m贝雷片方木Ⅰ32工钢东岙大桥24m梁支架计算东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。
(如上图所示)1.梁片重量计算：①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积翼缘板面积：S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积翼缘板面积：S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S3-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.864+4.476）×1.398÷2=7.551m2④、Ⅲ-Ⅲ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S4-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S4-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.624+4.236）×1.293÷2=8.352m2单侧翼缘板重量：G翼=1.163×24.6×2.6=74.4t中间箱室重量：G箱=（5.852×15.6+10.557×3+7.551×3.022+8.352×2.978）×2.6=443.9t 2.材料重量计算（中间箱室部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×7×2×435 =97440Kg=97.4t(2)贝雷片间固定槽钢：G槽=32×14×10.0+16×14×8.04=6272 Kg=6.3t(3)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长8m，（24÷0.2+1×8）=968m，方木0.5t/ m3。
则重量为：G肋＝968×0.1×0.1×0.5=4.9t(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝18.1×24=434m2；S内=6.23×24=150m2木模5kg/ m2。
则模板重为： G模＝5×（434+150）＝2.9t(5)砼振捣力取0.1t/ m2 ,砼冲击力取0.3 t/ m2 ,人群活载取值0.25 t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =1.2；静荷载K2 =1.2 ；得：静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝1.2×（443.9＋97.4＋6.3＋4.9+2.9）＝666.5t 活载G活＝K1（0.1+0.3+0.25）S外=1.2×(0.1+0.3+0.25)×11.5×24=215t则荷载取值G＝G静＋G活＝666.5＋215＝881.5t3.贝雷片钢桁梁受力计算（中间箱室部分）：中间箱室部分每组桁架按两片贝雷片双层拼装(即双排双层)。
下弦杆加强，共设7组；7组桁架受力整体不均匀系数η＝0.9(贝雷桁架间用槽钢连接加固)。
则每组桁架受力为：881.5÷(7×0.9)=139.9t因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=139.9÷24=5.829t 查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：单排（加强）：W＝7699.1cm3 I=577434.4 cm4[M0]=1687.5KN.m [Q0]=245.2KN16锰钢容许弯应力[Q0]＝1.3×210=273MPa=2784kg/cm2加强双层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：惯性矩I2=4596255.2 cm4截面模量W2＝30641.7 cm3容许弯矩[M2]=4×1687.5KN.m÷9.8=688.78 t.m容许剪力[Q2]=2×245.2÷9.8=50.04t贝雷片钢桁架梁每组受力情况如下图所示：q=5.829t/mA B22m(1)由图中得知：M A=0 M B=0（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）M max=qL2/8=5.829×222÷8=352.65 t .mM m ax=352.65 t .m <<[M2]×1.3= 688.78×1.3=895.41 t .m (满足要求)（3）最大剪力计算：Q m ax= qL/2=5.829×22÷2=64.12tQ max=69.951t<<[Q2]×1.3= 50.04×1.3=65.05 t(满足要求)(4)、桁架最大饶度计算：f max=(5qL4)/(384EI2)=(5×58.29×22004 )/(384×2.1×106×4596255.2)=1.84cmf max=1.84cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(满足要求)4.材料重量计算（单侧翼板部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×1×2×435 =97440Kg=13.9t(2)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长4m，（24÷0.2+1×4）=484m，方木0.5t/ m3。
则重量为：G肋＝484×0.1×0.1×0.5=2.4t(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝3.3×24=79m2木模5kg/ m2。
则模板重为： G模＝5×79＝0.4t(5)砼振捣力取0.1t/ m2 ,砼冲击力取0.3 t/ m2 ,人群活载取值0.25 t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =1.2；静荷载K2 =1.2 ；得：静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝1.2×（74.4＋13.9＋2.4＋0.4）＝109.3t; 活载G活＝K1（0.1+0.3+0.25）S外=1.2×(0.1+0.3+0.25)×3.3×24=61.8(t);则荷载取值G＝G静＋G活＝109.3＋61.8＝171.1（t）;5.贝雷片钢桁梁受力计算（单侧翼板部分）：单侧翼板部分按三排双层贝雷片布置,下弦杆加强。
因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=171.1÷24=7.129t查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：单排（加强）：W＝7699.1cm3 I=577434.4 cm4[M0]=1687.5KN.m [Q0]=245.2KN16锰钢容许弯应力[Q0]＝1.3×210=273MPa=2784kg/cm2加强三层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：惯性矩I3=6894382.8 cm4截面模量W3＝45962.6 cm3容许弯矩[M3]=6×1687.5KN.m÷9.8=1033.16 t.m容许剪力[Q3]=3×245.2÷9.8=75.06t贝雷片钢桁架梁受力情况如下图所示：q=7.129t/mA B22m(1)由图中得知：M A=0 M C=0（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）M max=qL2/8=7.129×222÷8=431.3 t .mM m ax=431.3 t .m <<[M3]×1.3= 1033.16×1.3=1343.11 t .m (满足要求) （3）最大剪力计算：Q m ax= qL/2=7.129×22÷2=78.42tQ max=78.42t<<[Q3]×1.3= 75.06×1.3=97.58 t(满足要求)(4)、桁架最大饶度计算：f max=(5qL4)/(384EI3)=(5×71.29×22004 )/(384×2.1×106×6894382.8)=1.51cm f max=1.51cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(满足要求)。