燃煤超临界直流锅炉主汽压力调整
百万超超临界机组主汽压力偏差大原因分析及优化措施
锅炉主控指令的修正比较 小 ， 只有 ２ ． ５ ＭＷ， 修正效 果不理想 ， 造成主汽压力产生偏差后修正不过 来 ， 主汽压力 偏差进一 步加 大后通过锅炉侧主汽压力快速 返回逻辑进行修 正 。因此 ， 可适
当加大此非线性 Ｐ Ｄ控制逻辑对 锅炉主控指 令的修正 量 ， 以 达 到主汽压力产生小 的偏差后及 时进行 锅炉 主控指令 修正 的 目 的， 从 而控 制 主 汽压 力 偏 差 进 一 步 加 大 。此 逻 辑 与 １ ． ２部 分 配
摘
要： 以一台 百万超 超 临界 机组 为例 ， 详细分 析 了主 汽压 力偏差 大 的原 因 ， 并提 出 了解决 方案及 优化 措施 。
关 键词 ： 超超 临界 机组 ； 主 汽压 力 ； 偏差； 参 数优 化
０ 引 言
某 发 电公 司 百 万 超 超 临 界 燃 煤 机 组 选 用 上 海 锅 炉 厂 生 产
Ｚ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ ｂ ｅ ｉ ｙ ｉ ｎ ｇ Ｙ 。 ｎ ｇ ｙ ｕ Ｙ ａ ｎ ｊ ｉ ｕ ： 茎 鱼 望 主 里 鍪
百 万 超 超 临 界机 组 主 汽 压 力偏 差 大原 因分析 及 优 化 措 施
孟 坦 （ 国华 徐州 发 电有 限公 司 ， 江苏 徐州 ２ ２ １ １ ６ ６ ）
制 回路 的指令信号维持 的， 如给水 、 燃料 和风量指 令信号 ， 但是
在 负荷 变动 时 ， 仅 有 这 些 是 不 够 的 。直 流 锅 炉 中 锅 炉 受 热 面 管
图１ 锅 炉 侧 主 汽 压 力 快 速 返 回 逻 辑
内的内部 流体受 到外 部烟气 的加热 ， 流体 温度发 生变 化 ， 其 反
了问题 ， 机组稳定运行受到严重威胁 。
350MW超临界机组直流锅炉的燃烧优化调整
350MW超临界机组直流锅炉的燃烧优化调整随着我国工业化进程的不断加快，燃烧技术在工业生产中扮演着至关重要的角色。
而燃烧优化调整作为提高燃烧效率、减少污染物排放、降低能源消耗的有效手段，受到了越来越多企业和生产单位的重视。
而随着能源结构调整和发电行业的发展，350MW超临界机组直流锅炉燃烧优化调整成为了业内研究和关注的热点话题之一。
二、燃烧优化调整的意义燃烧优化调整是指通过对燃烧系统进行细致的调整和优化，以提高燃烧效率、降低污染物排放、减少能源消耗。
对于350MW超临界机组直流锅炉而言，燃烧优化调整能够提高发电效率、减少排放和降低生产成本，对于节能环保和企业经济效益都具有重要的意义。
三、燃烧优化调整的方式和方法1.氧量控制优化氧量控制是超临界机组直流锅炉燃烧优化调整的重点内容之一。
通过合理的氧量控制，能够保证燃烧过程中的充分燃烧，在减少氮氧化物和二氧化碳排放的提高了锅炉的热效率。
对于350MW超临界机组直流锅炉而言，通过提高氧量控制的精度和稳定性，能够达到良好的燃烧效果。
2.燃料特性分析燃料的特性对于燃烧系统的运行有着重要的影响。
通过对燃料进行详细的特性分析，可以根据不同的燃料特性来调整燃烧系统的参数，以确保燃烧过程稳定、高效。
3.燃烧系统的调整对于350MW超临界机组直流锅炉而言，燃烧系统的调整尤为重要。
通过调整燃烧系统的结构和参数，可以实现燃烧过程的优化，提高热效率、减少排放。
通过优化燃烧风量、风压等参数，能够使燃料充分燃烧，减少燃料消耗和烟气排放。
4.烟气循环系统的优化烟气循环系统在燃烧过程中起着重要的作用，对于燃烧效果和排放有着直接的影响。
通过优化烟气循环系统的结构和布局，能够提高热能的回收利用率，降低烟气温度，减少烟气中的污染物排放。
四、燃烧优化调整的技术难点超临界机组直流锅炉的燃烧优化调整也面临着一些技术难点。
燃烧系统的复杂性和高温高压环境对于燃烧优化调整提出了更高的要求。
燃烧过程中的氧量控制、燃料特性分析等技术难点也制约了燃烧效率的提高和排放的减少。
超临界直流锅炉运行调整课件
详细描述
尾部烟道系统通常包括空气预热器、脱硫脱硝装置等部件。在超临界直流锅炉中 ，尾部烟道系统的设计应充分考虑烟气的温度和成分，以确保烟气处理的效果和 设备的正常运行。
风烟系统
总结词
风烟系统是锅炉的重要辅助系统，负责 输送燃料和空气，并排放燃烧产生的灰 渣。
VS
详细描述
风烟系统通常包括送风机、引风机、除尘 器等部件。在超临界直流锅炉中，风烟系 统的设计应充分考虑风量、风压的匹配和 灰渣的处理方式，以确保锅炉的稳定运行 和环保要求。
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SUMMARY
超临界直流锅炉运行 调整课件
目录
CONTENTS
• 引言 • 锅炉系统概述 • 运行调整原理 • 操作与维护 • 安全注意事项
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SUMMAR Y
01
引言
目的和背景
目的
本课件旨在帮助学员了解超临界 直流锅炉的运行调整，确保锅炉 安全、高效运行。
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SUMMAR Y
02
锅炉系统概述
燃烧系统
总结词
燃烧系统是锅炉的核心部分，负责将燃料转化为热能，为汽水系统提供足够的 热量。
详细描述
燃烧系统通常包括燃烧器、炉膛、空气预热器等部件。在超临界直流锅炉中， 燃烧器通常采用分级燃烧技术，以提高燃烧效率并降低氮氧化物的排放。
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SUMMAR Y
04
操作与维护
启动与停炉操作
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析伴随国内经济水平的快速提升，电力生产已然是重中之重的一个环节。
早期生产因为技术条件不足，普遍选用参数较低、能耗较大且污染严重的燃煤系统。
经过不断发展，当前国内逐步利用效率更高且污染较轻的系统取代传统燃煤机组。
随着电力领域的持续前行，超临界直流锅炉也出现在实际生产之中，不同种类的锅炉设备所适用的场合有所差异，同时内部给水控制架构也不尽相同，所以在实际应用过程中始终存在不足之处。
本文就针对目前超临界直流锅炉的发展进行研究，对内部控制系统存在的问题提出对应的优化方案。
[关键词]超临界;直流锅炉;给水控制系统;汽温调节Nie Xin-yang[Abstract]With the rapid improvement of domestic economic level，electric power production has become one of the most important links. Due to the lack of technical conditions in early production，coal-fired systems with low parameters，large energy consumption and serious pollution were generally selected. After continuous development，the current domestic use of higher efficiency and less pollution system to replace the traditional coal-fired units. With the continuous development of the electric power field，supercritical once through boiler also appears in the actual production. Different types of boiler equipment are suitable for different occasions，and the internal water supply controlstructure is also different，so there are always deficiencies in the actual application process. In this paper，the development of supercritical once through boiler is studied，and the corresponding optimization scheme is proposed for the problems existing in the internal control system.[Keywords]supercritical; once through boiler; feed water control system; steam temperature regulation超臨界直流锅炉相较于原有的燃煤系统来说，不管是容量、效率还是环保等方面都有着质的飞跃。
超临界、超超临界燃煤发电技术
1.工程热力学将水的临界状态点的参数定义为：22.115MPa，374.15℃。
当水蒸气参数值大于上述临界状态点的压力和温度时，则称其为超临界参数。
超超临界设定在蒸汽压力大于25MPa、或蒸汽温度高于593℃的范围。
2.提高机组热效率：提高蒸汽参数（压力、温度）、采用再热系统、增加再热次数。
3.常规亚临界机组参数为16.7MPa/538℃/538℃，发电效率约38%；超临界机组主汽压力一般为24MPa左右，主蒸汽和再热蒸汽温度为538—560℃，典型参数为24.1MPa/538℃/538℃，发电效率约41%；超超临界追压力25—31MPa及以上，主蒸汽和再热蒸汽温度为580—600℃及以上。
超临界机组热效率比亚临界机组的高2%—3%，超超临界机组的热效率比超临界机组高4%以上。
4.在超超临界机组参数条件下，主蒸汽压力提高1MPa，机组的热效率就可下降0.13—0.15%；主蒸汽温度每提高10℃，机组的热效率就可下降0.25%—0.30%。
再热蒸汽温度每提高10℃，机组的热耗率就可下降0.15%—0.20%。
如果增加再热参数，采用二次再热，则其热耗率可下降1.4%—1.6%。
当压力低于30MPa时，机组热效率随压力的提高上升很快；当压力高于30MPa时，机组热效率随压力的提高上升幅度较小。
5.锅炉布置主要采用Ⅱ型布置、塔式布置、T型布置。
超超临界机组可采用四角单切圆塔式布置、墙式对冲塔式布置、单炉膛双切圆Ⅱ型布置及墙式对冲Ⅱ型布置。
Ⅱ型布置适用于切向燃烧方式和旋流对冲燃烧方式；塔式炉适用于切向燃烧方式和旋流对冲燃烧方式；T型布置适用于切向燃烧方式和旋流对冲燃烧方式。
6.水冷壁型式：变压运行超临界直流锅炉水冷壁：炉膛上部用垂直管，下部用螺旋管圈及内螺纹垂直管屏。
7.我国超超临界技术参数：一次再热、蒸汽参数（25—28）MPa/600℃/600℃，相应发电效率预计为44.63%—44.99%，发电煤耗率预计为275—273g/kWh。
超临界直流锅炉运行调整课件
水位的调整
水位调整的重要性
水位是锅炉运行安全的重 要保障，水位异常可能导 致严重事故。
水位调整方法
通过控制给水量、排污量 等手段，保持水位在设定 范围内。
注意事项
避免水位过高导致满水事 故，或水位过低导致缺水 事故。
PART 05
安全运行与维护
安全运行规定
操作人员资质要求
确保操作超临界直流锅炉的人员 具备相应的资质和经验，经过专
PART 07
总结与展望
总结
介绍了超临界直流锅 炉的基本原理和特点
结合实际案例，分析 了超临界直流锅炉运 行中的常见问题及解 决方案
重点阐述了超临界直 流锅炉的运行调整技 术和方法
对未来工作的展望
深入研究超临界直流锅炉的运行特性和优化控制策略，提高锅炉运行效率和经济性
加强超临界直流锅炉的环保性能研究，降低污染物排放，推动绿色发展
运行调整的必要性
保证锅炉安全运行
通过运行调整，可以及时发现并解决 锅炉运行中的问题，避免设备故障和 事故发生，确保锅炉安全稳定运行。
提高锅炉效率
满足负荷需求
随着电力负荷的变化，锅炉需要相应 地进行调整以适应负荷需求。通过运 行调整，可以确保锅炉在各种负荷条 件下稳定运行。
合理的运行调整可以使锅炉在最佳状 态下运行，提高锅炉的热效率和燃烧 效率，降低能耗和污染物排放。
定期检修
根据设备运行状况和磨损情况，制定定期检修计 划，对关键部件进行维修或更换。
防腐措施
采取有效的防腐措施，如涂防锈漆、定期酸洗等 ，以延长设备使用寿命。
常见故障及处理方法
1 2 3
故障分类
将故障分为机械故障、电气故障、热工故障等， 针对不同类型故障采取相应的处理措施。
600MW超临界直流锅炉主、再热汽温调节特性
600MW超临界直流锅炉主、再热汽温调节特性摘要：本文以实际运行经验为基础，总结了600MW超临界机组主、再热汽温调整的调整手段，既提高了安全性，又提高了经济性。
关键词：超临界直流锅炉；主、再汽温；影响因素；调节方法。
在火力发电机组运行中，机组主、再热汽温对机组安全性和经济性影响较大，当主、再热汽温超温时，容易引起金属壁温超限，长时间超限或短时多次超限，将会引起金属寿命下降，引发安全生产事故；当主、再热汽温长时间处于低温运行时，一般主汽温每降低10℃，相当使循环热效率下降0.5%，汽轮机出口蒸汽温度增加0.7%，降低了机组效率的同时，还加大了对汽轮机末级叶片的侵蚀，甚至发生水冲击，严重危险汽轮机安全运行。
因此主、再热汽温的调整显的尤为重要。
600MW机组经济性指标参照图如表1所示：一.首先要知道影响主、再热汽温的几个因素：1.炉内燃烧工况的影响。
当加负荷过程或者煤质突然变好时，炉内燃烧工况加强，主汽压力上升，主、再热蒸汽温度会由于烟温上升、烟气量增加而有所上升；反之则下降，汽温的变化幅度与燃烧的幅度有关。
实际过程中发生在加负荷过程，送风及煤粉送入炉膛加强燃烧后导致主、再热蒸汽温度升高。
2.炉内火焰中心的影响。
当炉内火焰中心上移，水冷壁受到的辐射传热减少，炉膛出口烟温上升，导致锅炉烟道布置的主、再热蒸汽传热加强，引起主、再热汽温上升；反之则会下降。
实际过程为中、上层制粉系统切换前后，汽温调节特性的不同，以及炉底漏风量大时，导致汽温升高。
3.锅炉受热面积灰结焦程度的影响。
受热面积灰结焦对汽温的影响非常大，当受热面积灰和积焦后，根据传热原理R=δ/λA (K/w) ，δ—材料层厚度（m）λ—材料导热系数[W/(m.k)]，传热热阻R不断增加，受热面的换热能力急剧下降，因此，换热面积灰结焦对主、再热蒸汽温调整影响非常大。
4.送风量的影响。
送风量的大小直接决定了烟气量的大小，提升送风量，会提高烟气流速，增加对流换热器（过热器、再热器）的换热能力，所以，送风量增加时气温上升，反之则下降。
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析摘要：随着对电力需求的不断提升，供电的要求越来越高，电力生产作为其中的重要环节，超临界直流锅炉取代了传统的燃煤机组，广泛应用于电力领域中，改善了环境污染的问题，有效提升了电力供应效率。
基于此，本文对超临界直流锅炉的给水控制和气温调节进行了深入探讨，为保证机组的稳定性运行提出几点建议。
关键词：超临界直流锅炉；给水控制；气温调节一、超临界机组的给水控制系统直流锅炉是多变量系统，直流锅炉的控制任务与汽包锅炉有很大差别，对于直流锅炉不能象汽包炉那样，将燃料、给水、汽温简单地分为3个控制系统，而是将给水量与燃料量的控制与一次汽温控制紧密地联系在一起，这是直流锅炉控制最突出的特点[1]。
二、汽水分离器水位控制我厂超临界机组采用内置式汽水分离器，锅炉启动点火前进行冷态冲洗，进入分离器的流量保持最低运行负荷50%MCR下的900t/h，冲洗排放经储水箱溢流阀排到疏水扩容器，然后排至锅炉排水管。
冷态冲洗合格后回收至凝汽器锅炉允许点火。
用炉水循环泵出口调门来控制省煤器入口保持30%BMCR流量，将锅炉上水旁路调门关回保持3-5%BMCR流量。
点火后随燃料量投入的增加，进入分离器的工质压力、温度和干度不断提高，汽水在分离器内实现分离。
蒸汽进入过热器系统，饱和水通过汽水分离器排入疏水扩容器实现工质回收。
随着压力上升，水冷壁汽水开始膨胀，分离器储水箱液位逐渐升高，这时可通过分离器储水箱小溢流阀排放控制水位，随着汽水膨胀的结束，分离器储水箱水位开始下降，分离器的正常水位由上水旁路调门、炉水循环泵出口调门和锅炉储水箱小溢流阀来控制，此时分离器为湿态运行，给水控制方式为分离器水位与最小给水流量控制。
当水冷壁出口（进入分离器）工质的干度提高到干饱和蒸汽后，汽水分离器已无疏水，转变成蒸汽联箱，锅炉切换到30%MCR下的干态运行（纯直流运行）。
锅炉在30%BMCR（本生负荷）以下为再循环运行方式。
浅谈350MW超临界直流锅炉主、再热汽温的调整
浅谈350MW超临界直流锅炉主、再热汽温的调整摘要：本论文以国电肇庆热电有限公司350MW超临界直流锅炉为例，分别对机组正常运行中、机组启停、机组加减负荷过程、启停制粉系统、锅炉吹灰等不同情况下汽温的调节方法进行探讨。
关键词：直流锅炉汽温调节0 引言尽管现在热力发电厂的自动化水平和设备的可靠性越来越高，但由于机组工况的复杂多变，锅炉汽温控制依然很难做到完全的自动控制，运行人员的经验调整依旧十分重要。
1 汽温调整的重要性蒸汽温度过高，超过金属材料允许工作温度，会影响设备安全。
蒸汽温度过低，不仅会降低热力设备的经济性，还会使汽轮机最后几级的蒸汽湿度增加，对叶片侵蚀作用加剧，严重时将会发生水冲击，威胁汽轮机的安全。
汽温的突升或突降会使锅炉各受热面焊口及连接部分产生较大的热应力，也会使汽机内部金属部件产生较大的应力。
所以汽温的调整尤为重要，不仅要把汽温维持在规定的范围内，也要防止汽温的大幅波动。
2 设备概况我厂锅炉为350 MW超临界参数变压直流锅炉，型号为DG1150/25.4-Ⅱ2，系一次中间再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉，燃烧方式为前后墙对冲燃烧，燃烧器为低氮旋流燃烧器，共5层，前墙3层后墙2层，制粉系统为正压直吹式，配有5套HP863∕Dyn型中速碗式磨煤机；设计煤种为内蒙伊泰煤，校核煤种1：神府东胜煤，校核煤种2：山西晋北煤。
我厂运行规程规定：机组在50%~100%BMCR负荷范围内高过出口主汽温能保持在571℃，正常允许运行的范围是576~566℃，两侧蒸汽温度偏差小于5℃；再热汽温在机组50%~100%BMCR负荷范围内能保持在569℃，正常允许运行的温度范围为574~559℃，两侧蒸汽温度偏差小于5℃。
3 各工况下的汽温调整3.1正常运行时的汽温调整超临界直流锅炉主汽温的调节以水煤比为主，喷水减温调节为辅；再热汽温调节以烟气挡板调节为主，喷水减温作为事故情况下使用。
综述600MW超临界直流锅炉的汽温调节
综述600MW超临界直流锅炉的汽温调节作者：付光辉来源：《中国新技术新产品》2011年第11期摘要：本文阐述了发电厂600MW超临界直流锅炉汽温调节的一些常用方法，总结了这些调节方法的特性，对锅炉汽温的扰动因素做了简单分析，并阐述了作者自己的观点。
关键词：锅炉；主蒸汽温度；再热蒸汽温度；水煤比；减温水；负荷中图分类号：TM621.2 文献标识码:B广东红海湾发电有限公司一期工程#1、#2机组为国产600MW超临界压力燃煤发电机组，主要是带基本负荷运行，同时具有一定的调峰能力，热力系统为单元制系统，循环冷却水取自海水，为开式循环，三大主设备由东方电气集团公司属下的东方锅炉厂、东方汽轮机厂、东方电机股份有限公司制造，容量及参数相互匹配。
锅炉型号为DG1950/25.4－Ⅱ2，型式为∏型布置、单炉膛、一次中间再热、尾部双烟道结构、前后墙对冲燃烧方式、旋流燃烧器、平衡通风、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构露天布置、采用内置式启动分离系统、三分仓回转式空气预热器、采用正压冷一次风机直吹式制粉系统、超临界参数变压直流本生型锅炉。
汽轮机型号为N600－24.2/566/566，型式为超临界压力、一次中间再热、单轴、双背压、三缸四排汽、凝汽冲动式汽轮机。
发电机是型号为QFSN-600-2-22A、自并励静止可控硅整流励磁系统的三相交流隐极式同步汽轮发电机。
600MW超临界直流锅炉由于没有汽包环节，给水经加热、蒸发和过热变成过热蒸汽是一次性连续完成的，随着运行工况的不同，锅炉将运行在亚临界或超临界压力下，蒸发点会自发地在一个或多个加热区段内移动，这就给锅炉汽温调节带来了很大难度。
下面分别就主蒸汽温度及再热蒸汽温度的情况进行探讨。
一、主蒸汽温度的调节对于600MW超临界直流锅炉，保持水煤比不变，则可维持过热蒸汽温度不变。
水煤比的变化是汽温变化的基本原因。
当过热蒸汽温度偏低时，首先应适当增加燃料量或减小给水量，使汽温升高，然后用喷水减温方法精确保持汽温。
综述600MW超临界直流锅炉的汽温调节
、
ห้องสมุดไป่ตู้
给水 流量对 中 间点 的温度 控制 比燃料 量 埘其控 制要 更 灵敏 一些 。 负荷 时 ， 升 首先增 』 Ｊ 口 燃料量 ， 为了维持 水煤 比 ， 如果 同时 大量增 加 给水 流量 ． 则中 问点 的温 度会 下降很 快 ， 而 从 引起 主蒸 汽温 度的 下降 ，所 以水量 的增加 需 要有 一定 的延 时 ，避 免 主蒸汽 度 的大 幅度 波动； 反之 ， 降负 荷 时 ， 应先 减 少燃 料 量再 减 少 水量 、我们 经常 发现 巾问点 温度 变化 率 的 波 动对 给 水量 变 化速 度 的快 慢 最 为敏 感 ， 所 以 【 问点 温度变 化率 的快 慢就 应 该是给 水变 １ ］ 化快慢 的 卡要依 据 ，在删 节时 根据 【问点温 ｝ ｊ 度 的变化 快慢 来改 变给水 量变 化 的快慢 。 只 要能稳 定 中问点 汽温 的波 动幅 度 ， 、 主 再热 蒸 汽温 度也 就能维 持住 了 。 ２ 给水 温度 的扰动 、 当高 加退 等 素 使 给 水泓 度 降 低 时 ， 为 了维 持 负荷 以及 中问点 温度 的不 变 ，则 需 增 加煤 量 ， 水煤 比下 降 ， 时虽 然负荷 和 中间 此 点 温度 稳定 ，ｆ ｆ于 燃料 量增 加锅炉 内辐 射 Ｈ｛ ＝ ｆ 换 热增 强 ， 膛 ｆ 】 度升 高 ， 热器 的辐 射 炉 …一 温 过 换 热和 对流换 热 得到 加强 ．主蒸 汽温 度必 然 升 高 ，ｆ 不加 以控 制就 会 出现超 温 ， 时廊 盘果 ｌ 此
１ 负 茼 的 扰 动 、
锅炉 型号 为 Ｄ ９ ０２ ． ２ 型式 为 丌 Ｇｌ５ ， ４ ５ 一Ⅱ ， 型布 置 、 炉 膛 、 次 中间 冉热 、 部 双 烟道 单 一 尾 结构 、 前后 墙 对 冲燃 烧 方式 、 流燃 烧 器 、 旋 半 衡通风、 固态 排渣 、 全钢 构 架 、 全悬 吊结构 露 天布置 、 采用 内置式 启动 分离 系统 、 三分 仓 回 最终 达到控 制主蒸 汽温 度的 日的。 转 式空气 预热 器 、采 用正 压冷 一次 风机 直吹 因为 中问点温 度 比主蒸 汽温 度更 能灵 敏 式 制粉 系统 、超 临 界参数 变 压直流 本生 型锅 地反 映水煤 比，所 以中间 点温 度是 水煤 比是 炉。 汽轮 机型号 为 Ｎ６０ ２ ．／６ ／６ ， ０ — ４２５ ６５ ６ 型式 为 否 匹配 的超 前控 制信 号 ， 际运行 中往 往又 实 超临界压 力 、 次 中问再 热 、 轴 、 一 单 双背 压 、 是参 考 中『 点过 热度 。所谓 中间点 过热 度是 一 卣 Ｊ 缸 四排汽 、 凝汽 冲动式 汽轮机 。 电机 足 号 根据 汽水分 离器 压 力 臼动 给 出的 ，也 就是 汽 发 为 ＱＦ Ｎ一 ０ — — ２ Ｓ ６ ０ ２ ２ Ａ、自并 励静 止可 控 硅整 水分 离器 出 门温 度减 去该点 压 力下 对应 的饱 流 励磁 系统的 三相交 流隐 极式 同步 汽轮 发 电 和温 度 ， 一般 取 ２ ～ Ｏ ， 与 每个 锅 炉热 平 ０ ３℃ 这 机。 衡设 计有 关 。我 公 司 ＃ 、２锅炉 实 际运干 巾 ｌ＃ 亍 ６０ ０ ＭＷ 超临 界 直 流 锅 炉 由 于 没有 汽包 维持 过热度 在 ｌ ℃左右 ， 且 每个 负荷 阶段 ０ 并 环 节 ， 水经加 热 、 发 和过热 变成 过热 蒸汽 要求 中间点 温度 也不 同 ，一 般 以满 足过 热蒸 给 蒸 是 一次性 连续完 成 的 ， 着运 行 ｒ 的不 同， 汽温度 为 ５ ６ 随 ： 况 ６ ℃左 右及一 、 级 减温 水谰 门 丌 二 锅 炉将运 行在 亚 临界或超 临 界压 力下 ，蒸发 度维持 在 ４ ～ ０ ０ ６ ％为合适 ， 中间点 温度 偏离 当 点会 自发 地 在一 个 或多 个 加热 区段 内移 动 ， 时 ，应立 即调整 给水 量使 实际 温度恢 复 到设 这 就给锅 炉汽 温调节 带来 了很 大 难度 。下而 定值 ： 分 别就 主蒸汽 温度 及再热 蒸 汽温 度的情 况进 舟一 、二级 减温 水调 节时 要考 虑到 受热 行 探 讨。 面 系统 存存 较大 的热 容量 ，汽 温调 节存 在一 主蒸汽 温度 的调 节 定 的惯 性 和延迟 ，所 以渊 整减 温水 时婴 滓意 对 于 ６０ Ｗ 超愉 界直流 锅炉 ， ０Ｍ 保持 水煤 监视减 温器 后 的介质 温度 变化 ，注 意不要 猛 比不变 ， 则可维 持过 热蒸汽温 度 不变 。 煤 比 增 、 减 ， 根据 汽温 偏离 的大 小及 减温 器后 水 猛 要 的变化是 汽温 变化 的星本 原 因 。 过热 蒸 汽 温度 变 化情 况 半 稳地 对蒸 汽温 度进 行 阔 节 ； 温 度偏低 时 ，首先应 适 当增 加燃料 量或 减小 另外 锅 炉低 负 荷 运行 时 调１ 减 温 水要 注 意 ， 了 给水量 ， 使汽温 升高 ， 然后 用 喷水减 温方 法精 减 温 后 的蒸 汽 温 度 必 须 保 持 ２ ℃以上 过 热 ０ 确保持 汽温 。 度 ， 止过 热器积 水 。 防 １湿 态运行 、 直流锅 炉 中主给水 流 量等 于水 冷壁 入 Ｅ 』 当机组 负荷 ＜ ０ — Ｃ ３ ％Ｂ Ｍ Ｒ时 ，超 临 界锅 流量 和减温 水量 之 和 ， 负荷 不变 ， 果主 蒸汽 如 炉为 湿态运行 ，此 时锅 炉的 动态 特性类 似 于 温度 升高 ， 减温 水量增 加 ， 水冷 壁 入 口流 量会 汽包锅 炉 。 在此 过程 中 ， 过给水 及燃料 量 的 相应 地减 少 ， 而加 剧了水 煤 比的失 调 程度 ， 通 从 改变 来满 足蒸 汽参 数 的要 求 ，此时 要 求 ３ １ 因此 对于直 流锅 炉 ，必须 Ｈ 保 持水 煤 比作 为 ６ ｊ 阀投 自动 以维 持储 水罐 水 位在 １ｍ 左有 ， ２ 燃 维持 过 热 器 ｍ 口蒸汽 温 度 的丰 要粗 调 于段 ， 料 与 给水是 否 匹配 ，可 以从 ３ １ ６ 阀的开 度 反 用喷 水减温 作 为细调 手段 。 映 出来 ， 一般 点火 初期 开 度维 持 住 ３ ％ 右 ０ 二、 再热 蒸汽温 度 的控制 随着 负荷 的增加 ， 度逐 渐减 小 ， 开 如需 提 高 主 再 热蒸 汽温 度 的控 制采 用 尾部 烟道 Ｊ 气 ＝ ｆ ｝ Ｉ 蒸 汽温度 ，则须 增加 给水 流量 并适 当增 加燃 挡板 调 节 和 高温再 热 器进 ｒ微量 喷水 减 温 ， ＿ Ｉ ＝ 料 量 ， 种 情 况 下 ，６ 阀 开度 增 大 ， 这 ３１ 汽温 Ｉ 正常 运行 中要曝量 避 免采用 再 热器 减温 水进 升 快而压 力却上 升很 慢或 一降 ｊ如需 降低 行汽 温稠整 ， 以免 降低机 组循环 效率 。 主 蒸汽温 度 ，给水控 制措 施则 Ｌ Ｉ ｊ 述方 案十 Ｈ 滑 压运 行时 ，锅 炉侧再 热蒸 汽 温度 在机 反。 纽 ５ 一 ０ ％Ｂ Ｍ Ｒ负 荷 范 罔 内应 控 制 存 Ｏ １０ ～ ｃ 其次 ，通过 高旁 控制 书蒸 汽 力也 是调 ５ ６ 左 右 ， 侧蒸 汽温 度偏 差小 于 Ｉ￣？同 ６￣ Ｃ 两 Ｏ Ｃ 节 汽温 的一个方 法 ， ，｜ 汽 力高 时 ，ｉ 、｜蒸 』 【 饱 时受热 面沿 程¨质 温度 、 热 而金属 温度 不 ｛ ｊ ｌ ｊ 受 和温度 也高 ， 相应 产生 的蒸 汽量 就减 少 ， 在燃 超 过报警值 ， 炯气 挡板 开度 应在 ４～ Ｏ ０ ６％范 周
超超临界1000MW机组直流锅炉的调试及运行
38超超临界1000MW 机组直流锅炉的调试及运行胡志宏1,刘福国1,王 军2,李 铁2,井绪成3,梁茂春31.山东电力研究院,山东济南 2500022.东方锅炉(集团)股份有限公司,四川自贡 6430013.邹县发电厂,山东邹城 273522[摘 要] 介绍了邹县发电厂2台超超临界1000M W 机组直流锅炉调试特点和运行情况,并对调试过程中存在的油枪冒黑烟,煤粉中含有大颗粒,一次风管积粉等问题进行了分析,提出了解决办法并予以实施。
机组投产后,运行稳定,可靠性高,调峰能力强,2台锅炉效率分别达到94.43%和94.83%,高于合同保证值93.8%。
[关 键 词] 超超临界;1000M W 机组;直流锅炉;调试;锅炉效率[中图分类号] T K229.5+4;TK227[文献标识码] A[文章编号] 1002 3364(2009)05 0038 04[DOI 编号] 10.3969/j.issn.1002 3364.2009.05.038COMMISSIO NING AND OPERATION OF 1000MW ULTRA SUPERCRITICALONCE THROUGH BOILERSHU Zhi hong 1,LIU Fu guo 2,WA NG Jun 2,LI T ie 2,JING Xu cheng 3,LIA NG M ao chun 31.Sh andong Electric Pow er Research Ins titu te,Jinan 250002,Shandong Province,Chin a2.Don gfang Boiler (Grou p)Co.Ltd.,Zigon g 643001,Sichuan Province,Chin a3.Sh andong Zou xian Pow er Plan t,Jining 273522,Shandong Province,Chin aAbstract:Comm issio ning pro cess and operational perfo rmance of 1000M W ultr a supercritical Boilers of Zo ux ian Pow er Plant is introduced in detail.Pro blems in the process are analy sed and the solutio ns are put forw ard.T he ex perience may serve as a r eference for commissioning boilers of the same ty pe.Key words:ultra supercritical,once through bo iler,com missioning,o peratio nal performance作者简介: 胡志宏(1970 ),男,山东滕州人,博士,高级工程师,主要从事锅炉试验研究和性能优化工作。
直流锅炉的控制和调节
600MW超临界机组的投产标志着我国火电机组的运行水平步入新境界，而直流锅炉也是大容量锅炉的发展方向之一。
众所周知，蒸汽温度过高可能导致受热面超温爆管，而蒸汽温度过低将使机组的经济性降低，严重时可能使汽轮机产生水冲击。
而这些现象在许多电厂均有发生，因此过热蒸汽温度与再热蒸汽温度直接影响到机组的安全性与经济性。
超临界直流锅炉的运行调节特性有别于汽包炉，煤水控制与汽温、汽压调节的配合更为密切。
下面针对襄樊电厂#5、#6机组所采用的SG1913/25.40-M957型号的锅炉，就机组启动至低负荷运行阶段，煤水控制与蒸汽参数调节浅谈一下自己的看法。
机组启动阶段：根据锅炉的型号不同，不同容量的锅炉其转干态直流运行的最低负荷有所不同，一般在25%～35% BMCR 之间，我厂为210MW左右负荷开始转干态，在湿态情况下，其运行方式与强制循环汽包炉是基本相同的。
汽水分离器及集水箱就相当于汽包，但是两者容积相差甚远，集水箱的水位变化速度也就更快。
由锅炉启动疏水泵将集水箱的水打至凝汽器,与给水共同构成最小循环流量。
其控制方式较之其它超临界直流锅炉有较大不同，控制更困难。
给水主要用于控制启动分离器水位，锅炉启动及负荷低于35%BMCR时，且分离器水位在6.2~7.2m之间时，由给水泵出口旁路调门和给水泵的转速共同来控制省煤器入口流量保证锅炉的最小循环流量574t/h，保证锅炉安全运行。
锅炉启动阶段汽温的调节主要依赖于燃烧主要控制，由旁路系统协助控制，通过投退油枪的数量及层次、调节炉前油压、减温水、高低旁的开度等手段来调节主再热蒸汽温度。
此阶段启动分离器水位控制已可投自动，但是大多数锅炉的水位控制逻辑还不够完善，只是单纯的控制一点水位，还没有投三冲量控制，当扰动较大时水位会产生较大的波动，甚至根本无法平衡。
此阶段要注意尽量避免太大的扰动，扰动过大及早解除自动，手动控制，以免造成顶棚过热器进入水。
锅炉启动初期需要掌握好的几个关键点： 1 工质膨胀：工质膨胀产生于启动初期，水冷壁中的水开始受热初次达到饱和温度产生蒸汽阶段，此时蒸汽会携带大量的水进入分离器，造成贮水罐水位快速升高，锅炉有较大排放量，此过程较短一般在几十秒之内，具体数值及产生时间与锅炉点火前压力、温度、水温度、投入油枪的数量等有关。
超临界机组主汽温控制
超临界机组主汽温控制超临界机组过热汽温的调节1.1、过热汽温的粗调（即煤水比的调节）对于直流锅炉，控制主蒸汽温度的关键在于控制锅炉的煤水比，而煤水比合适与否则需要通过中间点温度来鉴定。
在直流锅炉运行中，为了维持锅炉过热蒸汽温度的稳定，通常在过热区段中取一温度测点，将它固定在相应的数值上，这就是通常所谓的中间点温度。
实际上把中间点至过热汽出口之间的过热区段固定，相当于汽包炉固定过热器区段情况类似。
在过热汽温调节中，中间点温度实际是与锅炉负荷有关，中间点温度与锅炉负荷存在一定的函数关系，那么锅炉的煤水比B/G 按中间点温度来调整，中间点至过热器出口区段的过热汽温变化主要依靠喷水减温调节。
对于直流锅炉，其喷水减温只是一个暂时措施，要保持稳定汽温的关键是要保持固定的煤水比。
其原因是：从图1可以看出直流炉G=D ，如果过热区段有喷水量d ，那么直流炉进口水量为(G-d)。
如果燃料量B 增加、热负荷增加，而给水量G 未变，这样过热汽温就要升高，喷水量d 必然增加，使进口水量(G-d)的数值就要减少，这样变化又会使过热汽温上升。
因此喷水量变化只是维持过热汽温的暂时稳定（或暂时维持过热汽温为额定值），但最终使其过热汽温稳定，主要还是通过煤水比的调节来实现的。
而中间点的状态一般要求在各种工况下为微过热蒸汽。
加热区段过热区段G-d dD图1 超临界压力锅炉工作示意图超临界压力直流锅炉中间点温度选择为内置式分离器的出口温度，以该点作为中间点有以下几方面的好处：(1) 能快速反应出燃料量的变化。
当燃料量增加时，水冷壁最先吸收燃烧释放出的辐射热，分离器出口温度的变化比依靠吸收对流热量的过热器快得多。
(2) 中间点选在两极减温器之前，基本上不受减温水流量变化的影响，即使发生减温水量大幅度变化，按锅炉给水量=给水泵入口流量-减温水量，中间点温度送出的调节信号仍保证正确的调节方向。
(3) 当锅炉负荷大于37%MCR 时,分离器呈干态，分离器出口处于过热状态，这样在分离器干态运行的整个负荷范围内，中间点具有一定的过热度，而且该点靠近开始过热的点。
超临界压力直流锅炉燃油工况燃烧调整
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４ — ０ ．
维普资讯
第 ２ 卷 ０
超 临界 压 力直 流 锅 炉 燃 油 工 况燃 烧 调 整
２０ ０７年第 ４ 期
好坏 、 炉膛 温度 、 供油 系统结构 参数 和过量空气 系数 等因素有关＿ ｌ １ 。
２ 燃 油 冒黑 烟 的 原 因分 析 ． ２
维普资讯
２０年第４ ０７ 期
华 中 电 力
第２ 卷 ０
超 临界压力 直流锅炉燃油工况燃烧调整
林 生
（ 东 红 海 湾 发 电有 限公 司 ， 东 汕 尾 广 广 ５ ６２ ） １６ ３
摘要 ：烟囱冒黑烟是燃烧恶化的一个重要标志。就超 临界压力直流锅炉燃油工况冒黑烟这一 问题 ， ： 从各方面分析燃烧 恶化的原 因， 根据 实际经验总结出减 少黑烟的燃烧调整 方法和对启动油枪根部风的设计提 出改造意见。
ｔ ｅ Ｓ ｐ ｒ ｒｔｃ ｌＰｒ ｓ ｕ ｅＤｉｅ ｔ． ｒ ｕ ｈ Ｂｏｌ ｒ ｈ ｕ ｅ ｃ ｉｉ ａ ｅ ｓ ｒ ｒ ｃ ． — Ｔｈ ｏ ｇ ｉｅ
Ｕ Ｎ ｈ ｎ Ｓｅｇ
广东 红海 湾发 电有 限公 司一期 工 程 ２ ６ ０ × ０ ＭＷ 机组 采用 日本 Ｂ ＨＫ公 司技术 的超 临界参 数变压直流 燃 煤锅 炉 ，该 锅 炉在 ２ ０％Ｂ ＭＣ — Ｒ之 前为全 燃 油工
烧 。 动油枪投 运初期无 根部风供 给 。 启 需人 为补充燃 烧所需根部风 。 否则燃烧效果会 变差。为 了改善启动 油枪 的燃烧 。厂家 推荐将投 运燃烧器 的冷却 风管打 开。 通过炉膛 负压 的作用将 炉外 大气吸入炉膛补充启 动油枪的根部风。燃烧器 的运行方式如 图 ３ 。
图 １ 燃烧 器布 置 示意 图
600MW超临界直流锅炉的汽温调节
600MW超临界直流锅炉的汽温调节摘要：本文阐述了发电厂600MW超临界直流锅炉汽温调节的一些常用方法,总结了这些调节方法的特性,对锅炉汽温的扰动因素做了简单分析，并阐述了作者自己的观点。
关键词：锅炉；主蒸汽温度；再热蒸汽温度；水煤比;减温水；负荷概述： #1、＃2机组为国产600MW超临界压力燃煤发电机组，主要是带基本负荷运行,同时具有一定的调峰能力，热力系统为单元制系统，锅炉型号为HG-1950/25。
4－YM1，采用哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进英国三井巴布科克能源公司技术制造的超临界参数变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、Π型锅炉。
汽轮机型号为N600－24。
2/538/566,型式为超临界压力、一次中间再热、单轴、双背压、三缸四排汽、凝汽冲动式汽轮机。
发电机是型号为QFSN-600-2-22C、采用机端变自并励微机数字可控硅整流励磁系统的同步汽轮发电机。
600MW超临界直流锅炉由于没有汽包环节，给水经加热、蒸发和过热变成过热蒸汽是一次性连续完成的,随着运行工况的不同，锅炉将运行在亚临界或超临界压力下，蒸发点会自发地在一个或多个加热区段内移动，这就给锅炉汽温调节带来了很大难度。
下面分别就主蒸汽温度及再热蒸汽温度的情况进行探讨。
一、主蒸汽温度的调节对于600MW超临界直流锅炉，保持水煤比不变，则可维持过热蒸汽温度不变。
水煤比的变化是汽温变化的基本原因。
当过热蒸汽温度偏低时，首先应适当增加燃料量或减小给水量，使汽温升高，然后用喷水减温方法精确保持汽温。
1、湿态运行当机组负荷＜30％B—MCR时，超临界锅炉为湿态运行，此时锅炉的动态特性类似于汽包锅炉。
在此过程中，通过给水及燃料量的改变来满足蒸汽参数的要求，此时要求溢流阀投自动以维持储水罐水位在7m左右，燃料与给水是否匹配，可以从溢流阀的开度反映出来，一般点火初期开度维持在30%左右，随着负荷的增加，开度逐渐减小，如需提高主蒸汽温度，则须增加给水流量并适当增加燃料量，这种情况下，溢流阀开度增大，汽温上升快而压力却上升很慢或者下降.如需降低主蒸汽温度,给水控制措施则与上述方案相反。
超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节
超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节众所周知，过热蒸汽温度与再热蒸汽温度直接影响到机组的安全性与经济性。
蒸汽温度过高可能导致受热面超温爆管，而蒸汽温度过低将使机组的经济性降低，严重时可能使汽轮机产生水冲击。
超临界直流锅炉的运行调节特性有别于汽包炉，给水控制与汽温调节的配合更为密切，下面谈一下自己的认识。
根据锅炉的运行方式、参数可分为三个阶段；第一启动及低负荷运行阶段，第二亚临界直流炉运行阶段，第三超临界直流炉运行阶段。
每个阶段的调节方法和侧重点有所不同。
1 第一阶段：锅炉启动及低负荷运行阶段不同容量的锅炉其转干态直流运行的最低负荷有所不同，一般在25%～35% BMCR 之间，在湿态情况下，其运行方式与强制循环汽包炉是基本相同的。
汽水分离器及贮水罐就相当于汽包，但是两者容积相差甚远，贮水罐的水位变化速度也就更快。
由炉水循环泵将贮水罐的水升压进入省煤器入口,与给水共同构成最小循环流量。
其控制方式较之其它超临界直流锅炉（不带炉水循环泵，贮水罐的水经361 阀直接排放至锅炉疏扩、除氧器、凝汽器等）有较大不同，控制更困难。
给水主要用于控制贮水罐水位，炉水循环泵出口调阀控制省煤器入口流量保证锅炉的最小循环流量，贮水罐水位过高时则通过361 阀排放至锅炉疏水扩容器。
此阶段汽温的调节主要依赖于燃烧控制，通过投退油枪的数量及层次、调节炉前油压、减温水、烟气挡板等手段来调节主再热蒸汽温度。
在第一阶段水位控制已可投自动，但是大多数锅炉的水位控制逻辑还不够完善，只是单纯的控制一点水位，还没有投三冲量控制，当扰动较大时水位会产生较大的波动，甚至根本无法平衡。
此阶段要注意尽量避免太大的扰动，扰动过大及早解除自动，手动控制。
根据经验，炉水循环泵出口360 阀一般不投自动（以防360 阀开度过大BCP 电机过流），在启动时保持一恒定的给水流量（适当大于最小流量），用电动给水泵转速和给水调旁来控制贮水罐水位。
缓慢增加燃料量，保持适当的升温升压率,储水罐水位在某一点逐渐下降，361（360）阀逐渐关小直至全关, 中间点过热度由负值逐渐升高变正，机组即进入直流运行状态，是一个自然而然的过程，此时只要操作均匀缓慢，不使压力出现太大波动，就能实现自然过渡。
超临界直流锅炉汽温调整浅析
超临界直流锅炉汽温调整浅析一、过、再热汽温的调节特性1、过热汽温的调节特性：直流锅炉过热汽温以水煤比调节作为主要手段，主要判断点为中间点温度、过热器出口汽温。
在正常运行范围内，由于直流炉干态运行为一次汽水循环，过热器出口汽温受前几个受热面的温度变化影响，所以要根据中间点温度的变化情况超前调节，当然不可能保证过热器出口温度保持恒定，但是可以预料的是保证中间点过热度在正常范围内过热汽温一般情况下也不会大幅波动。
当机组AGC指令在某一段负荷内小幅度波动时，其中间点过热度应该是一个正常波动的曲线，过热器出口汽温应随着中间点温度正常波动，曲线正常应延迟吻合，加之减温水的配合，曲线应比中间点温度平稳一些。
主蒸汽一、二级减温水是主汽温度调节的辅助手段，一级减温水用于保证屏式过热器不超温，二级减温水用于对主蒸汽温度的精确调整。
屏式过热器出口温度和主蒸汽温度在额定值的情况下，一、二级减温水调门开度应在40〜60%范围内。
如果减温水调门开度超过正常范围可适当修正水/煤比定值（实际操作中修正过热度值就是修正水煤比），使一、二级减温水有较大的调整范围，防止系统扰动造成主蒸汽温度波动。
在一、二级减温水手动调节时，要注意监视减温器后的工质温度变化，注意不要猛增、猛减，要根据汽温偏离的大小及减温器后温度变化情况，平稳地对蒸汽温度进行调节。
锅炉低负荷运行时，减温水调节要注意减温后的温度必须保持20°C以上的过热度，防止过热器水塞。
当机组在正常快速升降负荷时AGC指令作用在协调控制器时，汽机调门开大，锅炉增加燃料，但是由于从给煤机提高转速到磨煤机再到煤粉在炉膛燃烧放热需要时间较长，锅炉热负荷来不及快速增长，汽温、汽压会下降，但随之增加的燃料进入炉膛，压力逐步随滑压曲线上涨，过热度、减温水量有逐渐上涨的趋势，这是多增加的燃料作用的结果。
这也可能由于燃料和协调的特性而压力温度变化与此相反，理想的结果是压力随曲线上升，但温度保持额定，同理降负荷时，汽机调门关小，导致汽温、压力上涨，但是随着燃料量的下降，汽压逐步跟随滑压曲线下降。
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燃煤超临界直流锅炉主汽压力调整摘要：超临界直流锅炉具有发电效率高、高负荷适应性强等优点，是未来大型锅炉发展的方向，汽温、汽压是直流锅炉的主要参数，因此研究其特性特别重要.。
超临界直流锅炉是指主蒸汽压力超過22.12MPa的锅炉，通常额定汽压为24.2MPa.。
超临界直流锅炉汽压控制主要通過增减锅炉燃烧率和给水量来调整，从而使锅炉蒸发量的变化与机组负荷变动相适应.。
本文针对我厂350MW超临界直流锅炉运行中正常加减负荷、机组湿态运行、机组负荷波动過程中汽压调整和汽压的影响因素做了详细分析，并对事故处理情况下汽压调节进行个人讲述.。
引言：随着电网调峰能力的加剧，各电厂为了避免响应速率受到考核和争取电网两个细则补偿，不断优化提高AGC响应速率，我厂在AGC方式下负荷大幅波动情况下，汽温、壁温极易超温，且AGC退出频繁.。
我厂在AGC方式下减负荷過快时经常会出现主汽压力较负荷对应滑压函数值高1.5-2MPa以上，导致机组深度减负荷后锅炉管壁严重超温、再热汽温跌破510℃，或汽轮机调门开度小于38%，严重者小于33%中调门摆动参与负荷调节，AGC方式下快减负荷对汽压调节造成很大的困难.。
因此，本论文在控制各项指标在正常范围的情况下，调整机组主汽压力，确保稳定经济.。
1设备概况大唐延安热电厂一期工程装设2X350MW燃煤汽轮发电机组我厂锅炉由哈尔滨锅炉厂制造，型号为：HG-1125/25.4-YM1型，锅炉形式为超临界、一次中间再热、前后墙对冲燃烧、固态排渣、全钢全悬吊结构，紧身封闭布置、直流式煤粉锅炉.。
2超临界锅炉汽压调整的意义汽轮发电机组因为在实际运行中处于变工况，此时进入汽轮机的蒸汽参数、流量、排汽装置真空的变化，将会引起各级的压力、温度效率发生变化，不仅影响汽轮机运行的经济性，还将影响汽轮机的安全性.。
所以在日常运行中、应该认真监督汽轮机初终参数汽压汽温变化.。
2.1蒸汽压力過高的危害：主蒸汽压力升高时，要维持负荷不变，需要减小调速汽阀的总开度，会引起调节级动叶過负荷，甚至可能被损坏；严重者会导致汽轮机中调门关闭参与负荷调节；末级叶片可能過负荷.。
主蒸汽压力升高后，由于蒸汽比容减小，即使调速汽阀开度不变，主蒸汽流量也要增加，再加上蒸汽的总焓降增加，将使末级叶片過负荷，所以这时要注意控制机组负荷.。
主蒸汽温度不变，主要主蒸汽压力升高，将使末级叶片的蒸汽湿度变大，机组末级动叶片被水滴冲刷加重.。
承压部件和紧固部件的内应力会加大.。
主蒸汽压力升高后，主蒸汽管道、主汽阀及调速汽阀室、法兰、汽缸、螺栓等部件的内应力将增加，这会缩短其使用寿命，甚至造成这些部件受到损坏.。
2.2蒸汽压力過低的危害：主蒸汽温度和凝汽器真空不变时，主蒸汽压力降低时，蒸汽在汽轮机内的焓降要减少，蒸汽比容将增大；即使调速汽阀总开度不变，主蒸汽流量也要减少，机组负荷降低；若汽压降低過多，机组带不到满负荷，运行经济性降低；如果主蒸汽压力降低后，机组仍要维持额定负荷不变，就要开大调速汽阀增大主蒸汽流量，这将会使汽轮机末几级叶片過负荷，影响机组安全运行.。
3超临界锅炉汽压的影响因素3.1外扰：外扰是指外部负荷的正常增减及事故情况下的甩负荷，它具体反映在汽轮机所需蒸汽量的变化上.。
汽压的稳定取决于锅炉产汽量与汽轮机的需要汽量的平衡.。
3.1.1机组负荷：机组正常控制方式为AGC方式或者CCS方式，再此种方式下，机组加负荷时，汽轮机调门开大，蒸汽流量增多，导致主蒸汽压力下降.。
3.2内扰：内扰是指锅炉机组本身的因素引起的汽压变化.。
在外界负荷不变时，汽压的变化主要决定于炉内燃烧工况的稳定.。
锅炉热交换情况的改变也会影响汽压的稳定.。
制粉系统操作引起汽压变化：制粉系统常见故障为断煤、堵磨，断煤瞬间汽压汽温上升，最终主汽压力下降；磨煤机堵磨导致磨煤机出力下降，锅炉炉膛内热负荷瞬间降低，主汽压力、主汽温度呈现下降趋势，待磨煤机堵磨处理過陈吹通时，主汽压力、主汽温度上升；制粉系统启动過程，启动瞬间其余磨煤机瞬间轻载，且一次風压跟踪为总煤量，一次風压瞬间提高，导致隐形煤粉进入炉膛内，炉膛内部热负荷瞬间增加导致汽压、汽温上升；制粉系统停止過程与此相反.。
锅炉受热面沾污引起汽压变化：锅炉水冷壁结焦会使主汽压力降低.。
这是因为炉膛结焦使炉膛出口烟气温度升高、炉膛传热量减少，中间点温度和主汽温度下降，为维持中间点温度，手动设高中间点温度值，导致水煤比减小，给水量下降，直流锅炉主汽压力下降，因为直流锅炉主汽压力取决于由给水泵的压头；锅炉過热器结焦与此道理一致，不過過热器结焦，在手动设高中间点温度值时，要监视水冷壁壁温，在避免锅炉水冷壁不超温修整减小水煤比，降低主汽压力.。
3.3外扰内扰判断方法：如果蒸汽压力p与蒸汽流量D的变化方向相反，那么此时就是外扰的影响.。
如果蒸汽压力p与蒸汽流量D的变化方向一致时，这通常是内扰影响的表现.。
3.4其余影响因素：给水流量：直流锅炉转干态后，直流炉给水量就是蒸发量，直流锅炉主汽压力取决于由给水泵的压头；给水量改变就会引起蒸发量改变，也会影响汽温汽压；给水压力变化与主蒸汽压力变化相互影响，分离器出口温度设定值、省煤器入口给水流量偏置值直接影响给水流量.。
主汽温度；主汽温度升高时，分子运行速度增大，压强增大，主汽压力升高.。
汽轮机背压：机组背压影响汽轮机做功能力，机组背压升高时，因为汽轮机做功能力变差，在汽轮机调门开度不变的情况下，机组负荷下降，因机组控制方式正常为CCS或AGC方式，此时为维持机组负荷不变，汽轮机调门开大，主汽压力下降.。
减温水量；過热器一二级减温水量，尤其二级减温水为控制末级過热器汽温，减温水开大后导致蒸汽量增大，主汽压力上升；再热器减温水开大后，再热蒸汽量增大，再热蒸汽压力增加，排挤高压缸做功，中低压缸做功能力增加，在机组负荷不变情况下，汽轮机调门管小，也会引起主汽压力升高.。
一次風量；磨煤机一次風量增大后，磨煤机内隐形煤粉吹入炉膛导致炉膛热负荷增加，锅炉主汽压力升高.。
（一次風压与此同理）吹灰器投退：锅炉吹灰汽源选自屏式過热器出口，锅炉炉膛吹灰时，受热面被吹干净后，水冷壁吸热量增加后，直流锅炉加热、蒸发、過热提前，中间点温度升高，为控制中间点温度稳定，手动设定中间点温度，给水流量增大导致主汽压力升高；屏式過热器布置与炉膛上方，这一区域吹灰对汽温汽压影响与炉膛吹灰一致.。
水平烟道高温過热器、再热器，尾部烟道低温過热器、低温再热器吹灰過程整体汽压下降.。
空预器吹灰，主汽压力降低.。
入炉煤煤质：锅炉煤质变差时，因为发热量变低，导致炉膛内热负荷降低，锅炉主汽压力降低.。
4机组正常运行中加减负荷锅炉主汽压力的调整机组正常运行方式为AGC方式投入，AGC方式基础为CCS+BF方式，协调控制原理为汽机主控控制负荷，锅炉主控控制压力，AGC负荷指令下降时，机主控动作于汽轮机调门，调门快速关小响应负荷指令，主汽压力升高，此时负荷指令对应一个滑压压力值，锅炉主控为了维持压力与负荷滑压压力值一致，开始减煤、减水、减風，使实际主汽压力与机组负荷对应压力值一致.。
目前各电厂为了避免响应速率受到考核和争取电网两个细则补偿，不断优化提高AGC响应速率，AGC方式下减负荷過快时经常会出现主汽压力较滑压函数高2MPa左右，导致机组深度减负荷后锅炉管壁严重超温、再热汽温跌破510℃，或汽轮机调门开度小于38%，严重者小于33%中调门摆动参与负荷调节.。
为此为控制减负荷過程中主汽压力，我厂分别采用以下办法：减负荷過程中设置滑压压力负偏置，促使压力设定值较原设定值较低，促使煤量快速下降，風量，给水快速下降，从而使主汽压力下降.。
减负荷過程中根据情况可适当手动降低AGC负荷降低速率进行干预汽机调门动作幅度，从而防止主汽压力偏高，在确保机组安全运行的情况下使机组AGC负荷响应速率满足要求.。
我厂负荷变化速率设定范围为0-10MW/Min.。
减负荷過程中可适当增加滑压压力变化速率，正常为0.25 MPa/Min,必要时可设为0.3-0.5MPa/Min,降低主汽压力.。
我厂滑压压力变化速率范围为0-1MPa/Min.。
减负荷過程中可适当提高机组背压，通過开大汽轮机进汽调门，增大汽轮机进汽量来降低主汽压力.。
减负荷過程中，可根据主汽温温升率、中间点温升率及锅炉壁温温度，在保证锅炉管壁温度不超限情况下手动干预给水偏置来降低主汽压力.。
机组减负荷過程中，可根据锅炉壁温适当提高中间点温度设定值.。
机组减负荷過程中可根据磨煤机出口温度手动干预一次風压，或者磨煤机風量偏置、磨煤机旋转分离器频率来降低主蒸汽压力.。
通過手动干预避免風压、風量偏置自动动作過慢导致隐形煤粉进入炉膛，导致燃烧滞后，锅炉主汽压力高.。
..机组减负荷過程中可根据燃烧情况，及时停运制粉系统降低主汽压力.。
..机组减负荷過程中可通過，关小過热器烟气挡板开度，关闭過热器减温水电动调门降低主汽压力.。
.图4-1 图4-2图4-1对应曲线分别为1）机组有功功率，2）负荷变化速率设定，3）汽机阀位，4）实际主蒸汽压力，5）A磨煤机热風调整门开度，6）B磨煤机热風调整门开度，7）C磨煤机热風调整门开度，8）E磨煤机热風调整门开度图4-2对应曲线分别为：机组有功功率，2）机组AGC负荷指令，3）负荷变化速率设定，4）汽机阀位，5）实际主蒸汽压力，6）主蒸汽压力设定值，7）一次風机出口風压，8）机组排汽压力图4-3图4-3对应曲线分别为：.机组有功功率，2）机组AGC负荷指令，3）负荷变化速率设定，4）汽机阀位，5）CV调门开度指示，6）IV调门开度指示，7）实际主蒸汽压力，8）主蒸汽压力设定值.以上曲线为机组负荷350MW减至230MW对应曲线通過以上三组曲线可以观察：机组减负荷過程中，通過调整一次風压力偏置，磨煤机風量偏置，机组排汽压力，必要时机组负荷变化率可以确保机组正常运行减负荷過程中，实际主汽压力与主汽压力设定值完美匹配，因此可以论证机组正常运行中可以通過上述手段有效调整锅炉主汽压力.。
5机组湿态运行中加减负荷锅炉主汽压力的调整超临界直流锅炉湿态运行中，直流锅炉与汽包锅炉原理特性一致，通過改变燃料量与给水量来满足蒸汽压力温度的稳定.。
另外若锅炉升温升压過程中，主汽压力与高低旁开度，溢流阀开度有关.。
高压旁开度增大，或高旁开度不变，低旁开大主汽压力下降；高压旁路开度减小或低压旁路开度减小，主蒸汽压力升高.。
溢流阀开度增大，主汽压力下降，溢流阀开度减小，主汽压力上升.。
6机组负荷波动過程中汽压调整因本厂地处陕北电网，电网中新能源负荷较多，受国家扶持影响，本厂负荷随新能源满发后带调峰负荷，负荷指令频繁加减且幅度巨大，为避免AGC方式负荷波动频繁汽压大幅波动导致机组主参数超限，我厂针对负荷剧烈波动进行了相应的研究总结.。