十万方生活污水处理厂设计

某100000m3/d生活污水处理厂设计
1引言
水是人类的生命之源。

它孕育和滋养了地球上的一切生物,并从各个方面为人类服务。

水的用途大致有以下几个方面：生活用水、工业用水、农业用水、渔业用水、交通运输用水等。

一般情况下，与人类生产和生活密切相关的前三种用水不能大规模取用海洋咸水，而只能取用淡水.
但是，水环境中的淡水资源却很少，仅占总量的2。

53％，而目前能供人类直接取用的淡水资源仅占0。

22％，加之自然水源的季节变化和地区差异,以及自然水体遭到的普遍污染，致使可能直接取用的优质水量日益短缺，难以满足人们生活和工农业生产日益增长的需求，因此保护和珍惜水资源，是整个社会的共同职责。

就我国而言，淡水资源人均不超过2545 立方米，不到世界人均值的1/4，因此我们更应该保护和珍惜水资源。

SBR 工艺早在20 世纪初已有应用，由于人工管理的困难和繁琐未于推广应用。

此法集进水、曝气、沉淀在一个池子中完成。

一般由多个池子构成一组，各池工作状态轮流变换运行，单池由撇水器间歇出水，故又称为序批式活性污泥法。

该工艺将传统的曝气池、沉淀池由空间上的分布改为时间上的分布,形成一体化的集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置,最大的优点是节省占地。

另外，可以减少污泥回流量,有节能效果。

典型的SBR 工艺沉淀时停止进水，静止沉淀可以获得较高的沉淀效率和较好的水质。

1 概述
1.1 设计任务和依据
1.1.1 设计任务
本设计方案的编制范围是某生活污水处理工艺,处理能力为10 万m3/d，内容包括处理工艺的确定、各构筑物的设计计算、设备选型、管道铺设、平面布置、高程计算。

完成总平面布置图、剖面图、一个主要构筑物的详图。

1。

1。

2 设计依据
(1）《中华人民共和国环境保护法》和《水污染防治法》
（2)《污水综合排放标准GB8978－1996》
（3）建设部标准《生活杂用水水质标准》（CJ25.1—89)
（4）指导老师提供的有关设计文件和基础数据
1。

2 设计要求
1。

2.1 设计原则
（1）污水厂的设计和其他工程设计一样，应符合适用的要求,首先必须确保污水厂处理后达到排放要求。

考虑现实的经济和技术条件，以及当地的具体情况（如施工条件）。

在可能的基础上,选择的处理工艺流程、构（建）筑物形式、主要设备设计标准和数据等. （2）污水处理厂采用的各项设计参数必须可靠。

设计时必须充分掌握和认真研究各项自然条件，如水质水量资料、同类工程资料.按照工程的处理要求,全面地分析各种因素，选择好各项设计数据，在设计中一定要遵守现行的设计规范，保证必要的安全系数.对新工艺、
新技术、新结构和新材料的采用积极慎重的态度。

（3）污水处理厂（站）设计必须符合经济的要求。

污水处理工程方案设计完成后，总体布置、单体设计及药剂选用等尽可能采用合理措施降低工程造价和运行管理费用，
（4) 污水厂设计应当力求技术合理.在经济合理的原则下，必须根据需要，尽可能采用先进的工艺、机械和自控技术,但要确保安全可靠。

（5）污水厂的设计在经济条件允许情况下，场内布局、构（建）筑物外观、环境及卫生等可以适当注意美观和绿化。

1.2。

2 污水处理工程运行过程中应遵循的原则
在保证污水处理效果同时,正确处理城市、工业、农业等各方面的用水关系,合理安排水资源的综合利用，节约用地，节约劳动力，考虑污水处理厂的发展前景，尽量采用处理效果好的先进工艺，同时合理设计、合理布局，作到技术可行、经济合理。

1。

3 设计参数
1。

3。

1 设计要求
表1-1设计要求
项目进水水质（mg/l）出水水质（mg/l）
COD 400 ≤60
BOD 180 ≤20
SS 200 ≤20
TN 45 ≤8
TP 5 ≤1
2 设计分析
SBR工艺
SBR 工艺早在20 世纪初已有应用，由于人工管理的困难和繁琐未于推广应用。

此法集进水、曝气、沉淀在一个池子中完成。

一般由多个池子构成一组，各池工作状态轮流变换运行，单池由撇水器间歇出水,故又称为序批式活性污泥法。

图2—1 SBR工艺流程图
该工艺将传统的曝气池、沉淀池由空间上的分布改为时间上的分布,形成一体化的集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置，最大的优点是节省占地.另外，可以减少污泥回流量，有节能效果。

典型的SBR 工艺沉淀时停止进水，静止沉淀可以获得较高的沉淀效率和较好的水质。

表2-1SBR工艺的优点
优点机理
沉淀性能好理想沉淀理论
有机物去除效率高理想推流状态提高难降解废水的处理效率生态环境多样性
抑制丝状菌膨胀选择性准则可以除磷脱氮，不需要新增反应器生态环境多样性
不需二沉池和污泥回流，工艺简单结构本身特点
但是,SBR 工艺也有一些缺点.它对自动化控制要求很高，并需要大量的电控阀门和机械撇水器，稍有故障将不能运行,一般必须引进全套进口设备。

由于一池有多种功能,相关设备不得已而闲置，曝气头的数量和鼓风机的能力必须稍大。

池子总体容积也不减小.另外，由于撇水深度通常有1。

2~2 米，出水的水位必须按最低撇水水位设计，故总的水力高程较一般工艺要高 1 米左右，能耗将有所提高。

3 设计计算
3。

1 原始设计参数
原水水量Q = 100000m3/d = 4166.7m3/h
取流量总变化系数Kz=1。

27
设计流量Qmax = Q·Kz =1.27×1.157=1.47m3/s
3.2 隔栅
3。

2.1 设计参数
栅条宽度S=0。

01m；
栅条净间隙b=100mm;
栅前流速v1=0.70m/s，
过栅流速v2=0。

90m/s；
格栅倾角α=
进水渠道渐宽部位展开角；
渠道超高h2=0。

3m；
3.2。

2 设计计算
（1）确定栅前水深h。

取栅前水槽宽B1=0.8m，故栅前水深 h=B1/2=0.4
(2)栅条间隙数（格栅数设为两个)
=37.9=38（个）
（3）栅槽宽度B
==2。

54
故格栅槽安装宽度取2。

5m
(4)进水渠道渐宽部分的长度L1
（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2
m
(6）过栅水头损失h1。

设栅条断面为矩形截面，当为矩形断面时β=2。

42，取k=3.则
(7)栅前、后槽总高度H1、H。

（栅前渠道超高h2= 0.3m)
0。

4+0.3=0。

7
（8）栅槽总长度L
9）每日栅渣量W。

（单位栅渣量）
故采用机械清渣
3.2。

3污水提升泵房
根据污水流量，泵房设计为 L×B=10×10m。

提升泵选型：
采用 LXB 型螺旋泵
型号： LXB—1100
螺旋外径 D： 1100mm
转速: 48r/min
流量 Q： 875m3/h
提升高度： 5m
功率: 15Kw
3。

2。

4 泵后细格栅的设计计算
污水经过调节池提升至沉砂池中，故在进入沉砂池前设细格栅，进一步去除无水肿较小的颗粒悬浮物、漂浮物.设计污水Q=1。

47m3/s，设置三组格栅，。

其余参数与前述中格栅相同。

栅条间隙
b=20mm，单位栅渣量栅条净间隙b=20mm，单位栅渣量
(1)确定栅前水深h。

取栅前水槽宽B1=0。

8m，故栅前水深
h=B1/2=0.8/2=0。

40m。

（2）栅条的间隙数
（3）栅槽宽度B
故格栅槽安装宽度取2m
（4）进水渠道渐宽部分的长度L1
(5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2
（6)过栅水头损失h1。

设栅条断面为矩形截面，当为矩形断面时β=2。

42，取k=3。

则
（7）栅前、后槽总高度H1、H
（8)栅槽总长度L
（9）每日栅渣量W
故采用机械清渣.
3.3 曝气沉砂池
3.3。

1 设计参数
(1）旋流速度应保持：0.25～0.3m/s
（2）水平流速为 0.06～0.12 m/s
（3）最大流量时停留时间为 1～3min
（4)有效水深应为 2~3m，宽深比一般采用 1~2
（5）长宽比可达 5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板（6）1m3污水的曝气量为 0。

2m3空气
(7）空气扩散装置设在池的一侧,距池底约 0。

6~0.9m,送气管应设置调节气量的闸门。

3.3.2 设计计算
（1)池子总有效容积（V）设t=2min,则
V=Q max×t×60=1。

47×2×60＝176.4
（2）水流断面积（A）设v1 =0。

1m/s（水平流速），则
A=Q max/ v1=1。

47×0.1=14。

7m2
（3）池总宽度(B）设h2 =2。

5m（设计有效水深）,则
B=A/ h2 =14。

7/2。

5=5。

88m
(4）每格池子宽度（b)设n=2 格，则
b=B/n=5。

88/2=2.94m
（5）池长（L）
L=V/A=176。

4/14.7=12m
(6)每小时所需空气量(q)设d=0。

2m3/m3（1m3污水所需空气量）,则
q=d·Q max·3600=0。

2×1。

47×3600=1。

58.4(m3/h）（7）沉砂室所需容积（V) 设T=2d（清除沉砂的间隔时间）,则V=（Q max·X·T·86400)/（Kz·106）=6m
(8）每个沉砂斗容积(V0）设每一分格有2 个沉砂斗，则
V0 =6/（2＊2）=1。

5 m3
（9)沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a1=0。

5m，斗壁与水平面的倾角55o斗高h、3 =0.35m，沉砂斗上口宽：
a=（2* h3）/tan55o +a1 =0.99≈1。

0m
（10）沉砂室高度（h3）采用重力排砂，设池底坡度为0。

06，坡向砂斗，则，
h3 = h、3 +0。

06×2。

65=0.5m
（11)池总高度（H）设超高h1 =0。

3m,则
H=h1+h2+h3=0.3+2.5+0。

5=3.3m
3.4SBR反应池
3.4.1SBR工艺过程介绍
①进水期进水期是反应池接纳污水的过程。

由于充水开始是上个周期的闲置期，所以此时反应器中剩有高浓度的活性污泥混合液,这也就相当于活性污泥法中污泥回流作用。

SBR 工艺间歇进水，即在每个运行周期之初在一个较短时间内将污水投入反应器，待污水到达一定位置停止进水后进行下一步操作.因此，充水期的SBR 池相当于一个变容反应器。

混合液基质浓度随水量增加而加大.充水过程中逐步完成吸附、氧化作用.SBR 充水过程,不仅水位提高，而且进行着重要的生化反应。

充水期间可进行曝气、搅拌或静止。

曝气方式包括非限制曝气(边曝气边充水）、限制曝气（充完水曝气）半限制曝气(充水后期曝气）.
②反应期在反应阶段,活性污泥微生物周期性地处于高浓度、低浓度的基质环境中，反应器相应地形成厌氧—缺氧-好氧的交替过程。

虽然SBR 反应器内的混合液呈完全混合状态，但在时间序列上是一个理想的推流式反应器装置。

SBR 反应器的浓度阶梯是按时间序列
变化的。

能提高处理效率，抗冲击负荷，防止污泥膨胀
③沉淀期相当于传统活性污泥法中的二次沉淀池，停止曝气搅拌后,污泥絮体靠重力沉降和上清液分离.本身作为沉淀池，避免了泥水混合液流经管道，也避免了使刚刚形成絮体的活性污泥破碎.此外，SBR 活性污泥是在静止时沉降而不是在一定流速下沉降的，所以受干扰小，沉降时间短，效率高.
④排水期活性污泥大部分为下周期回流使用，过剩污泥进行排放，一般这部分污泥仅占总污泥的30％左右，污水排出，进入下道工序。

⑤闲置期作用是通过搅拌、曝气或静止使其中微生物恢复其活性，并起反硝化作用而进行脱水。

图3-1 SBR工艺操作过程
3.4。

2 SBR反应池容积计算
设计处理流量 Vsi+Vb+Vi=4166。

7（m3/h)
BOD5/CODcr=0。

45
设 SBR 运行每一周期时间为 8h,进水 1。

0h，反应（曝气）（4。

0~5。

0h)取 4h，沉淀 2。

0h，排水（0.5h～1.0h）取 1h。

周期数： n=24/8=3
SBR 处理污泥负荷设计为Ns=0。

4kgBOD5/（kgMLSS·d)
(1）污泥量计算 SBR 反应池所需污泥量为
MLSS=MLVSS/0。

75=（Q·Sr）/(0.75Ns）=53333[kg（干）］
= 53.3（t)
设计沉淀后污泥的 SVI（污泥容积指数)=90ml/g,
则污泥体积为：
Vs=1。

2⋅SVI⋅MLSS=1。

2×90×10-3×53333=5760.0m3
(2)SBR 反应容积
SBR 反应池容积 V =V si+V F+V b
式中V si -- 代谢反应所需污泥容积m3
V F—-反应池换水容积(进水容积）m3
V b——保护容积m3
V F=105/24×1.0=4166。

7m3
Vs=6120m3 则单池污泥容积为V si= Vs/6=1020(m3）
则 V =1020+4166。

7+V b =5186.7+V b
(3) SBR 反应池构造尺寸SBR 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区SBR 反应池单池平面(净）尺寸为50×25m2
水深为5.0m 池深5。

5m
单池容积为V =50×25×5=6250(m3 )
则保护容积为V b =1063.3m3
6 个池总容积∑V=6V =6×6250=37500m3
3。

4.3 SBR反应池运行时间与水位控制
SBR 池总水深5。

0m，按平均流量考虑,则进水前水深为3.2m,进水结束后5。

0m,排水时水深5。

0m，排水结束后3.2m。

5。

0m 水深中，换水水深为 1.8m，存泥水深2。

0m,保护水深 1.2m，保护水深的设置是为避免排水时对沉淀及排泥的影响。

(见图3-2)
图3-2 SBR 池高程控制图
进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气
结束由时间控制,沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制，排水结束由水位控制.
3。

4.3排水口高度和排水管管径
(1）排水口高度
为保证每次换水V =4166。

7m3的水量及时快速排出，以及排水装置运行的需要，排水口应在反应池最低水位之下约0.5~0。

7m,设计排水口在最高水位之下2.5m.
（2）排水管管径
每池设自动排水装置一套,出水口一个，排水管1 根；固定设于SBR 墙上。

排水管管径DN1000mm。

设排水管排水平均流速为1.5m/s，则排水量为：
（m3/s)=360。

4（m3 /h）
则每周期（平均流量时)所需排水时间为:
≈1（h）
3。

4。

4排泥量及排泥系统
(1) SBR 产泥量
SBR 的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥,还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。

SBR 生物代谢产泥量为：
Δx=a·Q·Sr —b·Xr·V= a·Q·Sr —b·= （a—b/Ns）Q·Sr 式中: a——微生物代谢增系数,kgVSS/kgBOD；
b --微生物自身氧化率，l/d
根据生活污泥性质,参考类似经验数据，设a=0。

70，b =0.05,则
有：
Δx=（)×105×160×10—3= 9200 (kg/d)
假定排泥含水率为98％，则排泥量为
Qs==460 （m/d)
考虑一定安全系数,则每天排泥量为1300m3/d。

（2)排泥系统
剩余污泥在重力作用下通过污泥管路排入集泥井。

3。

4.5 需氧量及曝气系统设计计算
(1）需氧量计算
SBR 反应池需氧量O2计算式为:
Q2= a′·Q·Sr + b′·X·V= a′·Q·Sr + b′（Q·Sr/Ns）
式中: a′-—微生物代谢有机物需氧率，kg/kg
b′--微生物自氧需氧率，l/d
经查有关资料表，取a′=0.50，b′=0.190，需氧量为：R=O2=0.50×105×160×10-3﹢0。

190×（1/0。

4)×105×160×10—3
=15600（kgO2/d)=650(kg O2 /h)
（2)供气量计算
设计采用塑料SX—1 型空气扩散器，敷设SBR 反应池池底，淹没深度H=4.5m。

SX—1 型空气扩散器的氧转移效率为EA=8％。

查表知20℃，30℃时溶解氧饱和度分别为C s(20
）=9.17mg/L，C s
=7。

63mg/L空气扩散器出口处的绝对压力P b为：
（30）
Pb=1.013×105+9.8×105×H
=1.013×105+9。

8×105×4。

5=1.454×105（Pa）
空气离开曝气池时,氧的百分比为
Ot=
曝气池中溶解氧平均饱和度为：（按最不利温度条件计算）
C s(30）==1.17×7.63
=8.93（mg/l）
水温20℃时曝气池中溶解氧平均饱和度为:
C s(20）=1.17×9.17=10.73（mg/L）
20℃时脱氧清水充氧量为:
式中: α——污水中杂质影响修正系数,取0。

8(0.78～0.99）β——污水含盐量影响修正系数，取0。

9（0。

9~0.97）
C j——混合液溶解氧浓度，取c=4.0 最小为2
ρ—-气压修正系数ρ=P/P标=1
曝气池中溶解氧在最大流量时不低于 2.0mg/L，即取C j=2。

0，则计算得：
=1。

38×690。

6=953.0（kgO2/h）
SBR 反应池供气量G s为：
=39708.3（m3 /h) =661.8(m3 /min ）
每立方污水供气量为:
（m3空气/m3污水
V F——反应池进水容积(m3 /h)
去除每千克BOD5的供气量为:
59.6
Sr ——去除的BOD5(kg/m3 )
去除每千克BOD5的供氧量为
=1。

43
3。

4。

6空气管计算
空气管的平面布置如图3—3 所示。

鼓风机房出来的空气供气干管，在相邻两SBR 池的隔墙上设两根供气支管，为 6 个SBR 池供气。

在每根支管上设25 条配气竖管，为SBR 池配气，六池共六根供气支管，150 条配气管竖管。

每条配气管安装SX—I 扩散器26 个,每池共650 个扩散器，全池共3900 个扩散器。

每个扩散器的服务面积为1250m2/650 个=1。

9m2/个(扩散器布置示意图如图3-4）。

图3—3 SBR 池空气管平面布置图
图3-4 SBR 池底扩散器示意图
空气支管供气量为：
G si =661.8×1。

25×（1/6）×1=137.875(m3/min)=2。

30（m3/s）
1。

25—-安全系数
由于SBR 反应池交替运行，六根空气支管不同时供气,故空气干管供气量亦为137.875 ×2=275。

75 m3/min。

选用SX—I 型盆形曝气器，氧转移效率6～9％，氧动力效率1.5～2.2kg/(kW⋅h）,供气量20~25m3/h，服务面积1~2m2/个。

3。

5 接触消毒池
3。

5.1 设计参数
（1）水力停留时间T=0。

5h
（2）设计投氯量一般为3。

0～5.0mg/l 本工艺取最大投氯量为
=5.0mg/l
max
3。

5.2 设计计算
（1)设计消毒池一座，池体容积
V=QT=4166。

7×0.5=2084(m3）
设消毒池池长L=35m，有3格，每格池宽b=5.0m，长宽比L/b=7.0. 设有效水深H1=4m ，接触消毒池总宽B=nb= 3×5=15.0m ，实际消毒池容积，满足有效停留时间的要求。

（2）加氯量的计算
最大投氯量为max=5.0mg/l
则每日投加氯量为：W=max Q=5。

0×100000×10-3=20.8（kg/d)
选用贮氯量为500kg 的液氯钢瓶，每日加氯量1 瓶，共贮用15 瓶,选用加氯机两台.
3.6污泥处理系统
3。

6。

1设计计算
3.6.1.1 集泥井
(1）集泥井容积的计算：考虑构筑物的每日排泥量为1300m3,需在2.0h内抽完,集泥井容积定为污泥泵提升流量的10min 的体积
(2）集泥井尺寸的计算
设有效泥深为5m,平面面积59m2 设计尺寸L×B=9×6。

5=30m2 集泥井为地下式，有潜污泵抽送污泥，池底相对标高—5。

5m,最高泥
位—0.5m，最低泥位-5。

0m。

3.6.1.2 污泥浓缩池
降低污泥中的含水率，可以采用污泥浓缩的方法来降低污泥中的含水率，减少污泥体积，能够减少池容积和处理所需的投药量,减小用于输送污泥的管道和泵类的尺寸。

具有一定规模的污水处理工程中常用的污泥浓缩方法主要有重力浓缩.溶气气浮浓缩和离心浓缩.
根据需要选用间歇式重力浓缩池
图3—6 带中心管间歇式浓缩池
1—污泥入流槽;2—中心筒；3—出流堰;4—上清液排出管；5-闸门；
6—吸泥管；7-排泥管
(1）设计说明
运行周期22h，其中进泥2.0h,浓缩15.0h，排水和排泥3.0h，闲置2。

0h.浓缩前污泥量为1300m3，含水率p =99。

0％
（2）设计计算
1)容积计算
浓缩15。

0h 后,污泥含水率为96.5％，则浓缩后污泥体积为1300×［﹙1—99%﹚／﹙1—96.5％﹚］=371.43m3
则污泥浓缩池所需要的容积应不小于371.43+1300=1671。

43m 3。

2）工艺构造尺寸
设计污泥浓缩池 4 个，单池容积不应小于417。

9m3，取420m3.设计平面尺寸为4×（8×8)m2，则净面积为256m2，设计浓缩池上部柱体高度为5.0m，其中泥深为4。

0m，柱体部分污泥容积为320m3。

浓缩池下部为锥斗，上口尺寸（8×8）m2，下口尺寸为﹙1×1﹚m2，锥斗高为4。

0m,则污泥斗容积为389。

3m3.污泥浓缩池总容积为
320 +389。

3=709.3m3＞417.9m3
4 附属构筑物规划
表4—1 附属构筑物列表
序号名称个数占地面积（m2）
1 门卫 1 17。

5×22。

5
2 停车场 1 62。

5×30。

5
3 食堂 1 50×50
4 锅炉房 1 10×15
5 浴池 1 50×35
6 综合办公楼 1 72.5×37.5
7 仓库 1 27.5×37。

5
8 职工娱乐场所 1 60×50
9 变电所 1 17。

5×17.5
5 设计总结
通过上面的生化处理可使河流的污染大大降低,有利于河流流域水体功能的恢复,地下水化学成分被恢复，更重要的是，污水经过处理后对整个生态环境的污染大大地降低,不但能够保护人民的身体健康,同时也可以为某间接带来改善投资环境、吸引外资、增加农副产品和工业产品的质量，减少城市自来水厂的净化处理成本.污水处理厂运行后,每年产生的干污泥含有大量有利于植物生长的肥分，将污泥作为农作物或园林绿化用的肥料，除可获得一定的增产效果外还可改良土壤结构.
建设这座污水处理厂不但能够切实有效的保护水资源，并能够促进水资源的可持续发展进而带动经济的可持续发展。