2020.6.20-桥梁工程临时结构计算讲座
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内模滑梁的计算结果从略。
116
主桁架变形最大值为 f 7.8mm [ f ] 20mm
，其刚度满足规范要求。
单榀主桁架后锚点反力分别为174.1kN、85.2kN，前支点反力分别为718.4kN、629.1kN。
117
118
工况Ⅱ的计算结果从略。
119
120
挂篮行走时的横梁、内外滑梁及吊杆拉力计算从略。 反扣轮验算从略。
76
箱梁典型截面示意图（单位：mm）
77
78
图1.2 挂篮布置立面图
79
图1.3挂篮布置正面图（单位：cm）
80
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挂篮结构及构件组成
82
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混凝土自重 88
89
90
91
工况Ⅰ的主要计算结果
底模纵梁计算
92
刚度验算：
93
同理：得底板下纵梁的计算结果
33
钢管立柱在横桥向布置为 3x3.5+3+3x3.5m I40b工字钢主横梁应力图
34
钢管桩计算
35
第一至四联钢管桩反力图
36
第一至四联钢管立柱应力图
37
钢管桩位移图
地基沉降最小值2.3mm，最大值4.4mm。钢管立 柱顶竖向位移最小值5.8mm，最大值11.1mm。位移 值可供立模抛高参考用。
，其最大实际位移为9.6mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
115
外侧模导梁最大正应力为
54.6MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
由计算结果可得外侧模导梁最大位移为:
f 8.4mm [ f ] 4800 400 12.0mm
，其最大实际位移为8.4mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
支架方案采用I20工字钢做分布横梁，工字钢铺设中心间 距0.4m，上方为碗扣式满堂支架，第一联至第四联工字钢搭于 贝雷梁上，第五联搭于I56工字钢纵梁上。
25
26
27
贝雷梁应力图：最大 压应力位于腹杆处， 其值为181.5Mpa。弦 杆最大拉应力为 111.3Mpa，横向联系 斜杆最大压应力为 23.8Mpa。
5
满堂支架算例1-1
第一联至第四联贝雷梁采用间距45cm双拼共20组， 梁横截面中心线两边12组横向净间距0.8m（中心间 距1.25m），翼缘两边上8组净间距为1.1m（中心间距 1.55m）；第五联I56工字钢横向中心间距腹板下为 0.6m，空箱底板下为1.2m，翼缘板下为1.8m。分配 梁采用I20工字钢，中心距为40cm。
4
算例1-1（海口某酒店景观桥-多跨35m连续梁支架） 本桥采用满堂支架法施工，通过钢管立柱、纵
横梁、贝雷梁、满堂支架形成施工平台。施工平 台的支架基础管桩采用直径630mm、壁厚8mm的钢 管桩，横向每排8根，钢管桩中心距为3~3.5m；垫 梁采用双I40b工字钢。P0桥台至P16桥墩支架纵梁 采用贝雷梁，P16桥墩至P19桥台支架纵梁采用I56 工字钢。
24
纵、横梁及钢管桩计算
计算模型说明 根据现浇箱梁概图及模板、贝雷梁纵梁、I56工字钢纵梁布
置情况，设现浇箱梁荷载均匀分布到I20工字钢分配梁上，再 传递到贝雷梁或I56工字钢上。先进行横向分析建立荷载横向 分配计算模型，以获得各纵梁所受荷载情况，再对贝雷梁、 I56工字钢纵梁及其各自下部结构建立整体计算模型。 分配梁工字钢分布横梁计算
212N/mm2 f y 215N/mm2
100
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3.2 菱形挂篮设计与计算
工程概况
宁安铁路某大桥—（40.6+64+40.6）m三跨预应力混凝土连续梁，全长 145.2m，合拢段为2m，边跨现浇段长7.6m，梁底下缘按二次抛物线变化。箱 梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽12.2m，底宽6m，翼缘板宽3.1m，根 部梁高5.2m，腹板厚90cm~45cm，底板厚度为73cm~44cm，悬浇段顶板厚度 37cm。承台及桩基础采用C40混凝土，墩身采用C35混凝土，支承垫石及主梁 采用C50混凝土。
0号梁段长8 m，1～2号梁段长3m，3～8号梁段长3.5m，合拢段梁段长2.0 m ，边跨现浇段长7.6 m，悬臂最重梁段为1号梁段(127t)。
该桥的施工方案为平衡悬臂现浇施工。根据箱梁结构特点及设计要求，采 用菱形挂篮进行箱梁悬臂浇筑施工。按照施工过程中挂篮所承受的最不利荷载 对挂篮进行验算。
桥梁临时施工结构 设计与计算
1
目录
1、满堂支架计算 2、墩梁式支架计算 3、挂篮设计与计算（包括三角形与菱形挂篮） 4、悬臂施工0#块、现浇段及合拢段计算 5、钢栈桥的设计与计算 6、基坑防护措施及稳定性 7、围堰与施工平台的设计与检算
2
1、满堂支架计算
模板为一次使用，支架可支架现浇法主要适 用于浇注孔径较少、工期不太紧的桥梁，其施工 较灵活，适合于一些桥墩高度较矮（10m以下）的 桥梁。支架主要采用贝雷梁、碗扣式支架、六四 式军用梁等。
上层枕木计算
18
19
弯矩图
剪力图
20
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梁中部下枕木计算
分配梁采用I20工字钢，中心距40cm；分配梁顶铺 12cm×10cm方木，中心距60cm；方木顶搭设满堂支架（横 向60cm×纵向90cm×竖向60cm）。详见右图。
23
梁端部下枕木计算
分配梁采用I20工字钢，中心距40cm；分配梁顶铺12cm×10cm方木，中心距60cm；梁 端部方木顶搭设满堂支架（横向60cm×纵向60cm×竖向60cm）。
102
菱形挂篮总重为43.9t（包括模板系统），由主桁承重系统、底篮系统、行走及 锚固系统、模板及调整系统和附属系统（操作平台、爬梯、栏杆等）组成。
图3.1 挂篮布置立面图（单位：mm）
图3.2挂篮布置A-A断面图（单位：mm）
103
图3.3 挂篮布置B-B断面图（单位：mm）
图3.4 挂篮布置平面图（单位：mm）
104
挂篮结构说明
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图3.5 工况Ⅰ空间计算模型
110
图3.6 工况Ⅱ空间计算模型
111
工况Ⅰ计算结果及分析 底模纵梁计算 腹板下纵梁计算
腹板下纵梁最大正应力为 118MPa 1.3140 182MPa
腹板下纵梁跨中最大相对位移为
f 15.157(13.4613.646) 2 6.6mm [ f ] 4800 400 12.0mm
29
30
由图可见，跨中最大挠度 f=18.5mm<L/400=7500/400=18.75mm，刚度满足要求。
31
分配梁工字钢分布横梁计算
主纵梁模型计算结果， I56工字钢主纵梁最大应 力值为105Mpa
I56工字钢主纵梁拉应力最大值为 105Mpa<f=205Mpa 强度满足要 求。
32
主纵梁稳定计算 主纵梁变形分析 跨中最大挠度f=16.6mm<L/400=7500/400=18.75mm，刚度满足要求。
单片压应力最大值为 181.5Mpa<f=310Mpa 强度 满足要求。
腹杆最大应力 180.3MPa<f=310Mpa 强 度满足要求。
横向联系斜杆最大应力 为23.9MPa<f=310Mpa 强 度满足要求。
28
贝雷梁上下弦杆应力图 腹杆最大应力在处为180.3Mpa<f=310Mpa强度满足要求。
，其最大实际位移为15.6mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
113
前下横梁最大正应力为
42.3MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
由计算结果可得前下横梁跨中最大相对位移为:
f 15.621(14.717 14.717) 2 0.9mm [ f ] 3360 400 8.4mm
，其最大实际位移为15.6mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
后下横梁、前上横梁的计算结果从略。 114
内外侧模滑梁及导梁计算
外侧模滑梁最大正应力为 151.3MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
由计算结果可得外侧模滑梁最大实际位移为:
f 9.7mm [ f ] 4800 400 12.0mm
P4盖梁墩柱位于赤铸山路非机动车道挡墙侧边，盖梁北侧1/2位 于赤铸山路非机动车道与机动车道上空，盖梁南端1/2部分与P1施 工相同，盖梁北端部分在机动车道设3个门洞，机动车道3.5m的门 洞、非机动车道门洞、人行道门洞。
43
5.5 3.4
7.93
P4盖梁立面布置图（单位：m）
44
P4盖梁平面布置图（单位：m）
38
承台冲切破坏计算
39
承台在钢管桩作用下正应力
40
结论及建议
41
42
2、墩式梁支架计算
1.工程概况—以P4盖梁门洞为例 新建商丘至合肥至杭州铁路芜湖长江公铁大桥的组成部分，为
公路桥接线跨越宁芜、宁安铁路段桥梁工程。桥梁组合45+40+35+ 45+35m全长200m，桥梁结构采用先简支，后连续的施工工艺。其中 上跨宁芜线、宁安线均采用45m跨径，桥梁宽度为36m。
45
2.荷载计算
464748源自495051
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侧模板计算
（1）混凝土侧压力计算
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3.门洞计算
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图3.7 横梁变形图
69
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3.1、三角形挂篮的设计与计算
1.工程概况—宁安铁路青弋江特大桥（72+136+72m）四线连续梁
6
满堂支架算例1-1
分配梁顶铺12cm×10cm方木，中心距60cm；方 木顶搭设满堂支架为梁中部横向60cm×纵向 90cm×竖向60cm，梁端部为横向60cm×纵向 60cm×竖向60cm；支架顶纵向铺设10#槽钢，中心 距60cm，槽钢上横向铺设10×10cm方木，中心距 30cm。
7
满堂支架算例1-1
，其最大实际位移为15.3mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
112
底板下纵梁最大正应力为
104.4MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
腹板下纵梁跨中最大相对位移为
f 14.419(14.602 2.891) 2 5.7mm [ f ] 4800 400 12.0mm
图1. 1 第一至四联主梁支架方案立面图（单位：m）
8
满堂支架算例-1
图1.2 第一至四联主梁支架方案侧面图（单位：mm）
9
满堂支架算例1-1
计算依据 •《海南省海口市海口湾灯塔大酒店景观桥施工图》 •《路桥施工计算手册》（人民交通出版社） •《桥涵》下册（人民交通出版社） •《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） •《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTD D63-2007） •《装配式公路钢桥多用途使用手册》 •《竹胶合板模板》（JG/T 156-2004） • 其他有关技术规范、规程及技术资料 计算软件 采用Midas Civil 软件进行计算。
施工流程简单：在支架上立模板、绑扎钢筋、 浇注混凝土并张拉预应力钢筋、支架需设置砂箱 等特殊落梁措施。
3
1、满堂支架计算
支架可以拆卸反复使用，节省部分费用。 就地浇注是在支架上安装模板、绑扎及安装钢筋 骨架、预留孔道，并在现场浇注混凝土与施加预 应力的施工方法。近年来由于临时钢构件及万能 杆件的大量使用，在一些弯桥、变宽桥等异形桥 梁，或是一些边远地区的中小跨径桥梁中广泛使 用。
94
95
横梁计算
外侧模滑梁计算
内侧模滑梁计算结果从略
96
三角主桁架计算 三角主桁架计算主要包括桁架主梁计算、桁架立柱计算、桁架前后斜 拉带计算以及桁架支反力计算。
97
98
精轧螺纹钢吊带计算
99
工况Ⅱ计算结果及分析从略
挂篮局部受力计算
挂篮局部受力验算主要包括主桁架杆件连接验算、轨道行走系统局部受 力验算、上前横梁及前斜拉带与主梁连接局部受力验算。 三角主桁架杆件连接验算 节点验算 轨道行走系统局部验算 上前横梁、主梁连接局部验算
121
122
4 、0#块、现浇段及合拢段计算
123
124
临时锚固布置
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。
I25b工字钢横梁计算
横梁弯矩图
I25b工字钢横梁横梁上的弯曲正应力最大值 87.5N/mm2 f y 215N/mm2
131
2I40a工字钢纵梁 纵梁上的弯曲正应力最大值
10
满堂支架算例1-1
材料参数
11
满堂支架算例1-1
材料参数
12
满堂支架算例1-1
材料参数
13
满堂支架算例1-1
A—梁端截面；B—支点附近加厚截面；C—典型截面 14
满堂支架算例1-1
（1）B—B截面荷载计算
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满堂支架算例1-1
16
满堂支架算例1-1
上层枕木计算
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满堂支架算例1-1
116
主桁架变形最大值为 f 7.8mm [ f ] 20mm
，其刚度满足规范要求。
单榀主桁架后锚点反力分别为174.1kN、85.2kN，前支点反力分别为718.4kN、629.1kN。
117
118
工况Ⅱ的计算结果从略。
119
120
挂篮行走时的横梁、内外滑梁及吊杆拉力计算从略。 反扣轮验算从略。
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箱梁典型截面示意图（单位：mm）
77
78
图1.2 挂篮布置立面图
79
图1.3挂篮布置正面图（单位：cm）
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挂篮结构及构件组成
82
83
84
85
86
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混凝土自重 88
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工况Ⅰ的主要计算结果
底模纵梁计算
92
刚度验算：
93
同理：得底板下纵梁的计算结果
33
钢管立柱在横桥向布置为 3x3.5+3+3x3.5m I40b工字钢主横梁应力图
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钢管桩计算
35
第一至四联钢管桩反力图
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第一至四联钢管立柱应力图
37
钢管桩位移图
地基沉降最小值2.3mm，最大值4.4mm。钢管立 柱顶竖向位移最小值5.8mm，最大值11.1mm。位移 值可供立模抛高参考用。
，其最大实际位移为9.6mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
115
外侧模导梁最大正应力为
54.6MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
由计算结果可得外侧模导梁最大位移为:
f 8.4mm [ f ] 4800 400 12.0mm
，其最大实际位移为8.4mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
支架方案采用I20工字钢做分布横梁，工字钢铺设中心间 距0.4m，上方为碗扣式满堂支架，第一联至第四联工字钢搭于 贝雷梁上，第五联搭于I56工字钢纵梁上。
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贝雷梁应力图：最大 压应力位于腹杆处， 其值为181.5Mpa。弦 杆最大拉应力为 111.3Mpa，横向联系 斜杆最大压应力为 23.8Mpa。
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满堂支架算例1-1
第一联至第四联贝雷梁采用间距45cm双拼共20组， 梁横截面中心线两边12组横向净间距0.8m（中心间 距1.25m），翼缘两边上8组净间距为1.1m（中心间距 1.55m）；第五联I56工字钢横向中心间距腹板下为 0.6m，空箱底板下为1.2m，翼缘板下为1.8m。分配 梁采用I20工字钢，中心距为40cm。
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算例1-1（海口某酒店景观桥-多跨35m连续梁支架） 本桥采用满堂支架法施工，通过钢管立柱、纵
横梁、贝雷梁、满堂支架形成施工平台。施工平 台的支架基础管桩采用直径630mm、壁厚8mm的钢 管桩，横向每排8根，钢管桩中心距为3~3.5m；垫 梁采用双I40b工字钢。P0桥台至P16桥墩支架纵梁 采用贝雷梁，P16桥墩至P19桥台支架纵梁采用I56 工字钢。
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纵、横梁及钢管桩计算
计算模型说明 根据现浇箱梁概图及模板、贝雷梁纵梁、I56工字钢纵梁布
置情况，设现浇箱梁荷载均匀分布到I20工字钢分配梁上，再 传递到贝雷梁或I56工字钢上。先进行横向分析建立荷载横向 分配计算模型，以获得各纵梁所受荷载情况，再对贝雷梁、 I56工字钢纵梁及其各自下部结构建立整体计算模型。 分配梁工字钢分布横梁计算
212N/mm2 f y 215N/mm2
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3.2 菱形挂篮设计与计算
工程概况
宁安铁路某大桥—（40.6+64+40.6）m三跨预应力混凝土连续梁，全长 145.2m，合拢段为2m，边跨现浇段长7.6m，梁底下缘按二次抛物线变化。箱 梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽12.2m，底宽6m，翼缘板宽3.1m，根 部梁高5.2m，腹板厚90cm~45cm，底板厚度为73cm~44cm，悬浇段顶板厚度 37cm。承台及桩基础采用C40混凝土，墩身采用C35混凝土，支承垫石及主梁 采用C50混凝土。
0号梁段长8 m，1～2号梁段长3m，3～8号梁段长3.5m，合拢段梁段长2.0 m ，边跨现浇段长7.6 m，悬臂最重梁段为1号梁段(127t)。
该桥的施工方案为平衡悬臂现浇施工。根据箱梁结构特点及设计要求，采 用菱形挂篮进行箱梁悬臂浇筑施工。按照施工过程中挂篮所承受的最不利荷载 对挂篮进行验算。
桥梁临时施工结构 设计与计算
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目录
1、满堂支架计算 2、墩梁式支架计算 3、挂篮设计与计算（包括三角形与菱形挂篮） 4、悬臂施工0#块、现浇段及合拢段计算 5、钢栈桥的设计与计算 6、基坑防护措施及稳定性 7、围堰与施工平台的设计与检算
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1、满堂支架计算
模板为一次使用，支架可支架现浇法主要适 用于浇注孔径较少、工期不太紧的桥梁，其施工 较灵活，适合于一些桥墩高度较矮（10m以下）的 桥梁。支架主要采用贝雷梁、碗扣式支架、六四 式军用梁等。
上层枕木计算
18
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弯矩图
剪力图
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梁中部下枕木计算
分配梁采用I20工字钢，中心距40cm；分配梁顶铺 12cm×10cm方木，中心距60cm；方木顶搭设满堂支架（横 向60cm×纵向90cm×竖向60cm）。详见右图。
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梁端部下枕木计算
分配梁采用I20工字钢，中心距40cm；分配梁顶铺12cm×10cm方木，中心距60cm；梁 端部方木顶搭设满堂支架（横向60cm×纵向60cm×竖向60cm）。
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菱形挂篮总重为43.9t（包括模板系统），由主桁承重系统、底篮系统、行走及 锚固系统、模板及调整系统和附属系统（操作平台、爬梯、栏杆等）组成。
图3.1 挂篮布置立面图（单位：mm）
图3.2挂篮布置A-A断面图（单位：mm）
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图3.3 挂篮布置B-B断面图（单位：mm）
图3.4 挂篮布置平面图（单位：mm）
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挂篮结构说明
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107
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图3.5 工况Ⅰ空间计算模型
110
图3.6 工况Ⅱ空间计算模型
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工况Ⅰ计算结果及分析 底模纵梁计算 腹板下纵梁计算
腹板下纵梁最大正应力为 118MPa 1.3140 182MPa
腹板下纵梁跨中最大相对位移为
f 15.157(13.4613.646) 2 6.6mm [ f ] 4800 400 12.0mm
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由图可见，跨中最大挠度 f=18.5mm<L/400=7500/400=18.75mm，刚度满足要求。
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分配梁工字钢分布横梁计算
主纵梁模型计算结果， I56工字钢主纵梁最大应 力值为105Mpa
I56工字钢主纵梁拉应力最大值为 105Mpa<f=205Mpa 强度满足要 求。
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主纵梁稳定计算 主纵梁变形分析 跨中最大挠度f=16.6mm<L/400=7500/400=18.75mm，刚度满足要求。
单片压应力最大值为 181.5Mpa<f=310Mpa 强度 满足要求。
腹杆最大应力 180.3MPa<f=310Mpa 强 度满足要求。
横向联系斜杆最大应力 为23.9MPa<f=310Mpa 强 度满足要求。
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贝雷梁上下弦杆应力图 腹杆最大应力在处为180.3Mpa<f=310Mpa强度满足要求。
，其最大实际位移为15.6mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
113
前下横梁最大正应力为
42.3MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
由计算结果可得前下横梁跨中最大相对位移为:
f 15.621(14.717 14.717) 2 0.9mm [ f ] 3360 400 8.4mm
，其最大实际位移为15.6mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
后下横梁、前上横梁的计算结果从略。 114
内外侧模滑梁及导梁计算
外侧模滑梁最大正应力为 151.3MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
由计算结果可得外侧模滑梁最大实际位移为:
f 9.7mm [ f ] 4800 400 12.0mm
P4盖梁墩柱位于赤铸山路非机动车道挡墙侧边，盖梁北侧1/2位 于赤铸山路非机动车道与机动车道上空，盖梁南端1/2部分与P1施 工相同，盖梁北端部分在机动车道设3个门洞，机动车道3.5m的门 洞、非机动车道门洞、人行道门洞。
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5.5 3.4
7.93
P4盖梁立面布置图（单位：m）
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P4盖梁平面布置图（单位：m）
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承台冲切破坏计算
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承台在钢管桩作用下正应力
40
结论及建议
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2、墩式梁支架计算
1.工程概况—以P4盖梁门洞为例 新建商丘至合肥至杭州铁路芜湖长江公铁大桥的组成部分，为
公路桥接线跨越宁芜、宁安铁路段桥梁工程。桥梁组合45+40+35+ 45+35m全长200m，桥梁结构采用先简支，后连续的施工工艺。其中 上跨宁芜线、宁安线均采用45m跨径，桥梁宽度为36m。
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2.荷载计算
464748源自495051
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侧模板计算
（1）混凝土侧压力计算
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3.门洞计算
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图3.7 横梁变形图
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3.1、三角形挂篮的设计与计算
1.工程概况—宁安铁路青弋江特大桥（72+136+72m）四线连续梁
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满堂支架算例1-1
分配梁顶铺12cm×10cm方木，中心距60cm；方 木顶搭设满堂支架为梁中部横向60cm×纵向 90cm×竖向60cm，梁端部为横向60cm×纵向 60cm×竖向60cm；支架顶纵向铺设10#槽钢，中心 距60cm，槽钢上横向铺设10×10cm方木，中心距 30cm。
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满堂支架算例1-1
，其最大实际位移为15.3mm，小于20mm，其刚度满足规范要求。
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底板下纵梁最大正应力为
104.4MPa 1.3140 182MPa
,其强度满足规范要求。
腹板下纵梁跨中最大相对位移为
f 14.419(14.602 2.891) 2 5.7mm [ f ] 4800 400 12.0mm
图1. 1 第一至四联主梁支架方案立面图（单位：m）
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满堂支架算例-1
图1.2 第一至四联主梁支架方案侧面图（单位：mm）
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满堂支架算例1-1
计算依据 •《海南省海口市海口湾灯塔大酒店景观桥施工图》 •《路桥施工计算手册》（人民交通出版社） •《桥涵》下册（人民交通出版社） •《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） •《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTD D63-2007） •《装配式公路钢桥多用途使用手册》 •《竹胶合板模板》（JG/T 156-2004） • 其他有关技术规范、规程及技术资料 计算软件 采用Midas Civil 软件进行计算。
施工流程简单：在支架上立模板、绑扎钢筋、 浇注混凝土并张拉预应力钢筋、支架需设置砂箱 等特殊落梁措施。
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1、满堂支架计算
支架可以拆卸反复使用，节省部分费用。 就地浇注是在支架上安装模板、绑扎及安装钢筋 骨架、预留孔道，并在现场浇注混凝土与施加预 应力的施工方法。近年来由于临时钢构件及万能 杆件的大量使用，在一些弯桥、变宽桥等异形桥 梁，或是一些边远地区的中小跨径桥梁中广泛使 用。
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横梁计算
外侧模滑梁计算
内侧模滑梁计算结果从略
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三角主桁架计算 三角主桁架计算主要包括桁架主梁计算、桁架立柱计算、桁架前后斜 拉带计算以及桁架支反力计算。
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精轧螺纹钢吊带计算
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工况Ⅱ计算结果及分析从略
挂篮局部受力计算
挂篮局部受力验算主要包括主桁架杆件连接验算、轨道行走系统局部受 力验算、上前横梁及前斜拉带与主梁连接局部受力验算。 三角主桁架杆件连接验算 节点验算 轨道行走系统局部验算 上前横梁、主梁连接局部验算
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4 、0#块、现浇段及合拢段计算
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临时锚固布置
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。
I25b工字钢横梁计算
横梁弯矩图
I25b工字钢横梁横梁上的弯曲正应力最大值 87.5N/mm2 f y 215N/mm2
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2I40a工字钢纵梁 纵梁上的弯曲正应力最大值
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满堂支架算例1-1
材料参数
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满堂支架算例1-1
材料参数
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满堂支架算例1-1
材料参数
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满堂支架算例1-1
A—梁端截面；B—支点附近加厚截面；C—典型截面 14
满堂支架算例1-1
（1）B—B截面荷载计算
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满堂支架算例1-1
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满堂支架算例1-1
上层枕木计算
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满堂支架算例1-1