天桥张拉计算书

K13+890天桥预应力砼现浇箱梁张拉应力计算书根据设计图纸采用Фj15.24高强低松弛1860级钢绞线，单根钢绞线面积A=140mm2，单根钢绞线标准强度R b y=1860Mpa，钢束采用两端对称张拉，锚下控制应力为0.75R b y，根据预应力筋平均张拉力的计算公式。

F= F´(1－e－（kx+µθ）)
kx +µθ
F－预应力筋平均张拉力（N）;
F´－预应力筋张拉端段的张拉力（N）;
X－从张拉端至计算截面的孔道长度（m）;
θ－从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）;
K－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
µ－预应力筋与孔道壁的摩擦系数；
1、对于N1: F´＝0.75×1860×140×12＝2343.6 kN，X=50.96，θ=0.085
K=0.001，µ=0.25
F= 390.6×[1－e－（0.001×50.96+0.25×0.085）]
=376.81 kN
0.001×50.96+0.25×0.085
对于N2:F´＝0.75×1860×140×2＝390.6kN，X=50.94，θ=0.0809 K=0.001，µ=0.25
F= 390.6×[1－e－（0.001×50.94+0.25×0.0809）]
=376.89 kN
0.001×50.94+0.25×0.0809
对于N3:F´＝0.75×1860×140×2＝390.6 kN，X=50.9，θ=0.1
K=0.001，µ=0.25
F= 390.6×[1－e－（0.001×50.9+0.25×0.1）]
=376.16 kN
0.001×50.9+0.25×0.1
2、根据冶金工业部金属制品研究院线材制品实验室千斤顶测试报告：
1#千斤顶2761#压力表的回归方程为：F´=27.64p－6.07P=0.036 F´+0.221 2#千斤顶2768#压力表的回归方程为：F´=27.84p－14.38P=0.036F´+0.517 2#千斤顶2776#压力表的回归方程为：F´=27.84p－14.11P=0.036F´+0.507 3、根据预应力筋理论伸长值△L计算公式和钢绞线试验报告：
△L=
PＰL
AＰEＰ
式中：PＰ－预应力筋的平均张拉力（N）
L－预应力筋的长度（mm）
AＰ－预应力筋的截面积（mm2），AＰ=140 mm2
EＰ－预应力筋的弹性模量（N／mm2），EＰ=1.95×105N／mm2
∴
对N1：
△L=376.81×103
×50960
＝352mm 2
140×1.95×105
对N2：
△L=376.89×103
×50940
＝352mm 2
140×1.95×105
对N3：
△L=376.16×103
×50900
＝351mm 2
140×1.95×105
二、顶板束
1、预应力筋平均张拉力计算：
对于B1、B2: F´＝0.75×1860×140×2＝390.6 kN，X=11.06，θ=0.1
K=0.001，µ=0.25
F= 390.6×[1－e－（0.001×11.06+0.25×0.1）]
=384.11kN
0.001×11.06+0.25×0.1
2、根据冶金工业部金属制品研究院线材制品实验室千斤顶测试报告：
1#千斤顶2761#压力表的回归方程为：P=0.036F´+0.221
2#千斤顶2768#压力表的回归方程为：P=0.036F´+0.517
2#千斤顶2776#压力表的回归方程为：P=0.036F´+0.507
3、根据预应力筋理论伸长值△L计算公式和钢绞线试验报告：
∴
对N1：
△L=384.11×103
×11060
＝78mm 2
140×1.95×105
K13+890天桥现浇箱梁应力控制表。