满堂脚手架的设计验算
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μ----考虑到脚手架整体稳定因素的单立杆计算长度系数，按《脚手架
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
0。9×0.9×0。35=0。283KN
混凝土与钢筋自重：
（0.11×0。9×0.9）×25=2。23 KN
脚手板自重
0.9×0.9×0。35=0.283KN
安全平网自重：
0.2×0.9×0。9×2=0。324 KN
纵横水平杆自重：
（0。9+0。9）×2×9×3。84×9.8/1000=1.22 KN
2 宽度范围内配筋上下配置两层二级钢筋，配筋面积As=678。24mm，
2fy=300。0N/mm。
板的截面尺寸为 b×h=3350mm×180mm，截面有效高度 h=160mm。 0楼板所承受的荷载是由立杆传递下来的 其均布荷载为:
q=3.35×7。764/0。9×0。9=32。1 kN/m 板带所需承载的最大弯矩按照四边固接双向板计算
N=0.54 KN Q
根据本工程实际情况及规范规定，可不考虑组合风荷载.
立杆的轴向力设计值:
N= 1.2N+ 1。4NGQ
=1.2×5.347+1.4×0.54
=7.172KN
?、验算长细比
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002版)
（以下简称为《脚手架规范》
参照JGJ130—2001立杆计算长度：
22立杆稳定性计算 σ= 76。7 N/mm 〈 ［f］= 205 N/mm
满足要求
？、立杆在地下室顶板承载力计算
0.05m)？3，？6轴 由于立杆是立在地下室一层梁板上，所以选取地下一层（-/?D,？E3.35m宽,厚180mm板作为计算对象
验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取3.35m，楼板承受的荷载按照线均布考虑.
立杆的轴向力设计值:
N= 1。2N+ 1。4NGQ
=1.2×4。58+1。4×1.62
=7。764KN
?、验算长细比
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001，2002版）
（以下简称为《脚手架规范》
参照JGJ130—2001立杆计算长度：
l=kμh 0
K—--—计算长度附加系数 ，其值取1.155
2施工均布荷载标准值：1.0 kN/mm
2竹串板脚手板标准值:0.35 kN/mm
2安全网标准值:0。2 kN/m
钢管自重: 3。84 kg/m
直角扣件重量：1.32kg/个
对接扣件自重:1.84kg/个
旋转扣件自重:1。46kg/个1、KL4-5（2） 600×800mm计算 ,取0。9m×0.3m水平投影面积为一个计算单元,立杆取最底一步立杆底端为计算截面。
直角扣件自重 :
6
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18。4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重:
14。6×6/1000=0.087 KN
N=4。58 KN G
施工活荷载:
0.9×0。9×2=1.62KN
N=1。62 KN Q
根据本工程实际情况及规范规定，可不考虑组合风荷载。
l=kμh 0
K—-——计算长度附加系数 ,其值取1.155
μ--—-考虑到脚手架整体稳定因素的单立杆计算长度系数,按《脚手架
规范》表5.3.3采用
h—---立杆步距
l=1.155×1。7×1。5 0
5
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1。58=186，［λ］,210 0
满足要求
立杆的稳定性计算公式
σ=N/ψA？[f］
其中 N ---— 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 7.764 kN;
7
ψ-——- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到； 0
i ———- 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1。58 cm;
22 A -—-— 立杆净截面面积（mm）:A = 489 mm；
满堂脚手架的设计验算
芜湖双翼建筑工程有限公司
1
—6。满堂脚手架
(1)满堂钢筋混凝土基础，凡其宽度超过3m时，可计算整体满堂脚
手架。
（2）满堂脚手架，按室内地面净面积计算，不扣除附墙垛、柱所占的面积，其高度在3。6-5.2m之间时,计算基本层。凡超过5.2m，每增加1.2m按增加一层计算，不足0.6m的不计。计算式表示如下：
As'—--—受压区纵向普通钢筋的截面面积
b—---矩形截面的宽度
h——--截面有效高度 0
x—--—界限受压区高度 , x=ξ h b0
所以楼板强度可以承受大厅板、梁传递下来的荷载,其他三处高支模搭
设与入口大厅相同。
9
?、荷载计算
模板与木方自重:
,0.9×0。3+（0.8-0。11)×0。3×2,×0.35=0。239KN
4
混凝土与钢筋自重：
，0。11×0.9×0。3+(0。8—0。11）×0。3×0.6，×25=3.85 KN
脚手板自重：
0。35×0.9×0。3=0.095KN
安全平网自重：
0。2×0.9×0.3×2=0.108 KN
满堂脚手架增加层,（室内净高-5.2m)?1。2m
(3)条型基础其底宽超过3m时,可计算整体满堂基础脚手架。 （4)设备基础其底宽超过3m或底面积超过20？、独立基础其底面积
超过20?时，可计算满堂脚手架.
4.满堂脚手架
（1)满堂钢筋混凝土脚手架按其底板面积计算。
（2）条型、设备基础脚手架按其上口面积计算。
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0.207
？、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ=N/ψA?［f] 其中 N --—— 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.172 kN；
ψ—--- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到; 0
i —--— 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1。58 cm;
22； A -——- 立杆净截面面积(mm):A = 489 mm
3 W ——-— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3）:W=5。08 cm；
σ——-- 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2)；
2 ［f］——-- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f］ =205 N/mm;
l-——— 计算长度 （m)； 0
22 Mmax=0。0416×ql=0.0416×32.1×3.35=14.98 kN.m
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Af/bhfbsy0cm
=678。24×300/3350×160×19。1
=0.0198
验算楼板混凝土强度达到100%时，承受的荷载：
—as’） M=afb（h—x/2)+fy’As'（h1cmo0
=1×19。1×3350×156。8+300×678.24×140
=38。51kN.m
M, Mmax,满足要求
M—-—-弯矩设计值
a—-——系数，按《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002)第7。1.3条的规1
8
定计算
f—-——混凝土轴心抗压强度设计值按本规范表4.1。4采用 ，cm
2fcm=19.1N/mm
3 W -—-— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5.08 cm;
σ—--—--—- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2);
2 [f]-—-- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205 N/mm；
L0—--— 计算长度 (m）；
2钢管立杆受压应力计算值;σ=7764/(0.207×489） = 76.7N/mm;
2
满堂脚手架的计算公式
支撑高度为10.8m;板厚度120mm， 为GKL截面尺寸300×800mm作为梁模板支撑满堂架计算对象，立杆纵为0.9m横向间距取0。3m，纵横水平杆步距均为1。5m.选取板厚为120mm楼板作为计算对象,立杆纵、横向间距取0.9m，纵横水平杆步距均为1。5m。
3
2计算参数为:使用Ф48mm、壁厚3。5mm钢管,立杆截面积A=489mm,立杆回
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
0。9×0.9×0。35=0。283KN
混凝土与钢筋自重：
（0.11×0。9×0.9）×25=2。23 KN
脚手板自重
0.9×0.9×0。35=0.283KN
安全平网自重：
0.2×0.9×0。9×2=0。324 KN
纵横水平杆自重：
（0。9+0。9）×2×9×3。84×9.8/1000=1.22 KN
2 宽度范围内配筋上下配置两层二级钢筋，配筋面积As=678。24mm，
2fy=300。0N/mm。
板的截面尺寸为 b×h=3350mm×180mm，截面有效高度 h=160mm。 0楼板所承受的荷载是由立杆传递下来的 其均布荷载为:
q=3.35×7。764/0。9×0。9=32。1 kN/m 板带所需承载的最大弯矩按照四边固接双向板计算
N=0.54 KN Q
根据本工程实际情况及规范规定，可不考虑组合风荷载.
立杆的轴向力设计值:
N= 1.2N+ 1。4NGQ
=1.2×5.347+1.4×0.54
=7.172KN
?、验算长细比
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002版)
（以下简称为《脚手架规范》
参照JGJ130—2001立杆计算长度：
22立杆稳定性计算 σ= 76。7 N/mm 〈 ［f］= 205 N/mm
满足要求
？、立杆在地下室顶板承载力计算
0.05m)？3，？6轴 由于立杆是立在地下室一层梁板上，所以选取地下一层（-/?D,？E3.35m宽,厚180mm板作为计算对象
验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取3.35m，楼板承受的荷载按照线均布考虑.
立杆的轴向力设计值:
N= 1。2N+ 1。4NGQ
=1.2×4。58+1。4×1.62
=7。764KN
?、验算长细比
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001，2002版）
（以下简称为《脚手架规范》
参照JGJ130—2001立杆计算长度：
l=kμh 0
K—--—计算长度附加系数 ，其值取1.155
2施工均布荷载标准值：1.0 kN/mm
2竹串板脚手板标准值:0.35 kN/mm
2安全网标准值:0。2 kN/m
钢管自重: 3。84 kg/m
直角扣件重量：1.32kg/个
对接扣件自重:1.84kg/个
旋转扣件自重:1。46kg/个1、KL4-5（2） 600×800mm计算 ,取0。9m×0.3m水平投影面积为一个计算单元,立杆取最底一步立杆底端为计算截面。
直角扣件自重 :
6
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18。4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重:
14。6×6/1000=0.087 KN
N=4。58 KN G
施工活荷载:
0.9×0。9×2=1.62KN
N=1。62 KN Q
根据本工程实际情况及规范规定，可不考虑组合风荷载。
l=kμh 0
K—-——计算长度附加系数 ,其值取1.155
μ--—-考虑到脚手架整体稳定因素的单立杆计算长度系数,按《脚手架
规范》表5.3.3采用
h—---立杆步距
l=1.155×1。7×1。5 0
5
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1。58=186，［λ］,210 0
满足要求
立杆的稳定性计算公式
σ=N/ψA？[f］
其中 N ---— 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 7.764 kN;
7
ψ-——- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到； 0
i ———- 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1。58 cm;
22 A -—-— 立杆净截面面积（mm）:A = 489 mm；
满堂脚手架的设计验算
芜湖双翼建筑工程有限公司
1
—6。满堂脚手架
(1)满堂钢筋混凝土基础，凡其宽度超过3m时，可计算整体满堂脚
手架。
（2）满堂脚手架，按室内地面净面积计算，不扣除附墙垛、柱所占的面积，其高度在3。6-5.2m之间时,计算基本层。凡超过5.2m，每增加1.2m按增加一层计算，不足0.6m的不计。计算式表示如下：
As'—--—受压区纵向普通钢筋的截面面积
b—---矩形截面的宽度
h——--截面有效高度 0
x—--—界限受压区高度 , x=ξ h b0
所以楼板强度可以承受大厅板、梁传递下来的荷载,其他三处高支模搭
设与入口大厅相同。
9
?、荷载计算
模板与木方自重:
,0.9×0。3+（0.8-0。11)×0。3×2,×0.35=0。239KN
4
混凝土与钢筋自重：
，0。11×0.9×0。3+(0。8—0。11）×0。3×0.6，×25=3.85 KN
脚手板自重：
0。35×0.9×0。3=0.095KN
安全平网自重：
0。2×0.9×0.3×2=0.108 KN
满堂脚手架增加层,（室内净高-5.2m)?1。2m
(3)条型基础其底宽超过3m时,可计算整体满堂基础脚手架。 （4)设备基础其底宽超过3m或底面积超过20？、独立基础其底面积
超过20?时，可计算满堂脚手架.
4.满堂脚手架
（1)满堂钢筋混凝土脚手架按其底板面积计算。
（2）条型、设备基础脚手架按其上口面积计算。
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0.207
？、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ=N/ψA?［f] 其中 N --—— 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.172 kN；
ψ—--- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到; 0
i —--— 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1。58 cm;
22； A -——- 立杆净截面面积(mm):A = 489 mm
3 W ——-— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3）:W=5。08 cm；
σ——-- 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2)；
2 ［f］——-- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f］ =205 N/mm;
l-——— 计算长度 （m)； 0
22 Mmax=0。0416×ql=0.0416×32.1×3.35=14.98 kN.m
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Af/bhfbsy0cm
=678。24×300/3350×160×19。1
=0.0198
验算楼板混凝土强度达到100%时，承受的荷载：
—as’） M=afb（h—x/2)+fy’As'（h1cmo0
=1×19。1×3350×156。8+300×678.24×140
=38。51kN.m
M, Mmax,满足要求
M—-—-弯矩设计值
a—-——系数，按《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002)第7。1.3条的规1
8
定计算
f—-——混凝土轴心抗压强度设计值按本规范表4.1。4采用 ，cm
2fcm=19.1N/mm
3 W -—-— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5.08 cm;
σ—--—--—- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2);
2 [f]-—-- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205 N/mm；
L0—--— 计算长度 (m）；
2钢管立杆受压应力计算值;σ=7764/(0.207×489） = 76.7N/mm;
2
满堂脚手架的计算公式
支撑高度为10.8m;板厚度120mm， 为GKL截面尺寸300×800mm作为梁模板支撑满堂架计算对象，立杆纵为0.9m横向间距取0。3m，纵横水平杆步距均为1。5m.选取板厚为120mm楼板作为计算对象,立杆纵、横向间距取0.9m，纵横水平杆步距均为1。5m。
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2计算参数为:使用Ф48mm、壁厚3。5mm钢管,立杆截面积A=489mm,立杆回