200x梁模板
900x800mm梁侧模板计算书
900x800mm梁侧模板计算书（一）梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度800mm，两侧楼板高度100mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80。
外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。
图1 墙模板侧面示意图（二）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011，A.0.4,新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0 ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T ——混凝土的入模温度，取30.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。
（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取0.60m。
荷载设计值 q = 1.10×(1.35×0.9×19.200×0.600+1.4×0.9×2.000×0.600)=17.060kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3；I = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.106kNN2=3.217kNN3=2.614kNN4=3.217kNN5=1.106kN最大弯矩 M = 0.049kN.m最大剪力 Q = 1.709kN最大变形 V = 0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/14400=3.403N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1.7/(2×600.000×12.000)=0.356N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.20N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.220mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!（四）梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
200x550梁模板支架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为5.4米，基本尺寸为：梁截面 B×D=500mm×800mm、B×D=500mm×600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米，梁底增加0道承重立杆。
图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.000×0.550×1.000=13.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.350×1.000×(2×0.550+0.200)/0.200=2.275kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+2.000)×0.200×1.000=0.600kN均布荷载 q = 1.2×13.750+1.2×2.275=19.230kN/m集中荷载 P = 1.4×0.600=0.840kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm 4；A计算简图0.000弯矩图(kN.m)2.34经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.343kNN2=2.343kN最大弯矩 M = 0.138kN.m最大变形 V = 0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.138×1000×1000/54000=2.558N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×2343.0/(2×1000.000×18.000)=0.195N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.183mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.343/1.000=2.343kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.34×1.00×1.00=0.234kN.m最大剪力 Q=0.6×1.000×2.343=1.406kN最大支座力 N=1.1×1.000×2.343=2.577kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.234×106/83333.3=2.81N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1406/(2×50×100)=0.422N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.677×1.953×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.334mm方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
梁模板支架计算(300x800)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm ，高度800mm ，两侧楼板厚度100mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用150×100mm 木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距25+250mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径16mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
32532525250800m m300m m模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
500x900梁模板
梁侧模板计算书一、工程概况二、荷载组合4k c承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×17.28+1.4×4，1.35×17.28+1.4×0.7×4]＝0.9max[26.336，27.248]＝0.9×27.248＝24.523kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝17.28 kN/m2三、模板支撑体系设计模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 6000bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×24.523＝24.523kN/mq1静＝0.9×1.35×17.28×1＝20.995kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mM max＝max(0.08q静l2+0.101q活l2，0.1q静l2-0.117q活l2)=max(0.08×20.995×0.242+0.101×3.528×0.242，0.1×20.995×0.242-0.117×3.528×0.242)＝0.117kN·mσ＝M max/W＝0.117×106/37500＝3.127N/mm2≤[f]＝15N/mm2符合要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×17.28＝17.28kN/mνmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×17.28×2404/(100×6000×281250)＝0.23mm≤240/400=0.6mm符合要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝(1.1q1静+1.2q1活)l=1.1×20.995×0.24+1.2×3.528×0.24＝6.559kN正常使用极限状态R'max＝1.1ql=1.1×17.28×0.24＝4.562kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm) 200 次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm) 50×70次楞弹性模量E(N/mm2) 9600 次楞抗剪强度设计值[τ](N/m m2) 1.4次楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13次楞截面惯性矩I(cm4) 142.917跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝6.559kN/mM max＝max[0.1ql2，0.5ql12]=max[0.1×6.559×0.62，0.5×6.559×0.22]=0.236kN·mσ＝M max/W＝0.236×106/40833＝5.782N/mm2≤[f]＝13N/mm2符合要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql，ql1]=max[0.6×6.559×0.6，6.559×0.2]=2.361kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×2.361×1000/(2×70×50)＝1.012N/mm2τmax＝1.012N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝4.562kN/mν1max＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.562×6004/(100×9600×1429170)＝0.292mm≤600/400=1.5mmν2max＝ql4/(8EI)=4.562×2004/(8×9600×1429170)=0.067mm≤200/400=0.5mm符合要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝max[1.1×6.559×0.6，0.4×6.559×0.6+6.559×0.2]＝4.329kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×4.562×0.6，0.4×4.562×0.6+4.562×0.2]＝3.011kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm) 600 主楞类型方木主楞材料规格(mm) 50×70 主楞合并根数 2主楞弹性模量E(N/mm2) 9000 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 主楞截面惯性矩I(cm4) 142.917主楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 共同作用系数0.5 计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.791kN，R2＝2.164kN，R3＝2.164kN，R4＝0.791kN 正常使用极限状态：R'1＝0.547kN，R'2＝1.505kN，R'3＝1.505kN，R'4＝0.547kN1、抗弯验算主楞弯矩图(kN·m)σmax＝M max/W＝0.278×106/40833=6.819N/mm2≤[f]=13 N/mm2符合要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Q max/(2bh0)=3×2.955×1000/(2×70×50)＝1.266N/mm2≤[τ]=1.4 N/mm2 符合要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.715mm≤450/400＝1.125 mm符合要求！七、对拉螺栓验算t 符合要求！梁模板(扣件式)计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/ m2) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.3城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市0.62区)模板支架顶部离建筑物地面的高度5(m)风荷载体型系数μs模板 1 0.13 四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.9]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=35.588kN/m1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.06kN·mσmax=M max/W=0.06×106/37500=1.589N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)Q max=2.701kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.701×103/(2×1000×15)=0.27N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.033mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[125/150，10]=0.833mm符合要求！4、支座反力R1=1.748kN,R2=5.084kN,R3=4.131kN,R4=5.084kN,R5=1.748kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 50×70 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 次楞截面惯性矩I(cm4) 142.917 次楞弹性模量E(N/mm2) 90001G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.5/2)/2=1.07kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.5/2)/2=1.07kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.9-0.18)=0.486kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.9-0.18)=0.486kN/m q=max[1.748/1.0+0.014+1.07+0.486，5.084/1.0+0.014，1.748/1.0+0.014+1.07+0.486]=5.097kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×5.097×0.92=0.413kN·mσmax=M max/W=0.413×106/40833=10.112N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×5.097×0.9=2.753kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×2.753×1000/(2×50×70)=1.18N/mm2τmax=1.18N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×5.097×9004/(100×9000×1429170)=1.76mmνmax=1.76mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(1.748+0.014+1.07+0.486)×0.9=3.284kNR2=1.1×(5.084+0.014)×0.9=5.047kNR3=1.1×(4.131+0.014)×0.9=4.103kNR4=1.1×(5.084+0.014)×0.9=5.047kNR5=1.1×(1.748+0.014+1.07+0.486)×0.9=3.284kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(mm2) 424主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.657kN·mσmax=M max/W=0.657×106/4490=146.336N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=6.572kNτmax=2Q max/A=2×6.572×1000/424=31.001N/mm2τmax=31.001N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.228mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=1.779kN,R2=17.247kN,R3=1.779kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。
300X1000mm 梁模板支撑架设计计算
KL63梁模板支撑架设计计算梁宽×高=300×1000mm 1 选用材料相关数据如下：(1)18mm厚胶合板抗剪强度[τ]＝2.2N/mm2抗弯强度[f]＝16N/mm2m弹性模量E＝1.1×104 N/mm2(2)松木枋小楞 50×100mm抗剪强度[τ]＝1.4N/mm2抗弯强度[f]＝13N/mm2m弹性模量E＝1.0×104 N/mm2(3) 钢管Ф48×3.5mm抗剪强度[τ]＝110N/mm2抗弯强度[f]＝215N/mm2m弹性模量E＝2.1×105 N/mm2截面积 A＝489 mm2截面矩量 W＝5.08×103 mm3惯性矩 I＝12.18×104 mm42 梁底模板验算（1）荷载计算静载：模板自重： g1＝6KN/m3×0.5×0.018＝0.054KN/m 新浇砼梁重：g2 ＝25×0.3×1.0＝7.5 KN/m钢筋重：g3 ＝1.5×0.3×1.0＝0.45 KN/mg＝(g1+g2+g3)×1.2＝9.605 KN/m施工荷载： P＇＝2×0.3＝0.6 KN/mP＝1.4×P＇＝0.84 KN/mq＝ g+ P＝10.445 KN/m（2）强度验算：（按四跨连续板计算）l＝0.3mMmax＝Kmq l2＝(0.107×9.605+0.121×0.84)×0.3×0.3＝0.102 KN/mW＝300×18×18/6＝16200mm3f＝ 102000/16200＝6.296N/mm2＜[m f]＝16N/mm2m满足要求（3）剪应力验算：V＝（0.607×9.605+0.62×0.84）×0.3＝1.91×0.3＝0.573 KNτ＝3V/2bh=3×573÷(2×300×18)＝0.159 N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求（4）挠度验算W＝（0.632×9.605+0.967×0.84）×3004/100IE＝5.575×1010÷（100×1.1×104×300×183/12）＝0.35mm＜300/400＝0.75mm满足要求3 梁底小楞验算（1）荷载：梁底模板（压脚）传来重：q1=10.445×0.5＝5.223KN/m松木枋自重：q2 ＝6×0.05×0.1×1.2＝0.036 KN/m（2）强度验算：(小楞跨度为300+200×2)Mmax＝0.125×0.036×0.72+５.223×0.5×0.7÷8×（2-0.5/0.7）＝0.296 KN·mW＝bh2/6=50×1002/6＝83333mm3f＝296000/83333＝3.55 N/mm2＜[m f]＝13N/mm2 满足m要求（3）剪力验算V＝0.036×0.7/2+5.223×0.5＝2.624 KNτ＝3V/2bh＝3×2624÷(2×50×100)＝0.787 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2满足要求（4）挠度验算（自重可忽略不计）W＝5ql 4/384EI＝5×5.223×7004÷(384×104×50×1003/12)＝0.392mm＜700/400＝1.75mm 满足要求4 梁底模大楞验算（Ф48×3.5钢管），按三跨连续梁考虑，K=0.101（1）强度验算（Ф48×3.5钢管）,化为均布荷载计算,q = 2.624×3/0.9=8.75KN/mMmax＝K ql=0.101×8.75×0.9=0.80 KN·mW＝5.08×103mm3f＝M/W＝800000/5080＝157.48 N/mm2＜[m f]＝215N/mm2m满足要求（2）剪应力验算V＝1.286×2.624＝3.374 KNτ＝3V/2bh＝3×3374÷489＝20.7 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2满足要求（3）挠度验算W＝kw ql4/100EI＝1.76×2.264×9004÷（100×2.1×106×12.18×104）＝0.12mm＜600/400＝1.25mm 满足要求5 梁侧模验算（1）砼侧压力F1＝0.22γc·t0·β1·β2·v1/2F2＝γc·HV＝1.85m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/（30+15）＝4.44F1＝0.22×25×4.44×1.2×1.15×85.1＝45.84×1.26＝57.76 KN/m2F2＝25×1.0＝25 KN/m2取F＝25 KN/m2（注：V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）（2）梁侧模板强度验算立档用50×100mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm 用一根，梁侧模板按三跨连续梁计。
200700梁模板支撑(5.7米
200X700梁模板支撑计算书工程名称:工程单位:1.计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=200mm,梁高h=700mm,层高5.90m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2× (0.20 + 1.16) × 1.2 = 0.49 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.20 × 0.70 × 1.2 = 4.03 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.20 × 0.70 × 1.2 = 0.25 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 5.33 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 3.98 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=200mm；W=bh2/6=200×182/6=10800mm3； I=bh3/12=200×183/12=97200mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105M max=K M q1L2=-0.105×5.33×3002=-50369N.mm=-0.05kN.mσ=M max/W=50369/10800=4.66N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.66N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
400x900梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=400×18×18/6＝21600mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=400×18×18×18/12＝194400mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×0.4＝13.623kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.4＝12.447kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.4＝1.176kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×0.4＝9.22kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×12.447×0.22+0.117×1.176×0.22＝0.055kN·mσ＝M max/W＝0.055×106/21600＝2.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×9.22×2004/(100×5400×194400)＝0.095mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×12.447×0.2+1.2×1.176×0.2＝3.021kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×9.22×0.2＝2.028kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝3.021/0.4＝7.551kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.4/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.334kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.334kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.028/0.4＝5.071kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.201kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.201kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.038×106/4250=8.972N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.011kNτmax=2V max/A=2×1.011×1000/398＝5.083N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.005mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.012kN，R2＝1.854kN，R3＝1.854kN，R4＝0.012kN正常使用极限状态R'1＝0.004kN，R'2＝1.227kN，R'3＝1.227kN，R'4＝0.004kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.112kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.736kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.289×106/4250=68N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.751kNτmax=2V max/A=2×1.751×1000/398＝8.799N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.244mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.014mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=4.531kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝4.531kN，立杆3：R3＝4.531kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=4.531/0.6=7.552kN,立杆3:P3=4.531/0.6=7.552kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.003×106/4250＝0.706N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.019kNτmax＝2V max/A=2×0.019×1000/398＝0.095N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.001mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.049kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.049kN，立杆4：R4=0.049kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.049,0.049]＝0.049kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝7.552kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.049kN，P2＝7.552kN，P3＝7.552kN，R4＝0.049kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8=4.932kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8=4.932kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.9)＝max[0.049+4.932，7.552，7.552，0.049+4.932]+0.547＝8.099kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝8099.106/(0.199×398)+0.005×106/4250＝103.435N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/71=0.051≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.674=0.539kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.539+3.6×0.207=4.24kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=712×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×71/2=5490.075kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.24=12.72kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.099/(1×0.15)＝53.994kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
200乘1000梁侧模计算书
木模板梁侧模板板计算书一、梁侧模板板基本参数梁侧模板板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=10mm，弹性模量E=6500N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×90mm，每道内楞1根方木，间距200mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。
梁侧模板板组装示意图二、梁侧模板板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。
三、梁侧模板板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
q1.强度计算= M/W < [f]其中──面板的强度计算值(N/mm2)；M ──面板的最大弯距(N.mm)；W ──面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.00×1.00/6=8.33cm3；[f] ──面板的强度设计值(N/mm2)。
200X800梁模板(扣件式,梁板立柱共用)技术交底
200X800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）技术交底有关规定。
2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。
3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。
4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。
且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。
5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。
高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。
6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。
7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。
吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。
8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。
9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。
在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。
10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定。
11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。
12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。
13、每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小于50mm。
当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。
14、立柱接长严禁搭接，必须用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得位于同步内，且对接接头沿竖向错开距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
400x800梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=400×18×18/6＝21600mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=400×18×18×18/12＝194400mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×3]×0.4＝12.246kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×0.4＝11.07kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.4＝1.176kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×0.4＝8.2kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×11.07×0.22+0.117×1.176×0.22＝0.05kN·mσ＝M max/W＝0.05×106/21600＝2.305N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×8.2×2004/(100×5400×194400)＝0.085mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×11.07×0.2+1.2×1.176×0.2＝2.718kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×8.2×0.2＝1.804kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝2.718/0.4＝6.794kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.4/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.8-0.25)×0.2＝0.321kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.8-0.25)×0.2＝0.321kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.804/0.4＝4.51kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(0.8-0.25)×0.2＝0.191kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(0.8-0.25)×0.2＝0.191kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.035×106/4250=8.166N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝0.911kNτmax=2V max/A=2×0.911×1000/398＝4.577N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.005mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.015kN，R2＝1.687kN，R3＝1.687kN，R4＝0.015kN正常使用极限状态R'1＝0.006kN，R'2＝1.103kN，R'3＝1.103kN，R'4＝0.006kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.012kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.662kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.263×106/4250=61.882N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.594kNτmax=2V max/A=2×1.594×1000/398＝8.01N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.219mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.012mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=4.124kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝4.124kN，立杆3：R3＝4.124kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=4.124/0.6=6.873kN,立杆3:P3=4.124/0.6=6.873kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.004×106/4250＝0.941N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.024kNτmax＝2V max/A=2×0.024×1000/398＝0.119N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.002mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.061kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.061kN，立杆4：R4=0.061kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.061,0.061]＝0.061kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝6.873kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.061kN，P2＝6.873kN，P3＝6.873kN，R4＝0.061kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8=4.932kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8=4.932kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.8)＝max[0.061+4.932，6.873，6.873，0.061+4.932]+0.567＝7.44kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝7440.188/(0.199×398)+0.005×106/4250＝95.116N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/33=0.109≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.586=0.469kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.469+3.6×0.207=3.784kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=332×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×33/2=1203.675kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.784=11.351kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝7.44/(1×0.15)＝49.601kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
200×1700mm梁木模板计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离150mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=4200N/mm2，抗弯强度[f]=12N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=4200N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×24.38+1.40×3.60)×1.70=58.305N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 91.80cm3；截面惯性矩 I = 82.62cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×41.448+1.40×6.120)×0.150×0.150=0.131kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.131×1000×1000/91800=1.429N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×41.448+1.40×6.120)×0.150=5.247kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5247.0/(2×1700.000×18.000)=0.257N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×41.448×1504/(100×6000×826200)=0.029mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×24.38+1.40×3.60)×1.70×0.60/3=11.66kN 穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.661kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
200x600梁模板(扣件式)计算书
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL15 新浇混凝土梁计算跨度(m) 4.4 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×600 新浇混凝土结构层高(m) 3.6 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1000梁两侧立柱间距l b(mm) 1600步距h(mm) 1900新浇混凝土楼板立柱间距l 'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 800梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 767,833梁底支撑小梁根数 2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 200设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按简支梁计算，计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/mq 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m 1、强度验算M max ＝q 1l 2/8＝20.48×0.22/8＝0.1kN·mσ＝M max /W ＝0.1×106/37500＝2.73N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×15.4×2004/(384×10000×281250)＝0.114mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×20.48×0.2＝2.05kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×15.4×0.2＝1.54kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)64小梁截面惯性矩I(cm 4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.05+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12) +1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.8-0.2/2，(1.6-0.8)-0.2/2]/2×1，2.05+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=4.17kN/mq2＝max[1.54+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.8-0.2/2，(1.6-0.8)-0.2/2]/2×1，1.54+(0.3-0.1)×0.2/2]＝3.03kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.17×12，0.5×4.17×0.22]＝0.45kN·m σ＝M max/W＝0.45×106/64000＝6.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.17×1，4.17×0.2]＝2.529kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×2.529×1000/(2×60×80)＝0.79N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算ν1＝0.632q 2l 14/(100EI)＝0.632×3.03×10004/(100×9350×2560000)＝0.8mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q 2l 24/(8EI)＝3.03×2004/(8×9350×2560000)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！ 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态R max ＝max[1.143q 1l 1，0.393q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.143×4.17×1，0.393×4.17×1+4.17×0.2]＝4.76kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1＝R 2＝4.76kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q 2l 1，0.393q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.143×3.03×1，0.393×3.03×1+3.03×0.2]＝3.46kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝3.46kN六、主梁验算主梁类型钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.257×106/4490＝57.17N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.665kNτmax ＝2V max /A=2×4.665×1000/424＝22N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝766.67/400＝1.92mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算R ＝max[R 1,R 4]＝0.1kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R ＝0.1kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型 Ф48×3立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205λ=h/i=1900/15.9=119.5≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.46 1、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1×1.92/10＝0.09kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m2)小梁验算q1＝max{1.89+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.8-0.2/2，(1.6-0.8)-0.2/2]/2×1，1.89+(0.3-0.1)×0.2/2}=3.63kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.08kN，R2＝4.07kN，R3＝4.07kN，R4＝0.08kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[0.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.8-0.2/2)/2×1，4.07，4.07，0.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.6-0.8-0.2/2)/2×1]+0.09/1.6＝4.61kNf＝N/(υA)+M w/W＝4612.87/(0.46×424)+0.09×106/4490＝43.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝4.66kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值f ak(kPa) 140立柱垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝4.61/(1×0.15)＝30.75kPa≤f ak＝140kPa满足要求！。
梁模板施工方法措施范本
梁模板施工方法措施范本一、工作前准备1.项目经理要对梁的模板施工方法进行合理计划安排，并参照设计图纸和规范要求编制详细的施工方案。
2.施工前必须进行现场勘查，检查梁模板的施工平面、垂直度和水平度，并进行严密测量，确保模板的准确性。
3.根据设计图纸计算出梁模板所需的材料数量，并进行预先采购，确保供应充足。
4.对模板工人进行安全教育培训，传达相关安全措施和施工要求，确保施工过程中的安全。
5.安排好风险评估，确定施工现场的危险区域，并采取相应的安全防护措施。
二、模板搭设1.根据施工方案的要求，先搭设好整体模板的结构，包括底板、侧板、梁底模板等。
2.模板结构必须牢固，采用可拆卸式模板，便于拆除和维修，并严密测量各部件的尺寸和位置。
3.模板拼接必须紧密，拼缝处要用木梢连结，确保结构稳固。
4.设置好支撑物，保证模板的平稳和垂直度，防止模板变形或倾斜。
三、模板调整1.在进行梁模板调整之前，必须先测量和记录下梁的实际尺寸和位置，以便进行后续的调整。
2.根据设计图纸和规范要求，按照梁的尺寸和位置要求，对模板进行调整，确保梁的准确度和水平度。
3.在调整过程中，要仔细检查模板的每个部位，确保没有松动现象，以防梁的变形。
4.对于长梁的调整，要采取分段调整的方式，先调整梁的中段，在各段调整好后再进行整体调整。
四、模板支撑1.梁模板的支撑必须牢固可靠，采用专用的支撑架或支撑杆进行支撑。
2.在支撑的过程中，要根据设计要求和梁的大小确定支撑的间距和数量，确保承重平稳。
3.支撑点和支撑杆的接触面应该平整，并用垫片进行垫实，以免对梁造成压力或变形。
4.梁模板的支撑必须保持稳定，定期检查支撑杆的紧固情况，及时补充或更换支撑杆。
五、模板拆除1.根据施工进度和梁的强度，合理安排梁模板的拆除时间，确保梁的强度满足要求。
2.拆模时必须严格按照规范要求进行，先拆除支撑，再拆除模板。
3.在拆模的过程中，要注意对梁的保护，避免撞击、划伤、变形等情况的发生。
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梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝γ0×[1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.9×2.5]×1＝61.178kN/m q1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)]×1＝58.658kN/m q1活＝γ0×[1.4×υc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m
1、强度验算
M max＝q1l2/8＝61.178×0.22/8＝0.306kN·m
σ＝M max/W＝0.306×106/54000＝5.665N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5q2L4/(384EI)=5×43.45×2004/(384×10000×486000)＝0.186mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R2=0.5q1l=0.5×61.178×0.2＝6.118kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R2'=0.5q2l=0.5×43.45×0.2＝4.345kN
五、小梁验算
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{6.118+1×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(1.7-0.12)]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×max[0.5-0.2/2，0.5-0.2/2]/2×1，6.118+1.35×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=8.789kN/m q2＝max[4.345+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(1.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.2/2，
0.5-0.2/2]/2×1，4.345+(0.3-0.1)×0.2/2]＝5.857kN/m
1、抗弯验算
M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.789×0.52，0.5×8.789×0.32]＝
0.396kN·m
σ＝M max/W＝0.396×106/64000＝6.18N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.789×0.5，8.789×0.3]＝2.668kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×2.668×1000/(2×60×80)＝0.834N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.857×5004/(100×9350×2560000)＝0.097mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝5.857×3004/(8×9350×2560000)＝0.248mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.789×0.5，
0.393×8.789×0.5+8.789×0.3]＝5.023kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝5.023kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.857×0.5，
0.393×5.857×0.5+5.857×0.3]＝3.348kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝3.348kN
六、主梁验算
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝M max/W＝0.279×106/5080＝54.916N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝4.28kN
τmax＝2V max/A=2×4.28×1000/489＝17.506N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.022mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
七、立柱验算
λ=h/i=1500/15.8=94.937≤[λ]=180
长细比满足要求！
查表得，υ＝0.634
1、风荷载计算
M w＝0.9×γ0×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.062kN·m
2、稳定性计算
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.743kN，R2＝8.56kN，R3＝0.743kN
立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+0.15×(22.55-1.7)+M w/l b＝max[0.743，8.56，0.743]+3.128+0.062/0.6＝11.792kN
f＝N/(υA)+M w/W＝11791.943/(0.634×489)+0.062×106/5080＝50.313N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝8.56kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.792/(1×0.15)＝78.613kPa≤f ak＝140kPa 满足要求！。