3m围墙计算书

(完整版)围栏计算书

(完整版)围栏计算书
1. 引言
围栏是用于界定和保护特定区域的结构物。

在设计和建造围栏时，需要进行一系列的计算以确保围栏的稳定性和安全性。

本文档
旨在提供一份完整的围栏计算书，帮助工程师进行围栏设计和施工。

本文将涵盖围栏计算中的关键要素和步骤。

2. 围栏设计要素
围栏的设计需考虑以下要素：
- 围栏高度：根据具体需求和使用场景确定围栏的高度。

- 围栏材料：选择合适的材料，如金属、木材或塑料等，根据
需求和预算进行选择。

- 围栏结构：确定围栏的结构形式，如网状、实心或栅栏等。

- 围栏间距：根据具体要求，确定围栏之间的间距。

3. 围栏计算步骤
以下是进行围栏计算的步骤：
3.1 确定荷载要求
根据围栏的用途和位置，确定所需承受的荷载要求，如风荷载、雪荷载等。

3.2 确定结构类型
根据围栏的高度和形式，确定适合的结构类型，如抗弯结构、
抗剪结构等。

3.3 计算材料强度
根据所选材料的特性和规格，计算材料的强度，以确定其承受
能力。

3.4 计算围栏尺寸
根据荷载要求和材料强度，计算围栏所需的尺寸，包括杆柱的
截面尺寸和固定件的数量。

3.5 施工方案设计
根据计算结果，设计合理的施工方案，包括固定件的布置、连
接方式以及加强措施等。

4. 结论
本文档通过详细阐述围栏的设计要素和计算步骤，希望能够帮助工程师有效地设计和建造围栏。

在实际应用过程中，工程师应根据具体情况进行详细计算和施工方案设计，以确保围栏的稳定性和安全性。

围挡计算书及围挡加固方案

围挡计算书1、围挡形式1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2021 ）计算围护结构时：0k gz s z w w βμμ=式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz β—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数；z μ—风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m 查表可知： 2.3gz β=1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/k q w kN m =⨯=⨯=立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力3.1 立柱计算80×1.1方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mmN mm MPa w mmσσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算 40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm Mpa A mm σσ====3.3 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14螺栓面积为153.86mm ²、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =⨯=⨯=11,F f 满足要求。

围挡结构整体计算书(一般情况)

围挡结构整体计算书1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 恒载1、间距400范围外围护板自重：0.11KN/m2*0.4m=0.044KN/m (取0.05KN/m)单元荷载分布图:恒载分布图 2) 工况号: 活载1、人员触碰、倚靠产生的荷载：0.3KN/m2*0.4m=0.12KN(取0.2KN)单元荷载分布图:活载分布图3) 3) 工工况号:最不利风荷载50年基本风压：0.55 KN/m2单独墙体体形系数：1.3地面粗糙度：B基本风压设计值：0.55KN/m2*1.3*1.0*1.7=1.215KN/m2 间距400mm范围内风荷载值：1.215KN/m2*0.4m=0.49kN/m单元荷载分布图:风荷载分布图3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规程》(上海规程) （DBJ08-9-92）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 3建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.90地震影响：多遇地震场地类别：Ⅳ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用计算温差1： 21.0 度计算温差2： -19.0 度3.4 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2(6) 1.20 恒载 + 1.40 温度荷载(7) 1.20 恒载 + 1.40 温度荷载(8) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 温度荷载(9) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 温度荷载(10) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 温度荷载(11) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 温度荷载(12) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(13) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(14) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(15) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(16) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(17) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(18) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(19) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(20) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(21) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(22) 1.20 恒载 + 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震4 内力位移计算结果4.1 内力4.1.1 最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)4.2 位移1、x向位移最大位移10.58mm<2x4000/400=20mm 满足规范要求2、Y向位移最大位移33.17mm>2x4000/400=20mm 不满足规范要求5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。

围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。

因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。

风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。

4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。

5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。

围墙基础计算书

一、荷载计算围墙柱子材料为400×400钢筋混凝土，混凝土强度等级为C30，间距3000mm ，地梁截面为240×400mm ，混凝土强度等级为C30，顶标高为-0.1m ；1、恒荷载（1）、砖墙传给地梁的线荷载：g k1=19KN/M 3×1m ×0.24m=4.6KN/m（2）、地梁自重：g k2=25KN/M 3×0.24m ×0.4m=2.4KN/m（3）、柱子自重（高3.7m ）：G k =25KN/M 3×0.4m ×0.4m ×3.7m=14.8KN2、活荷载不考虑围墙活荷载，既q K =03、荷载组合荷载设计值：g=1.2×（g k1+ g k2）=8.4 KN/mG=1.2 G k =17.8 KN二、内力图梁截面惯性矩线刚度：123bh I b = )(00128.0124.024.043m I b =⨯=l I E i bc b β=c c b E E i 000427.0300128.0== 柱截面惯性矩123c bh I = )(00213.0124.04.0c 43m I =⨯= l I E i cc c β=c c c E E i 000985.03.100128.0== 31.2/=b c i i计算简图如下（按5跨计算）：弯矩图如下：弯矩图剪力图轴力图三、地梁配筋计算：混凝土强度等级为C30，2/3.14mm N f c =，2/43.1mm N f t =，钢筋保护层厚度取25mm ，受拉钢筋按一排布置，梁的截面有效高度为mm h 3650=，钢筋为三级钢，2/360mm N f y =，结构安全等级为2级。

1、支座处截面配筋计算按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=6.73KN ·m2010bh f MC s αγα==263652403.140.11073.60.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0147 s αξ211--==0.0148按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：201513600148.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξα 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=选择2Ф16（三级），2402400240%2.0mm A s =⨯⨯=2、跨中截面配筋计算按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=3.42KN ·m2010bh f MC s αγα==263652403.140.11042.30.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0075 s αξ211--==0.0076按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：201263600076.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξα 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=选择2Ф14（三级），2308400240%2.0mm A s =⨯⨯=3、正截面配筋计算按图中最大剪力配筋KN V 07.13=(1)、梁截面验算452.1/<=b h w则KN bh f V C C 3133652403.140.125.025.00=⨯⨯⨯⨯=≤β截面尺寸满足要求(2)、计算是否需要配箍筋07.0bh f V t h C β=，其中216.1)800(410==h h β 则KN bh f V t h C 6.10636524043.1216.17.07.00=⨯⨯⨯⨯==β此截面不需要验算，按构造配箍配ф8@200，双肢箍配箍率21.02002403.502=⨯⨯==bs nA sv sv ρ 最小配箍率：163.021043.124.024.0min ,=⨯==yv t sv f f ρ m in ,sv sv ρρ>，满足要求4、梁支座及跨中截面配筋图：四、基础设计1、确定基础的埋置深度dze zw zs d Z Z ϕϕϕ0=d Z —设计冻深0Z —标准冻深，由中国季节性冻土标准冻深线图得标准冻深为2.0mzs ϕ—土的类别对冻深的影响系数，取1.2zw ϕ—土的冻胀性对冻深的影响系数，按冻胀考虑，取0.9ze ϕ—环境对冻深的影响系数，本地为旷野，取1.0)(16.20.19.02.10.2m Z d =⨯⨯⨯=基础埋深d 取2.2m2、确定中间柱基基底尺寸将该独立基础设计成阶梯形，取基础高度为300mm ，假设 b ＜3m,因d=1.2m ＞0.5m 故只需对地基承载力特征值进行深度修正； )5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηa f —地基承载力设计值，ak f —地基承载力标准值，为淤泥质土，取kpa f ak 140=d b ηη、—分别为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数γ—基底持力层土的天然重度0γ—基底以上埋深范围内土的加权平均重度，考虑为填土，无地下水，取17KN/m 3b —基础底面宽度d —基础埋置深度则)(6.1707.1180.1140kpa f a =⨯⨯+=3、确定基础的底面面积 d f F A G a k γ-≥ A —基底面积k F —上部结构传给基础顶面的竖向力标准值，G γ—基底面积2.2206.1705.40⨯-≥A =0.32m 2 取b l /=2，则8.0=l ，4.0=b4、基础底板厚度验算由于中柱弯矩很小，计算时忽略不计，按中心荷载作用计算。

(word完整版)临时围墙计算书

临时围墙计算书一、工程概况舟山海洋生态环境监测站实验楼工程位于临城体育路,本工程建筑面积11937.8平方米,由一幢单体建筑物组成。

其中地上建筑面积为9304.4平方米，地下建筑面积为2633。

4平方米,本工程建筑地上五层，总高度为19。

8米，地下一层，层高为4.2米.本工程为多层办公建筑，耐火等级二级，地下室耐火等级一级，地下室防水等级为一级,防水耐用年限25年，屋面防水等级2级,耐用年限15年。

临时围墙做法：临时围墙高2.5m ，墙体采用MU10标准砖，M7。

5混合砂浆砌筑,墙厚240mm ，内外墙面用1：1：4混合砂浆粉刷，外墙用外墙涂料饰面，并挂设五牌一图及文明施工标语。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0。

85KN/㎡，地面粗糙度为a 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.17。

因墙体高度小于10m,不考虑风振系数，即βZ =1.风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.17×0。

85=1.3KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1。

4×1.3=1。

55KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1。

55×4。

0×2。

52=19。

3KN 。

m2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度:f tm =γa f=0。

75×0。

15=0。

113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3。

6×0。

242/6+0。

4×0。

42/6=0。

045m 3δ=M/W=19。

3×103/0.045=0。

042Mpa ＜f tm =0。

113Mpa满足要求.4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wlH=1。

55×4.0×2.5=15.5KNfvo =γaf=0.75×0。

围墙计算书2020.10.27

m Lx/Ly= 1.429 ≤
3
结论
双向板计算
1. 弯矩计算
查《实用建筑结构静力计算手册》（国振喜、张树仪主编）表4-21
按三边固定、一边自由
三边固定、一边自由矩形板：
Lx= 4
m
Ly= 2.8
m
Ly/Lx=
0.7
My=
0.00930
Mx=
0.03500
墙底部支座弯矩设计值：
Moy=My*W*L^2= 0.2466 kN*m
恒载分项系数γg=
1.30
活载分项系数γq=
1.50
均布风荷载标准值：wk =βgz*μs*μz* w0=
1.105
均布风荷载设计值：w=γq*wk=
kN/m
1.6575 2
kN/m2
二、围墙内力及强度计算：
（一）围墙在均布风荷载作用下三边固定、一边自由，
围墙宽度Lx=围墙柱间距L=
4
m
围墙高度 Ly=H= 2.8
按砌体规范4.2.8条
bf = 围墙柱间距 L= 4
m
壁柱根部弯矩M=1/2*bf*Wk*H^2=
25.99 KN*m =
2.60E+07
N*mm
轴向压力设计值N=上部结构传至基础顶面竖向力值F k= 48.91 KN
=
4.89E+04
N
壁柱设计为组合砖砌体构件，高度Ho=围墙高度 H = 2.8
墙厚 240
墙体沿通缝弯曲抗拉强度设计值：
ftmhW=
0.027 m3
=
ftmh = 0.08 N/mm2 2.13E+06 N*mm
0.20
m

3m围墙计算书

3m围墙计算书围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。

因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。

风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。

4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。

5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。

围挡结构整体计算书一般情况

围挡结构整体计算书1设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)3荷载与组合结构重要性系数：1.003.1节点荷载3.2单元荷载1)工况号:恒载1、间距400范围外围护板自重：0.11KN/m2*0.4m=0.044KN/m(取0.05KN/m)单元荷载分布图:恒载分布图2)工况号:活载1、人员触碰、倚靠产生的荷载：0.3KN/m2*0.4m=0.12KN(取0.2KN)单元荷载分布图:活载分布图3)3)工工况号:最不利风荷载50年基本风压：0.55KN/m2单独墙体体形系数：1.3地面粗糙度：B基本风压设计值：0.55KN/m2*1.3*1.0*1.7=1.215KN/m2间距400mm范围内风荷载值：1.215KN/m2*0.4m=0.49kN/m单元荷载分布图:风荷载分布图3.3其它荷载(1).地震作用规范：《建筑抗震设计规程》(上海规程)（DBJ08-9-92）地震烈度：7度(0.10g)水平地震影响系数最大值：0.08计算振型数：3建筑结构阻尼比：0.040特征周期值：0.90地震影响：多遇地震场地类别：Ⅳ类地震分组：第一组周期折减系数：1.00地震力计算方法：振型分解法(2).温度作用计算温差1：21.0度计算温差2：-19.0度3.4荷载组合(1)1.20恒载+1.40活载工况1(2)1.20恒载+1.40风载工况2(3)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60风载工况2(4)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40风载工况2(5)1.00恒载+1.40风载工况2(6)1.20恒载+1.40温度荷载(7)1.20恒载+1.40温度荷载(8)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60温度荷载(9)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60温度荷载(10)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40温度荷载(11)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40温度荷载(12)1.20恒载+1.40风载工况2+1.40x0.60温度荷载(13)1.20恒载+1.40风载工况2+1.40x0.60温度荷载(14)1.20恒载+1.40x0.60风载工况2+1.40温度荷载(15)1.20恒载+1.40x0.60风载工况2+1.40温度荷载(16)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60风载工况2+1.40x0.60温度荷载(17)1.20恒载+1.40活载工况1+1.40x0.60风载工况2+1.40x0.60温度荷载(18)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40风载工况2+1.40x0.60温度荷载(19)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40风载工况2+1.40x0.60温度荷载(20)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40x0.60风载工况2+1.40温度荷载(21)1.20恒载+1.40x0.70活载工况1+1.40x0.60风载工况2+1.40温度荷载(22)1.20恒载+1.20x0.50活载工况1+1.30水平地震4内力位移计算结果4.1内力4.1.1最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)4.2位移1、x向位移最大位移10.58mm<2x4000/400=20mm满足规范要求2、Y向位移最大位移33.17mm>2x4000/400=20mm不满足规范要求5设计验算结果本工程有1种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。

围挡结构整体计算书

围挡结构整体计算书(一般情况)(总22页)-本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-围挡结构整体计算书1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数：节点荷载单元荷载1) 工况号: 恒载1、间距400范围外围护板自重：m2*=m (取m)单元荷载分布图:恒载分布图2) 工况号: 活载12单元荷载分布图:活载分布图 3) 3) 工工况号:最不利风荷载50年基本风压： KN/m2单独墙体体形系数：地面粗糙度：B基本风压设计值：m2***=m2间距400mm范围内风荷载值：m2单元荷载分布图:风荷载分布图其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规程》(上海规程) （DBJ08-9-92）地震烈度： 7度水平地震影响系数最大值：计算振型数： 3建筑结构阻尼比：特征周期值：地震影响：多遇地震场地类别：Ⅳ类地震分组：第一组周期折减系数：地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用计算温差1：度计算温差2：度荷载组合(1) 恒载 + 活载工况1(2) 恒载 + 风载工况2(3) 恒载 + 活载工况1 + x 风载工况2(4) 恒载 + x 活载工况1 + 风载工况2(5) 恒载 + 风载工况2(6) 恒载 + 温度荷载(7) 恒载 + 温度荷载(8) 恒载 + 活载工况1 + x 温度荷载(9) 恒载 + 活载工况1 + x 温度荷载(10) 恒载 + x 活载工况1 + 温度荷载(11) 恒载 + x 活载工况1 + 温度荷载(12) 恒载 + 风载工况2 + x 温度荷载(13) 恒载 + 风载工况2 + x 温度荷载(14) 恒载 + x 风载工况2 + 温度荷载(15) 恒载 + x 风载工况2 + 温度荷载(16) 恒载 + 活载工况1 + x 风载工况2 + x 温度荷载(17) 恒载 + 活载工况1 + x 风载工况2 + x 温度荷载(18) 恒载 + x 活载工况1 + 风载工况2 + x 温度荷载(19) 恒载 + x 活载工况1 + 风载工况2 + x 温度荷载(20) 恒载 + x 活载工况1 + x 风载工况2 + 温度荷载(21) 恒载 + x 活载工况1 + x 风载工况2 + 温度荷载(22) 恒载 + x 活载工况1 + 水平地震4 内力位移计算结果内力最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、位移1、x向位移最大位移<2x4000/400=20mm 满足规范要求2、Y向位移最大位移>2x4000/400=20mm 不满足规范要求5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235：弹性模量：*105N/mm2；泊松比：；线膨胀系数：*10-5；质量密度：7850kg/m3。

围墙计算书

围墙计算一、基本数据及设计标准1. 基本数据围墙为240mm 厚单排孔混凝土砌块砌体。

围墙高2.3m ，墙柱间距为3.6m 。

单排孔混凝土砌块强度等级为：MU7.5。

砂浆强度等级为：M7.5。

2. 所用规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《砌体结构设计规范》GB50003-20113. 所用图集上海市建筑标准设计《混凝土小型空心砌块砌体建筑、结构构造图（合订本）》：《混凝土小型空心砌块砌体建筑构造图》图集号：沪J105《混凝土小型空心砌块砌体结构构造图》图集号：沪G102《混凝土小型空心砌块砌体结构构件图》图集号：沪G701上海市建筑标准设计《混凝土小型空心砌块围墙、大门》图集号：99沪J002二、风荷载基本风压：w 0 = 0.55 kN/m 2，地面粗糙度类别：B 类。

均布风荷载标准值：w k =βg z μs μz w 0= 1.7*1.3*1.0*0.55 = 1.22kN/m 2均布风荷载设计值：w = 1.4*1.22 kN/m 2 = 1.7 kN/m 2三、围墙内力及强度计算（一）围墙在均布风荷载作用下三边固定、一边自由的 3.6m （宽）X2.3m(高)双向板计算1. 弯矩计算查《实用建筑结构静力计算手册》（国振喜、张树仪主编），P361三边固定、一边自由矩形板： 3.6, 2.3,/ 2.3/3.60.65x y y x l m l m l l ===≈墙底部支座弯矩设计值：020.0548 1.7 3.6 1.21y M kN m =××=i 墙中部支座弯矩设计值：020.0460 1.7 3.6 1.01x M kN m =××=i2. 受弯验算计算公式： GB50003-2011第5.4.1条：M ≤f tm W（1）墙底部支座弯矩验算3600mm 宽度、240mm 厚单排孔混凝土砌块砌体的截面抵抗距W ：W = bh 2/ 6 = 3600×2402 /6 =3.45×107 mm 3按GB50003-2011第3.2.2条：混凝土砌块砌体沿通缝弯曲抗拉强度设计值：f tm =0.06 MPa = 0.06 N/mm 2 7600.06 3.4510 2.0710 2.07 1.21tm y f W Nmm kNm M kN m =××=×=≥=i ，满足。

墙体计算书

墙体计算书墙Q1室外地坪0.26，地下水位为-3.500m。

地下室顶板面标高-1.400，底板面标高-6。

墙厚300mm。

1、平时工况外地面活载：10KN/m2q 0＝0.5x10＝5.0KN/m2水土压力q1＝0.5×18×1.66＝14.9KN/m2q2＝0.5×18×3.76＝33.8KN/m2q3＝0.5×18×3.76+0.5×(18-10) ×2.5+10×2.5＝78.8KN/m2砼：C35,f c＝16.7N/mm2f y＝360 N/mm2荷载组合：1.35水土压力+0.7×1.4室外活载MA=-165.4KN.m As＝1994mm2选用 20@90（As＝3491mm2）MAk＝-125.9KN.m ωmax＝0.184mmM0=76.5KN.m As＝903mm2选用 14@90（As＝1710mm2）M0k＝58.6KN.m ωmax＝0.080mm墙Q2室外地坪0.26，地下水位为-3.500m。

地下室顶板面标高-0.150，底板面标高-6。

墙厚300mm。

1、平时工况外地面活载：10KN/m2q 0＝0.5x10＝5.0KN/m2水土压力q1＝0.5×18×0.41＝3.69KN/m2q2＝0.5×18×3.76＝33.8KN/m2q3＝0.5×18×3.76+0.5×(18-10) ×2.5+10×2.5＝78.8KN/m2砼：C35,f c＝16.7N/mm2f y＝360 N/mm2荷载组合：1.35水土压力+0.7×1.4室外活载MA=-227.0KN.m As＝2804mm2选用 22@80（As＝4751mm2）MAk＝-173.7KN.m ωmax＝0.186mmM0=99.7KN.m As＝1150mm2选用 14@80（As＝1923mm2）M0k＝76.9KN.m ωmax＝0.129mm墙Q3室外地坪0.000，地下水位为-3.500m。

(完整版)围挡结构抗稳定性计算书

W二Bypw=2.3X1.8X0.74X0.25=0.77(KN/m2)
kzzs0
3、建立模型
荷载传递：水平风荷载9夹芯钢板9立柱9支撑地面。
受力结构主要为立柱、支撑钢筋。立柱插入混凝土路面，可视为刚性连接。所以对整个围挡抗倾覆稳定的关键点在于立柱的的抗弯和抗剪强度。下座30cmX30cm砖砌基础自身具有抗风能力，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。设计风压为0.77KN/m2,风压传至立柱为均布荷载，均布荷载q=0.77X3.3=2.54KN/m。
按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)围护结构风压
w二B卩卩w
k(KN/m2)
k
P一高度z处的阵风系数
z
卩一局部风压体型系数
z
卩一风压高度变化系数
s
W一基本风压(取0.3KN/m2)
0
查表得P二2.3，卩二0.8-(-1.0)二1.8，卩二0.74。
zsz
vV
4.2立柱抗弯强度计算
仅考虑风荷载产生的弯矩仅由钢管立柱承担。风荷载作用下固端弯矩为：
11
M=—ql2=x5.08x22=10.16(KN・m)
计算螺栓所受拉力
容许值
N>[N]=205N/mm2。不满足要求。
故需要采取加固措施，为此在支撑中间部位加斜撑。斜撑采用角
钢，其一端与型钢立柱焊接，另一端打入地面下，角钢计算如下:
游艺路便道
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1、围挡结构形式2
2、荷载计算2
3、建立模型3
4、稳定性计算4
4.1抗剪强度计算…………………………………………4
4.2抗弯强度计算5
1、围挡结构形式

3米高挡墙计算书

重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重力式挡土墙 1计算时间： 2013-06-08 20:08:08 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.000(m)墙顶宽: 1.400(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:-0.260墙底倾斜坡率: 0.000:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 41.144(度)Ea=24.058 Ex=24.027 Ey=1.228(kN) 作用点高度 Zy=1.036(m) 墙身截面积 = 3.030(m2) 重量 = 69.690 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 24.027(kN) 抗滑力= 35.459(kN)滑移验算满足: Kc = 1.476 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.530 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.889 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.036 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 24.897(kN-m) 抗倾覆力矩= 38.035(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.528 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 70.918(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=13.138(kN-m) 基础底面宽度 B = 0.620 (m) 偏心距 e = 0.125(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.185(m)基底压应力: 趾部=255.215 踵部=0.000(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.125 <= 0.250*0.620 = 0.155(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=255.215 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=114.384 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 3.030(m2) 重量 = 69.690 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.530 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.889 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.036 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 70.918(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=13.138(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.185(m)截面宽度 B = 0.620 (m) 偏心距 e1 = 0.125(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.125 <= 0.300*0.620 = 0.186(m)截面上压应力: 面坡=252.475 背坡=-23.707(kPa)压应力验算满足: 计算值= 252.475 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 23.707 <= 150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.001 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 35.459(kN),滑移力 = 24.027(kN)。

围挡计算书

围挡计算书围挡计算书：用智能科技改变传统建筑施工近年来，随着科技的不断进步，智能化已经成为了各行各业的发展趋势。

传统建筑施工在规模化、效率和安全性方面存在一定的问题，然而，随着智能科技的应用，围挡计算书应运而生，为建筑施工带来了革命性的变化。

围挡计算书是一本基于智能科技的计算工具，旨在解决建筑施工中围挡搭建的问题。

传统的围挡搭建依赖于人工经验和繁琐的测量工作，容易出现误差和浪费。

而围挡计算书通过集成各种传感器和智能算法，能够快速准确地计算出围挡所需材料和搭建方式，大大提高了施工效率和质量。

首先，围挡计算书通过智能化的测量工具，可以实时获取施工现场的各项数据，包括地形、孔洞位置、围挡高度等。

这些数据可以通过无线传输直接输入到计算机中进行分析和计算，避免了传统人工测量的繁琐和不准确。

同时，围挡计算书还可以根据地形和孔洞位置等因素，自动调整围挡的搭建方式，最大程度地减少材料的浪费，节约施工成本。

其次，围挡计算书还具备智能化的材料管理功能。

在传统施工中，围挡搭建所需的材料需要人工进行采购和管理，容易出现材料短缺或过剩的情况。

而围挡计算书可以根据施工现场的实际情况，自动计算材料的需求量，并及时发出采购提醒。

同时，围挡计算书还可以通过智能算法优化材料的使用方式，减少浪费，提高材料利用率，降低施工成本。

另外，围挡计算书还能够通过智能化的监控系统，实时监测围挡施工的进度和质量。

传统施工中，围挡搭建的进度和质量需要人工进行把控，容易出现管理不善和质量问题。

而围挡计算书通过集成摄像头和传感器等设备，可以实时监测围挡的搭建情况，及时发现问题并进行调整。

同时，围挡计算书还可以通过智能算法对施工质量进行评估，提供改进建议，保证施工质量和安全。

围挡计算书的出现，不仅提高了建筑施工的效率和质量，还减少了人为因素的干扰，降低了施工风险。

同时，围挡计算书的智能化功能也为建筑施工带来了更多的可能性。

通过与其他智能设备的连接，围挡计算书可以实现与施工机械的自动配合，实现自动化施工。

临时围墙计算书

临时围墙计算书一、工程概况舟山海洋生态环境监测站实验楼工程位于临城体育路，本工程建筑面积11937.8平方米，由一幢单体建筑物组成。

其中地上建筑面积为9304.4平方米，地下建筑面积为2633.4平方米，本工程建筑地上五层，总高度为19.8米，地下一层，层高为4.2米。

本工程为多层办公建筑，耐火等级二级，地下室耐火等级一级，地下室防水等级为一级，防水耐用年限25年，屋面防水等级2级，耐用年限15年。

临时围墙做法：临时围墙高2.5m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm ，内外墙面用1：1：4混合砂浆粉刷，外墙用外墙涂料饰面，并挂设五牌一图及文明施工标语。

二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.85KN/㎡，地面粗糙度为a 类。

风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.17。

因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。

风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.17×0.85=1.3KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.3=1.55KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×4.0×2.52=19.3KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=19.3×103/0.045=0.042Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。

4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.55×4.0×2.5=15.5KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3.6×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=77.1KN ＞V=13.6KN满足要求。