矿井供电设计

目录
第一章系统概况 (3)
第一节供电系统简介 (3)
第二节中央变电所高压开关及负荷统计 (3)
一、G-03高压开关负荷统计： (4)
二、G-04高压开关负荷统计： (4)
三、G-05高压开关负荷统计： (4)
四、G-07高压开关负荷统计 (5)
五、G-08高压开关负荷统计 (5)
六、G-09高压开关负荷统计 (6)
第三节中央变电所高压开关整定计算 (7)
一、计算原则 (7)
二、中央变电所G-01、G-06、G-11高爆开关整定： (8)
三、中央变电所G-03高爆开关整定： (8)
四、中央变电所G-04、G-08高爆开关整定： (9)
五、中央变电所G-05、G-07高爆开关整定： (9)
六、中央变电所G-09高爆开关整定： (10)
七、中央变电所G-02、G-10高爆开关整定： (10)
八、合上联络开关，一回路运行，另一回路备用时Ⅰ、Ⅱ段高压开关整定
(10)
九、定值表（按实际两回路同时运行，联络断开）： (11)
第四节井底车场、硐室及运输整定计算 (11)
一、概述 (11)
二、供电系统及负荷统计 (11)
三、高压系统设备的选型计算 (12)
第五节660V系统电气设备选型 (14)
一、对于3#变压器 (14)
二、对于2#变压器 (16)
第六节660V设备电缆选型 (18)
一、对于3#变压器 (18)
二、对于2#变压器 (19)
第七节短路电流计算 (20)
一、对于3#变压器 (20)
二、对于2#变压器 (21)
第八节低馈的整定 (22)
一、对于3#变压器 (22)
二、对于2#变压器 (24)
三、对于1#变压器 (27)
四、对于4#变压器 (27)
五、对于YB-02移变 (28)
六、对于YB-04移变 (29)
第二章30104综采工作面供电整定计算 (32)
第一节供电系统 (32)
第二节工作面供电系统及负荷统计 (33)
第三节高压系统设备的选型计算 (34)
一、1140V设备YB-03移动变电站的选择 (34)
二、660V设备YB-04移动变电站的选择 (34)
三、高压电缆的选择及计算 (35)
四、1140V系统电气设备电缆计算 (36)
五、660V系统电器设备电缆计算 (39)
第四节短路电流计算 (45)
第五节整定计算 (52)
第六节供电安全 (57)
第三章 30106工作面联络巷供电整定计算 (58)
第一节供电系统 (58)
第二节工作面供电系统及负荷统计 (58)
第三节设备的选型计算 (58)
一、YB-02移动变电站的选择 (58)
二、高压电缆的选择及计算 (59)
三、低压系统电气设备电缆计算 (60)
第四节短路电流计算 (63)
第五节整定计算 (65)
第六节供电安全 (69)
第一章系统概况
第一节供电系统简介
我煤矿供电系统为单母线分段分列运行供电方式，一回来自西白兔110KV站35KV母线，另一回来自羿神110KV站35KV母线。

井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7／10 3×95mm2 500米），分布在地面变电所两段母线上，井下布置有1个中央变电所（11台高爆开关、14台低压馈电开关、4台隔爆干式变压器、3台软启动）。

第二节中央变电所高压开关及负荷统计
二、G-04高压开关负荷统计：
三、G-05高压开关负荷统计：
五、G-08高压开关负荷统计
六、G-09高压开关负荷统计
第三节 中央变电所高压开关整定计算
一、计算原则
过载值整定：e
e e U P I 3=
短路值整定：gh x k d I k k I ⋅⋅= 两相短路电流及灵敏度校验：
5.1)
2(≥=d d I I K 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
221R R K R R b b ++=∑ 22
1X X K X X X b b x +++=∑
z I ：过载负荷整定 e I ：额定电流 qe I ：起动电流
d I ：短路保护整定值
)
2(d I ：两相短路电流
k k ：可靠系数，用于电流速断保护时取1.3或1.5。

（本书取1.5，地面取1.3） x k ：接线系数，接于相电流取1，接于相电流差时取3 gh I ：线路最大过负荷电流
K ：短路电流灵敏度校验系数
∑R 、∑X ：短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω
x X ：短路容量计算的系统电抗值，Ω
1R 、1X ：高压电缆的电阻、电抗值，Ω b K ：矿用变压器的变压比
b R 、b X ：矿用变压器的电阻、电抗值，Ω
2R 、2X ：低压电缆的电阻、电抗值，Ω
e U ：变压器二次侧的额定电压
二、中央变电所G-01、G-06、G-11高爆开关整定：
G-01、G-11高爆开关为中央变电所Ⅰ段进线、Ⅱ段进线，G-06为联络开关，实际运行时，G-06断开，G-01、G-11分列运行，高爆开关额定电流为400A ，过载值有0.2-1.4倍档可选用，短路值有1.6-10倍档可选用。

G-01总负荷： kw P e 6.842= 1、过载值整定：
A U P I e
e e 816
36.8423=⨯=
=
整定过载电流取400×0.2=80A ，0.2档 2、短路值整定：
由于G-01高爆开关为中央变电所进线开关，所以采用下列公示计算：
A I k k I gh x k d 18012015.1=⨯⨯=⋅⋅=
整定短路电流为400×1.6=640A ，1.6倍档 G-11总负荷： kw P e 7.1861= 1、过载值整定：
A U P I e
e e 1796
37.18613=⨯=
=
整定过载电流取400×0.5=200A ，0.5档 2、短路值整定：
由于G-11高爆开关为中央变电所进线开关，所以采用下列公示计算：
A I k k I gh x k d 30020015.1=⨯⨯=⋅⋅=
整定短路电流为400×1.6=640A ，1.6倍档
合上联络开关运行时，G-06整定按G-11开关负荷计算
三、中央变电所G-03高爆开关整定：
G-03高爆开关为掘进工作面供电使用，高爆开关额定电流为100A ，过载值有0.2-1.4倍档可选用，短路值有1.6-10倍档可选用。

总负荷： kw P e 5.310= 1、过载值整定：
A U P I e
e e 306
35.3103=⨯=
=
整定过载电流取100×0.3=30A ，0.3档
2、短路值整定：
由于G-03高爆开关为中央变电所去掘进工作面进线开关，所以采用下列公示计算：
A I k k I gh x k d 453015.1=⨯⨯=⋅⋅=
整定短路电流为100×1.6=160A ，1.6倍档
四、中央变电所G-04、G-08高爆开关整定：
G-04、G-08高爆开关为掘进工作面局部通风机Ⅰ、Ⅱ段专用，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2-1.4倍档可选用，短路值有1.6-10倍档可选用。

总负荷： kw P e 152⨯= 1、过载值整定：
A U P I e
e e 36
3303=⨯=
=
整定过载电流取50×0.2=10A ，0.2档 2、短路值整定：
由于G-04、G-08高爆开关为掘进工作面局部通风机专用，所以采用下列公示计算：
A
I k k I gh x k d 151015.1=⨯⨯=⋅⋅=
整定短路电流为50×1.6=80A ，1.6倍档
五、中央变电所G-05、G-07高爆开关整定：
G-05、G-07高爆开关为副井底中央变电所Ⅰ、Ⅱ段供电，高爆开关额定电流为100A ，过载值有0.2-1.4倍档可选用，短路值有1.6-10倍档可选用。

G-05总负荷： kw P e 1.502= 1、过载值整定：
A U P I e
e e 486
31.5023=⨯=
=
整定过载电流取100×0.5=50A ，0.5档 2、短路值整定：
由于G-05、G-07高爆开关为为副井底中央变电所Ⅰ、Ⅱ段供电，所以采用下列公示计算：
A I k k k I eb gh x k d 5.112505.115.1=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=
整定短路电流为100×1.6=160A ，1.6倍档 G-07总负荷： kw P e 4.470= 1、过载值整定：
A U P I e
e e 456
34
.4703=⨯=
=
整定过载电流取100×0.5=50A ，0.5档 2、短路值整定：
由于G-05、G-07高爆开关为为副井底中央变电所Ⅰ、Ⅱ段供电，所以采用下列公示计算：
A I k k k I eb gh x k d 5.112505.115.1=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=
整定短路电流为100×1.6=160A ，1.6倍档
六、中央变电所G-09高爆开关整定：
G-09高爆开关为采煤工作面供电，高爆开关额定电流为200A ，过载值有0.2-1.4倍档可选用，短路值有1.6-10倍档可选用。

总负荷： kw P e 3.1361= 1、过载值整定：
A U P I e
e e 0.1316
33.13613=⨯=
=
整定过载电流取200×0.6=120A ，0.6档 2、短路值整定：
由于G-06高爆开关为采煤工作面供电，所以采用下列公示计算：
A I k k I gh x k d 18012015.1=⨯⨯=⋅⋅=
整定短路电流为200×1.6=320A ，1.6倍档
七、中央变电所G-02、G-10高爆开关整定：
G-02、G-10高爆开关为备用开关，整定为备用
八、合上联络开关，一回路运行，另一回路备用时Ⅰ、Ⅱ段高压开关整定
1、中央变电所G-01、G-11高爆开关整定：
G-01、G-11高爆开关为中央变电所Ⅰ段进线、Ⅱ段进线，G-06为联络开关，若一回路出现故障，采用另一回路运行时，G-06合闸，高爆开关额定电流为400A ，过载值有0.2-1.4倍档可选用，短路值有1.6-10倍档可选用。

G-01（或G-11）总负荷：
kw P e 3.2704=
1、过载值整定：
A U P I e
e e 2606
33.27043=⨯=
=
整定过载电流取400×0.6=240A ，0.6档 2、短路值整定：
由于G-01（或G-11）高爆开关为中央变电所进线开关，所以采用下列公示计算：
A I k k I gh x k d 36024015.1=⨯⨯=⋅⋅=
整定短路电流为400×1.6=640A，1.6倍档
九、定值表（按实际两回路同时运行，联络断开）：
表1-1 高爆开关定值表
第四节井底车场、硐室及运输整定计算
一、概述
井底车场级运输电源取自中央变电所，根据用电设备的容量与布置，采用干式变压器方式供电。

6KV电源的供电线路由中央变电所高压馈电开关向2#、3#变压器供电，电源分别取自中央变电所G-05、G-07高压馈电开关。

二、供电系统及负荷统计
表1-2 主运输主要设备表
三、高压系统设备的选型计算
1、变压器的选择
∑=ϕ
cos x
e
K P S 式中：s P ——最大电动机功率
S ——变压器计算容量，KVA
∑e
P ——连接设备总容量
x K ——需用系数，查《煤矿电工手册》表10-3-1
ϕcos ——设备平均功率因数，取0.7
（1）3#变压器选择
KVA K P S x e
1.4177
.06
.0)5.71.494(cos =⨯-==∑ϕ 根据计算，选择一台KBSG-500/6干式变压器, 其额定容量为500KVA ＞417.1KVA ，满足供电
要求。

（2）2#变压器选择 KVA K P S x e
2.4037
.06
.04.470cos =⨯==
∑ϕ 根据计算，选择一台KBSG-500/6干式变压器, 其额定容量为500KVA ＞403.2KVA ，满足供电
要求。

2、对于3#变压器 （1）电缆长度的确定
由于供电距离较近，不存在较大压降，故选择将变压器放置在中央变电所， L=20m
m L 22201.11=⨯=
（2）按长时允许负荷电流选择电缆截面 从中央变电所到2#变压器：
A U K
P I e x
e
g 407
.0636
.0)5.71.494(cos 3=⨯⨯⨯-=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
初选MYPTJ-6/10 3×70＋1×25mm ²型号的矿用6KV 高压电缆。

A I A I g y 41215=>=
（3）按经济电流密度校验：
j
g j I I A =
j A ：按经济电流密度选择的电缆截面
g I ：正常运行时，实际流过电缆的工作电流 j I ：经济电流密度，取2/25.2mm A I j =
中央变电所至高压三通：
22701825
.240
mm mm I I A j
g j <==
=
所选电缆截面满足要求。

3、对于2#变压器 （1）电缆长度的确定
由于供电距离较近，不存在较大压降，故选择将变压器放置在中央变电所， L=20m
m L 22201.11=⨯=
（2）按长时允许负荷电流选择电缆截面 从中央变电所到3#变压器：
A U K
P I e x
e
g 397
.0636.04.470cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
初选MYPTJ-6/10 3×70＋1×25mm 2
型号的矿用6KV 高压电缆。

A I A I g y 39215=>=
（3）按经济电流密度校验：
j
g j I I A =
j A ：按经济电流密度选择的电缆截面
g I ：正常运行时，实际流过电缆的工作电流 j I ：经济电流密度，取2/25.2mm A I j =
中央变电所至高压三通：
22701725
.239
mm mm I I A j
g j <==
=
所选电缆截面满足要求。

第五节 660V 系统电气设备选型
一、对于3#变压器
本系统选用编号为GB-02号KBSG －500/6干式变压器，控制301采区皮带输送机、水泵房及清撒斜巷设备等。

∑=kw P e
1.494
1、倾撒斜巷主馈电选型
倾撒斜巷包括一台潜水泵，一部带式输送机，三部调度绞车，实际流过电缆的工作电流的计算：
A U K
P I e x
e
g 517
.069.036.02.71cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
x K 、ϕcos 系数查《煤矿电工手册》第二分册348页得。

经计算，选择一台KJZ-200的馈电，满足要求 1.1 潜水泵开关选型
A U P I e e e 187
.069.0315cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

1.2 带式输送机开关选型
A U P I e e
e 267
.069.0322
cos 3=⨯⨯=⋅⋅=ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

1.3 调度绞车开关选型
A U P I e e e 147
.069.034
.11cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

2、301采区皮带巷主馈电选型
301采区皮带巷包括一部带式输送机，一台潜水泵，一部张紧绞车，两台综保，实际流过电缆的工作电流的计算：
A U K
P I e x
e
g 727
.069.037.05.85cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
x K 、ϕcos 系数查《煤矿电工手册》第二分册348页得。

经计算，选择一台KJZ-200的馈电，满足要求 2.1 带式输送机开关选型
A U P I e e e 667
.069.0355
cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-120的开关，满足要求。

2.2 潜水泵开关选型
A U P I e e e 187
.069.0315
cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

2.3 张紧绞车开关选型
A U P I e e e 97
.069.035
.7cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

3、主水泵馈电选型
按实际流过电缆的工作电流的计算：
A U K
P I e x
e
g 1587
.069.03132cos 3=⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
x K 、ϕcos 系数查《煤矿电工手册》第二分册348页得。

经计算，各选择一台KJZ-200的馈电，满足要求。

3.1 主水泵开关的选型
A U I e e e 1587
.069.03cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QJR-400的开关，满足要求。

二、对于2#变压器
本系统选用编号GB-03号KBSG-500/6干式变压器，控制上仓巷皮带输送机、主水泵及配煤巷、副井底液压站设备等。

∑=kw P
e
4.470
1、副井底液压站及配煤巷主馈电选型
副井底液压站及配煤巷主馈电按实际流过电缆的工作电流计算：
A U K
P I e x
e
g 1247
.069.036.04.173cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
x K 、ϕcos 系数查《煤矿电工手册》第二分册348页得。

经计算，各选择一台KJZ-200的馈电，满足要求。

1.1 操车液压站开关选型
A U P I e e e 187
.069.0315
cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

1.2 潜水泵开关选型
A U P I e e e 187
.069.0315cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

1.3 给煤机开关选型
A U P I e e e 97
.069.035
.7cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

1.4 给煤机闸门开关选型
A U P I e e e 57
.069.034
cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80N 的开关，满足要求。

1.5 操车液压站开关选型
A U P I e e e 187
.069.0315
cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

1.6 循环绞车开关选型
A U I e e e 267
.069.03cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80的开关，满足要求。

1.7调度绞车开关选型
A U P I e e e 147
.069.034.11cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80N 的开关，满足要求。

2、上仓巷主馈电选型
上仓巷主馈电按实际流过电缆的工作电流计算：
A U K
P I e x
e
g 967
.069.035.0161cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
x K 、ϕcos 系数查《煤矿电工手册》第二分册348页得。

经计算，各选择一台KJZ-400的馈电，满足要求。

2.1 带式输送机开关选型
A U P I e e e 1587
.069.03132cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QJR-400的开关，满足要求。

2.2 调度绞车开关选型
A U P I e e e 307
.069.0325cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QBZ-80N 的开关，满足要求。

3、主水泵馈电选型
按实际流过电缆的工作电流的计算：
A U K
P I e x
e
g 957
.069.036
.0132cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
x K 、ϕcos 系数查《煤矿电工手册》第二分册348页得。

经计算，各选择一台KJZ-200的馈电，满足要求。

3.1 主水泵开关的选型
A U P I e e e 1587
.069.03132
cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
ϕ
经计算，选择一台QJR-400的开关，满足要求。

第六节 660V 设备电缆选型
一、对于3#变压器
本系统采用编号GB-03号
KBSG-500/6干式变压器向301采区皮带总馈电供电。

电缆选型：
1、供301采区带式输送机总开关电缆选择
A U P
I e e
g 667
.069.0355cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ
选用一跟3×70+1×25mm ²电缆，A A I y 66215>=。

满足要求，取125m 。

2、供主水泵总开关电缆选择
A U P
I e e
g 1587
.069.03132cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ
选用一跟3×70+1×25mm ²电缆，A A I y 158215>=。

满足要求，取45m 。

3、供倾撒斜巷总开关电缆选择
A U P
I e e
g 857
.069.032.71cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ
选用一跟3×70+1×25mm ²电缆，A A I y 85215>=。

满足要求，取150m 。

电缆校验：
按正常允许电压损失检验，系统允许损失电压V U U
e 69%10==∆。

500KVA 移变阻抗计算：（根据煤矿电气三大保护细则取得系数）
223e
b I P
R ⋅∆=
630/69.0)630
104100(
1022
2⨯⨯-⨯=d b U X
所以Ω=⨯=⋅∆=
0071.0465
34600
32
22e I P R
其中 d U ：变压器绕组电抗压降百分值5.5
P ∆：变压器短路损耗4600
e I 2：变压器二次侧额定电流465
500KVA 变压器：（皮带输送机、水泵等）
e
b b e x b U tg X R P K U ∑⨯+⨯=
∆)
(1ϕ
56.07.482132
6.04.06.04.0=⨯+=+=∑e
S x P P K
V U tg X R P K U e
b b e x b 3.4669
.0)
02.1108.00071.0(7.48256.0)
(1=⨯+⨯⨯=
⨯+⨯=
∆∑ϕ
二、对于2#变压器
本系统采用编号为GB-02号KBSG-500/6干式变压器向上仓巷皮带输送机、主水泵、配煤巷及副井液压站等设备供电。

电缆选型：
1、副井底液压站
A U P
I e e
g 547
.069.0345cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ
选用一跟3×25+1×16mm ²电缆，A A I y 54113>=。

满足要求，取150m 。

2、配煤巷总开关电缆选择
A U P
I e e
g 1397
.069.034.116cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ
选用一跟3×70+1×25mm ²电缆，A A I y 139215>=。

满足要求，取150m 。

3、供上仓巷总开关电缆选择
A U P
I e e
g 1887
.069.03157cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ
选用一跟3×70+1×25mm ²电缆，A A I y 188215>=。

满足要求，取230m 。

4、供主水泵总开关电缆选择
A U P
I e e
g 1587
.069.03132cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ
选用一跟3×70+1×25mm ²电缆，A A I y 158215>=。

满足要求，取45m 。

电缆校验：
按正常允许电压损失检验，系统允许损失电压V U U
e 69%10==∆。

500KVA 移变阻抗计算：（根据煤矿电气三大保护细则取得系数）
223e
b I P
R ⋅∆=
630/69.0)630
104100(
1022
2⨯⨯-⨯=d b U X
所以Ω=⨯=⋅∆=
0071.0465
34600
32
22e b I P R 其中 d U ：变压器绕组电抗压降百分值5.5
P ∆：变压器短路损耗4600
e I 2：变压器二次侧额定电流465
500KVA 变压器：（皮带输送机、水泵等）
e
b b e x b U tg X R P K U ∑⨯+⨯=
∆)
(1ϕ
56.07.482132
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
S x P P K
V U tg X R P K U e
b b e x b 3.4669
.0)
02.1108.00071.0(7.48256.0)
(1=⨯+⨯⨯=
⨯+⨯=
∆∑ϕ
第七节 短路电流计算
一、对于3#变压器
660V 系统（带式输送机、排水泵）
1、取变电所母线短路容量为50MVA ，则系统的电抗值Ω=0095.0x X
95mm ²电缆的阻抗，L=200m
km R o /226.0Ω= km X o /06.0Ω=
所以0452.02.0226.0'
=⨯=R
012.02.006.0'=⨯=X
折算到0.69KV 则：0006.0)6/69.0(2'
=⨯=R R 00016.0)6/69.0(2'=⨯=X X
2、500KVA 变压器阻抗
00492.0=b R 0432.0=b X
3、变压器至总开关干线阻抗
3.1 至2#主水泵 70mm ² 315.0=o R 078.0=o X L=0.045km
所以014.0045.0315.0=⨯=R 003.0045.0078.0=⨯=X
2#主水泵电机端子两相短路电流：
01952.0014.000492.00006.0=++=∑R
05586.0003.00432.000016.00095.0=+++=∑X
所以，A X R U I e
d 583005586
.001952.02690
)
()(22
2
2
2
)
2(=+=
+=
∑∑
3.2 至3#主水泵70mm ² 315.0=o R 078.0=o X L=0.05km
所以01575.005.0315.0=⨯=R 0039.005.0078.0=⨯=X
3#主水泵电机端子两相短路电流：
02127.001575.000492.00006.0=++=∑R 05676.00039.00432.000016.00095.0=+++=∑X
所以，A X R U I e
d 569205676
.002127.02690
)
()(22
2
2
2
)
2(=+=
+=
∑∑
3.3 至301采区带式输送机50mm ² 448.0=o R 081.0=o X L=0.2km
所以0896.02.0448.0=⨯=R 0162.02.0081.0=⨯=X
301采区带式输送机电机端子两相短路电流：
09512.00896.000492.00006.0=++=∑R
06906.00162.00432.000016.00095.0=+++=∑X
所以，A X R U I e
d 293506906
.009512.02690
)
()(22
2
2
2
)
2(=+=
+=
∑∑
二、对于2#变压器
660V 系统（带式输送机、排水泵）
1、取变电所母线短路容量为50MVA ，则系统的电抗值Ω=0095.0x X
95mm ²电缆的阻抗，L=35m
km R o /226.0Ω= km X o /06.0Ω=
所以00791.0035.0226.0'
=⨯=R
0021.0035.006.0'=⨯=X
折算到0.69KV 则：
000105.0)6/69.0(2'=⨯=R R 000028.0)6/69.0(2'=⨯=X X
2、500KVA 变压器阻抗
00492.0=b R 0432.0=b X
3、变压器至总开关干线阻抗 3.1 至1#主水泵 70mm ² 315.0=o
R 078.0=o X L=0.04km
所以0126.004.0315.0=⨯=R 00312.004.0078.0=⨯=X
1#主水泵电机端子两相短路电流：
0176.00126.000492.0000105.0=++=∑R
05585.000312.00432.0000028.00095.0=+++=∑X
所以，A X R U I
e
d
589205585
.00176.02690
)
()(22
2
2
2
)2(=+=
+=
∑∑
3.2 至上仓巷皮带70mm ² 315.0=o R 078.0=o X L=0.2km
所以063.02.0315.0=⨯=R 0156.02.0078.0=⨯=X
上仓巷皮带电机端子两相短路电流：
068.0063.000492.0000105.0=++=∑R
0683.00156.00432.0000028.00095.0=+++=∑X
所以，A X R U I
e
d
35800683
.0068.02690
)
()(22
2
2
2
)2(=+=
+=
∑∑
第八节 低馈的整定
一、对于3#变压器
灵敏度校验公式：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
注：下式中，所有电缆换算成50mm ²电缆计算
1、K-01中央变电所Ⅰ段总馈电开关整定计算： 正常情况下，水泵按一台计算，总功率： 368.1kw
A U P I e e e 2.42376
.066.031.368cos 3≈⨯⨯=
=
ϕ
1.1过载整定：整定值结合实际，取值450A 。

1.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为水泵132kw 。

A
U P P K U P I K I I e e x e e x qe d 1.13345.2718.1517cos 3cos 37max max =+⨯=-⋅
+⋅
=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值1350A 。

2、K-03清撒斜巷总馈电开关整定计算： 总功率： 93.6kw A U P I e e e 10975
.066.036.93cos 3≈⨯⨯=
=
ϕ
2.1过载整定：整定值结合实际，取值105A 。

2.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为皮带机22kw 。

A
U P P K U P I K I I e e x e e x qe d 44.25934.823.257cos 3cos 37max max =+⨯=-⋅
+⋅
=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值260A 。

2.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
25mm ²电缆150m 折算成50mm ²电缆287m
16mm ²电缆80m 折算成50mm ²电缆241m 总长L=287+241=528m
Ω=⨯=∑2365.0528.0448.0R Ω=⨯=∑0428.0528.0081.0X
A I
d
13730428.02365.02660
2
2)2(=+=
5.13.5260
1373
)2(≥==d d I I ，校验合格。

3、K-04采区皮带巷总馈电开关整定计算： 总功率： 140.5kw A U P I e e e 15775
.069.035.140cos 3=⨯⨯=
=
ϕ
3.1过载整定：整定值结合实际，取值150A 。

3.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为皮带机55×2kw 。

A
U P P K U P I K I I e e x e e x qe d 9.9224.375.1267cos 3cos 37max max =+⨯=-⋅
+⋅
=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值925A 。

3.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
70mm ²电缆130m 折算成50mm ²电缆287m
总长L=287m
Ω=⨯=∑1286.0287.0448.0R Ω=⨯=∑0232.0287.0081.0X
A I
d
25250232.01286.02690
2
2)2(=+=
5.17.2925
2525
)2(≥==d d I I ，校验合格。

4、K-05（K-06、K-08）主水泵总馈电开关整定计算： 总功率： 132kw A U P I e e e 15475
.069.03132cos 3=⨯⨯=
=
ϕ
4.1过载整定：整定值结合实际，取值150A 。

4.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为水泵电机132kw 。

A U P I K I I e e x qe d 6.10628.1517cos 37max =⨯=⋅
=⋅+≥∑ϕ
短路电流结合实际取值1065A 。

4.3灵敏度校验：
5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
馈电到启动器开关为70mm ²电缆5m ，距离太短，短路电流相当大，灵敏度也相当高。

5、K-16二部皮带机头总馈电开关整定计算：
K-16馈电上一级为K-04馈电，中间无其他分馈，结合实际情况，过载整定值取值150A ，短路整定取值取值925A 。

二、对于2#变压器
灵敏度校验公式：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
注：下式中，所有电缆换算成50mm ²电缆计算
1、K-12中央变电所Ⅱ段总馈电开关整定计算：
总功率： 470.4kw A U P I e e e 4928
.069.034.470cos 3=⨯⨯=
=
ϕ
1.1过载整定：整定值结合实际，取值480A 。

1.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为水泵132kw 。

A
U P P K U P I K I I e e x e e x qe d 7.13200.3541.1387cos 3cos 37max max =+⨯=-⋅
+⋅
=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值1350A 。

2、K-10副井底液压站及配煤巷总馈电开关整定计算： （部分设备未能同时启动） 总功率： 131.4kw )(15375
.066.034.131cos 3A U P I e e e ≈⨯⨯=
=
ϕ
2.1过载整定：整定值结合实际，取值145A 。

2.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为循环绞车22kw 。

A
U P P K U P I K I I e e x e e x qe d 9.30281.1253.257cos 3cos 37max max =+⨯=-⋅
+⋅
=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值305A 。

2.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
25mm ²电缆150m 折算成50mm ²电缆287m
6mm ²100m 折算成50mm ²电缆811m 总长L=287+811=1098m
Ω=⨯=∑4919.0098.1448.0R Ω=⨯=∑0889.0098.1081.0X
A I
d
6600889.04919.02690
2
2)2(=+=
5.15.2260
660
)2(≥==d d I I ，校验合格。

3、K-09上仓巷总馈电开关整定计算： 总功率： 157kw )(18375
.066.03157cos 3A U P I e e e ≈⨯⨯=
=
ϕ
3.1过载整定：整定值结合实际，取值170A 。

3.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为皮带机132kw 。

A
U P P K U P I K I I e e x e e x qe d 4.109175.288.1517cos 3cos 37max max =+⨯=-⋅
+⋅
=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值1100A 。

3.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
70mm ²电缆230m 折算成50mm ²电缆168m
总长L=168m
Ω=⨯=∑0753.0168.0448.0R Ω=⨯=∑0136.0168.0081.0X
A I
d
7.43120136.00753.02690
2
2)2(=+=
5.19.31100
7
.4312)2(≥==d d I I ，校验合格。

4、K-15配煤巷总馈电开关整定计算： 总功率： 90kw )(5.10375
.066.0390cos 3A U P I e e e ≈⨯⨯=
=
ϕ
4.1过载整定：整定值结合实际，取值105A 。

4.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为循环绞车22kw 。

A U P P K U P I K I I e e x e e x qe d 3.2552.783.257cos 3cos 37max max =+⨯=-⋅
+⋅
=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值260A 。

4.3灵敏度校验：
5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
25mm ²电缆35m 折算成50mm ²电缆66m
总长L=66m
Ω=⨯=∑0296.0066.0448.0R Ω=⨯=∑0053.0066.0081.0X
A I
d
109740053.00296.02690
2
2)2(=+=
5.12.42260
10974
)2(≥==d d I I ，校验合格。

三、对于1#变压器
灵敏度校验公式：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
注：下式中，所有电缆换算成50mm ²电缆计算
1、K-21掘进工作面Ⅰ段局部通风机总馈电开关整定计算：（双电机运行） 总功率：2×15kw A U P I e e e 3375
.069.03152cos 3=⨯⨯⨯=
=
ϕ
1.1过载整定：整定值结合实际，取值35A 。

1.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为风机双电机2×15kw 。

A U P I K I I e e x qe d 245357cos 37max =⨯=⋅
=⋅+≥∑ϕ
短路电流结合实际取值245A 。

1.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
35mm ²电缆400m 折算成50mm ²电缆548m
总长L=548m
Ω=⨯=∑2455.0548.0448.0R Ω=⨯=∑0444.0548.0081.0X
A I
d
13230444.02455.02690
2
2)2(=+=
5.14.5245
1323
)2(≥==d d I I ，校验合格。

2、K-13掘进工作面Ⅰ段局部通风机总馈电开关整定计算：
K-21馈电上一级为K-13馈电，中间无其他分馈，结合实际情况，过载整定值取值40A ，短路整定值取值250A 。

四、对于4#变压器
灵敏度校验公式：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
注：下式中，所有电缆换算成50mm ²电缆计算
1、K-31掘进工作面Ⅱ段局部通风机总馈电开关整定计算： 总功率：2×15kw A U P I e e e 3375
.069.0322cos 3=⨯⨯=
=
ϕ
1.1过载整定：整定值结合实际，取值35A 。

1.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为风机双电机2×15kw 。

A U P I K I I e e x qe d 245357cos 37max =⨯=⋅
=⋅+≥∑ϕ
短路电流结合实际取值245A 。

1.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
50mm ²电缆400m
总长L=400m
Ω=⨯=∑1792.0400.0448.0R Ω=⨯=∑0324.0400.0081.0X
A I
d
18120324.01792.02690
2
2)2(=+=
5.14.7245
1812
)2(≥==d d I I ，校验合格。

2、K-14掘进工作面Ⅰ段局部通风机总馈电开关整定计算：
K-31馈电上一级为K-14馈电，中间无其他分馈，结合实际情况，过载整定值取值40A ，短路整定取值取值250A 。

五、对于YB-02移变
灵敏度校验公式：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
1、K-29掘进工作面馈电开关整定计算： 总功率： 310.5kw A U P K I e e x e 1526
.069.035.31035.0cos 3=⨯⨯⨯=
⋅=
ϕ
1.1过载整定：整定值结合实际，取值150A 。

1.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值0.35，最大功率为掘进机截割电机120kw 。

A
U P P K
U P I K I I e e e qe d 6.9710.936.8786
.069.031205.31035.08
.069.03120
7cos 3cos 37max max =+=⨯⨯-⨯
+⨯⨯⨯
=-+⋅=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值970A 。

1.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
Ω=⨯++=∑2158.065.0315.00068.0004255.0R
Ω=⨯+++=∑1035.065.0078.00427.00006249.00095.0X
A I
d
14411035.02158.02690
2
2)
2(=+=
5.15.1970
1441
)2(≥==d d I I ，校验合格。

六、对于YB-04移变
灵敏度校验公式：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
1、K-19 30104运输顺槽馈电开关整定计算：
总功率：119.5kw
68
.05.11955
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑N s x P P K )(11375
.066.035.11968.0cos 3A U P K I e e
x e ≈⨯⨯⨯=
⋅=
ϕ
1.1过载整定：整定值结合实际，取值115A 。

1.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为皮带电机55kw 。

A
U P P K
U P I K I I e e e qe d 7.492907.4026
.069.03555.1198.069.0355
7cos 3cos 37max max =+=⨯⨯-+
⨯⨯⨯
=-+⋅=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值500A 。

1.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
Ω=⨯++=∑1379.028.0448.00090.000344.0R
Ω=⨯+++=∑08607.028.0081.00532.00006857.00095.0X
A I
d
203008607
.01379.02690
2
2)2(=+=
5.10
6.4500
2030
)2(≥==d d I I ，校验合格。

2、K-25 30104运输巷馈电开关整定计算：
总功率：223.4kw
55.04.22355
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑N s x P P K
A U P K I e e
x e 13775
.069.034.22355.0cos 3=⨯⨯⨯=
⋅=
ϕ
2.1过载整定：整定值结合实际，取值135A 。

2.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为回柱绞车电机55kw 。

A
U P P K
U P I K I I e e e qe d 6.6379.2347.4026
.069.03554.2238.069.0355
7cos 3cos 37max max =+=⨯⨯-+
⨯⨯⨯
=-+⋅=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值640A 。

2.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
Ω=⨯++=∑1558.032.0448.0009.000344.0R
Ω=⨯+++=∑08931.032.0081.00532.00006857.00095.0X
A I
d
183808931.01558.02690
2
2)2(=+=
5.19.2640
1838
)2(≥==d d I I ，校验合格。

3、K-17 30104回风巷口馈电开关整定计算：
总功率：71.3kw
7.09.5930
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑N s x P P K
A U P K I e e
x e 706
.069.039.597.0cos 3=⨯⨯⨯=
⋅=
ϕ
2.1过载整定：整定值结合实际，取值70A 。

2.2短路整定：
∑⋅+≥e x qe d I K I I x K 取值1，最大功率为回柱绞车电机30kw 。

A
U P P K
U P I K I I e e e qe d 3.2776.577.2196
.069.0330
3.718.069.0330
7cos 3cos 37max max =+=⨯⨯-+
⨯⨯⨯
=-+⋅=⋅+≥∑ϕ
ϕ
短路电流结合实际取值280A 。

2.3灵敏度校验：5.1)
2(≥d d I I 22)
2()
()(2∑∑+=X R U I e d
Ω=⨯+⨯++=∑1084.008.0864.006.0448.0009.000344.0R
Ω=⨯+⨯+++=∑07529.008.0088.006.0081.00532.00006857.00095.0X
A I
d
261407529
.01084.02690
2
2)2(=+=
5.13.9280
2614
)2(≥==d d I I ，校验合格。

第二章30104综采工作面供电整定计算
第一节供电系统
1、从井底中央变电G-09高压真空配电装置，通过MYPTJ-6/10 3×70+3×25/3+3×2.5mm2型电缆引至30104运输巷KBSGZY-400/6/0.69kV移动变电站，KBSGZY-400/6/0.69kV移动变电站引出660V电源，通过KJZ-400馈电开关为30104运输顺槽皮带输送机、张紧绞车、两个综保、两台潜水泵、调度绞车及回柱绞车供电。

再从KBSGZY-400/6/0.69kV移动变压器引出660V电源，通过KJZ-200为三部带式输送机、四部带式输送机、潜水泵、信号照明综保、五部带式输送机、张紧绞车以及30104回风巷喷雾泵、调度绞车、回柱绞车供电。

2、由KBSGZY-400/6/0.69KV移变一次侧通过MYPTJ-6/10 3×70+3×25/3+3×2.5mm2高压移动橡套电缆至KBSGZY—1000/6/1.14kV移变，在通过KBSGZY—1000/6/1.14kV移变引一趟1140V电源，利用两台QBZ-1200/1140(660)型6回路隔爆真空电磁启动器为采煤机、转载机、破碎机、乳化液泵以及前后刮板输送机供电。

第二节工作面供电系统及负荷统计采煤工作面用电设备统计表
第三节 高压系统设备的选型计算
一、1140V 设备YB-03移动变电站的选择
1、 由《煤矿电工手册》公式（10－3－3）得：采煤工作面需用系数
517.01007200
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
S x P P K
式中： S P ——最大电动机功率
由《煤矿电工手册》公式（10－3－1）得：
ϕ
cos x
e
K P S ∑= 式中: S ——移变变压器计算容量，KVA
∑e
P ——连接设备总容量，由负荷统计表得1007kw
x K ——需用系数，0.517
ϕcos ——设备平均功率因数，查《煤矿电工手册》表10－3－1，综采工作面平均功率因数
取0.7
KVA K P S x e
7577
.0517
.01007cos =⨯==∑ϕ 根据计算，选择一台KBSGZY-T-1000/6/1.14移动变电站, 其额定容量为1000KVA ＞757KVA ，
满足供电要求。

二、660V 设备YB-04移动变电站的选择
由《煤矿电工手册》公式（10－3－3）得：采煤工作面需用系数
49.03.35455
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
S x P P K
式中： S P ——最大电动机功率
由《煤矿电工手册》公式（10－3－1）得：
ϕ
cos x
e
K P S ∑= 式中: S ——移变变压器计算容量，KVA
∑e
P ——连接设备总容量，由负荷统计表得354.3kw
x K ——需用系数，0.49
ϕcos ——设备平均功率因数，查《煤矿电工手册》表10－3－1，综采工作面平均功率因数
取0.7
KVA K P S x e
2487
.049
.03.354cos =⨯==∑ϕ 根据计算，选择一台KBSGZY-T-400/6/0.69移动变电站, 其额定容量为400KVA ＞248KVA ，
满足供电要求。

三、高压电缆的选择及计算
1、电缆长度的确定
从中央变电所到30104运输巷KGBSZY-400/6/0.69KVA 移变处，L 1=990m ，从KGBSZY-400/6/0.69KVA 移变到工作面设备列车KGBSZY-1000/6/1.14KVA 移变处，L 2=500m 。

2、按长时允许负荷电流选择电缆截面
2.1 从中央变电所到30104运输巷KGBSZY-400/6/0.69KVA 移变处：
49.03.1361200
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
S x P P K
A U K
P I e x
e
g 927
.06349.03.1361cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
初选MYPTJ-6/10 3×70＋3×25/3+3×2.5mm ²型号的矿用6KV 高压电缆990m ，
A I A I g y 92195=>=，满足要求。

2.2 从30104运输顺槽KGBSZY-400/6/0.69KVA 移变至30104采煤工作面设备列车
KGBSZY-1000/6/1.14KVA 移变：
5.01007200
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
S x P P K
A U K
P I e x
e
g 697
.0635.01007cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
初选MYPTJ-6/10 3×70＋3×25/3+3×2.5mm ²型号的矿用6KV 高压电缆500m ，
A I A I g y 69195=>=，满足要求。

3、按电缆线路工作时的允许电压损失进行校验： 为保证供电安全，高压允许电压压降为
e U U ⋅=∆%7，低压允许电压压降为
e U U ⋅=∆%10。

)tan (10003ϕ⋅+⋅⋅⋅⋅=∆X R U
L P K U e x
U ∆ ：电压压降，V 。

x K ：需用系数。

e P ：额定功率，kw 。

L ：电缆长度km 。

U ：额定电压，V 。

0R 、0X ：电缆的电阻和电抗，km /Ω。

ϕtan ：平均功率因数对应的正切值。

3.1 从中央变电所到30104运输巷KBSGZY-400/6/0.69KVA 移变处：
V U 41)02.1072.0294.0(600099.0103.136150.03=⨯+⨯⨯⨯⨯=∆
V V U e 41420%7>=⋅，所选电缆截面满足要求。

3.2从30104运输巷KBSGZY-400/6/0.69KVA 移变至设备列车KBSGZY-1000/6/1.14KVA 移变处：
V U 16)02.1072.0294.0(60005.010100752.03=⨯+⨯⨯⨯⨯=∆
V V U e 16420%7>=⋅，所选电缆截面满足要求。

四、1140V 系统电气设备电缆计算
1、本系统选用1台KBSGZY －1000/6/1.14KVA 移变，为采煤机、前后刮板输送机、破碎机、乳化液泵站、转载机进行供电。

kw P e
10071321251104110200=+++⨯+=∑
1.1 KBSGZY －1000/6/1.14KVA 移变馈出主干线选择
5.01007200
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
S x P P K
A U K
P I e x
e
g 3647
.014.135.01007cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
出线分别选用两根MYP-0.66/1.14 3×70+1×25 mm ²分别进入两台组合开关。

A I A I g y 3644302152=>=⨯=，满足要求，初选长度10m 。

1.2 采煤机负荷支线选择
A U K
P I e x
e
g 1457
.014.13200cos 3=⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
故选用MCP-0.66/1.14 3×70+1×25+4×6mm ²采煤机用金属橡套电缆250m 。

A I A I g y 145215=>=，满足要求。

1.3 刮板输送机（前后）支线选择
A U K
P I e x
e
g 807
.014.13110cos 3=⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
故选用MYP-0.66/1.14 3×35+1×16mm ²电缆，机头100m ，机尾240m 。

A I A I g y 80138=>=，满足要求。

1.4 破碎机支线选择
A U K
P I e x
e
g 807
.014.13110cos 3=⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
故选用MYP-0.66/1.14 3×35+1×16mm ²电缆50m 。

A I A I g y 80138=>=，满足要求。

1.5 乳化泵支线选择
A U K
P I e x
e
g 917
.014.13125cos 3=⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
故选用MYP-0.66/1.14 3×35+1×16mm ²电缆25m 。

A I A I g y 91138=>=，满足要求。

1.6 转载机支线选择
A U K
P I e x
e
g 917
.014.13132cos 3=⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
故选用MYP-0.66/1.14 3×35+1×16mm ²电缆55m 。

A I A I g y 91138=>=，满足要求。

2、按电缆线路工作时的允许电压损失进行校验：
为保证供电安全，低压允许电压压降为e U U
⋅=∆%10。

)tan (10003ϕ⋅+⋅⋅⋅⋅=∆X R U
L P K U e x
U ∆ ：电压压降，V 。

x K ：需用系数。

e P ：额定功率，kw 。

L ：电缆长度km 。

U ：额定电压，V 。

0R 、0X ：电缆的电阻和电抗，km /Ω。

ϕtan ：平均功率因数对应的正切值。

2.1 从KBSGZY-1000/6/1.14KVA 移变至组合开关处：
V U 92.0)02.1078.0315.0(1140005.010100752.03=⨯+⨯⨯⨯⨯=∆
V V U e 92.0114%10>=⋅，所选电缆截面满足要求。

2.2 采煤机负荷支线
V U 16)75.0078.0315.0(114025.0102003=⨯+⨯⨯⨯=∆
V V U e 16114%10>=⋅，所选电缆截面满足要求。

2.3刮板输送机（前后）负荷支线
V U 18)75.0078.0315.0(114025.0102203=⨯+⨯⨯⨯=∆
V V U e 18114%10>=⋅，所选电缆截面满足要求。

2.4破碎机负荷支线
V U 9)75.0078.0315.0(114025.0101103=⨯+⨯⨯⨯=∆
V V U e 9114%10>=⋅，所选电缆截面满足要求。

2.5乳化泵负荷支线
V U 10)75.0078.0315.0(114025.0101253=⨯+⨯⨯⨯=∆
V V U e 10114%10>=⋅，所选电缆截面满足要求。

2.6转载机负荷支线
V U 11)75.0078.0315.0(114025.0101323=⨯+⨯⨯⨯=∆
V V U e 11114%10>=⋅，所选电缆截面满足要求。

五、660V 系统电器设备电缆计算
本系统采用KBSGZY-400/6/0.69kV 移动变电站供30104运输顺槽带式输送机、张紧绞车、综保、潜水泵、调度绞车、回柱绞车，三、四、五部带式输送机、张紧绞车、综保、潜水泵，30104回风顺槽回柱绞车、调度绞车、喷雾泵。

1、电缆选型
KBSGZY-400/6/0.69KVA 移变馈出主干线选择：主干线共2根，分别接至30104运输顺槽馈电及30104运输巷馈电。

1.1 供30104运输顺槽K-19馈电开关电缆选择
68.05.11955
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
s x P P K
A U K
P I e x
e
g 977
.069.0368.05.119cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
故选用MYP-0.66/1.14 3×50+1×25mm ²电缆280m 。

A I A I g y 97173=>=，满足要求。

1.2 供30104运输巷K-25馈电开关电缆选择
55.04.22355
6.04.06
.04.0=⨯+=+=∑e
s x P P K
A U K
P I e x
e
g 1477
.069.0355.04.223cos 3=⨯⨯⨯=
⋅⋅⋅=
∑ϕ
故选用MYP-0.66/1.14 3×50+1×25mm ²电缆60m 。

A I A I g y 147173=>=，满足要求。

1.3 供30104运输顺槽皮带电机电缆选择
A U P
I e e
g 667
.069.0355cos 3=⨯⨯=
⋅⋅=
∑ϕ。