CFRP约束圆弧化SCFST短柱轴压承载力计算方法

第36卷第2期2020年4月结构工程师
Structural Engineers V o l. 36,N o. 2
A p r. 2020
CFRP约束圆弧化SCFST短柱轴压承载力计算方法李欣胡忠君*周峻弘史亚涛宋雪娇
(吉林大学建设工程学院，长春130026)
摘要通过 16 根 CFRP约束圆孤化方钢管混凝土（circularized square concrete-filled stee丨tu b e,C-SCFST)柱轴压试验，研究混凝土强度、C FR P层数和预制圆弧化组件中部抹起高度(A M H)对试件轴压性 能的影响，试验结果表明，SCFST柱经圆弧化处理后可有效缓解方钢管角部应力集中引起的C F R P断裂，试件承载力随C F R P层数和A M H的增加有较大幅度提高。

基于叠加原理，依据试验结果，对现有经典 约束混凝土强度计算模型进行组合分析，并给出建议的C F R P约束C-SCFST柱承载力计算公式，可供工 程人员参考
关键词圆弧化方钢管混凝土柱，C FR P，轴压承载力，计算方法
Calculation Method of Bearing Capacity of Circularized SCFST
Columns Confined by CFRP
LI Xin HU Zhongjun*ZHOU Junhong SHI Yatao SONG Xuejiao
(C o l l e g e o f C o n s t r u c t i o n E n g i n e e r i n g,Jilin U n i v e r s i t y,C h a n g c h u n130026,C h i n a)
Abstract Through the axial compression test of 16 circularized square concrete-filled steel tube (C-SCFST) columns confined by CFRP,the effects of concrete strength,CFRP layer number and arc middle smear height (AMH)on the axial compression performance of the test specimens were studied.The test results show that the C-SCFST columns can effectively alleviate the CFRP fracture caused by the stress concentration at the corner of the square steel tube after being rounded.The bearing capacity of the specimens increased greatly with the increase of the number of CFRP layers and the AMH.Based on the superposition principle,existing classical confined concrete strength calculation models were combined according to test results,and the proposed CFRP-confined C-SCFST columns bearing capacity calculation formula was given,which can be used as references for engineers. Keywords circularized square concrete-filled steel tube (C-SCFST),CFRP,axial bearing capacity,calculation m ethod
0引言
方钢管混凝土（Square Concrete-filled Steel Tube,SCFST)由于具有节点连接构造简单、施工 便捷等优势，工程应用领域逐年扩大。

既存 SCFST柱受到酸雨、潮湿、氯离子侵蚀等外部环境影响，构件维护不及时容易出现锈蚀问题，导致其 承载力和耐久性有所降低;与此同时，由于结构使 用功能改变、荷载增加和抗震设防烈度提高等原 因，既存SCFST柱也有承载力提高的潜在加固需 求。

CFRP加固法具有提高构件承载力和耐久性 的双重优势而引起行业广泛关注[N2，国内外学者 针对CFRP布直接加固SCFST柱开展的研究成果
收稿日期：2019-07-22
作者简介：李欣，女，硕士研究生，主要研究方向为F R P在土木工程中的应用_H；-m a i h978342499@q q.C〇m 联系作者：胡忠君，男，副教授，主要研究方向为F R P在土木工程中的应用：E-m a i l:************.cn
Structural Engineers Vol. 36, No. 2•158 •Experiment Study
表明：SCFST柱由于方钢管角部无法像普通钢筋 混凝土柱一样进行倒角处理，角部存在较为明显 的应力集中现象，构件往往由于角部CFRP布先 行断裂而发生破坏，CFRP材料无法充分发挥其 环向约束作用[3<^Hadi等学者针对CFRP约束圆 弧化处理的普通混凝土矩形柱开展了相关研究试 验表明：C FRP和矩形截面柱之间利用预制混凝 土圆弧化组件进行过渡，可显著缓解截面角部应 力集中和提升截面有效约束区面积，进而提升 CFRP约束效率"]。

基于矩形截面圆弧化处理方 法，拟针对16根SCFST柱开展轴压试验，提出 CFRP约束C-SCFST柱承载力计算方法，可为今后 进一步工程应用提供一定参考。

1试验设计与试验结果分析
1.1试件制作
方钢管截面尺寸为100m m X1〇〇mm，壁厚 2 mm,柱高300 mm,采用卡本公司生产的12 k小 丝束T700级CFRP布，钢管、环氧树脂胶和CFRP 布具体实测性能指标如表1所示：试验共计浇筑 16个SCFST柱，按照钢管内填混凝土设计强度分 为C20和C30两组，每组8个试件，每组AMH设置 为5 mm、10 mm和15 mm，试件圆弧化处理后实测 对应的倒角半径分别为20 mm、30 mm和40 mm，预留立方体混凝土试块测得28天强度经换算后 如表2所示。

试件制作的主要流程是：
(1)预制圆弧化组件采用高标号水泥砂浆进 行预制，模板采用PVC管和PVC板制作，如图1 (a)所示按照等强度原则，需要尽量保证预制圆
弧化组件强度与钢管约束混凝土强度相同或接
近，试验中首先借助预留SCFST对比柱获得C20、
C30两组试件钢管约束混凝土实测抗压强度分别
为28.6 MPa和31.4 MPa,对应预制圆弧化组件实
测强度为28.9 MPa和32.3 MPa,两者强度较为接
近且预制圆弧化组件强度略高。

(2)钢管表面涂抹环氧树脂胶，将预制圆弧 化组件对位进行粘贴，如图1(b)所示。

(3) 利用可调节圆形钢圈固定48小时，如图 1(c)所示。

(4) 预制圆弧化组件表面打磨处理后粘贴
C FR P布，如图1(d)所示。

本次试验试件属于模型试验，预制圆弧化组
件采用一次浇筑成型，实际工程中由于SCFST柱
截面尺寸及柱高较大，圆弧化组件采用工厂预制、
现场分段装配式安装，每一分段两侧预留环形固
定钢索凹槽，具体如图1(e)所示，其他工艺与图1 (a)-(d)相同。

表1试件用材主要性能指标
Table 1Main material parameters of the test specimens
材料厚度/mm
屈服强度
/M P a
抗拉强度
/M P a
受拉弹性模量
/M P a
钢管2313.9392.6 2.07x1〇5
C F R P0.167- 3 094.0 2.44x1Q5
环氧树脂胶--58.0 2.584X103
(a)圆弧化组件 （b)组件粘贴(c)组件固定 （d)C F R P粘贴
图1CFK P约束C-SC FST柱制作流程
F ig. 1P roduction process of C-SC F ST colum ns confined b y C F R P
(e)工程应用工艺
1.2试验加载与测量
试验加载在结构实验室的2000kN压力试 验机上进行，在试件1/2柱高处钢管和CFRP布表面布置粘贴竖向和环向应变片，布置四个量程 为50 mm的位移传感器，用于测量试件的竖向位 移，具体试件加载装置和测点布置见图2。

试件 均为轴心受压，试验加载程序参照《
混凝土结构试
•试验研究••159•结构工程师第36卷第2期验方法标准》（GBT50152—2012)的相关规定进
行。

所有试件两端环向缠绕两层50 mm宽CFRP
布防止试件端部提前破坏，全部试件处理成型后
如图3所示。

图2加载装置及测点布置
Fig.2 L oading device an d m easuring p oin t arran gem en t
图3CFRP约束C-SC FST试件
Fig.3C-S C F S T specim en confined b y C F R P
1.3主要试验结果
CFRP约束C-SCFST柱的主要试验结果如表 2所示。

表2CFRP约束C-SCFST柱主要试验结果
Table 2 Main test results of C-SCFST columns confined by CFRP
试件编号/,/M P a/S c/M Pa/V"e/k N承载力提高/%试件编号A/M P a/./M P a t/k N承载力提高/%
C20-0-0-120.728.6488.0-C30-0-0-927.131.4539.9-
C20-0-1-220.728.6542.711.2C30-0-1-1027.131.4631.617.0
C20-5-1-320.728.6650.533.3C30-5-1-1127.131.4738.336.7
C20-5-2-420.728.6765.056.7C30-5-2-1227.131.4867.160.6
C20-10-1-520.728.6760.055.7C30-10-1-1327.131.4843.956.3
C20-10-2-620.728.6875.679.4C30-10-2-1427.131.4950.376.0
C20-15-1-720.728.6800.464.0C30-15-1-1527.131.4893.465.5
C20-15-2-820.728.61 019.3109.0C30-15-2-1627.131.41 069.898.1
注:试件编号从左到右依次为设计混凝土等级-A M H-C F R P包裹层数，如C20-5-1-3表示设计混凝土等级为C20, A M H为5 imn，C F R P 布包裹层数为丨层;/.k为实测混凝土抗压强度;人.为钢管约束混凝土抗压强度;/Vu,.为试件极限承载力实测值;承载力提高幅度为C F R P 约束C-S C F S T柱承载力与对比柱(S C F S T)承载力平均值之比
1.4试验破坏形态分析
CFRP约束C-SCFST柱受力破坏特征与CFRP 约束混凝土柱较为类似，加载初期外观变化较小，加荷达到极限荷载的80%以上，开始陆续出现个 别纤维丝断裂的声音，接近极限荷载时，试件最终 因为中部区域的CFRP布发生断裂而破坏，具体 的试件破坏形态如图4所示。

试验加载后对试件断点位置进行了统计，具 体分布情况如图5所示，图中L代表CFRP断裂位 置到试件角部水平距离的较小值。

CFRP约束 SCFST柱破坏时，CFRP主要在钢管角部发生破 坏，角部应力集中是引起CFRP断裂的主要原因。

当AMH从5 mm增加至15 mm时，CFRP断点到角 部的水平距离逐渐增加，说明CFRP的断点位置 逐渐由角部向试件边长中部扩展。

断点位置的变 化表明随着试件外包预制圆弧化组件中部抹起高 度AMH增加，CFRP环向约束在方钢管角部的应 力集中有所减缓，侧向约束应力分布更加均匀，CFRP环向有效拉断应变和约束效果均有所提升，以C20组包裹两层CFRP的C-SCFST柱为例，试件的荷载-应变曲线如图6所示，图中&为试 件半高处CFRP表面的竖向应变和环向应变，可 以看出曲线特征与CFRP约束普通混凝土较为接 近，当AMH由5 mm增加至15 mm时，试件的极限 承载力、竖向应变、CFRP
环向应变均有一定幅度
Structural Engineers Vol. 36, No. 2• 160 •
Experiment Study
I 200「-•-C 20-1
-^C 20-5
4.0
10
15
AMH/mm
20
图
7 AM H 对竖向位移的影响
Fig.7 E ffect of A M H o n vertical displacem ent
2
600400
200
-0.010 -0.005
£h
0.005 0.010
图
6试件荷载-应变曲线
F ig.6 L oad-strain curve of specim ens
1.5承载力及变形分析
图7和图8为试件极限承载力和竖向位移随 AMH 增加的变化规律，当AMH 由5 mm 增加至 15 mm 时，试件承载力和竖向变形均出现增加趋 势。

C 20组试件以C 20-0-1 -2为对比柱，C 20-5-1 -
600
10AM H/i
15
20
图
8 AM H 对承载力的影响
Fig.8 E ffect of on bearing capacity
(a ) C 20-5-2-4(b ) C 30-5-1-11的提升。

403530E 25
E 20-,5
10
35
30
26
18
2014
10 10
15
(c ) C 20-10-1-5
(d ) C 30-10-2-14 (e ) C 30-15-2-16 (f ) C 20-15-1-7
图
4部分试件破坏图
F ig.4 F ailure d ia g ra m of som e specim ens
3、C 20-10-l -5、C 20-15-l -7 承载力分别提高了 19.9%、40.2%、47.5%;C 30 组试件以 C 30-0-1-10 为
对比柱，C 30-5-l-l 1X 30-10-1-13、C 30-15-1-15 承 载力分别提高了 16.9%、33.6%、41.4%。

承载力和
变形的增加表明在CFRP 和SCFST 柱间利用预制 圆弧化组件进行过渡是有效的，考虑到工厂预制 圆弧化组件时不同AMH 控制较为困难，同时考虑 CFRP 约束效率，实际工程中建议直接对SCFST 柱 进行圆化处理，简化预制组件制作工艺。

25
20
图
5 AM H 对CFRP 断点位置的影响
F ig.5 丨nfluence of A M H fo r C F R P b reakpoint location
1 000
800
7.0 6.56.0
绝5.5
I 5.0
4.5-C20-1
-C 20-5
o 'o ' o
8
s /
r -ts 親
够
•试验研究•• 161•结构工程师第36卷第2期
2承载力计算
CFRP约束C-SCFST柱承载力计算时，始终以 整体为考虑对象，忽略各组件间的局部效应，根据 CFRP对C-SCFST柱约束作用的面积理论分析，边 界线是一条初始切线斜率为45°的二次抛物线,如图9所示。

预制圆弧化组件实测强度略 高于钢管约束混凝土强度乂，所以在C F R P约束时 将圆弧化组件与核心混凝土非有效约束区视为同 等强度。

在C-SCFST柱中，预制圆弧化组件的高 度略小于钢管高度，两端分别减少5 m m，保证圆 弧化组件不直接承受竖向荷载作用，仅受到纤维 的约束力作用，处于非:S向受压状态，所以视为非 有效约束区，但C-SCFST柱中有效约束区面积在 S C F S T柱有效约束区面积的基础上随A M H的增 加而增加，增量为圆弧化组件的面积，如图10 所示。

to c o n c r e t e c o r e
图10C F R P对C-S C F S T对核心混凝土的约束机理
F i g.10C o n f i n i n g m e c h a n i s m o f C-S C F S T c o l u m n
to c o n c r e t e c o r e
以方钢管边的中点为坐标原点建立坐标系，可求出抛物线的解析式:= #，非有效约
b4束区面积为抛物线与坐标轴所围面积沈=丄办2,
6
方形倒角截面柱有效约束区面积卓=j v，根据 AMH和方钢管边长可求出预制圆弧化组件的面 积為式中+对于圆弧化截面，有效约束区的面积次= T8〇arcsinI T2+-<)+?。

2.1 C F R P约束圆弧化截面钢管混凝土柱承载
力计算
通过C-SCFST柱约束区面积以及经典计算公 式(表3)的分析研究，将CFRP约束C-SCFST柱的 承载力N可分为三部分:第一部分为有效约束区 所受的轴向荷载yv,,有效约束区的面积为疋，有效 约束区核心混凝土的强度％=4(/8[+试);第二部分 为非有效约束区承受的轴向荷载n2，非有效约束 区的面积为u,-/〇，非有效约束区的核心混凝土 强度为％=(/1,-/〇(人+秘）；第三部分为钢管承受 的轴向荷载/v3=/l，。

采用叠加原理，CFRP约束圆 弧化截面钢管混凝土柱承载力yv=yvi+/v2+/v,，B P ^= Ae{f sc+kf l)+ {A^-^c)(/c k+kf,)+Asf y(1) 2.2 C F R P约束圆弧化截面钢管混凝土柱承载
力公式验证
使用文献[13]和[14]的试验数据，为了研究 的清晰简便，将约束混凝土强度计算公式进行组 合如表4所示,其计算值与试验值对比如图11-图14所示。

运用组合模型计算数据与试验值进行比较，模型一、模型二的计算结果明显偏小，且数据误差 分别高达17%和19%;模型四的数据情况较好，计算误差个别达到18%;模型三的计算值与试验 值最为吻合，平均绝对误差最小，可以用来计算 CFRP约束SCFST柱的极限承载力，本试验数据应 用模型三的计算结果见表5,试验值和计算值的 比值在0.94~1.14之间，试验值和计算值的对比情 况如图15所示，二者吻合良好。

3结论
(1)随预制圆弧化组件AMH的增加，CFRP 约束C-SCFST
柱的承载力和变形能力有一定幅度
Structural Engineers Vol. 36，No. 2•162 •Experiment Study
表3 约束混凝土强度计算模型
Table 3 Confined concrete strength calculation model
模型来源计算公式
M a n d e r模型 191,4=y；0|-1.254+2.254 11+ 7.94^-2^J 《钢管混凝土结构技术规范》l l Q|yK= (l.212+S0+C^)/c
L a m a n d T e n g模型丨111
以。

(丨+34)
《混凝土结构加固设计规范》1121./>〇.9[U+ 4+c…+凡]注:人为钢管约朿混凝土轴心抗压强度为非约束混凝土轴心强度，y;为纤维环向约束应力，为钢管、管内混凝土面积，/为钢材的抗压强度设计值，/.为混凝土的抗压强度设计值,^.、0为钢管混凝土构件的含钢率、套箍系数a、c为截面形状套箍效应的影响系数，.4 ,w为环向约束内混凝土面积。

表4 计算公式组合模型
Table 4 Calculation formula combination model
组合模型九计算公式"计算公式
组合模型一《钢管混凝土结构技术规范》《混凝土结构加固设计规范》
组合模型二M a n d e r模型《混凝土结构加固设计规范》
组合模型三《钢管混凝土结构技术规范》L a m a n d T e n g模型
组合模型四M a n d e r模型L a m a n d T e n g模型
试验值/ k N
图11组合一计算值与试验值比较
Fig. 1 1C o m p a r i s o n b e t w e e n c a l c u l a t i o n a n d e x p e r i m e n t
M k试验值/ k N
图12组合二计算值与试验值比较
Fig. 12C o m p a r i s o n b e t w e e n c a l c u l a t i o n a n d e x p e r i m e n t
M k；试验值/ k N
图13组合三计算值与试验值比较
Fig. 13C o m p a r i s o n b e t w e e n c a l c u l a t i o n a n d e x p e r i m e n t
1试验值/k N
图14组合四计算值与试验值比较
Fig. 14C o m p a r i s o n b e t w e e n c a l c u l a t i o n a n d e x p e r i m e n
t
•试验研究•
•
163
•
结构工程师第36卷第2期
400 600 800 1 000 1 200 1 400
礼。

试验值/ k N
图
15
C F R P
约束C -S C F S T 柱承载力计算值和 试验值对比图
Fig. 15 C o m p a r i s o n b e t w e e n ca l c u l a t i o n a n d e x p e r i m e n t a l
v a l u e o f C F R P -c o n f i n e d C -S C F F S T c o l u m n b e a r i n g c a p a c i t y
的提高，以 C 20-0-1 -2 为对比柱，C 20-5-1-3、C 20- 10-1-5、C 20-15-1-7 承载力分别提高了 19.9%、 40.2%、47.5%〇
(2〉随预制圆弧化组件AMH 的增加，CFRP 断裂位置逐渐向试件中部扩展，断点位置的变化 表明，随AMH 增加,CFRP 环向约束在方钢管角部 的应力集中有所减缓，侧向约束应力分布更加均 匀，CFRP 环向有效拉断应变和约束效率均有所 提升。

(3)基于《钢管混凝土结构技术规范》和Lam and Teng 约束混凝土强度计算模型，结合试验数 据，提出了 CFRP 约束C -SCFST 柱承载力简化计 算方法，可供工程设计人员参考。

参考文献
[1 ]
季园园，韩庆华，芦燕，等
.C F R P
在土木工程中的应r e s e a r c h o f C F R P in civil e n g i n e e r i n g [j J. Struc t u r a l E n g i n e e r i n g ,2014,30(05) ：210-219.(i n C h i n e s e )
[2] 郭
容宽，唐迎春,饶晓文.F R P 筋材加固矩形截面混
凝土柱的极限强度分析[J ].结构工程师，2018,34
(5) ： 142-148.
G u o R o n g k u a n ,T a n g Y i n g c h u n ,R a o X i a o w e n.U l t i m a t e
s t r e n g t h a n a l y s i s o f d a m a g e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u m n s
s t r e n g t h e n e d
w i t h
F R P [J]. Industrial
C o n s t r u c t i o n ,2018,34(5) ： 142-148.(in C h i n e s e )
[3] 赵
均海，杜文超，张常光.C F R P -方钢管混凝土轴压
短柱承载力分析[J ].建筑科学与工程学报，2015,32
(6) ： 30-35.Z h a o
J u n h a i , D u
W e n c h a o , Z h a n g
C h a n g g u a n g .
A n a l y s i s o f l o a d c a r r y i n g c a p a c i t y o f c o n crete-filled s q u a r e C F R P -s t e e l t u b u l a r s t u b c o l u m n u n d e r axial c o m p r e s s i o n [ J ]. J o u r n a l o f A r c h i t e c t u r e a n d Civil E n g i n e e r i n g ,2015,32(6) ：30-35.(i n C h i n e s e )
[4] 潘景
龙，王雨光，来文汇.混凝土柱截面形状对纤维
包裹加固效果的影响
[J ].工
业建筑
，2001 (6):
17-19.
P a n J i n g l o n g , W a n g Y u g u a n g , L a i W e n h u i . Effect of sec t i o n a l s h a p e o f c o n c r e t e c o l u m n o n t h e b e a r i n g c a p a c i t y o f s hort c o l u m n s w r a p p e d w i t h F R P !_J ]. Industrial C o n s t r u c t i o n ,2001 (6) ： 17-19.( in C h i n e s e )
[5 ] J a m e e l M T , S h e i k h M N , H a d i M N S. B e h a v i o u r of
c i r c u l a r i z e d
a n d
F R P
w r a p p e d
h o l l o w
c o n c r e t e
s p e c i m e n s u n d e r axial c o m p r e s s i v e l o a d [j ].C o m p o s i t e S t r u c t u r e s ,2017,171 (C o m p l e t e ) ：538-548.
[6]
中华人民共和国住房和城乡建设部.G B /T 50152—
2012
混凝土结构试验方法标准[S ].北京：中国建筑
表5 C FRP 约束C-SCFFST 柱承载力计算值与试验值汇总
Table 5
CFRP-confined C-SCFFST columns bearing capacity calculation and experimental value summary
试件编号
L / M P a
//M P a
Ae/ m
m 2
/V ue /k N ^.V k N Nue/N w
C20-5-1-357.34811.105 4 676.33650.5691.60.94C20-5-2-467.44214.164 4 676.33765.0736.7 1.03C20-10-1-559.90411.879 6 020.33760.0762.20.99C20-10-2-669.01514.641 6 020.33875.6807.7 1.08C20-15-1-756.88210.9647 404.33800.4806.40.99C20-15-2-872.43915.6787 404.331 015.3892.7 1.14C30-5-1-1165.08811.511 4 676.33738.3753.40.97C30-5-2-1276.44414.952 4 676.33867.1804.1 1.07C30-10-1-1366.51611.944 6 020.33843.9822.8 1.02C30-10-2-1474.90314.485 6 020.33950.3864.7 1.09C30-15-1-1563.49211.0277 404.33893.4871.0 1.02C30-15-2-16
76.028
14.826
7 404.33
1 069.8
940.5
1.13
用研究[J ].结构工程师，2014,30(5) :210-219.
Ji Y u a n y u a n , H a n Q i n g h u a , L u Y a n , et al. A p p l i c a t i o n
s /l }M -t r
r
^
Structural Engineers Vol. 36, No. 2•164 •Experiment Study
工业出版社，2010.
M i n i s t r y o f H o u s i n g a n d U r b a n-R u r a l D e v e l o p m e n t of
t h e P e o p l e's R e p u b l i c o f C h i n a. G B/T50152—2012
S t a n d a r d for test m e t h o d o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s[S].
B e i j i n g：
C h i n a A r c h i t e c t u r e a n d B u i l d i n g P r e s s, 2012.
(in C h i n e s e)
[7]蔡健，孙刚.方形钢管约束下核心混凝土的本构关
系[J].华南理工大学学报（自然科学版），2008(1):
105-109.
C a i J i a n,S u n G a n g.C o n s t i t u t i v e r e l a t i o n s h i p o f c o n c r e t e
c o r e c o n f i n e
d b y s q u a r
e steel t u b e[j .J o u r n a l o
f S o u t h
C h i n a U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y(N a t u r a l S c i e n c e
E d i t i o n) ,2008( 1) ： 105-109.(i n C h i n e s e)
[8]刘洁，王正中.方钢管混凝土短柱轴压极限承载力
计算方法分析[J].建筑结构，2015,45 (10) : 21-
25+42.
L i u J i e,W a n g Z e n g z h o n g.A n a l y s i s o n c a l c u l a t i n g
m e t h o d o f u l t i m a t e b e a r i n g c a p a c i t y o f concrete-filled
s q u a r e steel t u b e s hort c o l u m n s u n d e r axial l o a d J .
B u i l d i n g S t r u c t u r e,2015,45(10)：21-25+42.(in
C h i n e s e)
[9] M a n d e r J B,P r i e s t l e y M J N,P a r k R.T h e o r e t i c a l stress-
strain m o d e l for c o n f i n e d c o n c r e t e[j]. J o u r n a l of
Stru c t u r a l E n g i n e e r i n g, A S C E,1988,114(8)：1804-
1826.
[10]G B 50936—2014钢管混凝土结构技术规范[S].北
京：中国建筑工业出版社，2014.
G B50936一2014T e c h n i c a l c o d e for c o n c r e t e filled
steel t u b u l a r s t r u c*t u r e s[S].B e i j i n g： C h i n a A r c h i t e c t u r e
a n d B u i l d i n g P r e s s,2014. (i n C h i n e s e)
[11」L a m L，T e n g J G. D e s i g n-o r i e n t e d stress-strain m o d e l for F R P-c o n f i n e d c o n c r e t e I J .C o n s t r u c t i o n&
B u i l d i n g M a t e r i a l s,2003,17(6-7) ：471-489.
[12]中华人民共和国住房和城乡建设部.GB 50367—
2013混凝土结构加固设计规范[S].北京：中国建筑
工业出版社，2013.
M i n i s t r y o f C o n s t r u c t i o n o f t h e P e o p l e’s R e p u l i c of
C h i n a.G B50367一2013C o d e for d e s i g n of
s t r e n g t h e n i n g c o n c r e t e str u c t u r e[S].B e i j i n g：C h i n a
A r c h i t e c t u r e a n d
B u i l d i n g P r e s s,2013. (i n
C h i n e s e) [丨3]冉江华.FRP-钢复合管约束混凝土短柱轴压力学性 能[D].大连:大连理工大学，2014.
R a n J i a n g h u a. A x i a l c o m p r e s s i o n m e c h a n i c a l b e h a v i o r
o f F R P-s t e e l c o m p o s i t e t u b e c o n f i n e d c o n c r e t e s t u b
c o l u m n s[ D]. D a l i a n： D a l i a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y,
2014.(i n C h i n e s e)
[14]王庆利，薛阳，邵永波，等.CFRP约束方钢管混凝土
轴压短柱的静力性能研究[J]. 土木工程学报，2011
(3)：24-31.
W a n g Q i n g l i, X u e Y a n g, S h a o Y o n g b o, et a l.S t u d y of
static p e r f o r m a n c e o f axially c o m p r e s s e d c o n c r e t e
filled s q u a r e steel t u b u l a r s t u b c o l u m n s c o n f i n e d b y
C F R P[J ].C h i n a Civil E n g i n e e r i n g J o u r n a l,2011(3)：
24-31.(i n C h i n e s e )。