隔堤设计方案变更0612

头倒驳后，陆推成堤。D区为本工程临时砂库，储砂量约30万m3，可满 足施工需要。具体位置详见下图：
图1 临时码头及砂库位置图 3.3施工方案 1）2014年汛期（2014年7月15日）前 （1）工程形象 所有堤段砂被、排水板及通长砂袋完成。通长砂袋铺设完成后，在 表面铺设一层400g/m2复合编织布保护袋体。为了确保工期和尽早对整
本工程开工以来，有关部门对浙江沿海海砂开采进行严密监管，砂 料供应时断时续，且后续砂料来源不容乐观，堤身施工进度严重滞后。 为确保工程按期保质完成，现拟对隔堤方案提出变更。现编制隔堤方案 变更说明，以供业主决策。 1、变更必要性 1.1工程现状 本工程隔堤于2013年12月初试开工以来，目前已冲灌砂袋约63万 m3，仅完成部分砂被和通长袋，临时砂库中剩余砂量约30万m3。 1.2工期分析 本工程隔堤需在2014年12月15日完成合龙，才能在有效保证工程质 量的基础上于2015年完工。主要考虑以下几个因素：1）为确保隔堤稳 定安全，吹填工程至少需3个月。为保证地基处理效果，W2区地基处理 工程+后续的砂石回填至少需9个月。因此吹填+软基处理至少需要1年时 间；2）为确保最终地基处理效果，在2015年汛期来临前，地基处理的 真空预压至少需已进行两个月，方可有效提高地基强度，以减少汛期时 恶劣天气对地基处理的影响。因此真空预压需在5月上旬开始。相应 地，吹填需在3月中旬完成；3）若隔堤合龙滞后2个月以上，真空预压 需在汛期间开始，汛期的恶劣天气对地基处理影响很大，地基处理质量 很难保证。为减少工程风险，真空预压将不得不延后至汛期后进行，最 终的交工工期将拖延至2016年7月。 根据以上分析，2014年12月15日隔堤合龙是关系整个工程质量和工 期的关键节点，需及时采取有效工程措施确保其完成。 1.3材料来源分析 根据原施工图设计成果，工程区隔堤合龙需砂量170万m3，根据现 有砂量计算，还有将近77万m3的砂料缺口。工程马上进入汛期，为了 海上施工安全，相关部门对采砂将会采取更加严厉的监控，汛期砂料供 应很难保证。2013年底，温州市人民政府召开专题会议，就瓯飞一期围 区生产配套区块涂面整理工程等工程施工用砂问题进行协调，会议同意 通过航道疏浚解决工程用砂问题，明确业主单位和施工单位要科学安排 施工计划，精心组织施工，确保瓯飞一期围区生产配套区块涂面整理工 程有序、安全推进；要求相关部门要加强沟通，协调解决本工程砂源问 题，要加强管理，确保工程用砂。会议后业主单位及项目部都做了很多 努力，积极沟通与协调，但效果无法达到预期，砂源采砂一直制约工程 进展。汛期后采砂政策不明朗，砂料来源也不容乐观。因此隔堤全采用 袋装砂，隔堤很难保证能如期合龙，而隔堤合龙节点如有拖延，工程将 增加度汛风险，工期也将拖延半年以上，工程质量和工期都受到较大影
温州瓯飞一期围区生产配套区块涂面整理工程 隔堤方案变更说明
中交上海航道局有限公司 温州瓯飞一期围区生产配套区块涂面整理工程项目经理部
2014 年 5 月
设计单位名称：中交上海航道勘察设计研究院有限公司 设计资质证书等级：甲级 业务范围：水运行业甲级；水利行业（城市防洪）专业甲级；海洋行业 （沿岸工程）专业甲级。 设计资质证书编号：A131003643 发证机关：中华人民共和国住房和城乡建设部 发证日期：2010年07月26日 项目总设计师： 陈海英（高级工程师） 陈 越（高级工程师） 项目主管院长： 周 海（教授级高工） 项目主管总工程师： 徐 元（教授级高工） 专业总工程师： 陈 喆（高级工程师） 设计室负责人： 马兴华（教授级高工） 设计室技术负责人： 马兴华（教授级高工） 设计项目负责人： 陈 喆（高级工程师） 盛懿洁（工 程 师）
6）隔堤尺度一览表 堤段 桩号 外侧镇脚宽度（m） ≥35（结合弃土回 填） ≥25（结合弃土回 填） 17（W2区侧） 23 29 17（W2区侧） 26 22 30 26 28 25.6 内侧镇脚宽度 （m） 8 8 15（W1区侧） 13 16 15（W1区侧） 13 13 15 15 13 13
参加本工程设计人员名单
专业 水工 专业设计负责人 姓名 项 雨略 职称 工程师 姓名 云霄 参加人员 职称 助理工程师
目 录
1、变更必要性 1.1工程现状 1.2工期分析 1.3材料来源分析 1.4变更必要性 2、隔堤变更方案 2.1 总体设计方案 2.2 具体设计方案 3、施工组织设计 3.1施工现状及材料需求 3.2材料供给 3.3施工方案 4、工程量及变更费用测算
G1隔堤11G0+000~1G0+748 1 G1隔堤21G0+748~1G1+443 2 G2隔堤 2G0+000~2G1+684 G3隔堤13G0+000~3G1+529 1 G3隔堤23G1+529~3G2+195 2 G4隔堤 4G0+000~4G0+548 G5隔堤1- 5G0+000~5G0+050 1 5G0+195~5G0+222 G5隔堤2- 5G0+222~5G0+305 2 5G0+545~5G0+676 1#龙口 2#龙口 5G0+050~5G0+195 5G0+305~5G0+545
响。 按现有砂料供应，砂被和通长袋能完成，原隔堤方案的地基处理部 分基本没有变化，仅将隔堤堤身材料部分变更为抛石，对隔堤稳定和后 续吹填没有影响，工程质量有保证。业主有自己的料场，在业主的有效 调控下，抛石等材料可充足供应，施工方只需进行合理的施工组织，确 保材料供应强度，可确保隔堤如期合龙。 1.4变更必要性 根据上述分析，为确保本工程按时完成度汛、合龙等主要节点目 标，并有效保证工程质量和总体工期，原隔堤设计方案需进行变更，将 部分隔堤堤身材料由袋装砂调整为抛石。同时，为抓住汛期前、中的有 效施工时间，隔堤方案变更又是迫切的，需尽快落实到施工组织中。 2、隔堤变更方案 2.1 总体设计方案 目前，工程区临时砂库中剩余砂量0万m3砂料，因此考虑G1隔堤堤身材料采 用袋装砂。由于后续的砂料供给不稳定，其他隔堤堤身材料可在无砂的 情况下采用抛石，和袋装砂堤方案相比，抛石堤身方案堤身整体性较 差，且后续吹填加载时间较短，为保证堤身稳定，抛石堤身方案需加 宽、加高隔堤的内、外侧镇脚。 2.2 具体设计方案 1）G3、G5隔堤 G3、G5为临海侧隔堤，直接承受风浪作用，在起施工吹填围堰作 用的同时，更作为本工程的防汛大堤，需满足4级海堤的设计标准。 （1）主要结构型式及尺度 第一阶段：形成防汛断面。堤顶高程为+5.7m/+6.7m，顶宽5m。可 作为堤顶道路，满足车辆通行的要求。镇脚宽度根据堤身稳定计算确 定，和原图相比，内侧镇脚需加宽1m，加高0.5m，外侧镇脚加宽 2~5m。 第二阶段：工程地基处理完成后，形成4级海堤断面。拆除部分顶 层块石，埋设浆砌块石防浪墙，防浪墙顶高程按设计高潮位+波浪爬高 +安全超高确定，经计算取+7.0m。内侧回填石碴并采用干砌块石护坡。 堤顶设置砼路面、砼稳定层及碎石垫层。路面顶高程+6.1m/+6.5m。满 足4级海堤设计标准。 （2）堤基处理方法 采用砂被+排水板结构作为堤基处理方案。排水板采用B型，打设 深度为23m。
G6隔堤16G0+000~6G0+192 1 G6隔堤26G0+192~6G1+307 2
G7隔堤 7G0+000~7G1+024 22 13 3、施工组织设计 3.1施工现状及材料需求 目前，项目部已完成砂袋约63万m3，外侧抛石隔埂10000m3，排水 板105万m。根据初步测算，本工程至合龙还需砂量约30万m3，抛石约 120万m3（包括临时隔埂及抛石堤身），排水板约469万m。 3.2材料供给 目前，拟将A、B两个点作为本工程上料码头，石料等通过临时码
（3）堤身结构：堤身及子堰采用1~100kg抛石，内坡坡度1:1.5。 （4）护坡结构：堤身外侧采用1000mm灌砌块石护坡。灌砌块石施 工前在堤身外侧铺设一层袋装碎石垫层，外坡坡度1:2。 2）G6隔堤 G6为临海侧隔堤，直接承受风浪作用，在起施工吹填围堰作用的 同时，更作为本工程的防汛大堤，需满足4级海堤的设计标准。 （1）主要结构尺度 第一阶段：形成防汛断面。堤顶高程为+5.3m，顶宽4.0m。可作为 堤顶道路，满足车辆通行的要求。镇脚宽度根据堤身稳定计算确定，和 原图相比，内侧镇脚需加宽1m，加高0.5m。 第二阶段：工程地基处理完成后，形成4级海堤断面。拆除部分顶 层块石，埋设浆砌块石防浪墙，防浪墙顶高程按设计高潮位+波浪爬高 +安全超高确定，经计算取+6.5m。内侧回填石碴并采用干砌块石护坡。 堤顶设置砼路面、砼稳定层及碎石垫层。路面顶高程+5.9m，顶宽3m。 满足4级海堤设计标准。 （2）堤基处理方法 采用砂被+排水板结构作为堤基处理方案。排水板采用B型，打设 深度为23m。 （3）堤身结构：堤身及子堰采用1~100kg抛石，内坡坡度1:1.5。 （4）护坡结构：堤身外侧采用800mm抛石护坡。施工前在堤身外 侧铺设一层二片石垫层，外坡坡度1:1.5。 3）G2、G4隔堤 G2、G4隔堤为本工程分割围区的隔堤，不受外海风浪影响。在施 工期起到吹填围堰的作用，按临时隔堤进行设计。 （1）主要结构尺度 堤顶高程仅需满足吹填施工挡土需要。W1区侧子堰顶高程+6.4m， W2区侧顶高程+5.3m。路面宽度4.0m。镇脚宽度根据堤身稳定计算确 定，和原图相比，内侧镇脚需加宽2m，外侧镇脚加宽2m。 （2）堤基处理方法 由于W1、W2区合龙时间间隔短，且两区吹填基本同时进行，吹填 泥面差小。因此，堤基处理考虑采用抛石挤淤。 （3）堤身结构 堤身及子堰采用抛石进行陆推，内外边坡均为1:1.5。 （4）护坡结构 由于隔堤不受风浪作用，无需设置护坡结构。 4）G1、G7隔堤 G1隔堤与本工程弃土回填区相接，G7隔堤与预留河道区相邻，均
不受外海风浪影响，在施工期起到吹填围堰的作用，按临时隔堤进行设 计。 （1）主要结构尺度 堤顶高程仅需满足吹填挡土需要。G1隔堤子堰顶高程分别为 +6.4m/+5.3m。G7隔堤子堰顶高程为+6.4m。路面顶高程均为+3.5m，宽 度为4.0m。镇脚宽度根据堤身稳定计算确定，G7隔堤和原图相比，内 侧镇脚加宽1m，加高0.5m；外侧镇脚加宽4m，加高0.5m。 （2）堤基处理方法 采用砂被+排水板结构作为堤基处理方案。排水板采用B型，G1隔 堤打设深度为15m，G7隔堤排水板打设深度为23m。 （3）堤身结构 G7隔堤堤身及子堰采用1~100kg抛石，内坡坡度1:1.5。 G1隔堤按原施工图设计断面，采用袋装砂结构，内外边坡1:1。 （4）护坡结构 G1、G7隔堤不受风浪影响，无需设置护坡结构。 5）龙口 根据原施工图设计，本工程龙口位于G3、G4隔堤。目前，由于堤 身采用陆推抛石的方式进行施工。与充填砂袋的施工工艺相比，工作面 相对较少且受制约因素较多，需综合考虑重新确定龙口位置。 1）上料码头位置：工程区石料需通过临时码头倒驳后运至施工现 场，陆推成堤。工程区A、B两点滩面较低，可以保证运输船舶在大部 分时间正常工作；此外，B点位于三航局正在实施的瓯飞一期北堤工程 附近，可以依托其修建的施工道路，材料运输条件成熟。若将临时码头 移至G3与G5隔堤交界处，由于滩面高程高，船舶进出将会受较大的影 响从而降低了施工效率。因此拟将A、B两点作为本工程的上料码头， 具体位置详见图1。 2）龙口位置：从B点运输至现场的石料主要通过G3、G6这两条隔 堤运输至其他区域。为保证运输通道的流畅，不宜在G3隔堤设置龙 口。由于G5隔堤总长较短，便于抛石运输及陆推施工。因此建议将W2 区龙口调整至G5隔堤。 此外，本工程两个围区合龙时间间隔很短，龙口临近布置减少了施 工车辆的调遣，保证了施工质量和效率。因此建议将W1区龙口也调整 G5隔堤。 与原先龙口位置相比，调整后的龙口位置泥面高程较高。为保证合 龙前围区过水量，1# 龙口需从70m加宽至85m，2#龙口需从150m加宽 至180m。1#龙口（W1区）中心线桩号调整至5G0+122.5，2#龙口（W2 区）中心线桩号调整至为5G0+425。