地库顶板升降机安装、加固方案

目录一、工程概况 (2)二、升降机概况及特点 (2)三、确定升降机位置 (2)四、现场情况勘察及结论 (2)五、施工电梯加固技术方案 (2)1、施工电梯基本参数 (3)2、支撑搭设方案 (3)3、地下车库顶板支撑架计算书 (3)六、升降机基础施工程序 (10)七、升降机使用前检查 (11)八、升降机的操作及安全措施 (11)（附位置平面图）SC200/200升降机加固方案一.工程概况本工程位于昌吉市健康路与绿洲北路交汇处，地下二层均为储藏室，地上二十六层为住宅，标准层层高为3.0m。

本住宅楼为混凝土剪力墙及轻集料砼空心砌块填充墙，墙厚200。

设计使用年限为50年，建筑抗震设防烈度：七度。

本工程2012年7月开工，计划2013年10月30日工程竣工。

垂直运输安排：工程施工阶段采用1台QTZ5610塔吊及1台SC200/200双笼式升降机作主体结构砌筑、楼地面、装饰施工中垂直运输机械。

根据建筑物及施工要求，项目部认为选用廊坊凯博建设机械有限公司生产的SC200/200升降机方可满足工程需要。

二、SC200/200升降机概况及特点该SC200/200升降机是廊坊凯博建设机械有限公司生产的新一代施工升降机产品，它具有技术性能先进，使用安全可靠、维修保养方便等显著特点。

是现代建筑施工最理想的垂直运输设备。

本升降机采用计算机辅助设计，因此与传统的施工升降机相比，它具有造型美观，结构轻巧、拆除方便、安全可靠、适用性强、用途广泛等特点。

三、确定升降机位置根据施工现场，会同项目部施工人员共同商订，升降机安装在24#楼北侧37-41轴间架设。

四、现场情况勘察及结论1、现场说明（周边场地及环境适于安拆）塔机辅助安装，场地开阔。

2、最终安装高度88米。

3、电梯底座砼基础坐落在地库钢筋砼顶板上，基础浇筑时间 2013 年 3月 21日，计划安装时间 2013 年4 月 2 日，计划使用时间 2013年 3 月 30日。

五、施工电梯加固技术方案1、施工电梯基本参数施工电梯型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：85m；标准节长度：1.508m；底笼长：5.3m；底笼宽：4.2m；标准节重：140kg；单个吊笼重: 945kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1200kg；施工电梯安装在地下车库顶板上，顶板底采用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。

考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。

同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于：P1 =吊笼重+护栏重+标准节总重+额定载荷重）*2.1=｛（2*945）+1200+（59*190）+2*2000｝*2.1≈38430㎏=390KN地库顶板上浇筑4000mm×6000mm混凝土，厚300mm，混凝土等级C35，C12@200双层双向钢筋。

P2=混凝土体积×混凝土每吨重量=7.2×2.5=18t我们取值180KN作为计算用。

所以总荷载P=390KN+180KN=570KN2、支撑搭设方案：根据计算得知总荷载为570KN，基础尺寸为3600×5800mm，因此加固范围为4600×6800mm，由此地下室顶板承担的总荷载为总荷载为18.3 kN/m2此荷载由施工电梯底部4600×6800范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为5KN/m2，故需在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑上下顶紧，钢管按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆,纵、横向剪刀撑间距2m搭设，水平剪刀撑3道，立杆底部座落在浇筑的钢筋砼垫层上（单层双向三级12间距200mm，厚度200mm，商砼C30），垫层上预留150厚车库地面做法。

3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（2）设计选型：地下室顶板在24#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证顶板使用安全。

钢管脚手架间距纵横为400×400mm，步距为1000mm，50mm×80mm方木，钢管顶托顶紧。

考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kN/m2进行验算。

落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（3）、计算书；1）、参数信息:①基本参数立柱横向间距或排距l a(m):0.40，脚手架步距h(m)：1.00；立杆纵向间距l b(m):0.40，脚手架搭设高度H(m)：4.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(m)：0.4钢管类型(mm):Φ48×3.5（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用Φ48×3.0）连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；②荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):50.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；2）、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图①荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.300×0.400 = 0.270 kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.000×0.400 = 20.000 kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 1.000×0.400 = 0.400 kN/m②强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.270+ 1.2×20.000 = 24.324 kN/m；均布活载：q2 = 1.4×0.400 = 0.560 kN/m；最大弯距 M max = 0.1×24.324×0.4002 + 0.117 ×0.560×0.4002 = 0.400 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×24.324×0.400 + 1.2×0.560×0.400 = 10.971 kN；截面应力σ= 0.400×106 / (5080.0) = 78.675 N/mm2；纵向钢管的计算强度 78.675 小于 205.000 N/mm2,满足要求!③挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = 20.270 kN/m；均布活载：p = 0.400 kN/m；V = (0.677 ×20.270+0.990×0.400)×400.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.144mm 纵向钢管的最大挠度小于 400.000 /250 与 10,满足要求!3）、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =10.971 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.001 kN.m ；最大变形 V max = 0.000 mm ；最大支座力 Q max = 10.973 kN ；截面应力σ= 0.216 N/mm2；横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10 mm,满足要求!4）、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

R ≤Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.973 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5）、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

①静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.149×4.500 = 0.670 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

栏杆的自重(kN)：N G2 = 0.150×0.400 = 0.060 kN；脚手板自重(kN)：N G3 = 0.300×0.400×0.400 = 0.048 kN；堆放荷载(kN)：N G4 = 50.000×0.400×0.400 = 8.000 kN；经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 8.778 kN；②活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 N Q = 1.000×0.400×0.400 = 0.160 kN；③不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2×8.778+ 1.4×0.160 = 10.758 kN；6）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.758 kN；σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L o/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；L o---- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l o = k1uh (1)l o = (h+2a) (2)k1---- 计算长度附加系数，取值为1.185；u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L o = k1uh = 1.185×1.700×1.000 = 2.015 m；Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；钢管立杆受压强度计算值；σ =10757.660 /( 0.406×489.000 )= 54.185 N/mm2；立杆稳定性计算σ = 54.185 小于 [f] = 205.000满足要求！公式(2)的计算结果：Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.744 ；钢管立杆受压强度计算值；σ =10757.660 /( 0.744×489.000 )= 29.569 N/mm2；立杆稳定性计算σ = 29.569 小于 [f] = 205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l o = k1k2(h+2a) (3)k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；公式(3)的计算结果：Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.661 ；钢管立杆受压强度计算值；σ =10757.660 /( 0.661×489.000 )= 33.282 N/mm2；立杆稳定性计算σ = 33.282 小于 [f] = 205.000满足要求！综上所计算，施工电梯选用SC 200/200型，搭设高度85m，根据说明书计算规则算的总荷载为570KN，基础尺寸为3600×5800mm，因此加固范围为4600×6800mm，总荷载为18.3 kN/m2，小于50 kN/m2，故该施工电梯支撑系统满足要求。