HXN5型机车活塞销开裂原因分析及对策
活塞销堵脱落原因分析与改进措施
活 塞销 的材料 一 般为优 质低 碳 合金 钢 ，外 表 面 渗碳 淬火 或 氮化处 理 ，以获 得外 圆面硬 而耐磨 、中
心 部位 富有 韧性 而耐 冲击 的性 能 。外 圆面进行 精 密
加 工 ，与连 杆衬套 、活塞销 座 的装配 采 用选配 。加
（ ）
活 塞销所 受 的 比压 也很 大 ，而且 工作 中活 塞销 与销
座或 连杆 小头 的相 对转 角很 小 ，不易 形成 油膜 ，润 滑 比较 困难 ，所 以活 塞销 又易于磨 损 。因此 ，对活 塞销 的要 求是 具有 足够 的强 度 、刚度 和耐磨 性 ，尤 其 是应具 有较 高 的疲 劳强 度 ；此外还 要求 活塞 销 的
３ 活 塞 销 堵 脱 落 原 因分 析
工制造中，要充分考虑其使用工况 ，不仅要对其机
械性 能 、加工 性能 考虑 周全 ，而 且对 工艺孔 口的处
理也 要细 致 。而下 文介 绍 的活塞 销堵 脱落情 况 就很
典 型 ，原 因 为设 计 和装 配都 没有 得到 很好 处理 。
形” 。图 １为从现 场提 取 的照 片 。
活塞销 受 上述 交变 负荷 的弯 曲作用 ，而且在 销座 和 连杆 间的 活塞销 断 面还受 到很 大 的剪切 作用 。 由于
活塞销 是 一个 中空 的 圆筒 ，在上述 负 荷作用 下 会产
生椭 圆变 形 和应 力 ，因而 活 塞 销很 容 易 疲 劳 破 坏 。
关键 词 ：活塞销 ； 堵； 脱 落
中 图分类 号 ： Ｔ Ｋ ４ ２ ３ ． ３ ３
文献标 识码 ： Ｂ
文章 编号 ： １ ０ ０ １ — ４ ３ ５ ７ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ２— ０ ０ ５ ８— ０ ２
HXN5机车常见电器故障处理
HXN5机车常见电器和控制系统故障处理摘要：针对HXN5型机车在运用和检修中电器和控制系统出现的故障，文章列举了五种常见故障现象：起不了机、启机后辅发不发电、牵引无效或牵引受限、牵引电机接地和电阻制动故障。
通过日常检修经验的积累对五种常见故障进行深入分析，总结出了每个故障原因相应的处理方法。
希望通过常见故障的分析和处理方法抛砖引玉，力求找到对HXN5型机车电器和控制系统的所有故障在检修工作中的思路和解决方法，已改善HXN5机车自投入运用以来检修工作者对这种新车型的电器和控制系统故障无从下手的难题。
关键词：HXN5型机车；常见故障；处理方法为保障HXN5型机车安全性，提高对HXN5型机车的检修质量，将2010年至今对HXN5型机车的常见电器故障现象和常用故障处理方法总结和归纳，以供机车检修人员和运用乘务员参考和使用。
1. 故障现象：启不了机1.1 原因分析：（1）DS1-DS3显示屏通讯中断；机车广播供电源ESW、RPS故障；ESW、RPS线路故障。
（2）起机相关的开关、断路器、手柄不在要求位置或闭合不良。
(3) EC控制开关不在启动位或闭合不良。
(4) 起机不响铃，CIO未接收到起机响铃反馈信号。
(5) ECU未接收到燃油泵电机断路器信号。
(6) 操纵台顶部重联运行开关在切除位。
(7) 第5、6电机被切除。
1.2 处理方法：(1) 可依次甩屏启机排除；对故障的机车广播供电电源ESW、RPS进行更换；检查ESW、RPS线路，对出现松动、虚接的线路重新紧固，安装。
(2) 对不在要求位置的起机相关的开关、断路器、手柄立即重置。
对不良的开关、断路器、手柄进行更换。
(3) 将EC控制开关置于启动位，更换闭合不良的启动位EC开关对应的触头。
(4) 检查警铃接线状态,对松动的接线进行紧固。
(5) 检查燃油泵电机断路器线路或更换断路器。
(6) 将操纵台顶部重联运行开关置于运行位。
(7) 对第5、6电机电机进行检查，如电机无故障切除，要将其恢复。
HXN5型机车常见故障分析及对策研究 武友汉
HXN5型机车常见故障分析及对策研究武友汉摘要：随着HXN5 机车在机务系统中逐渐占有重要的地位。
给 HXN5 机车的检修提出了新的、更高的要求。
本文主要针对HXN5型机车在检修过程中发生的锁轴问题故障进行归纳、并对故障现象及类型进行具体分析，制定相应的解决对策，旨在提高HXN5型机车的检修质量。
以满足生产现场的实际需要。
关键词：HXN5型机车；故障处理；对策为了加快提升我国干线铁路动力装备水平，铁道部按照“引进先进技术、联合设计生产、打造中国品牌”的总体要求，全面组织实施了6 000 马力大功率交流传动内燃机车技术引进和国产化项目合同。
HXN5 型机车以美国通用电气（GE）公司最先进的交流传动AC6000 型机车为原型车，通过引进GE 公司先进成熟的设计和制造技术，实现了6 000 马力大功率交流传动内燃机车系统技术的集成创新和国产化制造，逐步提高国内机车制造的自主研发能力和生产制造能力，构建中国大功率交流传动内燃机车产业技术平台。
中国铁路的变化正是依托技术装备水平的不断提高。
同时不断提高的技术装备给铁路机车质量提出了更高的要求：一方面要求高质高效，可靠运输保证；另一方面要求一旦发生故障，快速、准确地查找故障所在的位置，迅速排除故障，恢复正常运输秩序。
本文介绍了HXN5型机车常见的故障特征、故障查找方法和技巧。
1、HXN5型机车常见的故障分析HXN5型机车在检修段检修的过程中发生问题较多，突出表现在一是走行部无轴温监测装置，同时无地面顶轮检测装置造成机车走行部轴承状态不可控。
二是机车传感器化后在使用过程中发生问题较多；三是虽然机车上安装了大量的传感器但多数传感器设置的主要目的为了检测机车工况便于确定牵引策略。
四是和谐机车在设计初期保护策略无相应的冗余或纠传感器检测装置，对各传感器在车上进行检错设置，造成机车发生故障后无法处理。
机车运行造成锁轴问题的发生。
2 锁轴故障原因分析2.1 从轴承油脂上分析（1）机车牵引电机轴承使用的油脂不符合标准，润滑脂不足或过多。
一起柴油主机活塞头裂纹的故障分析和对策
一起柴油主机活塞头裂纹的故障分析和对策作者：严雄伟李增林来源：《珠江水运》2013年第19期摘要：基于一起发生在6UEC52LS机型、活塞为油冷却的船舶主机上，由于主机NO.1缸活塞头顶部开裂而导致主机增压器损坏的机损事故。
分析总结了事故的起因、采取应对措施的正确与否，提出了对防止此类事故的再次发生所应采取的预防类日常维修保养的要求，阐述了航行当中及停泊期间的检查要点，并且明确地指出：一旦主机发生此类故障，应减少负荷但不能采取单缸停油的措施，以使燃烧室的滑油与燃油一起燃烧，防止积油产生油气发生冷爆，从而避免造成主机增压器的损坏。
关键词：油冷却活塞头单缸增压器活塞头是柴油机燃烧室重要部件之一，受力状况十分复杂。
活塞头的顶部要同高温高压的燃气直接接触，内腔则由冷却液冷却，与此同时活塞还要承受周期变化的机械力的冲击。
本文探讨当发生主机活塞头裂纹时采取的措施、对策和预防措施。
1.故障现象及处理某轮主机，型号6UEC52LS，6缸；增压器型号：MET53SD。
航行途中，凌晨05：20，大管轮检查发现主机曲拐箱量油孔油气冒出，机舱内油雾弥漫，进一步检查发现主机NO.1缸活塞冷却油温度上升至58℃（正常值50℃）。
大管轮立即请示驾驶台要求主机降速，并电话通知轮机长，轮机长下机舱马上对主机运行参数进行检查，同时叫机匠再开一台副机并入电网运行。
到05：30时，主机转速已从海速98rpm降至前进三78rpm，但NO.1缸活塞冷却油温还在继续上升，达到了61℃，当时初步判断主机NO.1缸活塞头顶部开裂，主机继续减速，并通报船长，向船长说明情况和必须尽快停车吊缸抢修。
由于当时风浪很大，海况恶劣，船长要求保持船舶动力。
继续航行1小时后，船长开始择地掉头抛锚。
期间NO.1缸活塞冷却油温再度快速上升，同时滑油压力跌至0.14MPA，主机滑油自清滤器清洗动作频繁。
分析因该轮主机活塞头冷却是使用系统滑油冷却，高温燃气及燃烧物碳粒倒窜到滑油系统，滑油滤器脏堵。
HXN5型机车走行部常见故障及对策研究
HXN5型机车走行部常见故障及对策研究摘要：伴随着HXN5 机车在运行线路上，运用地位的逐步提升。
给 HXN5 机车的运用水平提出了更高的要求。
本文通过研究HXN5 型机车走行部基本结构和性能特点，对哈尔滨大功率机车检修段在检修过程中走行部发生的主要故障进行分析探讨，针对HXN5 型机车走行部日常检修、提高机车走行部运用可靠性、检查工作提出了可行的应急对策。
关键词：HXN5 机车；走行部；原因分析；解决对策作为国产大功率内燃机车，HXN5 机车具有大功率交流传动和卓越的防空转滑行功能，轮周效率和轮轨黏着利用率高，采用机车微机网络控制和柴油机燃油电子喷射等显著特点，投入运用以来在高坡区段具有机车燃油消耗经济性高、长大坡道起动加速快和运行速度明显提高的优势。
但随着运用时间的延长，HXN5 型机车走行部在机车设计、配件材质、加工工艺、动态监测等方面逐步暴露出其设计及质量方面的缺陷，近几年，在哈尔滨大功率机车检修段检修的中，发生了走行部轴承缺乏监测手段、中间轴位闸瓦贴轮、轮对轮缘踏面磨耗、走行部部件裂损等一系列走行部质量问题。
当机车发生走行部故障后，势必造成机车区停，特别是在高坡区段停车后，机车救援存在巨大的安全隐患，同时也严重影响了铁路运输正常秩序。
另外，由于该型机车走行部轮对部件昂贵，故障恢复成本较高，增加了机车检修成本支出; 并且机车故障恢复周期较长，在短期内无法投入运用，影响机车利用率。
针对此问题，哈尔滨大功率检修段通过对机车走行部特点研究、故障原因分析，对配件材质、安装工艺等的写实、验证，有针对性地采取措施进行改进、整治，消除了HXN5 型机车走行部质量隐患，确保了机车在的运用安全和质量稳定。
一、 HXN5 机车走行部常见的问题的原因分析HXN5 型内燃机车转向架是在2006 年从美国GE 公司进口的用于青藏铁路的NJ2 型内燃机车转向架基础上改进而来。
根据大功率交流传动技术平台的特点，结合中国铁路对机车的要求，对HXN5型内燃机车转向架进行适应性设计，采用滚动轴承抱轴结构的轴悬式交流电机单独驱动，牵引电动机顺置排列，采用导框式轴箱定位、焊接组合转向架构架、三点橡胶旁承支撑二系悬挂、牵引中心销结构，是具有25 t 轴重的高黏着、具备整体起吊功能的三轴转向架。
HXN5型机车运用应急处理及常见故障分析
HXN5型机车运用应急处理及常见故障分析作者：韩春华来源：《科技创新与应用》2015年第12期摘要：针对HXN5型机车发生故障后，乘务员不能有效处理的问题，通过对HXN5型机车运用典型案例分析，介绍了机车运用中故障应急处理方法及常见故障分析。
关键词：HXN5型典型故障；应急处理；常见故障分析1 问题提出我段配属和谐机车120台，运用至今已经近三年的时间，在机车发生故障后乘务员不能及时、有效处理这方面暴露出很多问题，主要原因是乘务员不掌握应急处理方法导致机车无法继续运用。
结合一些典型案例分析，提出切实可行的措施，同时列出机车质量常见故障，对保证机车运用安全，提高运用的经济效益有着重要的意义。
2 典型案例剖析2.1 换端操纵惩罚制动2.1.1 故障案例2012年5月13日，HXN50478机车乘务员接车试验发生惩罚制动，连续两次大复位无效后，造成临修。
2.1.2 原因分析（1）非操作端自阀误推“紧急位”；（2）自阀锁闭穿销没插到位；（3）操作端“缓解位”，不缓解，显示屏信息栏显示：“BP切除失效-设为补机-014”。
2.1.3 操纵方法（1）非操作端自阀推“重联位”；（2）确认穿销是否完全插入；（3）锁闭后手动自阀手柄不能移动。
2.2 空压机接触器触头粘连2.2.1 故障案例2013年6月19日，HXN50512机车乘务员接车试验发生空压机接触器触头粘连，无法处理，造成临修。
2.2.2 原因分析空压机接触器触头粘连。
2.2.3 操纵方法（1）常用制动停车，自阀手柄抑制位；（2）手动“切除辅助发电”，检查空压机接触器，对卡滞、粘连进行处理后，在当前操纵端显示器二级界面“诊断功能”菜单下按“重置”。
2.3空压机不泵风2.3.1 故障案例2013年7月12日，HXN50564机车乘务员接车试验发生空压机不泵风，无法处理，造成临修。
2.3.2 原因分析辅助发电机不发电。
2.3.3 操纵方法（1）常用制动停车，自阀手柄抑制位；（2）断开排尘风机断路器（CA9区内），在显示器二级界面“诊断功能”菜单下按“重置”，待辅发启动后，闭合排尘风机断路器；（3）手动“切除辅助发电”，检查空压机接触器，对卡滞、粘连进行处理后，在当前操纵端显示器二级界面“诊断功能”菜单下按“重置”；（4）显示器提示“高压保护手柄或门联锁关闭不严”时，捆绑、固定故障的控制门联锁。
对一起ND_5型机车柴油机动力组安装螺栓断裂故障的原因分析
对一起ND 5型机车柴油机动力组安装螺栓断裂故障的原因分析宁友波,胡 杨(大连机务段,辽宁大连116011) 中图分类号:TK426 文献标识码:B 文章编号:100321820(2006)0520048202 收稿日期:2005207211作者简介:宁友波(1972—),男,辽宁铁岭人,工程师;胡 杨(1978—),男,辽宁大连人,助理工程师。
1 概述 ND 5型机车自1986年配属大连机务段以来,已经运用了近20年。
由于该型机车整体质量水平比较高,因此,在运用的前10年里故障率很低,尤其是柴油机的关键部件损坏的很少,但随着使用时间的增加,有些部件陆续出现问题,给机务段的生产带来了严重影响。
2003年3月,大连机务段ND 5型316号机车柴油机左7动力组的1根安装螺栓在运用中出现断裂,螺栓断裂以后该动力组水套被振裂,冷却水大量泄漏,造成机破。
螺栓断裂的主要原因,当时有两种观点,一种观点认为该动力组在安装的过程中,安装螺栓紧固力矩不足,螺栓在振动条件下松动,在冲击载荷的作用下屈服失效;另一种观点是动力组安装过程没有问题,螺栓安装牢固,螺栓本身有缺陷诱发疲劳断裂。
两种情况所采取的解决措施是不同的。
2 原因分析211 对断口进行宏观分析 对螺栓断口的外观观察结果:该螺栓的断口光滑,有明显的贝壳状的环形条纹,条纹由致密到疏松布满整个断口,条纹的中心在这根螺栓螺纹部分的根部,螺纹小径处有微小疤痕,断口的表面有微小的突起,整个断口没有塑性变形,断口呈曲面。
测得断口与螺栓轴线的夹角在25°～30°之间。
由断口表面光滑这一点判断,该断裂属于穿晶断口(断口有明显的贝壳状环形条纹),该断裂属于疲劳断裂,可以初步判断它是一个疲劳断口。
由于螺栓的材料是合金钢,具有较好的韧性,并且长期处于低频交变载荷的作用下,裂纹经历了较充分的孕育和发展,使贝纹区得以充分发展,最终充满断口造成螺栓断裂。
212 对螺栓的受力进行分析,确定螺栓主应力的方向 ND 5型机车装用7FDL 216型柴油机,该型柴油机的缸径为21816mm (9英寸),最高爆发压力设计值接近15MPa 。
hxn5型机车活塞组件连接螺栓断裂的分析
现场交流上海铁道增刊2019年第1期161 HXN5型蒯壬话謹组拌连接螺桎龃裂的只肮郑敦洋中国铁路上海局集团有限公司合肥机务段摘要通过对HXN5型机车出现的多起柴油机大破事 故分析,结合事故调查，从不同角度分析造成活塞组件中 连接螺栓断裂的原因，并给出了相应的解决措施。
关键词HXN5型机车；柴油机;活塞组件连接螺栓1概述HXN5型机车的16个动力组是柴油机运动件的重要组 成部分，而活塞组件是整个动力组做功的关键部件，它一方 面与气缸套组成燃烧容积，配合形成合理的压缩比，给高温 燃气提供充分的燃烧空间;另一方面又承受着高温燃气的膨 胀做功压力，带动连杆组做往复循环直线运动，将热能转化 为机械能向外输送。
追踪分析我段发生的几起HXN5型机车柴油机大破故 障，发现活塞连接螺栓断裂是造成事故的直接原因。
在整个 活塞组件中，活塞头与活塞体通过四根高强度连接螺栓连接 成一体，螺栓的质量好坏是整个柴油机工作性能的重要保 证。
一旦螺栓发生断裂，则该缸运动系统的平衡打破，活塞头 与活塞体易发生分离，造成柴油机大破。
通过对断裂的螺栓进行深人分析,找出了造成螺栓断裂 的原因有自身材质不过关、组装不合格及油质的清洁度不达 标等。
活塞组连接螺栓断裂后造成柴油机大破的过程见图1。
图丨活塞组连接螺栓断裂后造成柴油机大破的过程2连接螺栓断裂原因2.1自身材质原因活塞组件主要由活塞头、活塞体、活塞裙、活塞销和活塞 环等组成，活塞头与活塞体之间以高强度螺栓紧固，活塞销置于活塞体和活塞裙的活塞销孔里，属浮动式活塞销，在活 塞裙的活塞销孔两侧装有挡圈，用于限制活塞销的轴向串 动。
活塞顶为浅W形状，与喷油器的多孔喷嘴所喷射的油束 相配合,使气缸内的空气与燃油充分接触和燃烧。
在柴油机的活塞连杆组作功过程中，活塞头与活塞体的 连接螺栓受到活塞顶的高温高压热负荷、活塞销的机械压力 和拉力以及活塞的惯性力等复合力的作用，另外活塞销座顶 平面与活塞顶下部环形平面之间，虽然由于螺栓的紧固而密 贴配合，但燃气压力会引起二者间的相对滑动，导致活塞销 支承面的微振磨损。
内燃机车活塞销断裂分析
内燃机车活塞销断裂分析作者：李武来源：《中国新技术新产品》2009年第05期摘要:本文通过对断裂的活塞銷进行宏观检验、化学分析、金相检验、SEM分析、硬度检测及受力情况的分析，找到了活塞销发生断裂的原因，即活塞销设计思想有误，并且在淬火时温度偏低或保温时间较短，致使组织中出现大量铁素体，降低了活塞销的疲劳强度，另外，活塞销油槽、油孔加工时较粗糙，在应力的作用下发生了疲劳断裂。
关键词：疲劳；活塞销；热处理1前言活塞销是内燃机车柴油机运动件中的重要配件，主要承担活塞与连杆的连接,其装配采用浮动式，它与连杆小头衬套活塞销座之间有间隙，以减少力的传递过程中的碰撞，活塞销是由12CrNi3A合金结构钢制成的外圆柱面进行渗碳处理。
2 理化检验2.1 宏观断口形貌活塞销断裂实物为纵向断裂，见图1，断面均穿过油孔，油槽与油孔内加工较为粗糙，断面呈明显的多源疲劳断裂，疲劳源位于油槽与油孔交界的内壁处，由内向外扩展，其贝状纹扩展区约占整个断面的90%以上。
见图22.3硬度测定外圆面：HRC55-58内孔：HRC28根据TB/T1461-82《内燃机车柴油机活塞销技术条件》规定，活塞销渗碳淬火后工作表面硬度HRC60-63，其余表面及心部硬度为HRC21-42。
检验结果表明外圆工作表面硬度低于标准要求。
2.4显微组织根据TB/T1462-82标准规定，渗碳层深度为1.1-1.7mm，渗碳淬硬层的金相组织，应为隐针马氏体或细针马氏体，加上少量残余奥氏体，不许有连续网状及密集大块状的碳化物，本标准对心部组织未加考核，只是规定心部硬度。
在断裂实物上取样做金相组织检验，外圆表面渗碳层为1.45mm，符合TB/T1462-82对淬硬层的层深要求，淬硬层组织为细针状马氏体加少量碳化物，符合TB/T1462-82对淬硬层的组织要求，而心部组织为板条马氏体加25%快状未溶铁素体，见图3在油槽及油孔处存在大量未溶铁素体组织，见图4。
裂纹快速断裂区为韧窝花样，见图6。
简议HXN5型机车柴油机曲轴箱超压故障原因及预防措施
简议HXN5型机车柴油机曲轴箱超压故障原因及预防措施0概述为适应铁路事业的发展，实现铁路货物运输长交重载，齐齐哈尔机务段从2009年5月12日开始使用HXN5大功率机车，担当滨洲线西部线及黑龙江西北地区货物运输任务。
由于它的投入使用，有效地缓解了铁路运输的紧张局面，解决了运输生产的瓶颈问题。
但是由于HXN5机车采用单司机室，外走廊式的机构，使得机车在运行时，乘务员无法进行巡检，许多HXN5型机车发生故障，必须在停车后，才能进行检查和处理，给铁路运输生产秩序带来了不利的一面。
如HXN5型机车柴油机曲轴箱超压，导致柴油机停机的故障，仅在2010年度，此类故障就发生了17件，占全年机破件数12.9%，给运输生产带来了不利的一面，严重地影响了运输秩序。
本文通过对曲轴箱超压原因的分析，提出相应的解决办法及控制措施。
1曲轴箱超压时故障现象HXN5型机车采用计算机控制系统，装有曲轴箱超压传感器COP，其保护作用与东风系列内燃机车的差示压力计(CS)相似。
COP安装在柴油机左排8号动力组之后，用于测量柴油机曲轴箱内相对于机车外部(环境)的压力，柴油机管理软件系统EMS将利用COP采集的信息确定曲轴箱内是否正在产生或已经产生过压，并将此信息发送给柴油机控制单元ECU，而使柴油机停机。
正是由于ECU时时对曲轴箱压力进行监控，避免柴油机曲轴箱因挥发性烟雾积聚，发生破坏性爆炸事故。
如果ECU在曲轴箱超压时起不到保护作用，往往会对机车机械设备、人身安全和经济方面造成难以估计的损失。
正常情况下，曲轴箱内压力由空气与蒸汽共同产生，也就是由曲轴箱的通风空气产生，那么该压力通常低于周围环境的空气压力，并且以周围大气压力为基准，在COP的压力表上有可能显示负值。
但如果曲轴箱内的压力主要由燃油或润滑油蒸气产生，那么COP读值有可能高于周围环境的空气压力，当曲轴箱压力保护值大于498Pa，0.5s，ECU将起保护作用，控制柴油机停机，智能显示器提示故障信息：曲轴箱超压，禁止尝试启动柴油机。
活塞销常见损伤及原因
活塞销常见损伤及原因活塞销是活塞与连杆相连的重要部件，承受着巨大的工作负荷。
在使用过程中，活塞销常常会出现损伤，其中常见的损伤有磨损、疲劳断裂和腐蚀等。
以下将对这些损伤的原因进行详细的分析。
首先，活塞销的磨损常见于受力区域和轴承面。
磨损通常是由以下因素引起的。
一是杂质和颗粒物的进入，这些颗粒物会在高温、高压和高速的工况下引起摩擦，从而导致活塞销表面磨损。
二是润滑系统的不良，当活塞销的润滑降低或失效时，摩擦力将会增加，导致磨损的加剧。
三是过度负荷运行，当活塞销承受超负荷工作时，由于扭矩的增加，活塞销表面的磨损将会加剧。
其次，疲劳断裂是活塞销损伤的另一个常见原因。
活塞销在工作过程中受到周期性的往复载荷，这种载荷会导致活塞销材料发生应力集中和变形，当应力超过活塞销材料的承载能力时就会导致疲劳断裂。
此外，过度载荷和过载是导致活塞销疲劳断裂的重要因素。
当活塞销承受超负荷工作时，其应力集中会增加，从而加速了疲劳断裂的发生。
最后，活塞销的腐蚀损伤通常是由于雨水、湿气和化学物质的侵蚀引起的。
当活塞销暴露在恶劣的环境中时，比如在湿润且含有酸性物质的场合下，活塞销表面的金属会与环境中的酸性物质发生化学反应，从而引起腐蚀损伤。
此外，不当的润滑和保护措施也可能导致活塞销受到化学腐蚀。
为了避免活塞销的损伤，可以采取以下措施：第一，加强润滑和冷却系统的维护，保证活塞销的润滑和冷却状态良好。
定期更换润滑油和冷却液，以防止颗粒物和杂质的积聚和沉积。
第二，合理设计活塞销的尺寸和材料，使其能够承受预期的工作负荷。
根据实际情况选择合适的材料，如铸铁、钢等耐磨材料，以提高活塞销的耐磨性能和抗疲劳断裂能力。
第三，加强活塞销的保护，例如使用密封件和防护罩等，以防止雨水、湿气和化学物质的侵蚀，减少腐蚀损伤的发生。
第四，严格控制活塞销的工作条件，避免过度负荷和过载等不正常工作状态。
综上所述，活塞销常见的损伤包括磨损、疲劳断裂和腐蚀等，这些损伤的发生原因涉及杂质进入、润滑不良、过度负荷、应力集中、化学腐蚀等多方面因素。
活塞烧熔和开裂的机理及预防
活塞烧熔和开裂的机理及预防活塞烧熔和开裂是铸造过程中经常会发生的严重问题，可以造成质量不良、产量下降等严重后果，因此在实际生产过程中，对活塞烧熔和开裂的机理有较好的了解和掌握，以及必要的预防措施，对确保活塞质量和稳定的生产过程，具有重要的意义。
活塞烧熔是指活塞压力过大，使活塞体在温度升高的情况下熔化，最终发生断裂，造成活塞失效的现象。
发生活塞烧熔主要是由于活塞体的温度过高，导致活塞体金属材料降解，在达到熔点后，形成脆性断裂，形成活塞烧熔的现象。
活塞的开裂指的是活塞体在强度不足的情况下，由于金属材料内部局部结晶结构不均匀，形成的裂纹逐渐加深，最终发生断裂，形成的活塞的开裂的现象。
这是由于活塞体在铸造过程中材料结晶结构不均，在压力变化的情况下，裂纹发生增长，最终发生断裂，形成开裂现象。
为了消除活塞烧熔和开裂的可能性，采取以下措施：（1）调整及控制活塞体的组织结构，改善材料组织。
在活塞体加工过程中，应采取有效的热处理技术，使活塞体材料拥有较好的组织结构，增强活塞体的抗压能力，以防止烧熔和开裂的发生。
（2）改善活塞体的设计，提高强度及抗压能力。
活塞体的设计要有良好的结构，避免设计上的缺陷，强度较低的部位要加固，以增强活塞体的抗压能力，以防止开裂的发生。
（3）严格控制活塞体的温度，保持良好的温度均衡。
在活塞体加工过程中，要采取有效的冷却技术，保持活塞体的温度在较低的范围内，以减少烧熔的可能性，保证活塞体的均匀冷却和良好的组织结构。
此外，在活塞加工过程中，还要注意对材料来源的把控，选用优质的铸造原料，改善活塞体的抗热性和抗压能力，以防止出现活塞烧熔和开裂的问题。
综上所述，要有效预防活塞烧熔和开裂，必须掌握其发生机理，采取恰当的措施，如调整及控制活塞体的组织结构、改善活塞体的设计、严格控制温度及选用优质的铸造原料。
这些措施将有效地帮助我们保持活塞的高品质和稳定的生产过程。
柴油机活塞环折断原因分析与预防措施
柴油机活塞环折断原因分析与预防措施1. 引言1.1 背景介绍柴油机活塞环折断是一种常见的故障现象，给柴油机的使用和维护带来了诸多困扰。
活塞环是柴油机里非常重要的一个部件，其质量直接影响着柴油机的工作效率和寿命。
活塞环折断不仅会导致柴油机功率下降、油耗增加，甚至会造成更严重的损害。
活塞环折断的原因多种多样，主要包括金属疲劳、温度过高和碳积聚等。
金属疲劳是活塞环折断的常见原因，长时间高频率的工作会导致金属疲劳，使活塞环产生裂纹并最终折断。
温度过高也是导致活塞环折断的重要因素，高温会使活塞环变形，导致其受力不均匀，从而增加折断的风险。
碳积聚也会导致活塞环折断，过多的碳积聚会增加活塞环的摩擦力，加速磨损并最终导致折断。
为了有效预防柴油机活塞环折断，需要从多方面入手，如定期检查活塞环的磨损情况，保证发动机正常运转温度，及时清理发动机内部的碳积聚等。
只有加强对柴油机活塞环折断原因的分析和预防措施的落实，才能有效提高柴油机的工作效率和延长其使用寿命。
1.2 问题提出在柴油机运行过程中，活塞环的折断是一个常见的故障现象。
活塞环折断会导致活塞与气缸壁摩擦增大，进而影响发动机的正常运行。
了解柴油机活塞环折断的原因并采取预防措施，对于提高柴油机的可靠性和使用寿命具有重要意义。
柴油机活塞环折断的原因包括金属疲劳、温度过高、碳积聚等多个方面。
金属疲劳是活塞环折断的主要原因之一，长期高负荷运行会导致活塞环的金属疲劳寿命降低。
温度过高也会导致活塞环变形，增加折断的风险。
碳积聚会增加活塞环与气缸壁之间的摩擦，加剧活塞环的磨损和折断。
为了预防柴油机活塞环折断，可以采取一系列的措施，如定期检查活塞环的磨损情况，保持发动机的正常运转温度，及时清洁发动机内部的碳积聚等。
通过对柴油机活塞环折断原因的分析和预防措施的实施，可以有效降低活塞环折断的风险，提高柴油机的工作效率和可靠性。
【问题提出】1.3 目的柴油机活塞环折断是一种常见的故障现象，可能会给车辆的使用带来严重影响。
柴油机活塞环折断原因分析与预防措施
柴油机活塞环折断原因分析与预防措施柴油机是现代工业中常用的一种动力设备，它的运转性能直接影响到机器的工作效率和持久稳定性。
在柴油机的工作过程中，活塞环是一个重要的部件，它的正常工作对柴油机的稳定性和效率有着至关重要的影响。
在柴油机的工作过程中，活塞环折断的现象也是比较常见的，这种现象不仅会影响到柴油机的正常使用，还会导致设备的损坏。
为了避免这种情况的发生，我们有必要对柴油机活塞环折断的原因进行分析，并提出相应的预防措施。
我们来分析一下柴油机活塞环折断的原因。
活塞环折断通常有以下几个主要原因：1. 强化设计不足：活塞环在柴油机内部是承受着很大的压力和摩擦力的，如果活塞环的强度设计不足，就会导致活塞环出现折断的情况。
这个问题通常出现在生产制造环节中，活塞环的材质选择不当或者强化设计不足都会导致这种情况的发生。
2. 燃油质量问题：柴油机的工作需要燃油的支持，如果燃油的质量不过关，就会导致燃烧不充分或者有些有害物质的积聚，这些积聚物质会对活塞环的工作产生很大的影响。
燃烧不充分会造成燃烧室内的温度过高，增加了活塞环的工作负担；有害物质的积聚会增加活塞环的摩擦力。
3. 过热问题：柴油机工作过程中，温度是一个很重要的参数，如果温度过高的话，就会对活塞环的工作产生很大的影响。
活塞环会因为高温而变形，从而增加了活塞环的摩擦力，加速了活塞环的磨损。
4. 润滑油不足：活塞环需要在柴油机工作的时候保持良好的润滑状态，这样才能够减少活塞环与气缸之间的摩擦力，但如果润滑油的供应不足，就会导致活塞环与气缸之间的摩擦力增加，加速了活塞环的磨损，最终导致活塞环折断的情况。
以上几种原因都可能导致柴油机活塞环折断的情况，为了避免这种情况的发生，我们需要在日常的使用和维护过程中，采取一系列的预防措施。
对于生产制造环节，我们需要加强材料的选择和设计的强化，特别是对活塞环这个关键部件，需要在选材和设计上做好充分的考虑，保证其强度和耐磨性。
HXN5型机车运用中常见故障分析与处理
HXN5型机车运用中常见故障分析与处理发表时间：2020-04-09T16:02:29.100Z 来源：《当代电力文化》2019年第18期作者：孙波[导读] ：就HXN5型机车运用中发生的控制系统通讯中断摘要：就HXN5型机车运用中发生的控制系统通讯中断、牵引电动机通风机控制器TBC停止工作、机车撒砂系统不能完全手动控制、空气压缩机不打风或打风慢等一些常见故障进行分析，并提出相应的解决措施。
关键词：内燃机车；HXN5型机车；运用；常见故障；解决措施HXN5型机车是由中车戚墅堰机车厂（以下简称戚厂）与美国通用电气GE公司（以下简称GE公司）联合生产制造的运用于我国主干线上的交流电传动内燃机车。
是目前国内单机功率最大、最为环保的内燃机车。
由于该型机车采用了先进的集中网络控制、柴油机电子燃油喷射控制、交流牵引电动机、电空制动等技术，使得机车具有良好的起动性能、故障诊断、运行平稳等优点，受到了运用部门的一致好评。
中国铁路哈尔滨局集团公司自2009年开始运用HXN5型机车担当干线货运列车牵引任务，经过多年运用证明，该型机车是一种运用较好的货运机车，但是在运用中也发生了一些较为明显的常见质量问题。
本文就该型机车在运用中的惯性质量问题作以分析，并提出相应的解决措施。
1集中网络控制系统常见故障分析与处理1.1控制系统通讯中断1.1.1故障现象及原因分析故障现象：机车运行中智能显示器显示的风压、柴油机转速等参数状态为“***”，显示器底部的信息提示栏显示“机车状态未知，通讯中断”。
机车牵引无效，有时还可能产生惩罚制动。
经过与GE公司和戚厂的专业技术人员分析探讨，此类故障在我局的各机务段均发生多起，也是困扰该型机车正常运用的最大难题。
造成机车控制系统中断的的原因目前还不十分明确，但通过实际运用分析可能主要有以下几方面：（1）控制系统软件运行不稳定；（2）系统硬件各接口、插头松动（例如电源RPS、以太网交换器ESW等）；（3）机车乘务员错误操作，造成计算机记忆大量的记录文件，占用系统内存；（4）控制系统感染病毒文件。
HXN5型机车特殊电气故障导致成组柴油机停机故障的分析与解决
HXN5型机车特殊电气故障导致成组柴油机停机故障的分析
与解决
曹钰
【期刊名称】《铁道机车车辆》
【年(卷),期】2012(032)004
【摘要】HXN5型内燃机车在乌鲁木齐铁路局投入使用以来,主要在22‰的高山区段双机重联使用.在运用过程中,多次发生因机车故障在区间坡停,处理时间长,存在较大的安全隐患.现针对一起典型的故障,通过对HXN5型机车柴油机控制电路、紧急停车电路、重联电路的全面、深入的分析,对单台机车电气故障导致的柴油机异常停机处理进行原理分析,制定有效的应急处理措施,收到了较好的效果.
【总页数】4页(P103-106)
【作者】曹钰
【作者单位】乌鲁木齐铁路局库尔勒机务段,新疆库尔勒841001
【正文语种】中文
【中图分类】U262.9+1
【相关文献】
1.HXN5型机车柴油机气缸盖漏水故障分析及对策 [J], 梅载海
2.HXN5型机车柴油机摇臂球座断裂分析与对策 [J], 付静昕;余桂生
3.HXN5型机车柴油机发电机组连杆切断分析 [J], 谢赛栋;刘毓;朱燕峰;于斌;庄汉成;刘栋
4.燃油、进气系统导致柴油机动力不足的原因分析及解决方法 [J], 许明波;刘伟;马余雷
5.导致PCL804压缩机停机故障原因分析与方案解决 [J], 黄海洋;王朝璋;吴翔;张磊;赵翔宇
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活塞销断裂失效分析
活塞销断裂失效分析胥锴;邱正来;刘传河;张书权【摘要】某活塞销在远低于设计寿命的状态下提前发生断裂失效,通过断口宏观、微观分析、金相组织检测和表面渗碳层检验等手段对其失效性质及裂纹萌生原因进行了分析.结果表明:活塞销材质无明显冶金缺陷,渗碳工艺过程基本正常.失效为旋转疲劳断裂,开裂引发在内孔表面,并且其表面非常粗糙,氧化脱碳往往在淬火过程中和运行时萌生裂纹,该裂纹在扩展过程中,迅速扩展的位置位于最大应力截面处,最后在接近外圆处发生瞬时断裂.要避免活塞销提前发生断裂失效,就必须严格控制活塞销内孔表面加工质量和最终淬火加热过程中的氧化脱碳.【期刊名称】《新余学院学报》【年(卷),期】2017(022)002【总页数】3页(P5-7)【关键词】活塞销;断裂失效;表面渗碳;组织【作者】胥锴;邱正来;刘传河;张书权【作者单位】安徽机电职业技术学院机械工程系,安徽芜湖241000;安徽新亚特电缆集团有限公司,安徽芜湖241000;北京考克利尔冶金工程技术有限公司,北京100000;中国科学院等离子体物理研究所,安徽合肥230000【正文语种】中文【中图分类】TG115;TG162某活塞销在短期服役后即出现断裂，为避免过早失效事故的发生，对其断裂失效原因进行了分析。
活塞销的外径为φ17mm，内孔直径是φ11.3mm，长度为58mm。
活塞销材料是20CrMo，先渗碳处理，然后再进行加热淬火。
渗碳处理渗碳深度范围要求为0.8～1.2mm；表面硬度要求58～64HRC，心部硬度28～40HRC；活塞销公差范围、表面粗糙度质量高低、配合等均符合图纸要求[1-3]。
经厂家复验，材料成分符合GB3077标准要求。
该活塞销在短期服役后，在连杆的一侧发生断裂，如图1所示。
经过取样，然后采用超声波清洗器进行断口清洗，再经洗涤剂丙酮(加热状态下)清洗，活塞销外表面没有肉眼可见的磨损，也没有明显的变形扭曲现象。
活塞销断裂面和销轴轴线不是完全垂直，有一部分为45°角度方向的断面，呈现为曲折发展的形式。
发动机活塞损坏的原因
发动机活塞损坏的原因1. 引言发动机是汽车的核心部件之一，而活塞是发动机的重要组成部分。
活塞在发动机工作过程中承受着巨大的压力和摩擦力，因此容易出现损坏。
本文将详细介绍发动机活塞损坏的原因，并提供相应的解决方法。
2. 活塞损坏的类型在讨论活塞损坏原因之前，我们需要了解活塞可能出现的几种主要损坏类型： -磨损：由于摩擦和热量产生，活塞表面会逐渐磨损。
- 烧蚀：高温环境下，活塞表面可能会出现烧蚀现象，导致表面粗糙。
- 断裂：由于材料疲劳或异常负载等原因，活塞可能会发生断裂。
- 粘卡：由于润滑不良或异物进入导致，活塞可能会卡住。
3. 活塞损坏原因及解决方法3.1 不合适的润滑润滑不良是导致活塞损坏的常见原因之一。
如果润滑油不足或质量不合格，摩擦产生的热量无法得到充分散发，从而导致活塞表面过热，进而烧蚀和磨损。
解决方法包括： - 定期更换润滑油，并确保使用质量合格的润滑油。
- 检查润滑系统是否正常工作，确保油路畅通。
- 注意驾驶方式，避免高速行驶和急刹车等极端操作。
3.2 过热过热是导致活塞损坏的另一个常见原因。
高温环境下，活塞可能会出现表面烧蚀、变形或断裂等问题。
解决方法包括： - 检查散热系统是否正常工作，确保冷却水循环畅通。
- 定期检查发动机温度，并及时处理过高温度情况。
- 避免长时间高负荷运行，适当降低发动机转速。
3.3 异物进入异物进入是导致活塞粘卡和断裂的主要原因之一。
异物可能来自于空气中的尘埃、燃烧室内的残留物或润滑系统中的杂质等。
解决方法包括： - 定期更换空气滤清器，防止尘埃进入发动机。
- 定期清洗燃烧室，避免残留物积累。
- 定期更换润滑油和油滤器，防止杂质进入发动机。
3.4 燃油问题燃油问题也可能导致活塞损坏。
使用低质量的燃油可能导致积碳和污染物产生，进而影响活塞的工作效果。
解决方法包括： - 使用高质量的燃油，并遵守制造商建议的使用标准。
- 定期清洁喷油器和燃油系统，防止积碳和污染物产生。
柴油机活塞环折断原因分析与预防措施
柴油机活塞环折断原因分析与预防措施柴油机活塞环折断是柴油机工作中常见的故障之一，其原因主要是由于材料质量、制造工艺、润滑系统、燃油油质和操作保养等方面的问题所导致。
本篇文章将对柴油机活塞环折断的原因进行分析，并介绍相关的预防措施。
1.材料质量问题柴油机活塞环的主要成分为钢、铸铁等材料，如果其材料质量存在问题，容易引起活塞环的折断。
活塞环在高温下运行，如果其材料不能承受高温，就会发生变形、脆化等现象，导致折断。
因此，选用优质的材料，制造高质量的活塞环是预防折断的重要手段之一。
2.制造工艺问题活塞环的制造工艺对其质量和耐久性也有很大的影响，如果工艺存在问题，就会导致活塞环存在缺陷，容易发生折断。
例如，制造过程中存在冷态收缩、过度热处理或退火不足等问题，都会导致活塞环存在焊接、裂纹等问题，从而增加了折断的风险。
3.润滑系统问题柴油机活塞环需要在润滑油的作用下正常工作，如果润滑系统存在问题，就会导致活塞环缺乏润滑，摩擦增大，容易出现卡死和折断。
因此，保持润滑油的清洁和常规更换是预防活塞环折断的重要手段之一。
4.燃油油质问题燃油油质对柴油机活塞环的工作也有很大的影响，如果燃油油质存在问题，就容易引发活塞环的折断。
例如，燃油里面含有杂质、水分等，就会在高温下产生酸腐蚀，破坏活塞环的表面质量，增加了折断的风险。
5.操作保养问题柴油机的操作保养对活塞环的寿命也有很大的影响，如果操作不当或保养不到位，就会加速活塞环的磨损和老化，容易导致折断。
例如，柴油机长期在低速或负荷过大的情况下运行，会增加活塞环的磨损，导致折断；而不及时更换润滑油和油滤器等保养措施，则会导致活塞环缺乏润滑，增加折断的风险。
为防止柴油机活塞环的折断，除了注意上述方面，还需要注意以下几点预防措施：1.选用质量好的材料，制造高质量的活塞环。
2.加强生产的质量检验，确保活塞环没有缺陷。
3.保持润滑油的清洁和更换周期；4.控制燃油的油质和含水量，避免酸腐蚀活塞环表面；5.严格按照操作说明和保养周期进行操作和保养。
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２ ３ 车 辆 状 况 分 析 ．
（） １ 把不 可 调 式 出风 口百 叶 窗调 大 ， 整 车 风 对 道 内的风量 衰减板 重 新 调 节 ， 密 封 胶块 填 补 把 风 用
量 衰 减 板 周 围 的缝 隙 。
（） ２ 回风 道顶棚 检 修 日处 的密 封方 式 改为 用 帆 布 与木 块相 结合 的密封 方式 。 改进 后 的该批 ２ Ｇ型 硬 卧空 调 客 车 ， 外 温 超 ５ 在 过 ３ ｑ 时 空调 制冷效 果 比较 理想 ， ０Ｃ 空调 制 冷不 良现
销开裂。
关键 词 ： Ｘ ５型 机 车 ； Ｈ Ｎ 活塞 销 ； 火 ； 纹 淬 裂
中 图分 类号 ：Ｋ ２ ． ３ Ｔ ４３３
文 献 标 识 码 ： Ｂ
某公 司一 批 Ｈ Ｎ Ｘ ５型 机 车活 塞销 在 装机 使 用一 段时 间后 ， 在拆检 过程 中发 现部 分活塞 销 内孔 有裂纹
纹 ， 劳 裂 纹 源 在 图 ２中箭 头 所 示 的 油 孔 内 表 面 上 ， 疲
图 ３ 活 塞 销 内 孔 横 截 面 上 的 裂 纹 （ ０ ×） ５
１ ２ 金 相 检 验 ．
并 以此为 圆心 呈 贝文线状 向中心孔 扩展 。疲 劳扩展
区 较 大 ， 明 显 的 疲 劳 裂 纹 扩 展 形 式 。 金 相 试 样 的 为 取样 位置见 图 ２ 。 垂 直 于 裂 纹 经 线 切 割 取 样 ， 样 经 抛 光 后 的 裂 试
现 场 经 验
文 章编 号 ：０ ７ ６ ３ （ ０ １ ０ － ４ －１ １ ０ －０ ４ ２ １ ） ５ ０ ４ ０ ０
机 车车辆工艺 第 ５期 ２ １ 年 １ ０ １ ０月
Ｈ Ｎ Ｘ ５型机 车 活塞销 开 原 因分 析及 对 策 裂
刘 修 艳
（ 车戚 墅堰机 车有 限公 司， 苏 常 州 ２ ３ １ ） 南 江 １ ０ １
作 者简 介 ： 修 艳 （ ９ Ｉ 刘 １ ７ ～） 男 ， 级 Ｔ 程 师 ， ， 高 本科 。
４ ４
现 场 经 验
机 车车辆 工艺 第 ５期 ２ １ 年 １ ０１ Ｏ月
车厢 连接 处 的空气通 过 顶棚检 修风 口直 接 回到空蒯
机组 空气处 理 室 ， 而 导 致 空 调Ｔ 作 时 实 际 客室 内 从 回 风 量 减 少 而 新 风 量 增 加 。 因 此 ， 际 新 风 量 增 加 实
象 基本 得 以消除 。
铁 道 车 辆 车 厢 内 总 的 热 负 倚 Ｑ， 要 包 含 通 过 主
车体 隔热壁 的传 热量 Ｑ１进 入 车厢 内的 太 阳辐射 热 、
Ｑ 、 厢 内旅 客 的 散 热 量 Ｑ ２车 ３及 车 厢 内机 电设 备 散 热量 Ｑ ４等 几 方 面。 在车 辆 设 计 、 制造 完 毕 投 入 使 用后 ， 车厢 内机 电设 备 的散 热 量 几乎 保 持 不 变 。同
时 ， 于 卧 铺 空 调 客 车 的 特 殊 性 ， 运 用 过 程 中车 厢 由 在
４ 几 点 建 议
（ ） 批 ２ Ｇ 型 硬 卧 空 调 客 车 进 入 厂 修 时 把 送 １该 ５
内的额 定 乘 客 人 数 基 本 上 不 变 （ 定 载 客 量 为 ６ 额 ６ 人 ） 可认定旅 客 的 散热 量 基本 维 持 不 变 。因 此 ， ， 影 响车厢 客室 内实 际热 负荷 的 因素 主要 取决 于通过 车
设 计 热负荷 量偏 大 的情况 。
３ 采取 的措 施
根 据上 述原 因分析 采取 了相 应措 施 ：
或 回风量 的减少 都会 导致 混合 后实 际空气 焓值 的增 大 ， 得所需 实 际制 冷 也 增 大 ， 而 消弱 了空 调 机 使 从 组 的 实际制 冷量 ， 成 机组连 续 工作 而 制冷 不 良现 造 象发生。
存在 。该 活塞 销 的 材质 为 ２ ＣＮＭｏ 生 产 工 艺 流程 ０ ｒｉ ，
为： 毛坯改锻 一机械粗加工 一表面渗碳 一车 削端面并
钻油孔一盐 浴加热淬火 、 火一表面磨削 至成品 。 回
１ 原 因 分 析
１ １ 裂 纹 分 析 ． 该 活塞 销 的 裂纹 贯 穿 整 个 活 塞 销 试 样 ， 图 １ 如 所 示 ， 活 塞 销 的 中 间 内 孔 中 和 边 缘 的 油 孔 中 均 存 在 在 大 小 不 一 的 裂 纹 ， 长 的 裂 纹 几 乎 贯 穿 了 活 塞 销 最
图 ２ 断 Ｆ及 试 样 取 样 形态 如 图 ３所 示 。裂 纹 长 约 ２ ６ ｌ 尾 部尖 锐 ， ． ｌ Ｉ ｍ，
为 明显 的淬 火裂纹 。
Ｉ１１ 活 塞 销 整 体 形 貌 冬
将 图 １所示 最 长 的 裂纹 沿 纵 向打 开 ， 面 如 图 断 ２所示 ， 图 ２中可 以看 出 ， 裂纹 为 明显 的疲 劳裂 从 该
收 稿 日期 ： ０ ｌ一 ４一ｌ ２１ ０ １
沿试样 芯部 纵 向磨 削抛 光 后 ， 显微镜 下观 察 ， 在
其 非金 属夹 杂物 级别 根据 Ｇ ／ ０ ６ —２ ０ 《 中 Ｂ Ｔ１ ５ １ ０ ５ 钢
非金 属夹杂 物 显 微 评 定 方 法 》， 为 Ａ ． ， ０ Ｃ 评 ２ ０ Ｂ ， Ｏ， Ｄ 。对 试样 经 ４ 的 硝 酸酒 精 溶 液 浸 蚀 后 ， 纹 源 Ｏ ％ 裂 处金 相组织 如 图 ４所 示 。裂纹 处 无 脱 碳 ， 纹 处 金 裂 相组 织为 马 氏体 ＋ 量铁 索体 。 少 （ 转第 ４ 下 ８页 ）