-10.9m标高300厚板模板计算书
地下室剪力墙墙模板300计算书
地下室剪力墙墙模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑结构荷载规》GB 50009-20124、《钢结构设计规》GB 50017-2003一、工程属性二、支撑构造简图如下：墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图三、荷载组合侧压力计算依据规《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3) 24新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γc t0β1β2v1/2，γc H}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.2}＝min{38.403，100.8}＝38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2有效压头高度h＝G4k/γc＝38.4/24＝1.6m 承载能力极限状态设计值Smax ＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.000]＝48.42kN/m2Smin ＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax ＝G4k＝38.400kN/m2Sˊmin＝0kN/m2四、面板验算面板类型木模板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）37 面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据《规》JGJ162，面板验算按简支梁。
300厚外墙计算书
KN/m KN/m KN/m KN.m 243 γ s= 0.97473832 683.4294174 mm2/m
@ 150 1,026.25 mm2/m 186.53 N/mm2 0.68% 故取有效配筋率 ρ te= 0.01 0.33 0.33 0.13790 <0.2 满足要求 满足要求
有效受拉混凝土配筋率 ρ te= 钢筋应变的不均匀系数 ψ = 故取不均匀系数 ψ = 最大裂缝宽度 ω max=
N/mm2 钢筋弹性模量(N/m2) Es= 200000 4.65 室内外高差(m)H1= 0.45 3.15 地下水位的绝对标高(m) 3.7 0.800 最大水头与墙厚比值系数 15 故取外墙厚度hw(m) 0.3 满足要求 静止土压力系数 Ko= 0.66 地下水重度(KN/m3) rw= 10 地面堆载(KN/m2) qo= 20
地下室外墙计算书
混凝土标号C 35 混凝土强度fc= 2.20 16700 N/mm2 KN/m2 混凝土抗拉强度标准值 ftk= 钢筋强度设计值为 300 室内地坪± 0.00相当于绝对标高(m) 地下室层高(m) H= 地下室设计抗渗等级(Mpa) 初估外墙厚度hw(m) 0.146666667 土有效内摩擦角 φ ' 20 土的重度(KN/m3) r 20 土浮重度(KN/m3)ro= 10
1. 外墙配筋计算 土压力 po= 土压力 p1= 土压力 p2= 受弯计算: 弯距 M= 墙的有效高度(mm) ho= 配筋计算: α s=M/(fcbho )= 0.049 As= M/(γ sfyho)= 实配钢筋Φ 14 As= 2. 外墙裂缝变形计算 钢筋的应力 σ
sk= 2
15.79151669 23.
300厚板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1 +(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5] ×1=11.475kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)×1]=9.27kN/m q1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×9.27×0.22+0.117×2.205×0.22＝0.047kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.22+0.213×2.205×0.2，0.1×0.122×0.22+0.175×2.205×0.2]＝0.094kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.047，0.094]＝0.094kN·mσ＝M max/W＝0.094×106/37500＝2.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×7.63×2004/(100×10000×281250)=0.029mmν＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3 +(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=2.344kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.2=1.903kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/mq2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.903×0.82+0.125×0.441×0.82＝0.187kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.073×0.82+0.203×2.20 5×0.8，0.125×0.073×0.82+0.188×2.205×0.8]＝0.361kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.344×0.22/2，0.073×0.22/2+2.205×0.2]＝0.442 kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.187，0.361，0.442]＝0.442kN·mσ=M max/W=0.442×106/54000=8.194N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.903×0.8+0.625×0.441×0.8＝1.172kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.073×0.8+0.688×2.205＝1.553kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.344×0.2，0.073×0.2+2.205]＝2.22kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.172，1.553，2.22]＝2.22kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×40×90)＝0.925N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.566kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.566×8004/(100×9350×243×104)＝0.147mm ≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.566×2004/(8×9350×243×104)＝0.014mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5 +(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.216kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.2＝1.951kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.606kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.216×0.8＝2.216kN按悬臂梁，R1＝2.216×0.2＝0.443kNR＝max[R max，R1]＝2.216kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.606×0.8＝1.606kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.606×0.2＝0.321kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.606kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.576×106/4490=128.324N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.49×1000/424＝16.463N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.502mm≤[ν]=800/250=3.2mm悬挑段νmax＝0.029mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.59kN，R2=9.03kN，R3=9.03kN，R4=7.59kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝9.03kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.491、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×0.2 = 1.961kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝6.716kN，R2＝7.991kN，R3＝7.991kN，R4＝6.716kNλ=l0/i=1500.000/15.9=94.34查表得，φ1=0.634不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[6.716,7.991,7.991,6.716]+0.9×1.2×0.15×3.7=8.5 9kNf=N/(φ1A)＝8.59×103/(0.634×424)=31.955N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝0.9×γQφcωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.102×0.8×1.52/10＝0.021kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+M w/l b=Max[6.716,7.991,7.991,6.716]+0.9×1.2×0.15×3.7+0.021/0.8=8.617kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝8.617×103/(0.634×424)+0.021×106/4490=36.732N/mm2≤[σ]=205N /mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/7.8=0.474≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=8.617kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1= 8.617kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=6.902N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=8.617kN满足要求！。
300厚板计算(立杆间距700)
东方市污水处理厂污水深海排放工程调压井高支模施工专项方案计算书广州打捞局东方市污水处理厂污水深海排放工程经理部2019年4月300厚楼板模板排架验算方木间距300，立杆横距和纵距700mm 。
1、底模验算底模为受弯结构，需按照三跨连续梁验算其抗弯强度、抗剪强度和挠度，计算跨度为0.3m 。
取1m 宽度验算。
A 、荷载计算静荷载标准值：125.10.3010.317.8/k q kN m =⨯⨯+⨯=活荷载标准值：2 1.0 1.01/k q kN m =⨯=荷载设计值： 121.35 1.40.7 1.357.8 1.40.7111.5/k k q q q kN m =⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯=B 、抗弯强度验算验算公式：2/[]15/f M W f N mm =≤=220.10.111.50.30.103M ql kN m ==⨯⨯=223/6100 1.8/654W bh cm ==⨯=322/0.103/54 1.91/[]15/f M W kN m cm N mm f N mm ===≤=底模抗弯强度满足要求。
C 、抗剪强度验算 验算公式：23[] 1.4/2v v Q f f N mm bh=≤= 0.60.611.50.3 2.07Q ql kN ==⨯⨯=223320700.172/[] 1.4/22100018v v Q f N mm f N mm bh ⨯===≤=⨯⨯ 底模抗剪强度满足要求。
D 、挠度验算 验算公式：410.677[]100250k q l l v v EI =≤= 334/12100 1.8/1248.6I bh cm ==⨯=440.6777.830.30.14[] 1.2100600048.6250l v mm v mm cm ⨯⨯==≤==⨯⨯底模挠度满足要求。
2、板底方木计算板底木方按照均布荷载下三跨连续梁计算，需验算抗弯强度、抗剪强度和挠度。
计算跨度为0.70 m 。
300厚板计算(立杆间距700)
300厚楼板模板排架验算方木间距300，立杆横距和纵距700mm 。
1、底模验算底模为受弯结构，需按照三跨连续梁验算其抗弯强度、抗剪强度和挠度，计算跨度为0.3m 。
取1m 宽度验算。
A 、荷载计算静荷载标准值：125.10.3010.317.8/k q kN m =⨯⨯+⨯=活荷载标准值：2 1.0 1.01/k q kN m =⨯=荷载设计值： 121.35 1.40.7 1.357.8 1.40.7111.5/k k q q q kN m =⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯=B 、抗弯强度验算验算公式：2/[]15/f M W f N mm =≤=220.10.111.50.30.103M ql kN m ==⨯⨯=223/6100 1.8/654W bh cm ==⨯=322/0.103/54 1.91/[]15/f M W kN m cm N mm f N mm ===≤=底模抗弯强度满足要求。
C 、抗剪强度验算 验算公式：23[] 1.4/2v v Q f f N mm bh=≤= 0.60.611.50.3 2.07Q ql kN ==⨯⨯=223320700.172/[] 1.4/22100018v v Q f N mm f N mm bh ⨯===≤=⨯⨯ 底模抗剪强度满足要求。
D 、挠度验算 验算公式：410.677[]100250k q l l v v EI =≤= 334/12100 1.8/1248.6I bh cm ==⨯=440.6777.830.30.14[] 1.2100600048.6250l v mm v mm cm ⨯⨯==≤==⨯⨯底模挠度满足要求。
2、板底方木计算板底木方按照均布荷载下三跨连续梁计算，需验算抗弯强度、抗剪强度和挠度。
计算跨度为0.70 m 。
A 、荷载计算方木所受均布荷载设计值为：111.1/1 1.111.50.3/1 3.79/q q l m kN m ==⨯⨯=B 、抗弯强度验算验算公式：2/[]13/f M W f N mm =≤=220.10.1 3.790.70.213M ql kN m ==⨯⨯=223/649/654W bh cm ==⨯=322/0.213/54 3.94/[]15/f M W kN m cm N mm f N mm ===≤=板底方木抗弯强度满足要求。
300mm厚剪力墙模板计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度4050mm，两侧楼板厚度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用40×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。
对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距229+457+458+457+458+457+458+457mm，断面跨度方向间距457mm，直径12mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
4050m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h 或坍落度大于180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.090=24.381kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
地下室临时支撑设计计算书300mm厚顶板
地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20115、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册一、参数信息1、基本参数2、荷载参数覆土前：3、楼板参数（1）地下室顶板：（2）地下室底板：地下室底板厚度h d(mm) 400 砼强度等级C35层高H d(m) 3.35二、设计简图钢管支撑立面图三、荷载计算顶板为双向板，顶板计算单元长度L=6m，顶板计算单元宽度B=6m参考《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表5.1.1及表格注释，对于300kN 车辆作用在板跨为3m×3m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取35kN/m2，作用在板跨大于等于6m×6m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取20kN/m2。
当双向板板跨在3m×3m~6m×6m之间时，可按线性插入。
参考顶板车辆等效荷载转化相关论文，通过大量实验及有限元分析可得，对于相同板宽，双向板的长宽比越大，等效均布活荷载越小，并且变化趋势趋于线性关系。
根据以上理论，不同的车辆最大载重作用在不同板跨的双向板上时，可通过线性插入以及荷载等价换算得到。
覆土前临时道路上车辆最大总重T总=45吨=45×9.8=441kN由于双向板长边L=6m≥6m，假定最大载重为300kN的车辆作用在该双向板上时，等效均布活荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012可取20kN/m2。
当最大载重为441kN的车辆作用在此双向板上时，等效均布活荷载标准值q e通过进行等价换算可得：q e=T总/300×20=441/300×20=29.4kN/m21、总荷载计算结构板达到设计强度，其自重荷载由自身承担，回顶架体及顶板上部荷载总共为（覆土前考虑荷载动力系数）：工况：覆土前Q1=γ0[γG[G2k×H d]+γQγL(K×q e)]=1×[1.3×[0.15×3.35]+1.5×1×(1.1×29.4)]=49.163kN/m2四、顶板承载力验算1、顶板设计承载力计算（1）地下室顶板地下室顶板设计承载力:F min=γ0×[1.3×（G1k×h0+h s×γ）+1.5×γL×Q1k×ks]=1×[1.3×(25.1×0.3+1.5×18)+1.5×1×25×0.8]=74.889kN/m2（2）地下室底板2、顶板实际承载力复核由荷载计算章节可知：覆土前总荷载设计值为Q1=49.163kN/m2Q总=Q1=49.163kN/m2楼板荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行分配，刚度大的楼层荷载分摊多。
300厚楼板模板支架计算书
（300厚）楼板模板支架计算书工程名称计算部位计算参数计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
梁顶托采用80×80mm木方。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
计算简图材料特性面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.60N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1.抗弯强度计算f=M/W=0.086×1000×1000/48600=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f小于15.00N/mm2满足要求!2.抗剪计算T=3×1720.000/(2×900.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.400N/mm2满足要求!3.挠度计算面板最大挠度计算值v =0.677×4.815×3004/(100×6000×437400)=0.101mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.26×106/42666.7=6.048N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×1720.44/(2×40.0×80.0)=0.806N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×1.61×900.04/(100×9500.00×1706666.8)=0.440mm木方的最大挠度小于900.0/250满足要求!纵向支撑钢管计算1.顶托梁抗弯强度计算f=M/W=0.903×106/85333.3=10.582N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2满足要求!。
300厚墙模板计算书
300厚墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γc-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，6～8h；T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取3.000～3.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 75.722 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值72.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=75.722kN/m2；侧压力荷载标准值 F2=rH= 72.000 kN/m2。
侧压力取最小值 F2 =72.00 kN/m2三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
300板满堂楼板模板支架计算2
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.7m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方100×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用方钢管50×50×3mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.30+0.30)+1.40×2.50=12.896kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.30+0.7×1.40×2.50=12.616kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.300×1.100+0.300×1.100)=7.752kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.100=2.475kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 59.40cm3；截面惯性矩 I = 53.46cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×7.752+1.40×2.475)×0.300×0.300=0.115kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.115×1000×1000/59400=1.934N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.752×3004/(100×6000×534600)=0.133mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.300×1.200+0.300×1.200)=8.456kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×8.456×0.300×0.300=0.262kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.262×1000×1000/59400=4.412N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
300厚墙板单面支模计算书
300厚墙板单面支模计算书1.1、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20031.2、计算参数（图1）剖面图（图2）立面图1.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γc H＝24?800/1000=43.2kN/m2距地面第1道支撑处F21=γc(H-c)=36kN/m2距地面第2道支撑处F22=γc(H-c-1b)=26.4kN/m2距地面第3道支撑处F23=γc(H-c-2b)=16.8kN/m2距地面第4道支撑处F24=γc(H-c-3b)=7.2kN/m2其中F2最大标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2G4k1=min[F1,F21]=36kN/m2G4k2=min[F1,F22]=26.4kN/m2G4k3=min[F1,F23]=16.8kN/m2G4k4=min[F1,F24]=7.2kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844 kN/m2S1=47.268kN/m2S2=35.604kN/m2S3=23.94kN/m2S4=12.816kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m2S4k1=G4k1=36kN/m2S4k2=G4k2=26.4kN/m2S4k3=G4k3=16.8kN/m2S4k4=G4k4=7.2kN/m21.4、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
300厚板计算（立杆间距700）
300厚楼板模板排架验算方木间距300，立杆横距和纵距700m m 。
1、底模验算底模为受弯结构，需按照三跨连续梁验算其抗弯强度、抗剪强度和挠度，计算跨度为0.3m 。
取1m 宽度验算。
A 、荷载计算静荷载标准值：125.10.3010.317.8/k q k N m =⨯⨯+⨯=活荷载标准值：2 1.0 1.01/k q kN m =⨯=荷载设计值： 121.35 1.40.7 1.357.8 1.40.7111.5/k k q q q kN m =⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯=B 、抗弯强度验算验算公式：2/[]15/f M W f N mm =≤= 220.10.111.50.30.103M ql kN m ==⨯⨯=223/6100 1.8/654W bh cm ==⨯=322/0.103/54 1.91/[]15/f M W kN m cm N mm f N mm ===≤=底模抗弯强度满足要求。
C 、抗剪强度验算 验算公式：23[] 1.4/2v v Q f f N mm bh=≤= 0.60.611.50.3 2.07Q ql kN ==⨯⨯=223320700.172/[] 1.4/22100018v v Q f N mm f N mm bh ⨯===≤=⨯⨯ 底模抗剪强度满足要求。
D 、挠度验算 验算公式：410.677[]100250k q l l v v EI =≤= 334/12100 1.8/1248.6I bh cm ==⨯=440.6777.830.30.14[] 1.2100600048.6250l v mm v mm cm ⨯⨯==≤==⨯⨯底模挠度满足要求。
2、板底方木计算板底木方按照均布荷载下三跨连续梁计算，需验算抗弯强度、抗剪强度和挠度。
计算跨度为0.70 m 。
A 、荷载计算方木所受均布荷载设计值为：111.1/1 1.111.50.3/1 3.79/q q l m kN m ==⨯⨯=B 、抗弯强度验算验算公式：2/[]13/f M W f N mm =≤=220.10.1 3.790.70.213M ql kN m ==⨯⨯=223/649/654W bh cm ==⨯=322/0.213/54 3.94/[]15/f M W kN m cm N mm f N mm ===≤=板底方木抗弯强度满足要求。
专家论证高大模板方案及计算书
*****工程高大模板支撑系统施工方案1 编制依据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号）；《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质〔2009〕254号）；《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)；《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程》（DGJ32/J30-2006）（第五分册：混凝土结构工程）; 《建筑施工手册》（第五版）；建设部、江苏省关于危险性较大工程专项施工方案及专家论证管理办法、规定；本工程施工图、施工组织设计。
计算软件：品茗模板安全专项施工方案设计软件V11.0.0.18803。
2、工程概况1、工程名称：2、设计单位：3、建设单位：4、监理单位：5、勘探单位：6、建筑地点：7、建筑面积：8、施工工期：9、主要建筑构造做法3 高大模板部位工程结构概况本工程1#楼、2#楼、3#楼、4#楼4个区域模板支撑存在高大模板，具体详见以下3.1～3.3表：结构情况详见支撑平面、剖面图。
上述区域、部位属高大模板施工，须编制专项施工方案并经专家论证通过后实施。
4 施工准备及施工条件4.0.1 本方案应经专家论证通过，相关审核、审批程序完整；若高大模板部位发生结构设计变更，应重新编制方案，重新组织专家论证，经相关审核、审批程序后实施。
4.0.2 已对所有涉及的施工班组操作人员及其他有关人员按本方案的要求进行全面的、有针对性的交底，使每一个人员均熟悉了解工程施工的每一细节和质量要求；4.0.3 操作人员（持证架子工）资格审查（实际操作人员人证相符）、承重构件（钢管、扣件、支托）进场验收、见证取样复试合格，符合本方案要求，相关资料齐全；4.0.4 高大模板支架地基符合本方案要求；4.0.5 对近、中、远期天气情况应充分掌握；5 总体施工顺序要求5.1 四周及高大模板范围内竖向结构施工要求高大模板范围内及四周下部结构柱、梁先行单独施工至至高大模板结平梁底(留施工缝)，在高大模板结平混凝土浇捣时这些结构柱混凝土强度不小于设计的75%。
300板模板(2)计算书
300板模板(扣件式)(2)计算书、工程概况新浇混凝土板特性地下室顶板新浇混凝土楼板厚度(mm) 300模板支架高度H(m) 3.3 模板支架的纵向长度La(m) 80模板支架的横向长度Lb(m) 40、模板支撑体系设计立杆纵向间距1 a(mm) 750 立杆横向间距1 b(mm) 750纵横向水平杆步距h(mm)1800次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 立杆间次楞根数 4荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.9立杆伸岀顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下:二菇醪咗如丈字翩第模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算取1.0m 单位宽度计算。
计算简图如下:J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ][ 11!223334W=bh /6=1000 x 16/6=42666.667mm ,匸bh /12=1000 x 16/12=341333.333mm q= Y G艺 q G +1.4 艺 q Qk =1.35 x [0.3+(24+1.1) x 0.3] x 1.0+1.4 x (1+2) x 1.0=14.771kN/mq'= 艺 q Gk +艺 q Qk =[0.3+(24+1.1) x 0.3] x 1.0+(1+2) x 1.0=10.83kN/m 1 、抗弯验算2 2M ma =0.1ql =0.1 x 14.771 x 0.25 =0.092kN • m(T ma =MUW=0.092 x 106/42666.667=2.164N/mm 2< f n=15N/mrm符合要求！2 、抗剪验算Q ma =0.6ql=0.6 x 14.771 x 0.25=2.216kNT ma =3Q aJ (2bh)=3 X 2.216 x 103/(2 x 1000x 16)=0.208N/mn i < f v =1.4N/mm 符合要求！3 、挠度验算V ma =0.677q'l 4/(100EI)=0.677 x 10.83 x 2504/(100 x 6000x 341333.333)=0.14mmV nax =0.14mmc [ V ]=min[ 1/150 , 10]=min[250/150 , 10]=1.667mmL- 250I-250L250LTr rr⑴⑶符合要求！五、次楞验算计算简图如下:U I 】* "v w v III []][]]]q= Y G 2 q c +1.4 艺 q Qk =1.35 X [(0.3+(24+1.1) X 0.3) X 0.25+0.01]+1.4 X (1+2) x 0.25=3.706kN/mq'= 艺 q Gk +艺 q Qk =[(0.3+(24+1.1) X 0.3) X 0.25+0.01]+(1+2) X 0.25=2.718kN/m 1 、强度验算2 2M ma =0.1ql =0.1 X 3.706 X 0.75 =0.208kN • mer maX =M La>/W=0.208 X 106/40833=5.105N/mni < f n=13N/miri符合要求！ 2 、抗剪验算Q max =0.6ql=0.6 X 3.706 X 0.75=1.668kNT ma =3Q ax /(2bh o )=3 X 1.668 X 1000/(2 X 50X 70)=0.715N/mnf2 2T max =0.715N/mm < f v =1.3N/mm符合要求！3 、挠度验算44V max =0.677q'l /(100EI)=0.677 X 2.718 X 750/(100 X 9000X 1429170)=0.453mmV max =0.453mmc [V ]=min[ 1/150 , 10]=min[750/150 , 10]=5mm符合要求！4 、支座反力计算R max =1.1ql=1.1 X 3.706 X 0.75=3.058kN R' max =1.1q'l=1.1 X 2.718 X 0.75=2.242kN六、主楞(横向水平钢管)验算1- 750I-750L750Lrrr⑴⑶3.7O6kN7m 3.706kN/m 3.706kN/m主楞截面惯性矩l(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm 2)206000计算简图如下:3.058kN )045kN/^0D45kN/m1045kNAnvvl 1rl IJr 1f ILIU「I i 片F1 l 仃* 汀I I M Fv 1u V 1 11 r I l i f 1 In0 i5)L-750L750L750Lrrr主楞弯矩图(kN • m)主楞剪力图(kN)2.256 2.245■0 813 -0.824 3.393 3.8S2 0.924-3.9S2■3.893■3-0E4-30750.813^245~225S3 064 0.006主楞变形图（mm）计算简图支座反力依次为R=5.314kN,R2=10.026kN,R3=10.026kN,R4=5.314kN1、强度验算er ma=ML）/W=0.614X 106/4490=136.716N/mn i < f n=205N/mrri符合要求！2、抗剪验算T ma=2Q ax/A=2 X 3.893 X 1000/424=18.365N/mm2 2T ma=18.365N/mm< f v=125N/mm符合要求！3、挠度验算v nax=0.818mmc [ v ]=min[ 1/150 , 10]=min[750/150 , 10]=5mm 符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是最大支座反力Rn a=max[R,R2,R3,R4]=10.026kN1.05 X R,ax=1.05 X 10.026=10.528kN , 10.528kN< 0.9 X 12.0=10.8kN 在扭矩达到40〜65N- n的情况下，双扣件能满足要求！R' ma=max[R、1,R' 2,R' 3,R' M=7.361kN七、立杆验算1、长细比验算h/l a=1800/750=2.4 , h/l b=1800/750=2.4，查附录D,得k=1.163 ,卩=1.272l 0=max[k h, h+2a]=max[1.163 X 1.272 X 1800, 1800+2X 50]=2663mm 入=l c/i=2663/15.9=168 < ［入］=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得© =0.2512 、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.75m, h=1.8m,《浙江省模板支架规程》表427得© w=0.166 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.75m, b/h=0.75/1.8=0.417 通过插入法求n，得n =0.95卩z 3 o d2=0.65 X 0.5 X 0.048 2=0.001 , h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求卩S1 ,得卩s1=1.2因此卩stw=©si(1- n n)/( 1- n )=0.166 X 1.2 X (1-0.95 70)/(1-0.95)=3.874 卩s= © w 卩stw=0.166 X 3.874=0.64323 k=0.7 卩z 卩s 3 0=0.7 X 0.65 X 0.643 X 0.5=0.146kN/m2) 整体侧向力标准值计算23 k=0.7 卩z 卩s3 0=0.7 X 0.65 X 1 X 0.5=0.228kN/m3、稳定性验算K H=1不组合风荷载时N ut = 丫G E Ns k+1.4 刀N Qk=R max+0.15 丫G H=10.026+0.15 X 1.35 X 3.3=10.695kN (T =1.05N ut/( © AK H)=1.05 X 10.695 X 103/(0.251 X 424X 1)=105.514N/mmf w[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时N ut = 丫G E Ns汁0.85 X 1.4 E N Qk=R'max+0.15 丫d H=9.602+0.15 X 1.35 X3.3=10.27kN 2 2M w=0.85 X 1.4 3 k l a h/10=0.85 X 1.4 X 0.146 X 0.75 X 1.8 /10=0.042kN • m er =1.05N ut/( © AK)+MJW=1.05 X 10.27 X 103/(0.251 X 424X 1)+0.042 X 106/(4.49 X 103)=110.746N/mn i <2[f]=205N/mm 符合要求！4、整体侧向力验算24结构模板纵向挡风面积片(吕)F=0.85A F3 k l a/L a=0.85 X 24X 0.228 X 0.75/80=0.044kNN 1=3FH/[(m+1)L b]=3 X 0.044 X 3.3/[(34+1) X 40]=0kN e =(1.05N ut+N)/( ©AK H)=(1.05 X 10.27+0) X 103/(0.251 X 424X 1)=101.328N/mn i < [f]=205N/mm2 符合要求！。
板模板300
板模板(扣件钢管高架)计算书六组团工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.28；采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):300.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
300厚墙模板计算书
墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125小梁间距(mm) 150 小梁一端悬臂长(mm) 250主梁间距(mm) 450 主梁一端悬臂长(mm) 150对拉螺栓横向间距(mm) 450 对拉螺栓竖向间距(mm) 450模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×122 /6＝10800mm3，I＝bh3/12＝450×123/12＝64800mm41、强度验算q＝bS承＝0.45×41.528＝18.688kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.053kN·mσ＝M max/W＝0.053×106/10800＝4.867N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.45×29.868=13.441kN/m面板变形图(mm)ν＝0.146mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.6671、强度验算q＝bS承＝0.2×41.528＝8.306kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.26kN·mσ＝M max/W＝0.26×106/42667＝6.083N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.2×29.868=5.974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.358mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.281kN，R2=...R39=3.211kN，R40=2.141kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.221kN·mσ＝M max/W＝0.221×106/4490＝49.326N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.174mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+150]＝450mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+250]＝475mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.475×41.528＝8.433kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！。
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－10.9M标高结构面300厚板模板(扣件钢管高架)计算书苏州工业园区东吴证券大厦工程；工程建设地点：星汉街东、苏绣路南、星阳街西；属于框剪结构；地上21层；地下3层；建筑高度：94.8m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：63545.2平方米；总工期：494天。
本工程由东吴证券有限责任公司投资建设，苏州工业园区设计研究院有限责任公司设计，江苏苏州地质工程勘察院地质勘察，南京建科建设监理有限公司监理，江苏南通二建集团有限公司组织施工；由奚黄飞担任项目经理，张裕平担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.75；纵距(m):0.75；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):4.03；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为16mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):300.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 75×1.62/6 = 32 cm3；I = 75×1.63/12 = 25.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.3×0.75+0.35×0.75 = 5.888 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.75= 1.875 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.888+1.4×1.875= 9.69kN/m最大弯矩M=0.1×9.69×2002= 38760 N·m；面板最大应力计算值σ =M/W= 38760/32000 = 1.211 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.211 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=5.888kN/m面板最大挠度计算值ν = 0.677×5.888×2004/(100×9500×25.6×104)=0.026 mm；面板最大允许挠度[ν]=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值0.026 mm 小于面板的最大允许挠度0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4.5×9×9/6 = 60.75 cm3；I=b×h3/12=4.5×9×9×9/12 = 273.38 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.2×0.3+0.35×0.2 = 1.57 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.2 = 0.5 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.57+1.4×0.5 = 2.584 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×2.584×0.752 = 0.145 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.145×106/60750 = 2.393 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.393 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.584×0.75 = 1.163 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.163×103/(2 ×45×90) = 0.431 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.431 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 1.57 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.57×7504 /(100×9000×2733750)= 0.137 mm；最大允许挠度[ν]=750/ 250=3 mm；方木的最大挠度计算值0.137 mm 小于方木的最大允许挠度 3 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.907kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩M max = 0.847 kN·m ；最大变形V max = 1.424 mm ；最大支座力Q max = 12.03 kN ；最大应力σ= 846518.4/4490 = 188.534 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值188.534 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.424mm 小于750/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 12.03 kN；R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.138×4.03 = 0.558 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.35×0.75×0.75 = 0.197 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25×0.3×0.75×0.75 = 4.219 kN；经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3 = 4.973 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值N Q = (2.5+2 ) ×0.75×0.75 = 2.531 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N G + 1.4N Q = 9.512 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ =N/(υA)≤[f]其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.512 kN；υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；σ-------- 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0---- 计算长度(m)；按下式计算:l0 = h+2a = 1.5+0.05×2 = 1.6 m；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05 m；l0/i = 1600 / 15.9 = 101 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.58 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9511.802/(0.58×424) = 38.678 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 38.678 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1×(1.5+0.05×2) = 1.867 m；k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1 ；L o/i = 1867.2 / 15.9 = 117 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.47 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9511.802/(0.47×424) = 47.731 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 47.731 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。