本高大支撑架的计算依据
建质2009-254号文
建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则-建质[2009]254号2009-11-12 15:49:22关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知建质[2009]254号中华人民共和国住房和城乡建部2009年11月11日各省、自治区住房和城乡建设厅，直辖市建委（建设交通委），江苏省、山东省建管局，新疆生产建设兵团建设局，中央管理的建筑企业：为进一步规范和加强对建设工程高大模板支撑系统施工安全的监督管理，积极预防和控制建筑生产安全事故，我们组织制定了《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》，现印发给你们，请遵照执行。
中华人民共和国住房和城乡建设部二〇〇九年十月二十六日建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则1总则1.1 为预防建设工程高大模板支撑系统（以下简称高大模板支撑系统）坍塌事故，保证施工安全，依据《建设工程安全生产管理条例》及相关安全生产法律法规、标准规范，制定本导则。
1.2 本导则适用于房屋建筑和市政基础设施建设工程高大模板支撑系统的施工安全监督管理。
1.3本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
1.4 高大模板支撑系统施工应严格遵循安全技术规范和专项方案规定，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。
2 方案管理2.1 方案编制2.1.1施工单位应依据国家现行相关标准规范，由项目技术负责人组织相关专业技术人员，结合工程实际，编制高大模板支撑系统的专项施工方案。
2.1.2 专项施工方案应当包括以下内容：（一）编制说明及依据：相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。
（二）工程概况：高大模板工程特点、施工平面及立面布置、施工要求和技术保证条件，具体明确支模区域、支模标高、高度、支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚、支撑的地基情况等。
高大模板支撑工程施工要求
一、概述高大模板支撑工程是指施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
为确保施工安全，提高工程质量，特制定本施工要求。
二、施工准备1. 施工单位应依据国家现行相关标准规范，由项目技术负责人组织相关专业技术人员，结合工程实际，编制高大模板支撑系统的专项施工方案。
2. 专项施工方案应包括编制说明及依据、工程概况、高大模板支撑架体系设计、施工准备、高大模板支撑架构筑要求、高大支模架体搭设施工、架体验收及拆除、梁板砼浇筑、保证措施、应急预案、体系验算等内容。
3. 施工单位应组织对施工人员进行安全技术交底，确保施工人员掌握高大模板支撑工程施工的安全技术要求。
4. 施工现场应设置明显的警示标志，提醒施工人员注意安全。
三、施工过程控制1. 施工前，应对模板支撑体系进行基础处理，确保地基承载力满足要求。
2. 搭设模板支撑体系时，应遵循以下原则：（1）先立杆、后搭设水平杆，确保立杆垂直。
（2）水平杆间距应均匀，不得出现悬空现象。
（3）剪刀撑应垂直设置，并与水平杆连接牢固。
（4）支撑体系应满足施工荷载要求，确保安全可靠。
3. 施工过程中，应对模板支撑体系进行定期检查，发现安全隐患及时整改。
4. 模板支撑体系施工过程中，严禁超载使用。
5. 梁板砼浇筑前，应对模板支撑体系进行验收，确保其符合设计要求。
四、施工质量控制1. 施工单位应严格按照设计要求和质量标准进行施工，确保工程质量。
2. 模板支撑体系材料应符合国家现行相关标准规范。
3. 施工过程中，应对模板支撑体系进行质量控制，确保其满足设计要求。
4. 施工完成后，应对模板支撑体系进行验收，确保其符合设计要求。
五、施工安全1. 施工单位应建立健全安全管理制度，确保施工安全。
2. 施工现场应设置安全防护设施，如防护网、安全带等。
3. 施工人员应严格遵守操作规程，确保施工安全。
4. 施工单位应定期对施工人员进行安全教育培训，提高安全意识。
建设工程高大模板支撑系统计算书
主体工程模板支撑系统验算验算内容：负三层：侧墙0.9m，顶板1.1m；负二层：侧墙0.7m，顶板0.4m ；负一层：侧墙0.7m，顶板1.1m；大尺寸截面梁：负三层顶纵梁1.4*2.3m；大尺寸截面柱：31轴KZ1 800*1100mm；荷载叠加验算：负一层荷载叠加至负二层。
依据住房与城镇建设部下发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》1.3条：“本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
”规定，本工程模板支撑系统中：主体结构支模跨度为9.3m；负二层支模高度7.22m；负三层顶板仅混凝土恒载已达27.5KN；均属于《管理导则》规定的“高支模”系统。
本计算书将对以上“高支模”系统进行验算，详见验算内容章节。
一、计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162—2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）《钢结构设计规范》（GB50017）《混凝土结构设计规范》（GB50010）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）、成都地铁7号线土建1-1标城北客运中心站工程施工图设计—城北客运中心站主体结构二、验算部位1、负三层顶板2、负二层顶板3、负一层顶板4、侧墙5、大尺寸截面梁（截面高度≥500mm）6、框架柱7、荷载叠加验算三、验算内容1、负三层顶板：板厚1100mm，支模高度7.11m，搭设跨度9.3m（1）、拟采用模板支撑系统形式模板：竹胶板，t=15mm，平面尺寸1120×2240（单位：mm）；抗弯强度允许值[σ1]＝12.9MPa；肋背方木：红松木，截面尺寸50㎜×100㎜；间距250mm，抗弯强度允许值[σ2]＝13MPa；顶托肋背：￠48×3.5钢管，双肢布置，间距900mm，Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；支撑系统：碗扣式钢管脚手架，采用￠48×3.5钢管；平面间距900mm×900mm，步距600mm；Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；附图：负三层模板支撑示意图（2）、荷载及组合模板及支架自重：0.75KN/m3；0.75×7.11=5.33 KN/ m2混凝土自重：25KN/ m3； 25×1.1=27.5KN/ m2钢筋自重：1.7KN/m 3； 1.9×1.1=1.87KN/ m 2 施工人员及设备荷载：2.5KN/ m 2 计算荷载组合：q=1.2恒载+1.4活载q=（5.33+27.5+1.87）×1.2+2.5×1.4=45.1KN/ m 2 (3)、验算1）、模板验算（取0.9m ×0.25计算单元验算） 受力简图q=45.1×0.9=40.6KN/m l=0.25-0.05=0.2mKNm ql 2.082.06.408M 22＝⨯==35221038.36015.09.06W m bh －＝⨯⨯==[]MPa MPa W M 9.129.51038.32.015=<⨯==σσ＝－ 2）、肋背方木验算（按简支梁计算，验算最大弯矩） 受力简图q=45.1×0.2=9.02KN/m l=0.9mqqKNm ql 9.09.002.9125.08/1M 22＝⨯⨯==35-22103.861.005.06W m bh ⨯⨯==＝[]MPa MPa W M 137.9103.89.025=<⨯==σσ＝－ 3）、顶托肋背验算（按简支梁计算，取最不利荷载） 附图：P=45.1×0.9×0.9/4=9.1KN L=0.9mKNm PL 29.01.925.025.0M ＝⨯⨯==36444141008.54841480982.00982.0W m d d d －＝⨯-=-=[]MPa MPa W M 2058.1961008.522236=<⨯⨯==σσ＝－ 4）、立杆稳定性验算 （1）、整架稳定性计算P PP整架转化为单根立杆稳定计算的荷载设计值计算公式mc Af N γϕ'••=9.0 ）钢材抗压强度设计值（Mpa f c -查表得，根据长细比轴心受压杆件稳定系数λϕ-；l 0=h+2a=1.2m ；i=1.58cm ；λ=75.9，φ=0.744杆件的计算截面面积-A A=4.89cm 2－材料的附加强度系数mγ'KNA f N m c 1.5259.19.01089.4744.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕ单根杆所受荷载N KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=52.1KN (2)、单肢立杆稳定性μ1w 取最大值μ1w =2.424，l 0=μ1w ×h=1.45m ；i=1.58cm ；λ=92，φ=0.649KN A f N m c 6.4559.19.01089.4649.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕN KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=45.6KN 5）、立杆底座和地基承载力验算 （1）、立杆底座验算 计算公式：N ≤R bN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值—底座承载力设计值Rb碗口脚手架立杆底托为150×150×10（单位mm）钢板R取40KNb=40KNN=45.1×0.9×0.9=36.5KN< Rb（2）、地基承载力验算：计算公式：N≤K·fk·AdN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值A—立杆基础的计算底面积d—基础承载力标准值fkK—调整系数立杆下设150mm（宽）×50mm（厚）通长方木条。
高大模板有关规定
建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质[2009]254号1总则1.1 为预防建设工程高大模板支撑系统（以下简称高大模板支撑系统）坍塌事故，保证施工安全，依据《建设工程安全生产管理条例》及相关安全生产法律法规、标准规范，制定本导则。
1.2 本导则适用于房屋建筑和市政基础设施建设工程高大模板支撑系统的施工安全监督管理。
1.3本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
1.4 高大模板支撑系统施工应严格遵循安全技术规范和专项方案规定，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。
2 方案管理2.1 方案编制2.1.1施工单位应依据国家现行相关标准规范，由项目技术负责人组织相关专业技术人员，结合工程实际，编制高大模板支撑系统的专项施工方案。
2.1.2 专项施工方案应当包括以下内容：（一）编制说明及依据：相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。
（二）工程概况：高大模板工程特点、施工平面及立面布置、施工要求和技术保证条件，具体明确支模区域、支模标高、高度、支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚、支撑的地基情况等。
（三）施工计划：施工进度计划、材料与设备计划等。
（四）施工工艺技术：高大模板支撑系统的基础处理、主要搭设方法、工艺要求、材料的力学性能指标、构造设置以及检查、验收要求等。
（五）施工安全保证措施：模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构、施工技术措施、模板安装和拆除的安全技术措施、施工应急救援预案，模板支撑系统在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后模板支撑体系位移的监测监控措施等。
（六）劳动力计划：包括专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置等。
（七）计算书及相关图纸：验算项目及计算内容包括模板、模板支撑系统的主要结构强度和截面特征及各项荷载设计值及荷载组合，梁、板模板支撑系统的强度和刚度计算，梁板下立杆稳定性计算，立杆基础承载力验算，支撑系统支撑层承载力验算，转换层下支撑层承载力验算等。
模板高支撑架计算书
模板高支撑架计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.10；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):400.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.350；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3截面惯性矩 I=12.19cm41.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.000×0.250×0.350 = 2.188 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2= (1.000 + 2.000)×0.250 = 0.750 kN/m；2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
高大模板支撑架立杆的安全设计计算
Ｓ ｐ ｏ ｔ ｇ Ｆ ａ ｅ ｍ ｐ ａ ｅ ｕ ｐ ｒ ｉ ｒ ｍ ｓ Ｔｅ ｌ ｔ ｎ
ＨＵＡＮＧ Ｕ Ｘ
（ｏ ｓ ｕ ｔ ｎＣ ｍ ａｙ Ｃ ｎｔ ｃｉ ｏ ｐ ｎ ） ｒ ｏ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｄｕ ｉ ｇ Ｌ ｕ ａ ｇ ＮＯ． ｅ ｓ Ｌ ｍｅ Ｓ ａ ｌ ｅ ｈ ｉ ａ ｐ ｒ ｄ ｎ ， ｓｒ ｃ ： ｒｎ ｉ ｇ ｎ ３ Ｍｙ ｒ ｉ ｈ ｆ Ｋｉ ｔｃ ｎ ｃ ｌｕ ｇ ａ ｉ ｇ ｔ ｎ
荷 载 ４０ ｋ ／ ．０ Ｎ ｍ 。 ２３ 立杆 的稳定 性计 算 ．
盯 ——钢管立杆轴心受压应力计算值 ［ ——钢管立杆抗压 强度设计值 ： 司
［ ＝ ０ Ｎｍｍ 。 ， ２５ ／ ］
立杆 计算 长度 厶 式 ２计 算 按
ｌ ｏ ＝Ｍａ ｋＬ ，ｈ ２ 】 ｘ［Ｉ ． ｈ ＋ａ （） ２
式 中 ：Ⅳ— — 立 杆 的轴 心 压 力 设 计 值 ，它 包 括 ：纵 向钢 管 的 最 大 支 座 反 力 Ⅳ，钢 管 自重 】 荷 载 Ⅳ ，楼 板 混 凝 土 、模 板 及 钢 筋 的 自重 荷 载 ２ Ⅳ ，施工荷 载 与振捣 混凝 土 时产 生 的荷 载设计值 ３
算不规范 ，从而引起模板支撑架坍 塌造成群死 群伤的事故屡有发生 。 《 危险性较大工程安全 专项施工方案编制及专家论证审查 办法》 的第
五 条规 定 ：对 高 大模 板 支 撑 架 必 须 进行 安 全 计
算 和专家讨论 。
按照施工方案初步设定 的模板支撑架参数 进行安全验算 ，立杆沿梁跨度方 向间距 ０ ０ ． ｍ； ６
式中： ｋ ——计 算 长 度附 加 系数 ；
— —
计算长度系数 ；
ａ — 立杆 上端 伸 出顶 层 横杆 中心线 至模板 — 支撑点 的长 度 。
高支模施工安全技术管理
1什么是高大模板支撑体系根据《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房城乡建设部令第37号）规定高大模板的定义为：搭设高度8m及以上，或搭设跨度18m及以上，或施工总荷载（设计值）15kN/㎡及以上，或集中线荷载（设计值）2 0kN/m及以上的混凝土模板支撑体系。
要判断是否为高大模板支撑体系，后两者需要通过计算判别。
下面简单的介绍计算判别的过程。
（1）荷载的分类由公式：施工总荷载S=1.3(G1k+G2k×a+G3k×a)+1.5Q1k式中G1k--模板及其支架自重标准值，取值为1.5kN/m2G2k--新浇筑混凝土自重标准值取值为24kN/m3G3k--钢筋自重标准值，对于一般的板结构每立方米钢筋混凝土中钢筋的自重取值为1.1kN/m3Q1k--施工荷载标准值，取值为3kN/m2a--混凝土板厚1.3--永久作用的分项系数1.5--可变作用的分项系数代入公式：15=1.3×(1.5+24×a+1.1×a)+1.5×3得出a=0.26m（3）集中线荷载考虑的对象为混凝土梁，其计算由公式：S=b[1.3(G1k+ G2k×h+ G3k×h)+1.5Q1k]式中G1k--模板及其支架自重标准值，取值为1.5kN/m2G2k--新浇筑混凝土自重标准值取值为24kN/m3G3k--钢筋自重标准值，对于一般的梁结构每立方米钢筋混凝土中钢筋的自重取值为1.5kN/m3Q1k--施工荷载标准值，取值为3kN/m2b--混凝土梁宽h--混凝土梁高1.3--永久作用的分项系数1.5--可变作用的分项系数代入公式20=b×[1.3×(1.5+24×h+1.5×h)+1.5×3]根据经验梁的宽高比约为1:2.5，则h=2.5b得出b=0.46m，h=1.15m，b×h=0.53㎡由此可知：现浇板厚＞26cm或者现浇梁截面积＞0.53㎡时应该进行危险性分析计算，分析其支模体系是否属于高大模板支撑系。
高大模板支撑架设计计算(绝对不改)
PKPM （CMIS_2011北京版）计算梁底支架（主楼15m 跨500*1300mm 梁）计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为12.3m ，梁截面 B ×D=500mm ×1300mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度21.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方78×78mm,木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm 。
梁底承重杆按照布置间距500,200mm 计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
地基承载力标准值300kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
1230图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.30+0.50)+1.40×2.00=43.180kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.30+0.7×1.40×2.00=46.712kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质【2009】254号
建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则1总则1.1 为预防建设工程高大模板支撑系统（以下简称高大模板支撑系统）坍塌事故，保证施工安全，依据《建设工程安全生产管理条例》及相关安全生产法律法规、标准规范，制定本导则。
1.2 本导则适用于房屋建筑和市政基础设施建设工程高大模板支撑系统的施工安全监督管理。
1.3本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
1.4 高大模板支撑系统施工应严格遵循安全技术规范和专项方案规定，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。
2 方案管理2.1 方案编制2.1.1施工单位应依据国家现行相关标准规范，由项目技术负责人组织相关专业技术人员，结合工程实际，编制高大模板支撑系统的专项施工方案。
2.1.2 专项施工方案应当包括以下内容：（一）编制说明及依据：相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。
（二）工程概况：高大模板工程特点、施工平面及立面布置、施工要求和技术保证条件，具体明确支模区域、支模标高、高度、支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚、支撑的地基情况等。
（三）施工计划：施工进度计划、材料与设备计划等。
（四）施工工艺技术：高大模板支撑系统的基础处理、主要搭设方法、工艺要求、材料的力学性能指标、构造设置以及检查、验收要求等。
（五）施工安全保证措施：模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构、施工技术措施、模板安装和拆除的安全技术措施、施工应急救援预案，模板支撑系统在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后模板支撑体系位移的监测监控措施等。
（六）劳动力计划：包括专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置等。
（七）计算书及相关图纸：验算项目及计算内容包括模板、模板支撑系统的主要结构强度和截面特征及各项荷载设计值及荷载组合，梁、板模板支撑系统的强度和刚度计算，梁板下立杆稳定性计算，立杆基础承载力验算，支撑系统支撑层承载力验算，转换层下支撑层承载力验算等。
高支模专项方案超过一定规模的危险性较大工程专项方案
高支模专项施工方案针对层高超过6m的高支模结构（如v型滤池操作间、加药间、高效沉淀池、中间提升泵房、回流及剩余污泥泵房、醋酸钠加药间等结构），科学地指挥和安排生产，明确危险性各分部、分项工程的施工部署，加强材料管理，促进安全生产和文明施工，缩短施工周期，做好人力、物力的综合调配，努力提高生产劳动力，特制订本施工方案：一、编制依据本工程支模形式采用扣件式钢管脚手架，本高大模板施工方案的编制依据有以下资料及规范：1、V型滤池操作间结构施工图(图号:DC212C-01~12)；醋酸钠加药间结构图（图号：DC205）;回流及剩余污泥泵房结构图（图号：DC204）; 中间提升泵房结构图（图号：DC207）高效沉淀池结构图（图号：DC208）; 加药间结构图（图号：DC211）2、高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)3、《建筑施工手册》第四版；4、《建筑施工计算手册》江正荣着；5、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）8、施工现场临时用电安全技术规程（JGJ 46-2005）9、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-1991）10、建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）11、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；12、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）13、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）14、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）二、工程概况和主要特点工程概况本工程由上海市政总院设计、建设单位：大力（银川）污水处理有限公司、监理单位：银川方圆工程监理咨询有限公司、由中国十五冶金建设集团有限公司承建。
V型滤池位于厂区东侧,地下结构形式为独立基础承台,上部结构为框架结构。
高大模板支撑规定
高大模板支撑规定1、高大模板支撑系统指施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m,或搭设跨度超过18m,或施工总荷载大于15KN∕∏Λ或集中线荷载大于20KN∕m模板支撑系统。
2、支模架的步距、立杆纵距和横距、大小横杆的间距、梁承重杆的数量、地基承载力、是否设防滑扣件等均必须根据实际情况经计算确定。
3、高支模方案报公司总工程师审批后，由项目技术负责人组织专家论证，并按专家论证意见对方案进行完善，再报公司总工程师审批，交项目总监理工程师审批，报建设行政主管部门备案后方可按方案搭设。
4、高大支模架由专业架子工完成，专业架子工必须持建设行政主管部门颁发的有效特种作业证。
5、高大支模架搭设前，应由项目负责人组织对需要加固处理的地基、基础进行验收。
第一步搭设完毕，（高度超12米的架子搭设高度至6米），项目技术负责人必须组织项目生产经理、施工员、专职安全员、作业班组长对架子进行中间验收，验收合格方可继续搭设。
架子搭设完毕，应由项目负责人组织验收，验收人员包括施工单位两级技术、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师，验收合格后，应由公司总工程师和总监理工程师签字后，方可进入下一道路工序。
6、高大支模架碎浇筑令由项目经理和项目技术负责人联合签署。
7、构造规定：（1）水平杆布设：离地150~200ι≡设一道扫地杆，纵横向布置，梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆，扫地杆和顶层水平杆之间应增加水平连结杆,立杆之间必须按步距满设双向水平杆,水平杆的垂直距离不得超过1.50米。
（2）剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—15m设置。
剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,剪刀撑的设置应满足斜杆与地面的倾角在45。
~60。
；每道剪刀撑跨越立杆的根数按与地面倾角不同采用：45。
时，可跨7根；50°时，可跨6根；60°时,可跨5根。
（3）设在支架立杆根部的可调底座，其伸出长度不得超过30Omm时，否帽应采取可靠措施固定。
高支模及高大支模最新规范
高支模及高大支模最新规范目录1总则 (2)2方案管理 (2)2.1方案编制 (2)2.2审核论证 (3)3验收管理 (4)4施工管理一般规定 (5)4.2搭设管理 (6)4.3使用与检查 (6)4.4混凝土浇筑 (7)5监督管理 (8)6附则 (8)1总则为预防建设工程高大模板支撑系统(以下简称高大支模)坍塌事故，保证施工安全，依据《建设工程安全生产管理条例》及相关安全生产法律法规、标准规范，制定本规范。
本规范适用于房屋建筑和市政基础设施建设工程高大支模的施工安全监督管理。
本规范所称高大支模是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/m，或集中线荷载大于20kN/m 的模板支撑系统。
高大支模施工应严格遵循安全技术规范和专项方案规定，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。
2方案管理2.1方案编制2.1.1施工单位应依据国家现行相关标准规范，由项目技术负责人组织相关专业技术人员，结合工程实际，编制高大支模的专项施工方案。
2.1.2专项施工方案应当包括以下内容：(一)编制说明及依据：相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸(国标图集)、施工组织设计等。
(二)工程概况：高大模板工程特点、施工平面及立面布置、施工要求和技术保证条件，具休明确支模区域、支模标高、高度、支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚、支撑的地基情况等。
(三)施工计划：施工进度计划、材料与设备计划等。
(四)施工工艺技术：高大支模的基础处理、主要搭设方法、工艺要求、材料的力学性能指标、构造设置以及检查、验收要求等。
(五)施工安全保证措施：模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构、施工技术措施、模板安装和拆除的安全技术措施、施工应急救援预案，模板支撑系统在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后模板支撑体系位移的监测监控措施等。
(六)劳动力计划：包括专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置等。
高大模板内支撑架的搭设方案
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：；
面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；
（5）在支撑中部（4m左右高度）设置一道水平兜网。
、梁底模板支撑
梁底次楞为50mm*80mm方木，次楞高度80mm，宽度50mm，次楞垂直梁方向设置，间距为200mm。主楞为Φ48mm的钢管，和次楞垂直，与满堂架连接。梁底间隔2m设置一道支撑立杆。
由于本工程内架间距较密，框架梁下后施工的吊梁，施工难度极大，所以，在施工框架梁时，将要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。框架梁下立杆穿过吊梁时，用PVC管套在吊梁内，待框架梁下立杆拆除后，再修补吊梁施工洞。吊梁模板加固可按框架梁要求施工。
内支撑外侧，由下至上设置竖向连续剪刀撑，同时，在扫地杆、中间和顶部三个位置设置水平剪刀撑。剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m。
、杆件搭设
垫木板→弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地短向横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步长向横杆并与各立杆扣紧→安第一步短向横杆→安第二步长向横杆→安第二步短向横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步长向横杆扣紧→加设剪刀撑→安第三、四步长向横杆和短向横杆→安装临边结构二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设横纵肋→铺梁、板底模；
高大支模架资料
企业技术（工艺）标准ZEJ/QB-GY XXXX-2013建筑施工企业工艺标准超限模板支架浙江二建镇海文化艺术中心项目部2013年月日一、定义超限模板支架是指凡高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统。
二、参考依据2.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）2011年版2.2 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版2.3.《钢管脚手架扣件》（GB/15831-2006）2.4 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2.5 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）2.6 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）2.7 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）2.8 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2.9 《木结构设计规范》（GB 50005-2003）2.10《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2.11《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）浙江省《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33／1035-2.122006）三、构配件及荷载3.1、钢管3.1.1脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 中 Q235 级钢的规定。
3.1.2脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管。
每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。
3.1.3 钢管要求壁厚必须达到3.2mm，单位重量3.84kg/m。
3.2、扣件3.2.1扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831 的规定。
采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
梁模板支架计算(梁200×600高2.88m板厚120mm)
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.20kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用 可调托座。
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1427/(2×40×90)=0.595N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.120×0.500×0.900=1.622000kN。
验算采用的钢管类型为 48×2.8。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计6算00。
1.081 1.094
2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066
1.078 1.091
——————————————————————————————————————————— ——————
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
计算参数:
模板支架搭设高度为2.88m， 梁截面 B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。
模板及模板支撑架
3、模板支撑架立杆顶部采用“U”形顶托丝杠，梁底水 平杆放置在丝杆顶托内，梁底水平杆与梁两侧立杆采用双扣 件连接。面板采用厚度覆膜胶合板。内龙骨采用木方子。顶 托内放置的外楞采用φ 48×3.6单钢管。 4、梁侧模板内楞采用木方子，外楞采用φ 48×3.6（双 钢管，采用φ 14对拉螺栓通过对双钢管进行对拉将梁侧模锁 固。
8050
450
500
450
1500
1200
七、梁侧模板设计 1、梁侧模木方子内楞沿梁跨度方向设置，外楞采用 φ 48×3.6双钢管，采用φ 14对拉螺栓通过对双钢管外楞进 行对拉将梁侧模锁固，双钢管外楞竖向垂直设置。木方子内 楞与双钢管外楞互为垂直设置。 2、大梁的高度较高，大梁轴线位置很难保证，利用满堂 模板支撑架 作为支顶点，用短钢管沿梁高度对顶一排斜支 撑，斜支撑沿梁长度方向间距为1000mm，即为大梁侧模双钢 管外楞两倍间距,沿梁高度方向居中设置，一端与满堂模板 支撑架固定，一端直接固定在大梁模板外楞钢管上，形成对 顶稳定结构。
4、施工均布活荷载=3KN/㎡
5、分项系数 永久荷载分项系数取1.35 荷载系数取1.4
施工均布活
根据以上计算方法进行反推，板厚大于或等于350mm时，
四、模板支架设计原则 根据施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，应充 分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到安全可靠，不变 形、不破坏、不倒塌； 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足 预期的安全性和耐久性； 3、从经济性方面考虑，选用材料时，因地制宜，增加周 转，减少支拆用工，便于保养维修，造价经济合理； 4、架体设计优先从安全角度出发，确保架体安全可靠， 满足安全文明施工的各项指标； 5、实用性方面保证砼结构的质量，接缝严密，不漏浆； 保证构件的形状和相互位置的正确；模板构造相对简单，支 拆方便。 6、按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。
二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。
三、现浇混凝土模板：1、现浇混凝土模板区分不同构件，以胶合板模板(扣件式钢管支撑)考虑。
钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。
2、独立基础(独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台)与带形基础(带形桩承台)的划分：长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础(满堂桩承台)；其余为带形基础(带形桩承台)。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算。
高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。
图16.1.1 杯口基础3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算。
4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目。
5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。
6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。
7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目。
8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收，定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡，其他机械费0.4元/㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.3，梁面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0.35。
梁模板支架计算
梁模板支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.2m ，梁截面 B ×D=250mm ×500mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方50×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
梁两侧立杆间距 1.00m 。
梁底按照均匀布置承重杆5根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
420图1 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.50+0.50)+1.40×2.00=18.700kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.50+0.7×1.40×2.00=18.160kN/m 2由于可变荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.500×0.300=3.825kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.300×(2×0.500+0.250)/0.250=0.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.250×0.300=0.150kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×3.825+1.20×0.750)=4.941kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×0.150=0.189kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm 3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm 4；A计算简图0.005弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：4.57k N/mA变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.151kNN2=0.562kNN3=0.562kNN4=0.151kN最大弯矩 M = 0.004kN.m最大变形 V = 0.002mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.004×1000×1000/16200=0.247N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×300.0/(2×300.000×18.000)=0.083N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.002mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.562/0.300=1.872kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.87×0.30×0.30=0.017kN.m最大剪力 Q=0.6×0.300×1.872=0.337kN最大支座力 N=1.1×0.300×1.872=0.618kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.017×106/83333.3=0.20N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×337/(2×50×100)=0.101N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.398kN/m 最大变形 v =0.677×1.398×300.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.002mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
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本高大支模架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
因本工程梁支架大于4米，根据有关文献建议，如果仅按照规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证，为此计算书还参考《施工技术》2002（3），《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
计算说明：1、主楼地下室顶板厚160㎜，地下车库板厚200mm; 主楼地下室层高相同为5.40m，地下车库层高为4.50m；2、对梁、板支架进行计算时。
搭设支架时采用Φ48*3.5钢管，但由于市场的部分钢管Φ48*3.5的壁厚满足不到规范要求，故计算时钢管壁厚采用3.0进行核算。
上端采用可调试顶托支撑小横杆（托梁）。
3、由于地下室层梁截面较多，经计算，共分七类进行描述，其中主楼只对300*2000断面梁和地下室400 mm *1200 mm断面梁的侧模板荷载、梁侧模板支撑、穿梁螺杆、梁底模板、梁底支撑和立杆稳定性进行计算，其他断面的梁只对梁底支撑和立杆稳定性进行计算。
其计算规格如下：1、主楼、地下室：300 mm *2000 mm；400 mm *800；400 mm *1200 mm；400*1000；300 mm *600 mm；400 mm *600 mm；550 mm *1000 mm第一节梁模板(扣件钢管架)（A型）计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：2.000；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距L a (m)：0.45；1500立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：2.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：43.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：7；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是：50mm，400mm，800mm，1200mm，1600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 44.620 kN/m2、43.200 kN/m2，取较小值43.200 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ ＝M/W < f其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 162×1.8×1.8/6=87.48cm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M max = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.62×43.2×0.9=75.583kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.62×4×0.9=8.165kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩M = 0.1×75.583×2502 + 0.117 ×8.165×2502 =7.66×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×75.583×0.25+1.2×8.165×0.25=27.882kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.66×105 / 8.75×104=8.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =8.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=75.583N/mm；l--计算跨度: l = 250mm；E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 162×1.8×1.8×1.8/12=78.73cm4；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×75.583×2504/(100×6000×7.87×105) = 0.877 mm；面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1. mm；面板的最大挠度计算值ν=0.877mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.0mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=27.882/(1.800-0.180)=17.211kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.292 kN·m，最大支座反力R= 7.824 kN，最大变形ν= 0.068 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = 2.92×105/8.33×104 = 3.5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ = 3.5 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.068mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.824kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.411 kN·m，最大支座反力R= 8.998 kN，最大变形ν = 0.055 mm（1）主楞抗弯强度验算σ = M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.11×105/8.99×103 = 45.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ =45.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.055 mm主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.055mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]= f×A其中N -- 穿梁螺栓所受的拉力；A -- 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =8.998 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.998kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。