某双排双立杆脚手架计算书
51.3双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490注禺銳向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆棍數为不包會 两僧水平杆‘如本明側为2.纵、横向水平杆布置承载能力极限状态侧面图橫向水平秆q=1.2 2033+G kjb Xlb/(n+1))+1.4 G24b/(n+1)=1.2 ©033+0.35 0渤(2+1))+1.4 3>0.9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb */(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 为.43 沐.52=0.32kN m(T =M bax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求！2、挠度验算v ax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1J04 X5004心00 206000 >107800)=1.602mmv ax= 1.602mm< [ v=]min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用极限状态R max' =1.1q'l a=1.1 为.04 1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F i=R max=2.35kN q=1.2 %.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F l'=R max'=1.71kN q'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:2.35kN900弯矩图(kN m)(T =M bax/W=0.7 X106/4490=156.35N/mm2w满足要求!2、挠度验算计算简图如下: Z35kNOlO^NZ m1.71 kN 1.71 kNDlQ^N/mt，1 * J M i w i I iu ! 1 I J M n Fi i ;m F 1111 \jir > t 工入」ii mm i w工，JI、工門J >变形图（mm）v ax = 1.991mm< [ =]n[l b/150, 10]= min[900/150, 10] = 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kN WR.75 卷=6kN横向水平杆：R max=2.37kN WR=0.75 8=6kN满足要求！六、荷载计算1立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N Gik=(gk+l a>n/2 %.033/h) (I H-H i)=(0.129+1.5 2/2 @033/1.8) (5t.3-24)=4.28kN 单内立杆：N Gik=4.28kN双外立杆：N Gik=(gk+0.033+l a>h/2 /.033/h) H/=(0.129+0.033+1.5 2// /.033/1.8) 24=4.56kN 双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1) / //G kjb X1/2/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 @9 /.35 //2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/h 粕W /G kjb X1/2/2=24/1.8 1.5 /0.9 0.35 1/2/2=1.58kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1) laG kdb X1/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h 粕G kdb %/2=24/1.8 15 0.14 1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw Xa 御-H1)=0.01 *5 &1.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=G kmw X la H仁0.01 X.5 24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=N G2k1 = 1.91kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Qik=la 耘X n jj M G kjj + n zj X3kzj)/2=1.5 0.9 总)3+1 X2)/2=3.38kN 内立杆：N Qik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2 )N Gik+ N G2k)+0.9 X4 純Qik=1.2 )4.28+4.02)+0.9 )1.4 3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2 XN G1k+ N G2k)+0.9 X4 N Q1k=1.2 .(4.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2 g.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2)(4.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳绳卡作法第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷累具套环S&彌细承力端2A L 120 , 注乂縄卡间動为cd-仏d 为钢丝绳直径钢丝绳钢丝绳连接吊环作法_（共第i次卸荷验算a =arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/200)=86.19 °a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P i=K f XK x XNXh j(n+i)/(H-H i) >H L/|F0.8 X.5 X1.68 送1/(51.3-24) 3/X5=21.56kNP2=K f X K x X N X h j(n+1)/(H-H1)林/1尹0.8 为.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1=21.56/si n86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1, T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2个w [n]=个满足要求！P g=k X[F g]/ a =9X 27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/ n)=(4 >[F g]/([f] 1俗=4 X27.94 103/(65 n1)2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm,必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
双排双立杆脚手架计算书
双排双立杆脚手架计算书本工程采以双排单管扣件式钢管脚手架,钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ,每目空隙面积为 1.3mm 2.脚手架立於基槽回填土上,下设50×300×4000木垫板.立杆横距为1.05米,立杆纵距为1.5米,水平杆步距为1.8米,水平横杆间距为0.75米,内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置,连墙件采以48×3.5mm 钢管,以双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接.搭设高度为20m.外侧立面采以密目安全网全封闭,再二层满铺脚手板进行防护.基本风压为0.45KN/m 2.施工荷载Q k =3KN/m 2.木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2,栏木.挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m.本脚手架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（已下简称规范）《建筑施工手册》第三版（已下简称手册）一）纵向水平杆.横向水平杆计算1.横向水平杆验算（1）抗弯验算作以於横向水平杆弯矩设计值：M=1.2GK M +1.4∑QK M则：M max =1.282b Gk l q •+1.482b Qk l q • =805.1)75.034.175.035.02.1(2⨯⨯⨯+⨯⨯ =0.478KN •m查规范得：截面模量W=5.08cm 3Q235钢抗弯强度设计值σ =WM max =361008.510478.0⨯⨯=94.09N/mm 2 < f=205N/mm 2符合要求（2）变形验算查规范得：弹性模量E=2.06×105 N/mm 2惯性矩I=12.19cm 2作以於横向水平杆线荷载设计值：q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m则挠度为：υ =EI ql b 38454=4541019.121006.23841050465.35⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.18mm<1501050=7mm 同時也小於10mm满足要求2.纵向水平杆计算（1）抗弯验算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm,按200mm 计算 F=2121)1(b b l a ql +=0.5×3.465×1.05×(1+05.12.0)2 =2.578KNM max 0.175Fl a =0.175×2.578×1.5=0.677KN •m抗弯强度σ=WM max =361008.510677.0⨯⨯=133.27 N/mm 2 < f=205N/mm 2 满足要求（2）挠度验算υ=EI Fl a 100146.13=45331019.121006.2100150010578.2146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.97mm<1501500=10mm 满足要求（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：2.15×2.578=5.5427KN<R c =8KN满足要求二）立杆验算1.长细比验算：查规范得：k=1.55u=1.50i =1.58cm立杆计算长度o l =kuh=1.55×1.5×1.8=3.1185m长细比λ=il o =58.1101185.32⨯=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 符合要求2.风荷载产升地立杆弯矩：（1）密目安全网挡风系数计算安全网ϕ=w n A A 2.1=100)0013.02300100(2.1⨯-=0.841 查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架ϕ=0.089则：ϕ=安全网ϕ+脚手架ϕ=0.841+0.089=0.868（2）风荷载标准值计算查规范得z μ=1.35s μ=1.3ϕ=1.1284则:k w =0.7z μs μo w =0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m（3）风荷载产升地立杆弯矩：w M =0.85×1.4wk M =104.185.02h l w a k ⨯ =108.15.148.04.185.02⨯⨯⨯⨯ =0.278KN •m3.立杆段轴向力设计值计算：（1）组合风荷载時：查规范得脚手架结构自重标准值：K g =0.1248KN/m木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：∑1P Q =2×0.35=0.7 N/M 2栏杆.挡脚板自重标准值：2P Q =0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：K Q =3KN/m则：脚手架结构自重标准值产升地轴向力：K G N 1=S H K g =20×0.1248 =2.496 KN构配件自重标准值产升地轴向力：K G N 2=21（b l +0.3）∑1P a Q l +2P Q a l =21（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5 =0.919 KN施工荷载标准值产升地轴向力总和：∑QK N =21（b l +0.3）K a Q l =21（1.05+0.3）×1.5×3 =3.038KN组合风荷载時立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+0.85×1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038=7.713KN（2）否组合风荷载時立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038=8.351KN4.组合风荷载時立杆稳定性验算：查规范得:轴心受压构件地稳定系数ϕ=0.186立杆截面面积A=4.89cm 2截面模量W=5.08cm 3则:A N ϕ+W M W =231089.4186.01013.7.7⨯⨯⨯+3331008.51010278.0⨯⨯⨯ =139.53N/mm 3<f=205 N/mm 3符合要求5.否组合风荷载時立杆稳定性验算： A N ϕ=231089.4186.010351.8⨯⨯⨯ =91.82 N/mm 3<f=205 N/mm 3符合要求三)连墙件验算1.抗滑验算每個连墙件覆盖地脚手架面积：w A =a l h 32•=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产升地连墙件地轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件地轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑验算：查规范得：每個直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由於采以双扣件设置故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求2.稳定性验算：由於连墙件以直角扣件分别连与脚手架和框架柱上地附加钢管上, 因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm长细比验算：λ=il o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 满足要求查规范得轴心受压构件地稳定系数 ϕ=0.434钢管截面积A=4.89 cm 2连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2 满足要求四）立杆地基承载力验算1.计算基础面积：每块垫板长4米,可放置3根立杆.则： A=31×0.3×4=0.4m 22.地基承载力设计值：查《荷载规范》得回填土承载力：gk f =130 KP a =130 KN/m 2查规范得脚手架地基承载力调整系数c k =0.4则：g f =c k •gk f 0.4×130=52 KN/m 23.地基承载力验算否组合风荷载時立杆段轴向力设计值：N=8.351KN则：p =A N =4.0351.8=20.9 KN/m 2 <g f =52 KN/m 2 满足要求经已上验算得出,本工程脚手架满足施工结构安全要求.。
脚手架双排计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度12米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.0米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距 1.70米。 钢管类型为 48×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3米，水平间距4米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板250×50，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0010kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压������ ������
Q=3.000×1.5/3=1.5kN/m
荷载的计算值q1 =1.2×（0.038+0.175）+1.4×1.5=2.356kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
M=2.356×1.002/8=0.2954kN.m w = 5.26cm3 = 5.26 × 103 mm3 (查表) ������ 0.2954 × 106 σ= = = 56.16 ������ ������������2 3 ������ 5.26 × 10
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.32kN ； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500× 1.7=2.958m； A —— 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.97cm3； —— 由长细比，为2958/16=185； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.209； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14996/(0.19×489)=161.4N/mm2； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
50米双立杆计算书
超过50的话，不建议采用落地脚手架，因为不经济也不合理。
附50米双立杆计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为50.0 米，20.00米以下采用双管立杆，20.00米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；脚手架沿墙纵向长度为120 米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省杭州市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
双立杆脚手架计算书
双排双立杆脚手架计算书本工程脚手架设计执行规范与计算依据:(1) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）(2) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(3) 《建筑地基基础工程设计规范》（GB50202-2002）(4) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）(5) 《密目式安全立网》国家标准（GB16909-1997）(6) 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）(7) 《建筑施工脚手架实用手册》，中国建筑工业出版社一、基本参数1.计算脚手架尺寸建筑物高度: H=35(m)建筑物长度: L=87(m)建筑物宽度: W=19(m)脚手架背靠建筑物为框架结构2.脚手架及杆件布置上部 25.2(m) 为双排单立杆布置，下部9.8(m) 为双排双立杆布置步距: h=1.8 (m)纵距: la=1.5 (m)排距: lb=1.2 (m)内立杆距墙: b=0.3 (m)小横杆在下，大横杆在上。
连墙杆布置：二步三跨安全网：2300目/100cm^23.荷载参数施工荷载： q1=2 (kN/m^2)脚手板荷载： q2=0.35 (kN/m^2)钢管自重: q3=3.54 (kg/m)栏杆与挡板荷载：q4=0.14 (kN/m^2)风荷载： W0=0.5 (kN/m^2)同时施工脚手架层数: n1=1脚手板铺设层数: n2=74.工地实际使用48mm×3.2mm 钢管的技术参数惯性矩 I=11.36 (cm^4)截面模量 W=4.732 (cm^3)截面积 A=4.504 (cm^2)回转半径 i=1.588 (cm)弹性模量 E=2.06×10^5 (N/mm^2)Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f=205 (N/mm^2)二、计算书1.纵向、横向水平杆的强度和挠度及扣件抗滑承载力计算(1)纵向水平杆（大横杆）纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，计算简图如图1所示。
51.3双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/4490=71.46N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×107800)=1.602mmνmax ＝1.602mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.35kN正常使用极限状态Rmax '=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.35kNq=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.71kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.7×106/4490=156.35N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝1.991mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax =2.35/2=1.18kN≤Rc=0.75×8=6kN横向水平杆：Rmax =2.37kN≤Rc=0.75×8=6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k =(gk+l a ×n/2×0.033/h)×(H-H 1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×(51.3-24)=4.28kN 单内立杆：N G1k =4.28kN双外立杆：N G1k =(gk+0.033+l a ×n/2×0.033/h)×H 1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×24=4.56kN 双内立杆：N GS1k =4.56kN 2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1)×la ×l b ×G kjb ×1/2/2=((51.3-24)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H 1/h ×la ×l b ×G kjb ×1/2/2=24/1.8×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.58kN1/2表示脚手板2步1设 双内立杆：N GS2k1=1.58kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H 1)/h+1)×la ×G kdb ×1/2=((51.3-24)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.7kN1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H 1/h ×la ×G kdb ×1/2=24/1.8×1.5×0.14×1/2=1.4kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la ×(H-H 1)=0.01×1.5×(51.3-24)=0.41kN 双外立杆：N GS2k3=G kmw ×la ×H 1=0.01×1.5×24=0.36kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k =N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k =N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=1.58kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la ×l b ×(n jj ×G kjj +n zj ×G kzj )/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN 内立杆：N Q1k =3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.28+4.02)+ 0.9×1.4×3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.28+1.91)+ 0.9×1.4×3.38=11.68kN双外立杆：N s =1.2×(N GS1k + N GS2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.56+3.34)+ 0.9×1.4×3.38=13.73kN双内立杆：N s =1.2×(N GS1k + N GS2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.56+1.58)+ 0.9×1.4×3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×11.68×21/(51.3-24)×3/1.5=21.56kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×14.21×21/(51.3-24)×3/1.5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=21.56/sin86.19°=21.61kNT2=P2/sinα2=26.23/sin69.86°=27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×27.94/(2×15.19)=2个≤[n]=5个满足要求！Pg =k×[Fg]/α=9×27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径dmin =(Pg/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径dmin =(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×27.94×103/(65π))1/2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm，必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。
外双排脚手架计算
外双排脚手架计算双排落地式脚手架计算书一、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2022）。
计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。
具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m。
连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距3.6m。
横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。
采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2 考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2 考虑。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
设大横杆数量为：2 根。
㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m；脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m；活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m；静荷载的计算值：q1＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m；活荷载的计算值：q2＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。
㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max＝0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m支座最大弯矩计算公式如下：M2max＝－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ＝Mmax/W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2；因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。
双排双立杆脚手架计算书.doc
双排双立杆脚手架计算书本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ，每目空隙面积为1.3mm 2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。
立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm 钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。
搭设高度为20m 。
外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。
基本风压为0.45KN/m 2。
施工荷载Q k =3KN/m 2。
木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m 。
本脚手架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范）《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）一）纵向水平杆、横向水平杆计算 1.横向水平杆验算 （1）抗弯验算作用于横向水平杆弯矩设计值： M=1.2GK M +1.4∑QK M 则：M max =1.282b Gk l q ∙+1.482b Qk l q ∙=805.1)75.034.175.035.02.1(2⨯⨯⨯+⨯⨯=0.478KN ∙m 查规范得：截面模量W=5.08cm 3 Q235钢抗弯强度设计值σ =WM max =361008.510478.0⨯⨯=94.09N/mm 2 < f=205N/mm2符合要求 （2）变形验算查规范得：弹性模量E=2.06×105 N/mm 2 惯性矩I=12.19cm 2作用于横向水平杆线荷载设计值：q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m 则挠度为：υ =EI ql b 38454=4541019.121006.23841050465.35⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.18mm<1501050=7mm 同时也小于10mm 满足要求2.纵向水平杆计算 （1）抗弯验算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm ，按200mm 计算 F=2121)1(b b l a ql +=0.5×3.465×1.05×(1+05.12.0)2 =2.578KNM max 0.175Fl a =0.175×2.578×1.5=0.677KN ∙m 抗弯强度σ=WM max =361008.510677.0⨯⨯=133.27 N/mm 2 < f=205N/mm 2满足要求 （2）挠度验算υ=EI Fl a 100146.13=45331019.121006.2100150010578.2146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.97mm<1501500=10mm满足要求（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：2.15×2.578=5.5427KN<R c =8KN 满足要求 二）立杆验算 1.长细比验算：查规范得： k=1.55 u=1.50i =1.58cm 立杆计算长度o l =kuh=1.55×1.5×1.8=3.1185m长细比λ=il o =58.1101185.32⨯=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 符合要求2.风荷载产生的立杆弯矩： （1）密目安全网挡风系数计算 安全网ϕ=w n A A 2.1=100)0013.02300100(2.1⨯-=0.841 查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架ϕ=0.089 则：ϕ=安全网ϕ+脚手架ϕ=0.841+0.089=0.868（2）风荷载标准值计算查规范得z μ=1.35 s μ=1.3ϕ=1.1284则:k w =0.7z μs μo w =0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m（3）风荷载产生的立杆弯矩：w M =0.85×1.4wk M=104.185.02h l w a k ⨯=108.15.148.04.185.02⨯⨯⨯⨯=0.278KN ∙m3.立杆段轴向力设计值计算： （1）组合风荷载时：查规范得脚手架结构自重标准值：K g =0.1248KN/m木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：∑1P Q=2×0.35=0.7 N/M 2栏杆、挡脚板自重标准值：2P Q =0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：K Q =3KN/m则：脚手架结构自重标准值产生的轴向力：K G N 1=S H K g =20×0.1248 =2.496 KN构配件自重标准值产生的轴向力：K G N 2=21（b l +0.3）∑1P a Q l +2P Q a l =21（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5=0.919 KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：∑QK N =21（b l +0.3）K a Q l =21（1.05+0.3）×1.5×3=3.038KN组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（K G N 1+K G N 2）+0.85×1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038 =7.713KN（2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+1.4∑QK N =1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038 =8.351KN4.组合风荷载时立杆稳定性验算： 查规范得:轴心受压构件的稳定系数ϕ=0.186 立杆截面面积A=4.89cm 2截面模量W=5.08cm 3 则:A N ϕ+W M W=231089.4186.01013.7.7⨯⨯⨯+3331008.51010278.0⨯⨯⨯=139.53N/mm 3<f=205 N/mm 3 符合要求5.不组合风荷载时立杆稳定性验算：A Nϕ=231089.4186.010351.8⨯⨯⨯ =91.82 N/mm 3<f=205 N/mm 3 符合要求三)连墙件验算 1.抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积：w A =a l h 32∙=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件的轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑验算： 查规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由于采用双扣件设置 故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求 2.稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上， 因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm 长细比验算：λ=il o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》)满足要求 查规范得轴心受压构件的稳定系数 ϕ=0.434 钢管截面积A=4.89 cm 2 连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2满足要求四）立杆地基承载力验算 1.计算基础面积：每块垫板长4米，可放置3根立杆。
外双排脚手架计算
双排落地式脚手架计算书、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130 —2001 )。
计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m 。
具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1 .2m ，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m 。
连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m ，水平间距3.6m 。
横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下 (南方搭设法)，大小横杆搭设方法见图。
采用的钢管类型为①48X 3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2 考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2 考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2 考虑。
施工均布荷载为3.0kN/m2 ，同时2 层施工，脚手架上共铺设脚手片4 层。
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
设大横杆数量为：2 根。
㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m ；脚手板的荷载标准值：0.35 X1.05/3 = .1225 kN/m ;活荷载标准值：3.0 X1.05/3 = 1.05 kN/m ;静荷载的计算值：q1 = 1.2 X0384+1.2 X1225 = .1931 kN/m ;活荷载的计算值：q2= 1.4 X.05 =1.47 kN/m。
㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max=0.08X.1931X1.22＋0.101X1.47X1.22 =.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max=－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max=－0.10X.1931X1.22－0.117X1.47X1.22 = -.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(r= Mmax/W = .2755 X000000/5080 = 54.2323 N/mm2 ;因为(r= 54.2323 N/mm2<205 N/mm2 符合要求。
双立杆钢管落地脚手架计算书
双立杆钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 1 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.85/(1+1))+1.4×2×0.85/(1+1)=1.41kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.35×0.85/(1+1))+2×0.85/(1+1)=1.03kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.41×1.42=0.28kN·mσ=M max/W=0.28×106/4490=61.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.03×14004/(100×206000×107800)=1.209mm νmax＝1.209mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.41×1.4=2.17kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.03×1.4=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.17kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.46×106/4490=103.51N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.925mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.17/2=1.08kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 33 双立杆计算高度H1120.129脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.4×1/2×0.033/1.8)×(33-12)=2.98kN 单内立杆：N G1k=2.98kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.4×1/2×0.033/1.8)×12=2.1kN 双内立杆：N GS1k=2.1kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=((33-12)/1.8+1)×1.4×0.85×0.35×1/2/2=1.32kN 单内立杆：N G2k1=1.32kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=12/1.8×1.4×0.85×0.35×1/2/2=0.69kN双内立杆：N GS2k1=0.69kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((33-12)/1.8+1)×1.4×0.14×1/2=1.24kN双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=12/1.8×1.4×0.14×1/2=0.65kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(33-12)=0.29kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.4×12=0.17kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.32+1.24+0.29=2.85kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.32kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.69+0.65+0.17=1.52kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.69kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.4×0.85×(1×2+1×2)/2=2.38kN内立杆：N Q1k=2.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.98+2.85)+ 0.9×1.4×2.38=10kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.98+1.32)+ 0.9×1.4×2.38=8.16kN 双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.1+1.52)+0.9×1.4×2.38=7.34kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.1+0.69)+0.9×1.4×2.38=6.36kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(2.98+2.85)+1.4×2.38)=10.33kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.1+1.52)+10.33=14.68kN σ=N/(φA)=10334.24/(0.188×424)=129.64N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×14676.44/(0.188×424)=110.47N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)=(1.2×(2.98+2.85)+0.9×1.4×2.38)=10kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.1+1.52)+10=14.34kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.4×1.82/10=0.19kN·mσ=N/(φA)+M w/W=10001.04/(0.188×424)+194370.71/4490=168.75N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.28×1.4×1.82/10=0.16kN·mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(14343.24/(0.188×424)+159108.76/4490)=129.22N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×3×h×3×l a=1.4×0.45×3×1.8×3×1.4=14.36kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(14.36+3)×103/(0.99×489)=35.78N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！对接焊缝强度验算：连墙件的周长l w=πd=3.14×48=150.8mm；连墙件钢管的厚度t=3mm；σ=(N lw+N0)/(l w t)=(14.36+3)×103/(150.8×3)=38.37N/mm2≤f t=185N/mm2满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值f g(kPa) 140地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25 单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)=((2.98+2.85)+2.38)=8.22kN双立杆的轴心压力标准值N S=(N GS1k+N GS2k)+N=(2.1+1.52)+8.22=11.83kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.83/(1×0.25)＝47.33kPa≤f g＝140kPa 满足要求！。
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某工程双排双立杆脚手架计算书
本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ，每目空隙面积为1.3mm 2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。
立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm 钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。
搭设高度为20m 。
外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。
基本风压为0.45KN/m 2。
施工荷载Q k =3KN/m 2。
木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m 。
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范）
《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）
一）纵向水平杆、横向水平杆计算
1.横向水平杆验算
（1）抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2GK M +1.4∑QK M
则：
M max =1.282b Gk l q ∙+1.48
2b Qk l q ∙ =8
05.1)75.034.175.035.02.1(2
⨯⨯⨯+⨯⨯ =0.478KN ∙m
查规范得：
截面模量W=5.08cm 3
Q235钢抗弯强度设计值
σ =W M max =3
6
1008.510478.0⨯⨯=94.09N/mm 2 < f=205N/mm 2 符合要求
（2）变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06×105 N/mm 2
惯性矩I=12.19cm 2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m
则挠度为：
υ =EI ql b 38454=4
54
1019.121006.23841050465.35⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.18mm<1501050=7mm 同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
（1）抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm ，按200mm 计算 F=2121)1(b b l a ql +=0.5×3.465×1.05×(1+05.12.0)2 =2.578KN
M max 0.175Fl a =0.175×2.578×1.5=0.677KN ∙m
抗弯强度
σ=W M max =36
10
08.510677.0⨯⨯=133.27 N/mm 2 < f=205N/mm 2 满足要求
（2）挠度验算
υ=EI Fl a 100146.13=4
53
31019.121006.2100150010578.2146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.97mm<1501500=10mm 满足要求
（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：
2.15×2.578=5.5427KN<R c =8KN
满足要求
二）立杆验算
1.长细比验算：
查规范得：
k=1.55
u=1.50
i =1.58cm
立杆计算长度
o l =kuh=1.55×1.5×1.8=3.1185m
长细比
λ=i l o =58
.1101185.32
⨯=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 符合要求
2.风荷载产生的立杆弯矩：
（1）密目安全网挡风系数计算
安全网ϕ=w
n A A 2.1=100)0013.02300100(2.1⨯-=0.841 查规范得
敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架ϕ=0.089
则：
ϕ=安全网ϕ+脚手架ϕ=0.841+0.089=0.868
（2）风荷载标准值计算
查规范得
z μ=1.35
s μ=1.3ϕ=1.1284
则:
k w =0.7z μs μo w =0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m
（3）风荷载产生的立杆弯矩：
w M =0.85×1.4wk M =10
4.18
5.02
h l w a k ⨯ =10
8.15.148.04.185.02
⨯⨯⨯⨯ =0.278KN ∙m
3.立杆段轴向力设计值计算：
（1）组合风荷载时：
查规范得
脚手架结构自重标准值：
K g =0.1248KN/m
木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：
∑1
P Q =2×0.35=0.7 N/M 2 栏杆、挡脚板自重标准值：
2P Q =0.14 KN/m
施工均布活荷载标准值：
K Q =3KN/m
则：
脚手架结构自重标准值产生的轴向力：
K G N 1=S H K g =20×0.1248 =2.496 KN
构配件自重标准值产生的轴向力：
K G N 2=2
1（b l +0.3）∑1P a Q l +2P Q a l =2
1（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5 =0.919 KN
施工荷载标准值产生的轴向力总和：
∑Q K N =21（b l +0.3）K a Q l =2
1（1.05+0.3）×1.5×3 =3.038KN
组合风荷载时立杆段轴向力设计值：
N=1.2（K G N 1+K G N 2）+0.85×1.4∑Q K N
=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038
=7.713KN
（2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：
N=1.2（K G N 1+K G N 2）+1.4∑Q K N
=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038
=8.351KN
4.组合风荷载时立杆稳定性验算：
查规范得:
轴心受压构件的稳定系数ϕ=0.186
立杆截面面积A=4.89cm 2
截面模量W=5.08cm 3
则:
A N ϕ+W M W =231089.4186.01013.7.7⨯⨯⨯+33310
08.51010278.0⨯⨯⨯ =139.53N/mm 3<f=205 N/mm 3
符合要求
5.不组合风荷载时立杆稳定性验算：
A N ϕ=2
31089.4186.010351.8⨯⨯⨯ =91.82 N/mm 3<f=205 N/mm 3
符合要求
三)连墙件验算
1.抗滑验算
每个连墙件覆盖的脚手架面积：
w A =a l h 32∙=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2
由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值： lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN
查规范得：
o N =5
连墙件的轴向力设计值：
l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN
抗滑验算：
查规范得：
每个直角扣件抗滑承载力设计值：
C R =8 KN
由于采用双扣件设置
故：
l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN
满足要求
2.稳定性验算：
由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上， 因此：
o l =0.6+0.3+1.05=1.95m
查规范得
回转半径i =1.58 cm
长细比验算：
λ=i l o =58
.11095.12
⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 满足要求
查规范得
轴心受压构件的稳定系数 ϕ=0.434
钢管截面积A=4.89 cm 2
连墙件稳定性验算：
A N l ϕ=2
3
1089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2 满足要求
四）立杆地基承载力验算
1.计算基础面积：
每块垫板长4米，可放置3根立杆。
则： A=3
1×0.3×4=0.4m 2
2.地基承载力设计值：
查《荷载规范》得
回填土承载力：gk f =130 KP a =130 KN/m 2
查规范得
脚手架地基承载力调整系数c k =0.4
则：
g f =c k ∙gk f 0.4×130=52 KN/m 2
3.地基承载力验算
不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：
N=8.351KN
则：
p =A
N =4.0351.8=20.9 KN/m 2 <g f =52 KN/m 2 满足要求
经以上验算得出，本工程脚手架满足施工结构安全要求。