PKPM计算软件2019规范版本介绍 共131页
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ATC40(2019),FEMA237(2019)提出在既有建筑的评 定和加固中使用多重性能目标的建议
2019年美国ICC (International Code Council) 发布了《建筑物及设施的性能规范》
日本、欧洲相继将抗震性能设计的思想列入设计 和加固标准中
性能设计
• 方法特点
• 影响结构周期 • 影响构件内力，尤其连梁内力，一定程度能缓解
连梁超筋 • 勾选时，墙梁内力平衡校核应考虑轴力 • 不勾选时，墙梁能满足弯矩、剪力平衡条件勾选不Fra bibliotek选勾选
不勾选
勾选 不勾选
勾选 不勾选
• 不勾选时，弯矩、剪力满足平衡条 件 115.3*2.1=242 122.2+119.4=241.6
抗规6.1.3-4条：当甲乙类建筑按规定提高一度 确定其抗震等级而房屋高度超过表6.1.2相应规 定的上界时，应采取比一级更有效的抗震构造 措施（高度超限）
抗震构造措施的独立控制
抗规：用于确定乙类和丙类建筑的抗震措施和 抗震构造措施的实际烈度
类别
设防烈度 6(0.05g)
场地类别 I II-IV
7(0.1g)
I II-IV
7.5(0.15 g)
III - IV
8(0.2g)
I II-IV
8.5(0.3 g)
III - IV
9(0.4g)
I II-IV
乙类 抗震措施 7 7 8 8
8
99
9 9+ 9+
抗震构造 措施
6
6
7
8
丙类 抗震措施 6 6 7 7
8+ 8 9 9+ 9 9+
7
88
8
99
地下室层数4 嵌固层所在层号3
地下室顶板
嵌固端 地下室顶板梁弯矩放大1.3倍； 柱单侧配筋放大1.1倍 （相对地上一层，边框柱1.0）
梁1 柱1
非嵌固端
854*1.3=1 110
嵌固端
地下一层
1295*1.1= 1425
地上一层
PMSAP
嵌固端所在层号
• 底部嵌固层刚度比
高规3.5.2条： 对非框架结构，按(3.5.2-2)计算，且本层 与相邻上层的比值不宜小于0.9;当本层层高大于相邻上层 层高的1.5倍时，该比值不宜小于1.1; 对结构底部嵌固层， 该比值不宜小于1.5；
• 高规3.11.3规定了5个性能水准的 设计方法：
性能水准1：整个结构 应 满足 基于多遇地震的标准规范设计； 整个结构 应 满足 中震弹性；
性能水准2：关键构件和竖向构件 宜 满足 中/大震弹性； 耗能构件受剪承载力 宜 满足 中/大震弹性； 耗能构件受弯承载力 应 满足 中/大震不屈服；
性能水准3：整个结构应做弹塑性计算分析； 关键构件和竖向构件正截面 应 满足 中/大震不屈服； 关键构件和竖向构件斜截面 宜 满足 中/大震弹性； 耗能构件受剪承载力 应 满足 中/大震不屈服； 耗能构件受弯可屈服； 薄弱部位的层间位移满足规范的罕遇地震限值；
倾覆力矩看嵌固端所在层
抗规6.1. 3：注：底层指计算嵌固端所在的层
嵌固端所在层号
• 相关的调整
地下室顶板梁柱的调整
抗规6.1.14-3-1：地下室顶板作为上部结构的嵌固部 位时，应符合下列要求：
地下一层柱截面每侧纵向钢筋不应小于地上一层 柱对应纵向钢筋的1.1倍；
地下一层柱上端和柱节点左右梁端实配的抗震受弯承 载力之和应大于地上一层柱下端实配的抗震受弯承载 力的1.3倍；
通过“转换层所在层号”区分是否为带转换层结 构
通过“结构体系”区分“部分框支剪力墙结构” 与其他结构类型
通过特殊构件属性区分是否为转换构件
结构体系—带转换层结构
带转换层结构
其他带转换 层结构
部分框支剪 力墙结构
• 判断底部加强区高度 (10.2.2)
• 输出转换层上下刚度比 (10.2.3)
性能设计
性能水准4：整个结构应做弹塑性计算分析； 关键构件 应 满足 中/大震不屈服； 竖向构件 应 满足中/大震下的剪压比要求（3.11.3-4； 3.11.3-5）； 薄弱部位的层间位移 应 满足规范的罕遇地震限值；
性能水准5：整个结构 应 做弹塑性计算分析； 关键构件 宜 满足 中/大震不屈服； 竖向构件 应 满足中/大震下的剪压比要求（3.11.3-4； 3.11.3-5）； 薄弱部位的层间位移 应 满足规范的罕遇地震限值；
2019新规范版多、高层设计软件 SATWE和PMSAP
中国建筑科学研究院 2019 年 9 月
目录
1. “嵌固端所在层号” 2. “墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点” 3. “结构体系”的相关修改 4. “承载力设计时风荷载效应放大系数” 5. 抗震构造措施的独立控制 6. 抗震性能设计 7. 指定相对偶然偏心 8. “考虑结构使用年限的活荷载调整系数” 9. 梁刚度放大的相关修改 10. 连梁刚度折减 11. “加强层个数和层号”指定 12. “保护层厚度”概念的更新 13. “梁柱重叠部分简化为刚域” 14. “框架梁端配筋考虑受压钢筋” 15. “结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用” 16. 钢筋类别的修改 17. 分塔指定“约束边缘构件层”、“薄弱层”、“过渡层”、“加强层”等
结构体系—水平转换构件
高规10.2.4条：特一、一、二级转换构件的水平 地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.9，1.6， 1.3；转换构件应按本规程第4.3.2条的规定考虑竖 向地震作用
内力组合时对地震内力进行放大
结构体系—水平转换构件
• 转换墙(PMSAP新 功能)
用来模拟水平转换构件的 墙元称作转换墙
• 转换柱
地震轴力放大、最小配筋率、两端弯矩放大、强 柱弱梁强剪弱弯调整、轴压比、剪压比……
• 水平转换构件
地震内力放大 转换梁：最小配筋率、剪压比……
结构体系—水平转换构件
• 水平转换构 件的类型
转换梁 水平转换柱 水平转换支撑 转换墙
结构体系—水平转换构件 SATWE
结构体系—水平转换构件 PMSAP
性能设计
• 性能水准的设定
地震地面运动水准（小震，中震，大震）
结构性能水准
SP1:结构完好，可继续使用 SP2:结构基本完好，稍加维修可继续使用 SP3:结构轻度损坏，一般维修可继续使用 SP4:结构中度损坏，修复或加固后可继续使用 SP5:结构比较严重损坏，需排险大修
• 对于所有结构中的短肢墙，程序自动执行高规（7.2.2-2）、 （7.2.2-3）和（7.2.2-5）条规定的调整（轴压比、剪力调 整、竖向配筋率从严）。
• 短肢墙抗震等级不再提高
• 长宽比小于4的短墙肢，按照柱进行配筋设计
4 承载力设计时风荷载效应放大系数
SATWE
PMSAP
承载力设计时风荷载效应放大系数
结构体系—短肢剪力墙
• 明确了短肢墙结构的判断规则。对于“剪力墙结 构”，程序计算输出短肢墙“倾覆力矩百分比”， 当此百分比位于30%~50%之间，可判为“短肢墙 较多的剪力墙结构”。高规(7.1.8)条。
• 对于短肢墙的一系列从严控制措施，不再只针对 “短肢墙较多的剪力墙结构”，故10版软件取消 了“短肢墙结构”类型。高规(7.2.2)条。
PMSAP自动识别转换墙， 并按照水平转换构件设计 转换墙
箱形
转换 或超 大梁 按墙 输入
箱形 结构体系—水平转换构件 箱
转换
形
按墙
转
输入
换
按
梁
输
入
两种输入模型几何形态上无区别，但墙是二维单 元，梁是一维单元，连接和传力都有较大区别
结构体系—水平转换构件
转换结构按墙输入并考虑弹性楼板后 形成的“盒子”顶面和底面
• 对于08版老的工程数据，转到10版时，“短肢墙 结构”类型强制转换为“剪力墙结构”类型
SATWE在WV02Q.OUT中输出短肢墙倾覆力矩百分比
PMSAP在计算书item031项输出短肢墙倾 覆力矩百分比
结构体系—短肢剪力墙
• 程序参照新高规修改了短肢墙判断方法：对于任一直线墙 段，若其直接关联墙肢数不超过2（包括自身）、每肢长 宽比小于8、且厚度不大于300mm，则该直线墙段判为短 肢墙；否则为普通墙。
02高规：对于特别重要或对风荷载比较敏感的 高层建筑，其基本风压应按100年重现期的风压 值采用。
高规4.2.2：对风荷载比较敏感的高层建筑，承 载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
新规程明确了对风荷载敏感的高层建筑，承载力 设计时按基本风压的1.1倍采用，正常使用极限 状态设计，仍可采用基本风压值。
对风荷载是否敏感，尚无实用的划分标准，由设 计人员根据实际情况确定。
承载力设计时风荷载效应放大系数
内力放大、位移不放大
WNL*.OUT
WWNL*.OUT
特殊风荷载
5 抗震构造措施的独立控制 SATWE
抗震构造措施的独立控制
08版 SATWE
抗震构造措施的独立控制 PMSAP
抗震构造措施的独立控制
2．结构地上一层的侧向刚度，不宜大于相关范围地 下一层侧向刚度的0.5倍
确定嵌固端后，地下室抗震等级应自行指定
嵌固端所在层号
• 相关的调整
框架柱底层柱底组合弯矩放大
抗规6.2.3：一、二、三、四级框架结构的底层，柱下 端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.7、 1.5、1.3和1.2
抗震构造 措施
6
6
6
7
8
78
9
89
抗震构造措施的独立控制
抗震构造措施采用独立的 抗震等级
6 性能设计
(Performance-based Design )
美国加州结构工程师协会SEAOC (Structural Engineers Association of California)2019年 提出了新建房屋基于性能的抗震设计
转换柱底端组合弯矩放大
抗规6.2.10-3：一、二级框支柱的顶层柱上端和底层 柱下端，其组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数1.5 和1.25（高规1.3）
嵌固端所在层号
• 相关的调整
剪力墙底部加强区起始位置（嵌固端所在层号 -1）
抗规6.1.10-3：当结构计算嵌固端位于地下一层的底 板或以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到计算嵌固 端
抗规3.3.2条：建筑场地为I 类时，丙类建筑允 许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取 抗震构造措施（场地好）
抗规3.3.3条：建筑场地为III、IV 类时，对设计 基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分 别按8度(0.20g)和9度(0.40g)时各抗震设防类 别的要求采取抗震构造措施（场地差）
抗震设计从宏观定性目标向具体量化的多重目标过渡 业主可选择所需的结构性能目标 抗震设计强调根据性能目标进行深入分析和论证，利于结
构创新。可以采用现行规范中未规定的新结构体系、新材 料和新技术 可根据不同的设防烈度、场地条件及建筑重要性，灵活采 用不同的性能目标和构造措施 具体量化的性能目标对结构分析和实验手段提出了更高的 要求，对分析和实验有积极的推动作用
• 勾选时，弯矩、剪力、轴力满足平 衡条件！
V Nl
Ml
h/2 DL=2.1m
Mr Nr
V
MM l rNlhNrhVDL 22
3 结构体系
结构体系
取消短肢剪力墙结构
复杂高层结构 —〉部分框支剪力墙结构
增加：单层钢结构厂房 多层钢结构厂房 钢框架结构
结构体系—带转换层结构
1 嵌固端所在层号
SATWE
PMSAP
嵌固端所在层号 • 确定嵌固端的位置
没输入地下室的结构模型，嵌固层所在层号一 定是1；
有地下室的结构模型，嵌固层所在层号通常是 （MBASE+1）（程序缺省值）；
嵌固端所在层号
• 确定嵌固端的位置
应自行进行判断
抗规6.1.14条：地下室顶板作为上部结构的嵌固部位 时，应符合下列要求： 1．地下室顶板应避免开设大洞口；地下室在地上结 构相关范围的顶板应采用现浇梁板结构……
• 高位转换时框支柱和剪力墙底部加强部位抗震等级自 动提高一级(10.2.6)
• 输出框支框架的地震倾覆力矩(10.2.16) • 框支柱的地震内力调整(10.2.17) • 落地剪力墙底部加强部位弯矩设计值的调整(10.2.18) • 剪力墙底部加强部位分布钢筋的最小配筋率(10.2.19)
结构体系—带转换层结构
程序实现：仅当（嵌固端所在层号=1）时执行
嵌固端所在层号 • 嵌固端与回填土约束的关系
嵌固端： 设计概念 回填土约束：力学概念 两者没有任何关联！ 回填土约束总是应如实填写，与嵌固端层号无关！ 回填土约束一般不应填负值
2 墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点
墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点
墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点
2019年美国ICC (International Code Council) 发布了《建筑物及设施的性能规范》
日本、欧洲相继将抗震性能设计的思想列入设计 和加固标准中
性能设计
• 方法特点
• 影响结构周期 • 影响构件内力，尤其连梁内力，一定程度能缓解
连梁超筋 • 勾选时，墙梁内力平衡校核应考虑轴力 • 不勾选时，墙梁能满足弯矩、剪力平衡条件勾选不Fra bibliotek选勾选
不勾选
勾选 不勾选
勾选 不勾选
• 不勾选时，弯矩、剪力满足平衡条 件 115.3*2.1=242 122.2+119.4=241.6
抗规6.1.3-4条：当甲乙类建筑按规定提高一度 确定其抗震等级而房屋高度超过表6.1.2相应规 定的上界时，应采取比一级更有效的抗震构造 措施（高度超限）
抗震构造措施的独立控制
抗规：用于确定乙类和丙类建筑的抗震措施和 抗震构造措施的实际烈度
类别
设防烈度 6(0.05g)
场地类别 I II-IV
7(0.1g)
I II-IV
7.5(0.15 g)
III - IV
8(0.2g)
I II-IV
8.5(0.3 g)
III - IV
9(0.4g)
I II-IV
乙类 抗震措施 7 7 8 8
8
99
9 9+ 9+
抗震构造 措施
6
6
7
8
丙类 抗震措施 6 6 7 7
8+ 8 9 9+ 9 9+
7
88
8
99
地下室层数4 嵌固层所在层号3
地下室顶板
嵌固端 地下室顶板梁弯矩放大1.3倍； 柱单侧配筋放大1.1倍 （相对地上一层，边框柱1.0）
梁1 柱1
非嵌固端
854*1.3=1 110
嵌固端
地下一层
1295*1.1= 1425
地上一层
PMSAP
嵌固端所在层号
• 底部嵌固层刚度比
高规3.5.2条： 对非框架结构，按(3.5.2-2)计算，且本层 与相邻上层的比值不宜小于0.9;当本层层高大于相邻上层 层高的1.5倍时，该比值不宜小于1.1; 对结构底部嵌固层， 该比值不宜小于1.5；
• 高规3.11.3规定了5个性能水准的 设计方法：
性能水准1：整个结构 应 满足 基于多遇地震的标准规范设计； 整个结构 应 满足 中震弹性；
性能水准2：关键构件和竖向构件 宜 满足 中/大震弹性； 耗能构件受剪承载力 宜 满足 中/大震弹性； 耗能构件受弯承载力 应 满足 中/大震不屈服；
性能水准3：整个结构应做弹塑性计算分析； 关键构件和竖向构件正截面 应 满足 中/大震不屈服； 关键构件和竖向构件斜截面 宜 满足 中/大震弹性； 耗能构件受剪承载力 应 满足 中/大震不屈服； 耗能构件受弯可屈服； 薄弱部位的层间位移满足规范的罕遇地震限值；
倾覆力矩看嵌固端所在层
抗规6.1. 3：注：底层指计算嵌固端所在的层
嵌固端所在层号
• 相关的调整
地下室顶板梁柱的调整
抗规6.1.14-3-1：地下室顶板作为上部结构的嵌固部 位时，应符合下列要求：
地下一层柱截面每侧纵向钢筋不应小于地上一层 柱对应纵向钢筋的1.1倍；
地下一层柱上端和柱节点左右梁端实配的抗震受弯承 载力之和应大于地上一层柱下端实配的抗震受弯承载 力的1.3倍；
通过“转换层所在层号”区分是否为带转换层结 构
通过“结构体系”区分“部分框支剪力墙结构” 与其他结构类型
通过特殊构件属性区分是否为转换构件
结构体系—带转换层结构
带转换层结构
其他带转换 层结构
部分框支剪 力墙结构
• 判断底部加强区高度 (10.2.2)
• 输出转换层上下刚度比 (10.2.3)
性能设计
性能水准4：整个结构应做弹塑性计算分析； 关键构件 应 满足 中/大震不屈服； 竖向构件 应 满足中/大震下的剪压比要求（3.11.3-4； 3.11.3-5）； 薄弱部位的层间位移 应 满足规范的罕遇地震限值；
性能水准5：整个结构 应 做弹塑性计算分析； 关键构件 宜 满足 中/大震不屈服； 竖向构件 应 满足中/大震下的剪压比要求（3.11.3-4； 3.11.3-5）； 薄弱部位的层间位移 应 满足规范的罕遇地震限值；
2019新规范版多、高层设计软件 SATWE和PMSAP
中国建筑科学研究院 2019 年 9 月
目录
1. “嵌固端所在层号” 2. “墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点” 3. “结构体系”的相关修改 4. “承载力设计时风荷载效应放大系数” 5. 抗震构造措施的独立控制 6. 抗震性能设计 7. 指定相对偶然偏心 8. “考虑结构使用年限的活荷载调整系数” 9. 梁刚度放大的相关修改 10. 连梁刚度折减 11. “加强层个数和层号”指定 12. “保护层厚度”概念的更新 13. “梁柱重叠部分简化为刚域” 14. “框架梁端配筋考虑受压钢筋” 15. “结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用” 16. 钢筋类别的修改 17. 分塔指定“约束边缘构件层”、“薄弱层”、“过渡层”、“加强层”等
结构体系—水平转换构件
高规10.2.4条：特一、一、二级转换构件的水平 地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.9，1.6， 1.3；转换构件应按本规程第4.3.2条的规定考虑竖 向地震作用
内力组合时对地震内力进行放大
结构体系—水平转换构件
• 转换墙(PMSAP新 功能)
用来模拟水平转换构件的 墙元称作转换墙
• 转换柱
地震轴力放大、最小配筋率、两端弯矩放大、强 柱弱梁强剪弱弯调整、轴压比、剪压比……
• 水平转换构件
地震内力放大 转换梁：最小配筋率、剪压比……
结构体系—水平转换构件
• 水平转换构 件的类型
转换梁 水平转换柱 水平转换支撑 转换墙
结构体系—水平转换构件 SATWE
结构体系—水平转换构件 PMSAP
性能设计
• 性能水准的设定
地震地面运动水准（小震，中震，大震）
结构性能水准
SP1:结构完好，可继续使用 SP2:结构基本完好，稍加维修可继续使用 SP3:结构轻度损坏，一般维修可继续使用 SP4:结构中度损坏，修复或加固后可继续使用 SP5:结构比较严重损坏，需排险大修
• 对于所有结构中的短肢墙，程序自动执行高规（7.2.2-2）、 （7.2.2-3）和（7.2.2-5）条规定的调整（轴压比、剪力调 整、竖向配筋率从严）。
• 短肢墙抗震等级不再提高
• 长宽比小于4的短墙肢，按照柱进行配筋设计
4 承载力设计时风荷载效应放大系数
SATWE
PMSAP
承载力设计时风荷载效应放大系数
结构体系—短肢剪力墙
• 明确了短肢墙结构的判断规则。对于“剪力墙结 构”，程序计算输出短肢墙“倾覆力矩百分比”， 当此百分比位于30%~50%之间，可判为“短肢墙 较多的剪力墙结构”。高规(7.1.8)条。
• 对于短肢墙的一系列从严控制措施，不再只针对 “短肢墙较多的剪力墙结构”，故10版软件取消 了“短肢墙结构”类型。高规(7.2.2)条。
PMSAP自动识别转换墙， 并按照水平转换构件设计 转换墙
箱形
转换 或超 大梁 按墙 输入
箱形 结构体系—水平转换构件 箱
转换
形
按墙
转
输入
换
按
梁
输
入
两种输入模型几何形态上无区别，但墙是二维单 元，梁是一维单元，连接和传力都有较大区别
结构体系—水平转换构件
转换结构按墙输入并考虑弹性楼板后 形成的“盒子”顶面和底面
• 对于08版老的工程数据，转到10版时，“短肢墙 结构”类型强制转换为“剪力墙结构”类型
SATWE在WV02Q.OUT中输出短肢墙倾覆力矩百分比
PMSAP在计算书item031项输出短肢墙倾 覆力矩百分比
结构体系—短肢剪力墙
• 程序参照新高规修改了短肢墙判断方法：对于任一直线墙 段，若其直接关联墙肢数不超过2（包括自身）、每肢长 宽比小于8、且厚度不大于300mm，则该直线墙段判为短 肢墙；否则为普通墙。
02高规：对于特别重要或对风荷载比较敏感的 高层建筑，其基本风压应按100年重现期的风压 值采用。
高规4.2.2：对风荷载比较敏感的高层建筑，承 载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
新规程明确了对风荷载敏感的高层建筑，承载力 设计时按基本风压的1.1倍采用，正常使用极限 状态设计，仍可采用基本风压值。
对风荷载是否敏感，尚无实用的划分标准，由设 计人员根据实际情况确定。
承载力设计时风荷载效应放大系数
内力放大、位移不放大
WNL*.OUT
WWNL*.OUT
特殊风荷载
5 抗震构造措施的独立控制 SATWE
抗震构造措施的独立控制
08版 SATWE
抗震构造措施的独立控制 PMSAP
抗震构造措施的独立控制
2．结构地上一层的侧向刚度，不宜大于相关范围地 下一层侧向刚度的0.5倍
确定嵌固端后，地下室抗震等级应自行指定
嵌固端所在层号
• 相关的调整
框架柱底层柱底组合弯矩放大
抗规6.2.3：一、二、三、四级框架结构的底层，柱下 端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.7、 1.5、1.3和1.2
抗震构造 措施
6
6
6
7
8
78
9
89
抗震构造措施的独立控制
抗震构造措施采用独立的 抗震等级
6 性能设计
(Performance-based Design )
美国加州结构工程师协会SEAOC (Structural Engineers Association of California)2019年 提出了新建房屋基于性能的抗震设计
转换柱底端组合弯矩放大
抗规6.2.10-3：一、二级框支柱的顶层柱上端和底层 柱下端，其组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数1.5 和1.25（高规1.3）
嵌固端所在层号
• 相关的调整
剪力墙底部加强区起始位置（嵌固端所在层号 -1）
抗规6.1.10-3：当结构计算嵌固端位于地下一层的底 板或以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到计算嵌固 端
抗规3.3.2条：建筑场地为I 类时，丙类建筑允 许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取 抗震构造措施（场地好）
抗规3.3.3条：建筑场地为III、IV 类时，对设计 基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分 别按8度(0.20g)和9度(0.40g)时各抗震设防类 别的要求采取抗震构造措施（场地差）
抗震设计从宏观定性目标向具体量化的多重目标过渡 业主可选择所需的结构性能目标 抗震设计强调根据性能目标进行深入分析和论证，利于结
构创新。可以采用现行规范中未规定的新结构体系、新材 料和新技术 可根据不同的设防烈度、场地条件及建筑重要性，灵活采 用不同的性能目标和构造措施 具体量化的性能目标对结构分析和实验手段提出了更高的 要求，对分析和实验有积极的推动作用
• 勾选时，弯矩、剪力、轴力满足平 衡条件！
V Nl
Ml
h/2 DL=2.1m
Mr Nr
V
MM l rNlhNrhVDL 22
3 结构体系
结构体系
取消短肢剪力墙结构
复杂高层结构 —〉部分框支剪力墙结构
增加：单层钢结构厂房 多层钢结构厂房 钢框架结构
结构体系—带转换层结构
1 嵌固端所在层号
SATWE
PMSAP
嵌固端所在层号 • 确定嵌固端的位置
没输入地下室的结构模型，嵌固层所在层号一 定是1；
有地下室的结构模型，嵌固层所在层号通常是 （MBASE+1）（程序缺省值）；
嵌固端所在层号
• 确定嵌固端的位置
应自行进行判断
抗规6.1.14条：地下室顶板作为上部结构的嵌固部位 时，应符合下列要求： 1．地下室顶板应避免开设大洞口；地下室在地上结 构相关范围的顶板应采用现浇梁板结构……
• 高位转换时框支柱和剪力墙底部加强部位抗震等级自 动提高一级(10.2.6)
• 输出框支框架的地震倾覆力矩(10.2.16) • 框支柱的地震内力调整(10.2.17) • 落地剪力墙底部加强部位弯矩设计值的调整(10.2.18) • 剪力墙底部加强部位分布钢筋的最小配筋率(10.2.19)
结构体系—带转换层结构
程序实现：仅当（嵌固端所在层号=1）时执行
嵌固端所在层号 • 嵌固端与回填土约束的关系
嵌固端： 设计概念 回填土约束：力学概念 两者没有任何关联！ 回填土约束总是应如实填写，与嵌固端层号无关！ 回填土约束一般不应填负值
2 墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点
墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点
墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点