封闭空间高温环境的降温方法研究

目录
1、绪论 (1)
1.1、封闭空间高温环境 (1)
1.2、国内外研究成果 (1)
1.3、改善高温环境的方法 (3)
2、封闭环境降温实验 (4)
2.1、实验原理 (4)
2.2、实验装置 (5)
2.3、实验步骤 (6)
2.4、数据处理 (7)
3、结论 (18)
3.1、进风口气流温度的影响 (18)
3.2、进风口位置的影响 (18)
3.3、温度的分层现象 (19)
4、致谢 (20)
5、参考文献 (21)
1、绪论
1.1、封闭空间高温环境
“封闭空间高温环境的降温方法研究”来源于实际科研课题，其主要目的是揭示封闭空间高温环境的热湿交换规律，并通过实验寻找其降温方法。

封闭空间内通风效果较差，热量容易积累，形成高温，高温下会影响动植物内酶的活性，进而对人的新陈代谢和动植物的生长造成及其重要的影响，温度过高，酶的活性降低，不利于动植物新陈代谢，对人的生活工作带来不便，甚至影响人们的身体健康。

“封闭空间高温环境的降温方法研究”也具有很强的实际应用价值。

近年来夏日高温不断，在封闭环境下用空调的居民普遍增多，诉讼的曝光、公众的觉悟与情感、经济与规范等共同作用的结果使人人都更加意识到需要良好的室内空气品质。

为了使人们生活的环境更加舒适健康，提高封闭室内环境品质，对室内人员有影响的温度的控制是很有必要的。

对于温度控制其中很重要的一个手段便是通风，主要应用包括居住室内、地下停车场、人防工程、地下商城、车厢等。

为了保证储藏物长久不会因自身新陈代谢或是外物腐蚀、风化导致变质，控制室内温度在一定范围内也是相当必要的，而封闭室内降温重要的手段是通风，因为封闭空间最大的特点在于，室内无空气对流，不利于热交换，室内温度容易积累造成高温，因此未了让储藏物在一定时期内不变质，通风状况良好是很有必要的。

在金属采矿方面，特别是对地下开拓的金属采矿而言，为了获得深部地下资源而进行的采掘作业，人为的形成了一个相对封闭的作业空间内，保证工作人员安全作业的条件下，降低深部采掘地点回风流温度，确保矿井深部安全生产，也采取通风降温措施[1]。

总之，为了提高人们生活工作环境质量，需要提高人们生活工作舒适度，而舒适度的指标主要是通风情况、温度及湿度。

因此无论是在生活中，还是在工作中，“封闭空间高温环境的降温方法研究”都是很有必要的。

1.2、国内外研究成果
在采矿业中，深部矿井通风降温，深部矿井的通风能力不足，为保障矿井安全生产，实施矿井通风改造，提高矿井通风能力，降低深部采掘地点回风流温度，确保矿井深部
安全生产。

对矿井通风困难程度和高温热害进行了预测，提出对深部矿井通风降温技术研究。

创造点在于利用矿井已有的多条井筒，选择一条合适的进风井筒,将其改为回风井，不需要另掘回风井，减少了投资,缩短了工期，给通风困难的老矿井通风系统改造提供好的技术路线[2]。

在城市节能中，利用风在城市中建立多种形式的通风道，能为城市输送新鲜洁净的空气,改善城市环境。

自然能源的利用是空调节能的重要手段。

夏季利用地道风通风降温可以有效地改善室内热环境;与一般空调系统相比,可以节省投资和运行费用,但所能达到的室内空气品质却较低。

地道风通风的降温效果或降温能力与地道结构尺寸和所在地区的气候条件密切相关。

因此在考虑采用地道风通风方案时,应进行优化设计,并分析和预测其室内热环境的改善效果,为建筑业主提供决策依据。

从城市的整体尺度出发，在城市总体规模、城乡边缘的空间结构和城市外部空间形态等方面提出了建设通风道的有效途径,并展望了其广阔的应用前景[3]。

随着我国铁路客车高速化的发展进程, 高速列车的辅助设备技术必须尽快适应这一发展要求。

空气调节系统作为客车的重要辅助系统之一, 其性能好坏直接影响车内空气质量、环境舒适度及旅客身心健康, 因此必须倍加重视。

干空气和水蒸气的混合物称为湿空气。

空气中总是或多或少地含有水蒸气, 水蒸气的含量通常占空气的一定比例。

虽然水蒸气的含量很低, 但其变化会引起空气物理性质的改变, 进而对人体感觉、产品质量等产生不容忽视的影响。

在现有的对列车空调通风系统的CFD数值仿真计算中, 人们一般只考虑空调系统的送风量, 而忽略了空气含湿量这一因素对空调制冷效果以及车厢温度分布的影响, 这势必造成温度场计算的不准确[4]。

因此, 有必要在对列车空调通风系统进行评估时考虑这一因素, 使仿真效果更加趋紧于实际情况。

主要是通过对比加入空气含湿量前后列车车厢温度分布情况的改变, 研究出空气含湿量对于车厢温度分布的影响。

在通风与温湿度控制系统设计中，通过分析、对比确定了一种基于可编程自动控制器PAC的方舱通风及温度控制系统。

系统以美国Honeywell公司生产的KMM控制器为核心,配合合适的温度、湿度、烟雾传感器、相应的信号变送电路和执行机构, 设计了系统的硬件电路。

研究多集中于理论的应用，设计相关接卸，但通过实验来验证研究的几乎没有。

本课题研究的是在封闭室内的降温方法，主要是在通风参数，温度及湿度上产生实验数据。

目标是得出最可行的通风降温方案。

1.3、改善高温环境的方法
改善通风：改善通风为此次实验的主要研究方法。

通过改变单一变量，空气温度、风管在模拟密闭室内的相对位置，或上或下，以及风管的缩进量，获得实验数据，从而得到最好的降温方案。

实际已经有的相关应用包括：根据当地地形地貌，气候风向等自然因素，在矿井通风系统改造中,选择其中一条进风井作为回风井,提高矿井通风能力,以此降低深部采掘地点回风流温度；通过安装通风管道，改善生活工作环境。

回风井有多种安装方式，可以达到不同的通风降温效果[2]。

应用具有理论性，还未具体在实验中体现出来，因此在实验中，可以把通风管道设定为回风井，其原理一致，改变通风管道在密闭室内的位置，观察不同情况下的降温状况。

利用工业条件的间接产物或废物转化为能量提供降温机械所需要的动力因素：利用瓦斯发电后的烟气余热作为矿井降温制冷动力,采用热—电—乙二醇低温制冷解决井下高温问题，这种方式在平煤四矿应用,已经取得了国内最好的降温效果,并在运行成本、可靠性上均取得重大突破。

利用矿井生产过程中涌出的废水作为冷热源,通过水源热泵空调机组实现矿井废水与矿井进风流之间的热量转换,对风流实现一次性升温或降温，这种方式节省设备投资和降低运行成本。

降温换热系统(HEMS系统)，是针对深井开采高温热害控制所研发的一套工艺系统。

其工作原理是利用矿井各水平现有涌水,通过热量提取系统从中提取冷量,然后利用提取的冷量与工作面高温空气进行换热作用,降低工作面的环境温度。

利用空调降温：从空调系统设计的基本原理来研究封闭热环境降温的方法,对目前应用普遍的有机械制冷水降温和人工制冰冷却两种空调系统。

新型的应用有水帘空调系统：无需土建投资,可节省80%的运行成本，特别是在华南地区,采用湿帘墙降温全新风通风的方式, 能够预防病毒交叉感染和大大减少电耗。

综合降温：三期工程深部开采的分时段综合降温技术方案：三期工程初期设计二级机站通风整体降温和压缩空气局部降温的技术方案；三期工程后期采用多级机站通风整体降温、压缩空气局部降温和冰冷却系统对高温工作面进行降温的技术方案。

结合黑白水三级电站隧道施工实践,介绍了注入冷水、加强通风、采用封闭式排水沟排水、将热水抽出洞外等降温方案,并制定了降温方案的实施措施。

封闭室内局部降温系统,它主要由制冷系统、风流冷却系统、供冷系统、排热系统等组成，从原理上看，也是综合运用多种方式，最后达到降温目的。

封闭室内的气体流动：经送风管喷射出的气流在距离某一表面几英寸内，并且平行于这一表面射出时，空气的卷吸或诱引在气流表面一侧受到了限制。

在表面和气流间形成一个低压区，气流就贴附在表面上。

当气流和表面之间的喷射角小于40°并且气流和表面之间的距离在1ft之内时，就会产生这种现象。

从地面出口喷出的气流会拉近内壁，从顶棚出口喷出的气流被拉进顶棚。

这种表面效应增加所有出口类型的射程，减小了横向室内的降落。

当喷射气流相对于室内温度较高时，浮力使得气流下降。

对于流速小于150ft/min（0.76m/s）的气流，这些规则导致射程较短。

对于空气射流的特性可做如下一般描述：与自由空气相比，表面效应增加了射程，减小了气流降落；将出口稍微移开表面，使得射流在碰撞表面后沿表面散开，这样可以增加表面效应；当射流排出时使其扩散可以增加表面效应；气流散落可降低射程和气流降落；气流降落主要取决于空气量，只有部分取决于出口尺寸或流速，因此，为了减小气流降落，可以采用较多的出口和较少的每个出口的空气量。

靠近射流的室内空气被挟带走，于是被卷吸的空气就又被其他的室内空气所代替，这样，室内空气流向射流源，并使得所有空气流动起来。

只要室内的平均速度小于约50ft/min(0.25m/s)，浮力效应就比较显著。

一般来说，为了防止出现滞留区[速度小于15ft/min(0.08m/s)]，需要大约每小时8至10次的空气交替，但是，滞留区未必是一种严重的状态。

一般的方法是，以出口的高速气流不进入使用区的方式来供气[9]。

2、封闭环境降温实验
2.1、实验原理
热交换有热传导、对流和热辐射三种方式。

温度的下降是热交换的一种表现形式。

因为对流是气体和液体热传递的主要方式，而实验的最终目的是解决生活工作的环境问题之一，本次实验主要是采用对流的降温原理。

封闭室内相对于开放的空旷区位，具有空气对流少的特点，而对流是热交换的一种方式，因此封闭室内的温度不容易因对流发生热交换而导致容易积聚升温，形成高温，高温下会影响动植物内酶的活性，进而对人的新陈代谢和动植物的生长造成及其重要的影响，温度过高，酶的活性降低，不利于动植物新陈代谢，对人的生活工作带来诸多不便，甚至影响人们的身体健康，对封闭室内的环境产生很大影响。

针对封闭室内对流少，通风成为现今主要的解决方案，可以减少因对流少造成的高温积聚，更加经济实惠地达
到降温目的。

在不同的实际情况下，将通风技术与其他技术结合运用，能达到很好的降温效果。

根据实验条件，改变单一变量的思路：在不同的空气温度条件下，其他设定不变；改变风管在巷道的相对位置，其他设定不变：以及巷道中的3个断面由于与风管相对位置不同，而互有可比性。

2.2、实验装置
实验装置包括电脑、数据自动读取设备、双路跟踪稳流稳压电源、风机、模拟封闭室内、温度计、湿度计、湿度探头3个、温度探头12个、风速探头3个。

装置如图2-1所示。

图2-1 封闭空间降温实验装置图
电脑中装有风道监测系统，经操作人员设定自动读取时间，配合自动读取设备，能自动将读取的数字记录到excel表格中。

便于实验结束后的数据处理。

记录的数据包括温度、湿度及风速。

探头分布在模拟封闭室内的三个断面上相应的位置。

在此课题的实验中模拟封闭空间是一条巷道，长4000mm，宽800mm，高1000mm，截面如图2-2。

图2-1巷道界面图
在模拟封闭室内，断面一距离封闭室内最里的壁面70cm，断面二距最里的壁面160cm，断面三距最里壁面250cm，整个封闭室内长度为400cm，如图2-2所示。

图2-2 巷道断面分布图
2.3、实验步骤
将所有监测点——即所有探头所在位置一一编号，分别为101、102……117、118。

与风道自动监测系统中的相对应，按顺序分别为断面三的风速、湿度、及四个温度监测点。

与编号相对应的是实验自动保存在excel表格中的数据，便于分析处理。

检查所有设备的连接状态，如果连接正常，则打开所有设备的电源开关，启动风道自动监测系统，并设定监测频率为每3分钟一次，由于封闭室内的加热器，封闭室内的温度开始升高，当温度升高至40℃左右时——这个过程视当天气温而定，一般需要1~2小时，启动风机并调节至110v，在手抄上，开始记录风机启动时间，模拟封闭室内的壁温、断面三101的风速及其点106处温度，同时记录空气温度及空气湿度。

待监测点106处的温度稳定后，在手抄上记录数据和将风机调压至130v的信息，然后将风机调压至130v，此后监测点风速增大，观察监控点106的温度，当风速再次平稳后，温度上升得不到控制，则继续将风机电压调高至150v。

如此往复，每次调高20v，直至将风机调压至最大，即250v，观察并记录监测点106处的温度状况。

待监测点温度平稳后结束本次实验，关闭风道监测系统，则数据自动以excel表格的格式保存在data文件里。

当天，因为温度变化不大，可将空气温度这一项变量看做不变，将连接封闭室内和风机的风管移动位置，保持其他步骤方案一致，重复上面的步骤，继续下一次实验。

根据当地天气状况，气温及湿度变化后，重复以上的步骤，可得到对比数据。

保存数据。

2.4、数据处理
图2-3 风管在巷道中的相对位置图
图2-4 温度与风速线性关系图 图2-5 温度与风速的关系图
整理excel 中的数据，09年3月9日中午，此时风管在封闭室内的相对位置，与断面距离为55cm ，如图2-3所示。

上午平均气温为15.5℃，平均湿度为52%。

手抄记录表格中的风机启动时间为11：14：18，关闭时间为12：47：18。

选择excel 表格中这一区段的数据做数据分析，做出各个断面时间和风速的关系，时间和温度的关系。

观察手抄记录表格1，见附录1，由电脑自动记录的excel 表格，做相关数据的关系图，并添加关系图的趋势线，如图2-4为截面1各监测点的关系，得到趋势线关系式。

截面1中，温度1与风速趋势线关系式：528.244186.41+=x y
温度2与风速趋势线关系式：337.274513.12+=x y
温度3与风速趋势线关系式：069.24199.33+=x y
温度4与风速趋势线关系式；554.276461.04+=x y
将风速带入相应关系式，得到相应数据y ’，相对误差y y'
y A -=。

计算各点的相对误差，将%3.0A ≥的相应点定为误差较大的点。

误差大的点有（0.03，22.6），（0.14，23.3），（0.06，23.6），（0.22，23.8），（0.12，23.7），（0.05，23.4），（0.04，23.6），（0.04，23.8），（0.06，25.6），（0.06，26.3），（0.29，25.7），（0.03，24.6），（0.13，25.3）。

由图中也可看出，这些点均为改变风机压强时刻的点附近，特别是刚启动风机时，此时巷道内风速还不稳定，容易照成误差。

根据舍弃后剩下的数据，将其数据偏差较大的坏点舍去，然后将剩余重新做图如图2-5。

截面1中，温度1与风速趋势线关系式：554.259234.11+=x y
温度2与风速趋势线关系式：351.273763.12+=x y
温度3与风速趋势线关系式：753.245604.13+=x y 温度4与风速趋势线关系式；351.271805.14+=x y 每个趋势线的关系式误差可以用n |A |A n ∑=计算，得：
%8034.1A 1=
%4785.1A 2=
%2362.1A 3=
%2645.1A 4=
将以上得到关系式制成表格2-1。

由表2-1可以看出，温度监测点1和温度监测点3的情况很相似，温度监测点2与温度监测点4的情况很相似。

当风速为0时，截距基本一致，而监测点1与监测点3处于同一水平面上，监测点2与监测点4处于同一水平面上，说明温度具有沿大气在垂直方向上的分层现象，且垂直高度增长，温度升高。

表2-1 截面1各温度与风速的关系式表格 风速与温度关系式 风速与温度关系式（去坏点后） 误差A 温度1
528.244186.41+=x y 554.259234.11+=x y 1.8034% 温度2
337.274513.12+=x y 351.273763.12+=x y 1.4785% 温度3
069.24199.33+=x y 753.245604.13+=x y 1.2362%
温度4 554.276461.04+=x y 351.271805.14+=x y
1.2645% 同上得到的图2-6为截面2各监测点温度与风速的关系，并分别得到趋势线关系式。

根据各点误差，把坏点（0，21.2）、（0.1，2
2.8）、（0.01，22.9）、（0.1，22.8）（0.17，22.8）、（0.19，22.4）、（0.22，22.8）、（0.24，22.8）、（0.28，2
3.4）、（0.34，25.2）、（0，27.8）、（0，27.1）去掉。

剩下的点做趋势线，如图2-7。

图2-6 温度与风速的关系图 图2-7 温度与风速的关系图
所得各关系式及误差，见表2-1。

表2-2 截面2各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式 风速与温度关系式（去坏点后） 误差A 温度1
927.223144.41+=x y 318.237162.31+=x y 1.1034% 温度2
67.262409.02+-=x y 167.263522.12+=x y 1.0912% 温度3
735.226165.43+=x y 136.231323.43+=x y 0.7013% 温度4 609.261037.04+=x y 237.263915.14+=x y
0.9449% 将表2-2与2-1对比，可知断面2的温度监测点1和温度监测点3的温度增长速度明显高于断面1处，而温度监测点2与温度监测点4的增长速度差别不大，说明监测点2与4处的热量确实被带走了一部分，虽然监测点2与监测点4的温度仍然没有得到很好的控制，但可知空气流动的方向大致是由高处的监测点2与4流向低处的监测点1与
3。

因此检测点1与检测点3处的升温速度才会大于检测点2和检测点4处
如图2-8为截面3各监测点温度与风速的关系，并分别得到趋势线关系式。

按上面几个断面的做法计算每点的误差，将误差大的坏点去掉。

剩余点再做趋势线如图2-9。

将以上得到截面3各点风速与温度的关系式制成表格，同表2-3。

图2-8 温度与风速的关系图 图2-9温度与风速的关系图
表2-3 截面3各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 751.218437.91+=x y 296.21824.111+=x y 0.397% 温度2 069.2424.22+=x y 617.256577.32+=x y 1.05519% 温度3 985.214223.83+=x y
48.21545.103+=x y
0.5187% 温度4
734.256981.34+=x y 157.256631.54+=x y
1.1296%
将表2-3与表2-2及表2-1对比，无论是哪个监测点，温度升高都很快，温度的上
升得不到控制，断面3降温效果比断面2要差，断面2降温效果要比断面1差。

且从表2-1、表2-2、表2-1可以看出，所有的温度都是随着风速的增加而增加的，说明当时的条件下达不到降温的效果。

09年3月9日下午，此时风管在封闭室内的相对位置，与断面距离为80cm ，如图2-10所示。

平均温度为16.08℃，湿度为48.8%。

图2-10风管在巷道中的相对位置图
重复以上步骤，得到风速与温度的关系。

截面1处的四个温度监测点所测温度与一个风速监测点所测风速的关系如图2-11。

计算各点的误差，将其误差大的坏点舍去，得到图2-12。

计算各关系式的误差n
|
A
|A n
∑=。

图2-11 温度与风速的关系图
图2-12 温度与风速的关系图
表2-4 截面1各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 956.265981.01+=x y 496.272787.01+=x y 0.4803% 温度2 788.292101.02+=x y 798.299432.02+=x y 1.2553% 温度3 475.261383.03+=x y
798.261339.03+=x y
0.6482% 温度4
682.290137.04+=x y 36.29215.14+=x y
1.4462%
截面2风速与温度的关系如图2-13。

同截面一，计算各个点的误差，将坏点去掉，剩余点做趋势线，如图2-14。

截面2上，计算各关系式的误差，这四条风速与温度的趋
势线线的关系式如表2-5。

图2-13 温度与风速的关系图
图2-14 温度与风速的关系图
表2-5 截面2各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 959.248971.21+=x y 474.250799.21+=x y 1.0530% 温度2 771.289124.02+-=x y 987.285346.12+-=x y 0.6777% 温度3 584.24873.23+=x y
12.259762.13+=x y
1.4135% 温度4
701.287625.04+-=x y 013.296111.14+-=x y
0.9675%
由表2-5与表2-4可以看出，温度监测点2与温度监测点4的温度得到控制并随着风速增大而下降，而监测点1与监测点3的温度仍然上升。

根据截面3风速与温度的原始数据作图2-15。

将各点的误差计算出来，去除坏点。

剩余点作图如图2-16。

四条风速与温度的趋势线线的关系式如表2-6：
图2-15 温度与风速的关系图
图2-16 温度与风速的关系图
表2-6 截面3各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 79.230101.81+=x y 682.23595.81+=x y 0.8279% 温度2 892.284932.22+-=x y 758.289626.12+-=x y 7.7863% 温度3 855.23694.73+=x y
687.234703.83+=x y
0.8691% 温度4
356.280584.04+-=x y 687.285979.04+=x y
1.6721%
将表2-4与表2-1对比，表2-5与表2-2对比，表2-6与表2-3对比，显然，温度的
增长更缓和，说明下午的降温效果比上午好很多，即风管气流出口与断面1距离80cm 处的效果比断面1距离55cm 处的效果更好。

整理excel 中的数据，09年3月9日下午，此时风管在封闭室内的相对位置，与断面1距离为30cm ，如图2-17所示。

下午平均气温为17℃，平均湿度为44.6%。

图2-17
如图2-18为截面1各监测点的关系，得到趋势线关系式。

将各点的误差计算出来，去除坏点。

剩余点作图如图2-19。

图2-18 温度与风速的关系图
图2-19 温度与风速的关系图
风速与温度的趋势线线的关系式如表2-7。

表2-7 截面1各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 482.270148.11+=x y 742.273652.01+=x y 0.5654% 温度2 286.291164.12+=x y 394.297244.02+=x y 1.4388% 温度3 963.267499.03+=x y
073.275157.03+=x y
1.1112% 温度4
564.295567.04+=x y 696.291631.04+=x y
1.9168%
由表2-7与表2-1可知，当风管同样位于下方时，入口气流温度湿度近似，这里看做相等，相同断面1上，进风口与断面1相距30cm （如图2-17）的相同监测点的温度上升比进风口与断面1相距55cm （如图2-17）要缓和一些，虽然降温还是并不明显。

因此，继续对比不同状况下的数据。

如图2-20所示，将截面2的数据制成图表。

将各点的误差计算，舍弃坏点，得到图2-21。

风速与温度的趋势线线的关系式如表2-8。

图2-20 温度与风速的关系图
图2-21 温度与风速的关系图
表2-8 截面2各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 603.251972.21+=x y 616.251834.21+=x y 0.4895% 温度2 776.282175.02+-=x y 559.284224.02+=x y 1.2648% 温度3 37.2502.23+=x y
373.251096.23+=x y
0.8218% 温度4
677.282697.04+-=x y 421.285231.04+=x y
1.6401%
如图2-22所示，将截面3的数据制成图表后，将各点的误差计算。

舍弃坏点，得到图2-23，风速与温度的趋势线线的关系式如表2-9。

图2-22 温度与风速的关系图
图2-23 温度与风速的关系图
表2-9 截面3各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 274.255147.41+=x y 37.258533.31+=x y 0.7894% 温度2 362.281632.12+=x y 37.283867.12+=x y 0.7599% 温度3 187.254433.43+=x y
77.258933.33+=x y
0.7671% 温度4
159.283769.24+=x y 241.281467.24+=x y
0.7987%
综合表2-1、表2-2、……表2-8、表2-9，可知，相同温度湿度下（这里近似看做不变），风管均位于巷道下方，查看所有断面的所有监测点，进风口与断面一距离80cm 时，断面2上的监测点2与4所在的水平面的降温效果最好。

09年3月10日上午，此时风管在封闭室内的相对位置，与断面距离为55cm ，如图2-24所示。

当天平均气温为16.6℃，平均湿度为56.2%。

图2-24
图2-25 温度与风速的关系图
图2-26 温度与风速的关系图
将误差较大的点去掉，剩余点作图2-26。

风速与温度的趋势线线的关系式如表2-10。

表2-10 截面1各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 832.25009.71+-=x y 979.258809.91+-=x y
2.4097% 温度2 291.255029.02+=x y 122.255614.02+=x y 1.3284% 温度3 92
3.26145.104+-=x y 18
4.27819.133+-=x y
2.2455% 温度4
392.271975.33+-=x y
377.278082.44+-=x y
2.4015%
将表2-10与表2-1相对照，在同一断面1上，温度和湿度也很接近，可近似看做不变，且进风口距离断面1同为55cm ，唯一变量是风管在想道内的相对位置，此时风管在巷道的上方，如图2-24所示，表2-10中的斜率小于表2-10中相应的斜率，即风管在巷道上方的降温效率比在下方的降温效率要好。

09年3月10日下午，此时风管在封闭室内的相对位置，与断面距离为55cm ，如图2-27所示。

当天平均气温为18.9℃，平均湿度为44.1%。

图2-27
图2-28 温度与风速的关系图 图2-29 温度与风速的关系图
将误差较大的点去掉，剩余点作图2-29。

风速与温度的趋势线线的关系式如表2-11。

表2-10 截面1各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 426.28492.51+-=x y 381.283097.51+-=x y 1.2334% 温度2 138.281256.02+-=x y 188.285379.02+-=x y 1.3284% 温度3 328.291124.84+-=x y 263.290603.83+-=x y
2.2455% 温度4
728.308216.33+-=x y
743.306971.34+-=x y
2.4015%
由表2-10与表2-9可看出，在断面1上，当送风口与断面1距离55cm ，降温总体效果好于送风口与断面距离80cm 处。

从图2-29中，也可看出，随着风速的增加，温度的降低速度快于图2-26中的温度的降低速度。

09年4月12日上午，此时风管在封闭室内的相对位置，与断面距离为80cm ，如图
2-27所示。

当天平均气温为22.0℃，平均湿度为71.5%。

图2-30 温度与风速的关系图
图2-31 温度与风速的关系图
如图2-30为截面1各监测点的关系，得到趋势线关系式。

计算各点的相对误差，将误差较大的点去掉，剩余点作图2-31。

风速与温度的趋势线线的关系式如表2-11。

表2-11 截面1各温度与风速的关系式表格
风速与温度关系式
风速与温度关系式（去坏点后）
误差A 温度1 307.318132.41+-=x y 296.310106.51+-=x y 1.2334% 温度2 36.312641.02+-=x y 264.310025.02+-=x y 1.3284% 温度3 987.318165.64+-=x y 012.322017.73+-=x y
2.2455% 温度4
916.321229.23+-=x y
861.320574.24+-=x y
2.4015%
表2-11与表2-10的气流温度和湿度不同，表2-11的进风口气流温度是22℃，湿度。