托架计算书
托架结构计算书-2支点
编写计算原因：1、将3支点调整为2支点，纵向分配梁I28工字钢调整为I32A工字钢，钻孔平台大量I32a工字钢，考虑常规菱形挂篮前后两个吊点，无需更换分配梁材料；2、3对I50工字钢调整为2道 2I45a工字钢焊接成双工字钢箱型，原钻孔桩平台里面纵向主梁14根12m长I45A工字钢；3、I12.6工字钢间距50cm，均布力转换为集中力过大，所以调整为40cm了；4、支架水平联系梁[10槽钢是否采用I25A工字钢（长7.25m）中间截断可用在墩台施工盖梁上I25A（长3.5m）。
5、目前钻孔平台、墩台、墩身均未使用到I28工字钢，需额外采购，单根I28a 工字钢端部与焊接焊缝长度不够承受竖向剪切力，托架斜撑采用2I25工字钢焊接成箱型；6、挂篮模板混凝土侧压力计算、主桥整体预留挂篮锚固孔布置是否等菱形挂篮厂家确认后；以上为个人考虑几个方案编写计算书的理由，请徐总工审核，是否合适，请徐总工定夺。
0#块、1#块现浇托架结构计算书1、编制依据1、悬灌梁部分设计图纸及相关设计文件2、《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）；3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
2、编制范围60m+90m+90m+60m悬灌梁0#块、1#块现浇段。
3、荷载组合1、托架布置图顺桥向立面图横桥向立面图2、托架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1;模板、支撑自重荷载P2;人员、设备重 P3;施工产生荷载 P4;计算选取荷载大小为：箱梁混凝土容重26.1KN/m3。
模板、支撑自重、人员设备重、施工产生荷载按结构自重荷载0.15取值。
荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.5。
4、计算书（受力状况按0#、1#块分层两次浇注混凝土计算）梁体纵断面图如下图所示：1、钢筋混凝土自重荷载P1（受力状况按0#、1#块第一层浇注高3.7m计算）结构施工分两层（中心高3.7m+1.5m）浇筑，预压荷载按照结构荷载1.3倍取值。
盖梁托架计算书
3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
盖梁施工托架计算
在浇注墩柱时距柱顶以下0.9~1.0处采用内径为φ150钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ140钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I45工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
详见图1、图2。
图1：盖梁施工平台正面图托架受力分析取柱距最大的8#、9#墩进行计算分析，盖梁受力模式见图4，3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重 n 1 = 0.5×1×1.4×3+2.2 = 4.3KN 钢筋混凝土重 n 2 = 1.4×1.4×26 = 51KN 施工人员及设备重 n 3 = 2.2KN 振捣砼时产生振捣力 n 4 = 5KN ∑n i = n 1 + ~ +n 4 =62.5KN/m 取1.3系数 q=62.5×1.3=81.25KN/m3.2 托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：跨中最大弯距：M max = ql 2/8 = 81.25×7.662 2 /8 =596.24×106 KN · mm需要截面抵抗矩 W x ≥M max / x f =596.24×106 / 1×315 = 1.89×106 mm 3图4：盖梁受力模式q图5：托架受力计算模式查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I45a工字钢，其截面特性为：I x = 32240 W x = 1430 I x /S x =38.6 腹板厚·t w =11.5mm b·=150mm 自重=0.804KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：M x = 1/2×1/8×(81.25+1.2×0.804)×7.6622=301.62kN·m每根工字钢最大剪应力：V=(81.25+1.2×0.804)×2/2 = 82.22kN3.3 强度验算3.3.1 抗弯强度验算：M x /γx·W nx = 301.62×106/1×1430×103= 210.1＜f = 315 N/mm2 满足要求3.3.2 剪应力验算VS x/I x·t w = 82.22×103/38.6×10×11.5 = 18.5N/mm2＜f v = 185 N/mm2 满足要求3.3.3 支座局部压应力验算支座反力为F=82.2kN，支承长度a=150mm, h y = R+t = 18+13.5 =31.5mm局部压应力бc = ψF/t w l z= 1.0×82.2×103/11.5×(150+31.5) = 39.4N/mm2＜f = 315 N/mm2 满足要求经各项受力验算，所选择工字钢形式满足受力要求。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
托架设计及计算书
0#、1#块施工托架设计计算书一、工程概况黄河特大桥主桥为3×(100+4×140+100)m预应力混凝土连续箱梁，连续梁主墩为#27-31#、33#-37#、39#-43#。
主墩0#、1#块同时浇筑，采用托架法施工，其它节段均采用挂篮法施工。
单个主墩0#、1#块总长度为12m，其中0#块长3.5m，单个1#块长4.25m。
梁段编号0 1梁段长度（cm) 350 425腹板厚(cm) 90 90梁段体积（m³）258.9 122.7梁段重量（t）673.1 3190#、1#节段信息0#、1#块采用整体钢模浇筑，其中0#块位于墩顶之上，1#块悬挑出主墩3.5m，悬挑部分采用托架法施工。
0#、1#块、主墩相对位置图二、计算目标（1）验算托架的强度、刚度及变形性能、抗剪切变形能力（3）验算托架整体稳定性及杆件强度三、计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（4）《钢结构设计规范》GB 50017-2011（5）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（6） Midas civil 有限元计算软件四、托架设计1#块施工托架设计为单侧四榀三角托架（TJ-1），墩身两侧各设置两榀托架（TJ-2）。
TJ-1上托梁为2-56a工字钢，斜撑为2-40a 槽钢，TJ-2托梁杆为50a工字钢，斜撑为2-20a槽钢，斜撑与托梁、底托均采用销接并配置保险卡，托架节点处设置加劲肋，以增加节点受力传递效果。
托架均采用Q235钢材，弯曲强度215Mpa，抗剪强度125Mpa。
托架详图见附件1。
五、托架承载力验算5.1荷载参数根据《路桥施工计算手册》（第8章，表8-1竖向荷载），采用以下标准值：①钢筋混凝土容重：取26KN/m³，②施工人员及机具：取1KN/㎡，③倾倒混凝土产生的冲击荷载：取2KN/㎡④振捣混凝土产生的荷载：取2KN/㎡⑤模板：底模1.61t（单个1#块）、侧模 1.6t（单个1#块单侧）、内模4.682t（单个1#块）⑥支架自重（在有限元软件中考虑单元自重）5.2荷载计算分析荷载组合考虑1.2*恒荷载+1.4*活荷载，荷载组合为1.2*（①+⑤+⑥）+1.4（②+③+④）依据《路桥施工计算手册》荷载分项系数数据表：序号类别分项系数1 支架、模板自重 1.22 混凝土自重 1.23 施工机具堆放荷载 1.44 倾倒混凝土荷载 1.45 振捣混凝土荷载 1.4分区备注截面积㎡混凝土容重KN/m³线荷载KN/m节段长度m 重量KN翼缘板单块单侧 2.03 26 52.78 4.25 224.315 腹板单块单侧7.93 26 206.18 4.25 876.265 顶板+底板单块13.62 26 354.12 4.25 1505.01 钢材料设计参数表：5.2建立有限元模型采用MIDAS整体建模，共建立节点数180个，单元数242个，24个节点一般支承，12个单元两端节点铰-铰连接。
悬浇托架计算书
悬浇托架计算一、计算简图1、计算荷载72m跨悬浇梁0#块悬出部分3.9米，砼重为189.54吨，按200吨计。
考虑施工荷载40吨(模板、机具、人员、辅助物等)。
总荷载：200+40=240 吨单个托架荷载：240/3=80 吨考虑1.3倍安全系数，则单个托架计算荷载：F=80×1.3=104（吨）=1040 KN在离墩身0.5米和3米处布置支撑：f=1040/2=520 KN2、简化模型上部JL32拉杆简化为受拉链杆，下部牛腿支撑简化为固定铰支座。
各型刚构件之间采用连接板螺栓联结，全部简化为铰结。
受均布荷载，简化计算模型如下：123456图二：计算模型二、计算、验算方法将托架结构划分为6个结点，9个单元。
离散情况见下图：图三：结构单元划分三、计算结果1、支座反力首先对结构进行整体分析，求支座反力，如下图所示：对结点1取矩，由∑1＝0；T×2.8－520×0.32－520×2.82=0T= 583 KN向左由整体∑x＝0, ∑y＝0 ;得：N=583 KN向右F=1040 KN向上N图四：外力图2、内力和变形1)、轴力如下图所示，杆件轴力受压为负，显示蓝色。
受拉为正，显示为红色。
图五：轴力图单元(9)受最大压力816KN；单元(4)受最大拉力589KN；2)、弯矩该托架结构除上横梁外，其余杆件几乎不受弯。
其中单元(4)以及单元(5)分别受弯矩120 KN.m、62 KN.m。
单元(6) 以及单元(9)受弯矩10 KN.m。
3)、剪力结构剪力如下图所示。
图七：剪力图4)、变形将结构整体变形图放大后显示如下图。
图八：变形图5号结点最大沉降量为1mm;6号结点最大沉降量为2mm;托架变形可以满足要求。
四、牛腿及底部混凝土承压验算根据前面计算的支座反力结果，牛腿承受向下压力为1040 KN。
每个牛腿由四块δ=30mm钢板插入预埋盒组成。
牛腿具体尺寸及设置见后附图。
每块钢板受力: f=1040/4=260 KN抗剪截面积: A t=400mm×30mm=12×103mm2剪切应力: τ=260×103N/12×103mm2=21.7 MPa< f v=115 MPa即牛腿满足要求。
托架计算书
1 工程概况岳潜高速河东大桥位于岳西县响肠镇无愁村外畈组，桥梁起点桩号K177+492.00m，终点桩号K118+502.00m，全长1010m。
主桥为六跨预应力混凝土刚构－连续组合桥，桥长612m，跨径组合66＋4×120＋66m；引桥黄尾侧为一联8跨30m预应力混凝土连续箱梁桥，潜山侧为一联5跨30m预应力混凝土连续箱梁桥。
主桥下部结构采用钢筋混凝土薄壁空心桥墩，钻孔灌注桩基础。
设计荷载：公路－Ⅰ级。
由于河东大桥桥墩较高，施工采用托架现浇0号及1号块，为了保证施工的安全，需要对托架受力状况进行分析计算。
2 计算依据1）安徽省岳西（黄尾）至潜山公路第十一合同段施工图设计——第三册；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）；4）《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社；5）《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社；6）《基本资料》（公路桥涵设计手册）——人民交通出版社。
3 计算参数与计算荷载1）箱梁悬出部分总重量：纵向：q = 493 ~ 430KN/m（其中：刚构墩悬出梁长3.5m，普通墩悬出梁长4.0m）横向（普通墩）：q = 62.4 ～20.8KN/m横向（刚构墩）：q = 93.6 ～31.2KN/m2）支架与模板荷载：按照施工单位提供的资料，偏安全按以下荷载取值：刚构墩（纵向）：150 KN/m普通墩（纵向）: 150KN/m横向（刚构、普通墩）：q =150 KN/m4 计算方法4.1 计算方法采用平面分析方法计算，将上部荷载（梁体、支架及模板等）采用横向分布方法分配到各个托架上，求出最不利托架横向分布（内力增大）系数，按照平面杆系有限元计算，从而得到托架结构内力分布、变形分布及应力分布。
鉴于结构杆件长细比较小，强度、刚度和应力控制设计，稳定性不控制设计，故可不进行稳定性计算。
托架计算书(低版OFFICE本打开)
坪岗2#大桥主桥箱梁0-2#块施工托架计算书一、计算依据1.《坪岗2#大桥二阶段施工图》2.《材料力学》(孙训方)3.《结构力学》（杨弗康、李家宝）4.《结构设计原理》(叶见曙)5.《路桥施工常用数据手册》(杨文渊)6.《建筑施工计算手册》（江正荣）二、计算过程左线0-2#梁段悬出段长2.5m, 腹板厚0.60m, 底板厚t=0.7~0.673m, 梁高H=5.0~4.823m。
（采用分次浇筑）(一)荷载计算1.钢筋砼按26KN/ m3计2.振捣荷载按5KN/m23.人群荷载按2.5KN/m24.模板自重及构件自重根据实际确定。
5.结构计算安全系数K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量。
按左线0-2#梁段计算①每片托架自重忽略不计;②底模采用方墩模型（1.5m×3m×4块）工字钢及方木自重17.08+17.78+14.17=49.03KN③将腹板砼自重近似看作均布荷载偏于安全计算各梁承受混凝土荷载力计算：q１=［0.6×(5.0+4.823)÷2+(0.7+0.635)×0.325÷2+(0.025+0.35)×0.325÷2+0.325×(0.7+0.673)÷2］×26=89.648KN/mq2=［1.325×(0.7+0.673)÷2+(0.635+0.4)×1.325÷2］×26=41.47KN/mq3=［1.5×(0.7+0.673)÷2+0.4×1.5］×26=42.38KN/m④单根纵梁荷载组合。
q1=［89.648+（5×0.925×2.5+2.5×0.925×2.5+49.03÷6×0.925）÷2.5］×1.26=125.507KN/mq2=［41.47+（5×1.325×2.5+2.5×1.325×2.5+49.03÷6×1.325）÷2.5］×1.26=70.23KN/mq3=［42.38+（5×1.5×2.5+2.5×1.5×2.5+49.03÷6×1.5）÷2.5］×1.26=73.751KN/m 受力最大的为1#托架，若其计算能够通过，其它各片托架肯定也能满足施工要求。
托架简易计算
大桥托架简易计算一、大桥上部构造0＃块纵向长度5m,主墩为3.5×7.2 m，0＃块纵向悬挑长度每边分别为0.75 m，左、右幅翼板悬挑宽度分别为2.775 m 与3.65m；箱梁底板厚0.5m,腹板厚0.55m，顶板厚0.28m；箱梁左、右幅高分别为4.073m、4.055m。
按最大荷载（右幅）计算，其托架采用型钢与国产贝雷片等组成，托架布设见《湘江大桥托架图》所示。
箱梁底模、侧模均采用肋高10mm的钢模，底模下部横、纵梁均按构造设计，分别采用10×10枋木与25＃或22＃工字钢，其下悬挑主梁两边分别采用2片国产贝雷片，悬挑长度4.2m，其下每边为预埋4条32＃的工字钢，每两条连接在一起，每两边悬挑长度1.7m；在32＃工字钢下设置2层钢筋网片，防止局部砼受压，并在32＃工字钢下1.7m位置预埋0.4×0.4×0.02m钢板，钢板与32＃工字钢连接并采用2根14的槽钢支撑，保证托架的整体受力。
结合工程实际情况，取具有代表性的右幅断面进行验算。
对于腹板的施工，由于其只受水平力作用，对模板、肋木强度要求相对较小，施工中采用对拉螺杆固定，其它构件均按构造设计考虑，故简易计算中不另作计算。
在实际施工过程中，0＃块分两次浇筑，总体施工荷载远小于计算施工荷载，在主墩钢筋悬挑承受部分荷载未考虑荷载折减，计算按悬臂集中荷载考虑；计算中未对荷载进行折减，故整个托架强度、刚度是比较安全。
二、荷载计算1、荷载来源：（1）（单端）梁体产生的均布荷载自重：（0.5×0.75×7.2+0.55×2×0.75×4.129＋0.28×0.75×14.5）×2.5＝22.88t。
（2）两侧翼板悬挑均布荷载自重均为：【3.65×3.5×（0.28+0.15）÷2】×2.5＝6.87t。
盖梁托架计算_secret
盖梁托架计算盖梁托架计算以主跨边墩盖梁第一次灌注砼高度1.7 m计。
则盖梁重：G=（110.21-1.1×1.5×16.05）×2.6=218 t支架、模板、施工机具、人员荷载：G1=30t(1)牛腿（仅用于5、8号边墩盖梁）预埋钢板截面特性：A=175 cm2W=2×bl2/6=2×2.5×352/6=1020cm3I=2×bl3/12=2×2.5×353/12=17864cm4最危险处A点：V=62tM=62×0.16=9.92t.mτA=62t/175cm2=35.4MpaσAmax = M /W=9.92t.m/1020cm3=97.3Mpaσmax =(τA2+σAmax2)1/2=103.5Mpa＜210Mpa/1.5=140MPa牛腿上担工字钢梁之前钢板应焊接成一体，共同受力。
(2)横担工字钢梁(2I50c盖梁通用)工字钢梁截面特性：A1=278.7 m2W1= 4160cm3I1=101200cm4σ许=210/1.2=175 MPaM m ax=41.5t.mσ =M max/W1=41.5 t m/4160 cm3=99.8Mpa支点处剪力：τ=37.5t/278.7cm2=13.5Mpa挠度ｆ中= -q L22(5L22-24L12)/384EI=-8×104×92×(5×92-24×3.5252)/(384×206×109×101200×10-8)=0.0086m＜1/400L2ｆ端= -q L1(3L13+6L1L2-L23)/24EI=-(8×104×3.525) ×(3×1.73+6×1.72×3-33)/(24×206×109×101200×10-8)=0.0022m＜L/400∴刚度和强度均满足设计要求，其中2I50C需用面板（δ=10mm，150mm宽）连线整体。
0#段托架计算书5.20五个牛腿
剑江特大桥箱梁0#块现浇段托架计算书一.荷载计算二、托架计算1、过载梁计算：2、牛腿上贝雷梁验算2.1翼缘板贝雷梁计算2.2薄壁墩内侧横桥向贝雷梁验算2.3薄壁墩横桥向0#段外侧贝雷梁验算三、牛腿计算1、横桥向内侧牛腿计算2、横桥向外侧牛腿计算一.荷载计算（1）0＃段施工程序：整体浇筑底板至箱梁下倒角位置→浇筑底板顶至翼缘板向下1米高位置→翼缘板盖板至腹板向下1米位置。
二、托架计算1、过载梁计算：（1）过载梁布置：采用32a工字钢，横桥按28cm间距布置，共25根，每根长度为5m。
（2）计算跨径：横桥向三排贝雷片受力时，牛腿悬臂端上的贝雷片受力最大，其跨径为3.48米，本设计偏安全考虑，将跨径取为3.92米。
（3）力学模型：按均布荷载简支梁计算。
如图：单位：cm单位：计算简图如下：（4）计算过程：总荷载：G1= 395t均布荷载：q=395/3.92=101t/m最大弯矩：M max =101×3.922/8=193.6t*m最大应力：σ=M/W x =193.6/(692.2*25)=112Mpa<[σ]＝140 Mpa 总支座反力R 过载=101×3.92/2=198tf max =5qL 4/384EI=5*101*3.924/(384*2.1*105*2.17*13*108) =5.24mm5.24*10-3/3.92=1.34/1000<1/500，强度及刚度均满足要求。
2、牛腿上贝雷梁验算组合截面形式：贝雷片弦杆及加强弦杆为8根10#槽钢，如右下图， 则:对应X 轴惯矩：I=(198+802*12.748)*4+(198+702*12.748)*4=577793.6cm 4对应X 轴抵抗矩:W=577793.6/85=6797.6cm 3若不设加强弦杆，则： I=250653 cm 4 ,W=3581 cm 32.1翼缘板贝雷梁计算（1）贝雷梁布置：半幅翼缘板下顺桥向设3排贝雷片（不设加强弦杆），每排5片共15米长。
连续梁桥13#段托架计算书
9.计算书及相关图纸9.1、连续梁13#段托架计算书一、计算依据1、墩顶梁段（13#段）施工托架设计图2、《铁路桥涵施工技术规范》3、《钢结构设计原理》4.钢结构设计规范.GB.50017-20035. 建筑钢结构工程设计施工实例与图集二、概述榆树湾1#特大桥墩顶梁段由13＃段组成，梁段长12m，0#块长6m，1#块长3m，底板除0#块墩顶段加宽为5m外均为4m，顶板宽7.2m，梁高6.4m，两端悬臂长度各4m。
箱梁腹板厚度为80-60cm，底板厚度由80～46cm变化，0＃段、1#段顶板厚度36.5cm。
0#块混凝土重量为303.228t，1#块混凝土重量为106.042t。
浇筑时采用先浇筑0#块再浇筑1#块的施工方案，1#梁段采用附着牛腿（工字钢预埋）托架作为承重支撑体系进行现浇，斜杆采用2根槽钢并口组成，斜杆中部用工字钢与顶部纵梁连接，并在工字钢纵梁上面布设工字钢横梁，方木作为模板底模支撑平台。
对于1#块变截面梁高部位根据实际情况用方木找平。
并且在托架支撑体系中各个斜杆之间用槽钢连接起来。
在斜拉杆与斜杆靠近墩身部位加焊一层钢板。
托架支撑混凝土重量和模具、人员、机具及施工振动荷载。
三、计算参数取值1、钢筋混凝土容重为26kN/m3；2、模板和支架重量荷载：按0.2倍混凝土重量计算；3、施工人员和机具荷载：2.5KN/m2;4、施工振动荷载：2.0KN/m2;5、安全系数：K=1.2；6、构件材料弹性模量和容许应力值：Q235钢： [σ]=190MPa; [τ]=110MPa;---------钢结构设计规范E=2.06x105MPa, σp=200MPa.---------材料力学（卓家寿）木结构：E=1 x104MPa；[σ]=12MPa; [τ]=1.5MPa;四、工况分析本次施工采用先施工0#块，再施工1#块的方案，故托架所承受混凝土重量取为1#块混凝土重量。
本设计采用平台下平行放置5根托梁作为承重梁的施工方案，其中两侧托梁之间间距取为1m，中间3根托梁间距取为1.1m。
托架相关计算书-副本
三、托架结构方案简述因0#节段自重较大，单个方量为580.68m3，且工期要求较紧，0#节段施工时间长短将直接全桥施工工期，采用搭设碗扣支架耗时较长，耗费人力物力较大，且本工程主墩位于颍河内，墩身施工完毕后须拔除钢板桩围堰，降低施工费用，同时主墩承台面积不足以搭设支架施工0#、1#节段，故本次主墩0#、1#节段采用托架方案。
采用托架施工周期较短，不影响拔除钢板桩围堰，墩身施工时在相应位置预埋精轧螺纹钢锚固孔及托架预埋钢板。
待墩身施工完毕后在预埋件位置处安装托架，对穿精轧螺纹钢锚固托架，铺设I28a 工字钢分配梁，再搭设碗扣支架，形成整体受力体系。
本次施工方案中采用（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ）四种类型托架，以满足墩身拱形门及弧形构造。
托架采用双［36 槽钢（单槽钢47.8kg/m ）对扣组成，以利于槽钢的横向刚度，对扣处间隔60cm 采用焊接16×10cm（1cm 厚）钢板补强槽钢形成整体受力。
为了方便托架受力，斜撑槽钢与水平槽钢成标准45 度角，托架在施工墩身时加工完毕，待墩身施工完毕后用吊机及塔吊将托架吊装至锚固位置，Ⅰ、Ⅱ型托架采用Φ 32mm精扎螺纹钢拉杆上下各6根锚固于墩身（Ⅱ型托架50×60cm 下钢板受限于拱形门位置，则直接焊接于内侧双I40a 工字钢上，大小里程两侧工字钢则采用D=530mm 钢管对撑）。
Ⅲ、Ⅳ型托架由于受限于墩柱构造无法采用拉杆对拉，方案中采用预埋钢板预埋后，将托架焊接于预埋钢板上固定，其中Ⅳ型托架由于安装于墩身拐角弧形位置，故托架钢板及预埋钢板均加工成弧形，以满足构造要求。
托架承受荷载为0#、1#节段荷载，墩顶5m 范围除外（单侧托架承受 1.5m0#节段及整个1#节段荷载），为确保托架抗剪强度，预埋钢板均设置直径10cm40Cr（调质处理）抗剪销。
Ⅰ、Ⅱ型托架长度7.5m（考虑 1.5m 施工平台），Ⅲ型托架长度7.9m，Ⅳ型托架长度11.5m（考虑1m 施工平台）。
15#托架计算说明书
目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、主要设计技术参数 (3)3.1材料参数 (3)3.2荷载分析 (3)四、受力计算 (4)4.1 工32a分配梁受力计算 (5)4.2 2HN600×200分配梁受力计算 (6)4.3 2工45a分配梁受力计算 (8)五预埋件验算 (10)5.1预埋钢筋截面积计算 (10)5.2预埋件焊缝计算 (11)六．现浇支架变形及消除支架变形影响的措施 (12)七施工注意事项 (13)一、编制依据1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）7、《简明施工计算手册》（第三版）8、SAP2000计算软件二、工程概况根据15#墩的实际情况以及项目要求，采用托架现浇的方法施工。
根据现有的材料，托架采用三层分配梁进行分配，上层分配梁为工32a型钢，中间层为六根2HN600×200型钢，下层为2工45a牛腿，结构布置如下图所示：图2.1 托架结构布置图三、主要设计技术参数3.1材料参数1.钢筋混凝土容重：G 砼=26KN/m 3；2.钢材弹性模量：E=2.1×105Mpa ；3.Q235容许应力：[]MPa 145=σ，[]MPa 85=τ，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.2.10规定，大临结构中对于荷载组合Ⅰ，材料容许应力可提高1.3倍。
3.2荷载分析（1）箱梁自重由托架结构图可以看出，箱梁自重由工45a 分配梁承担，将箱梁沿纵桥向分为若干个截面，则可近似计算出每根工45a 所承受的载荷，如下图所示：图3.1 箱梁截面划分示意图整个箱梁密度是相同的，故单位长度重量与截面面积成比例，根据不同的截面面积，就会产生不同的力的分配。
根据不同的截面积，每根工45a 分配梁所承受的线荷载按以下公式计算：Q=S ×26KN/m(S 为箱梁划分的截面面积)根据以上公式，从左至右每根工45a分配梁所承受的线荷载分别为：4.85KN/m;9.1 KN/m;12.6 KN/m;44.7 KN/m;37.5 KN/m;35.6 KN/m;21.2 KN/m;17.84 KN/m;17.84 KN/m; 17.84 KN/m.（2）模板重量400kg/㎡=0.4t/㎡箱梁顶板、腹板、侧板等模板重量为10.73 t/m（3）施工人员及机具200kg/㎡=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m（4）振捣砼时产生的荷载2.0KPa=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m、四、受力计算利用SAP2000建模计算,受力模型图如下：4.1 托架受力模型利用SAP2000建模计算：4.1 工32a分配梁受力计算工32a分配梁弯矩图如下图所示：图4.1.1 工32a分配梁弯矩图工32a分配梁的剪力图如图所示：图4.1.2 工32a分配梁剪力图图4.1.3 工32a 分配梁变形图由分配梁一的受力模型可知，最大弯矩为41.3kN ·m ，最大剪力为77.9kN 分配梁一采用工32a ，W=681.883cm ，X I =10910，x S =394.58cm3，b=9.5mmMPa W M 6.6088.681/3.41/===σMPa Ib QS 7.295.91091058.3949.77=⨯⨯==τ 满足要求！4.2 2HN600×200分配梁受力计算2HN600×200分配梁弯矩图如图所示图4.2.1 2HN600×200分配梁弯矩图2HN600×200分配梁剪力图如图所示：图4.2.2 2HN600×200分配梁剪力图图4.2.3 2HN600×200分配梁变形图由HN600×200的受力模型可知，2HN600×200最大弯矩为86.2kN ·m ，最大剪力为267KN2HN600×200分配梁采用HN600×200，W=52153cm ，X I =156461，x S =3000，b=11mmMPa W M 5.165215/2.86/===σMPa Ib QS 5.46111564613000267=⨯⨯==τ 满足要求！4.3 2工45a 分配梁受力计算2工45a分配梁的弯矩图如图所示：图4.3.1 2工45a弯矩图2工45a的剪力图如图所示：图4.3.2 2工45a剪力图图4.3.3 2工45a 变形图由承载的受力模型可知，最大弯矩为193.91kN ·m ，最大剪力为506.79kN 承载梁采用2工45a ，W=28223cm ，X I =63504，x S =1649，b=11.5mm MPa W M 7.682822/91.193/===σMPa Ib QS 4.1145.116350416498.506=⨯⨯==τ 满足要求！五 预埋件验算5.1预埋钢筋截面积计算受剪预埋件承载力设计值，按照下列公式计算：y s v r f A a Ka V =yc v f fd a )08.04(-=其中：r a ：顺剪力作用方向锚筋层数的影响系数，当等间距配置时，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85.v a ：锚筋受剪的承载力系数，当取值大于0.7时，取0.7.s A ：锚筋的总截面面积c f ：混凝土轴心抗压强度设计值d ：锚筋直径根据以上公式，墩身混凝土采用C40混凝土，采用二级25mm 钢筋，则2/5.19mm N f c =，2/310mm N f y =，预埋件承载力设计值为506.80KN 。
100m单线0号段托架计算书
0号段托架计算书1.0号段托架构造0号段托架由底模纵梁及桁架、横梁、三角架、牛腿、预埋件组成。
图1.1. 0#块托架平台设计总装图图1.2. 0#块托架平台设计总装俯视图底模纵梁采用I32b和桁架结构，桁架弦杆采用双[12背扣槽钢，最外侧竖杆采用双[10背扣槽钢，其余竖杆采用双[8背扣槽钢，斜杆采用双[8格构式结构;横梁采用双I40b，焊接后提供施工平台。
三角托架杆件采用双[30b格构式结构，承受横梁传递的荷载，并将荷载传递给牛腿及预埋件。
牛腿采用双I40b，预埋件通过墩柱体内φ25精轧钢筋对拉固定。
2. 0号段托架设计2.1.设计规范《铁路桥涵施工技术规范》(TB10203-2002)《钢结构设计规范》(GB5007-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》(JGJ82-91) 《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)2.2.材料钢材： Q235B连接材料：10.9S级钢结构用高强螺栓联结副40Cr号钢：用于销轴E43XX 焊条Er49-1 CO2气体保护焊丝2.3.计算荷载2.3.1.钢材自重系数: 1.2652.3.2.混凝土容重: 26KN/m3。
2.3.3.混凝土超载系数: 1.05。
2.3.4.钢材容重: 78.5KN/m32.3.5.施工人员、材料、机具荷载: 1.0KN/m2,按梁段顶面积计算。
2.3.6.风荷载2.3.7.混凝土灌注状态动力系数取1.1。
3.结构计算3.1.总体计算图式图3.1.总体计算图式图3.2.总体计算图式三维效果4.计算结果4.1.总体变形图4.1.总变形图计算可知，此零号段托架最大变形位于横梁的端头处，最大综合变形为10.2mm。
4.2.整体稳定图4.2.托架整体线弹性屈曲支架整体线弹性屈曲第一阶屈曲稳定系数为8.9, 支架整体屈曲稳定有足够的安全系数。
4.3. 横梁、纵梁刚度图4.3. 横梁变形图图4.4. 纵梁变形图横梁最大变形10.2mm，相对挠度为0.8/4800=0.0002<[f/l]=1/400；纵梁最大变形8.1mm，相对挠度为4/3450=0.0012<[f/l]=1/400,表明横梁、纵梁刚度满足规范要求。
三角托架计算
三角托架计算(总10页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--0#托架结构计算洛阳中铁强力桥梁机械有限公司2014年04月一、主要依据1、连续梁结构施工图2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）4、材料及其设计参数设计钢材允许应力：二、工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨为单箱单室连续梁，梁高按二次抛物线变化。
0#块长度为12m。
三、相关数据挂蓝设计主要技术参数（1）砼容重γ= kN/m3（2）施工人、机具荷载G2 =m2（3）超载系数取；（4）新浇砼动力系数取；（5）荷载组合：设计荷载包括：单侧混泥土荷载、动力系数、模板自重、施工荷载。
荷载组合如下：托架承受墩身外0#节块荷载；由侧模及翼缘板砼通过外模架支撑纵梁传递给横梁；顶板砼、内模及底板砼通过底模传递给纵梁，其再传递给横梁；腹板砼通过底模及其纵梁传递给横梁；横梁传递给托架；托架传递给墩身。
四、分配梁计算1、支撑纵梁1计算：q均 = m选用工32b 型材，截面特性参数为：q自= kN/mA=^2 I=11620 cm^4 W=726cm^3经计算得：弯矩为 M=70×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=＜ [σw]τ(max)=Q Sx/Ib= Mpa＜[τ] 满足要求。
挠度据计算得：f(max)= mm<L/400 满足要求。
单侧采用2根工32b2、支撑纵梁2计算：经计算得：弯矩为 M=8×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=12Mpa＜ [σw]τ(max)=QSx/Ib=10 Mpa＜[τ] 满足要求。
满足要求。
3、腹板纵梁计算：腹砼 q砼z= kN/m倾倒和振捣混凝土产生的荷载；q 3=m经计算得：σf= ＜ [σw]σn= 22Mpa＜[σ]Ra= Rb= Rc=满足要求。
托架计算
A 托架计算一、 计算原则副井采用单绳提升，钢丝绳防坠器。
由于多种原因引起容器的横向摆动，产生作用于罐道和罐道梁的水平力和垂直力，根据经验确定以水平力为主。
计算井筒装备时，罐道、罐道梁上的计算荷载主要按容器运行过程中与罐道相互作用而产生的水平力计算。
副井提升速度5.42m/s ，绳端最大荷重70KN 。
二、 计算依据按原联邦德国经验公式计算QK n P H 1=式中 P H ——提升容器运行时的水平作用力，N ；Q ——提升终端荷载，N ；K ——托架层间距换算系数，150015005.01-+=H KH ——设计采用的托架层间距，mm ；n ——与提升速度有关的系数。
提升容器对托架所产生的垂直荷载为其水平力的1/4，即H V P P 25.0=计算得：83.11500150040005.01=-+=K N P H 3.583383.170000221=⨯⨯= 计算得： N P V 3.1458=三、 托架的计算1、托架的强度计算由于水平力P H 产生的弯矩为：cm N b a P M H H ⋅=+=+=98.411830)96.61(3.5833)(cm N b a P M V V ⋅=+=+=98.102955)96.61(3.1458)( 式中 a ——罐道与上托架连接处到井壁距离，取61.6cm ； b ——罐道高度的一半，取9cm 。
托架截面的几何尺寸，如图所示托架截面的形心至边缘距离L 1和l 2为：cm bd aH bd aH L 77.22)2.24.306.526.3(22.24.306.526.3)(222221=⨯+⨯⨯+⨯=++=cm L H L 83.2977.226.5212=-=-=托架截面对X 轴的惯性矩和截面系数为：4333332312.79607)2.192.332.364.28.2040(31)(31cm bh aL BL I X =⨯-⨯+⨯=-+=3113.38278.202.79607cm L I W X X ===3121.21992.362.79607cm L I W X X === 托架截面对Y 轴的惯性矩和截面系数为：[][]4333315.85974.2)6.157(406.1121)(121cm a d H dB I Y =-+⨯=-+= 386.4292cm BI W Y Y == 对托架的强度进行校核：2/14.9754.602698.10295586.42998.411830cm N W M W M X V Y H =+=+=δ 2/21500cm N f =<f ——钢板的抗弯强度设计值，对于Q235钢，取2152/mm N 。
托架内力计算样图
托架内力计算：1.托架受力：屋架传来的支反力设计值：KN P W 6401034300=⨯+= 托架自重标准值：KN P P W T 8.16402.0=+⨯=作用于托架跨中集中力设计值: KN P P P T W 8.6562.1=+= 2.杆件截面选择：腹杆最大内力KN N 8.6567=,查表可知：中间节点板厚度为12mm, 支座节点板厚度为14mm. ① 上弦杆：（1号杆） 整个上弦杆按最大内力KN N 8.6561-=计算。
cm l ox 200=cm l oy 600=假定80=λ，查得：688.0=ϕ 需要的截面面积：2231req40.4410215688.0108.656cm f N A =⨯⨯⨯==ϕ5.280200xreq ===λoxl i5.780600yreq ===λoxl i 选2L 10100160⨯⨯短肢相并，264.5032.252cm A =⨯= cm 85.2x =i cm i 78.7y =[]15018.7085.2200x =<===λλx ox i l （满足）[]15012.7778.7600y =<===λλyoy i l （满足） 双角钢T 形截面绕对称轴应按弯扭曲计算换算长细比yz λ，由于2156.016116b 11=<==b l t oy ，所以12.77yz ==y λλ12.77m ax =λ，查表706.0=ϕ22231/215/7.1831064.50706.0108.656mm N f mm N A N =<=⨯⨯⨯=ϕ （满足）② 下弦杆：（2号杆）整个下弦杆按最大内力KN N 2.9852=计算。
cm l ox 200=cm l oy 600=需要的截面面积：2232req82.4510215102.985cm f N A =⨯⨯== 选2L 12100⨯，26.458.222cm A =⨯= cm 03.3x =i cm i 63.4y =[]2500.6603.3200x =<===λλx ox i l （满足）[]2506.12963.4600y =<===λλyoy i l （满足）22232/215/1.216106.45108.656mm N f mm N A N =≈=⨯⨯= （满足）③ 端斜杆（3号杆）：内力KN N 4.4643-=， cm l l l oy ox 5.282===假定100=λ，查得：555.0=ϕ 需要的截面面积：2233req92.3810215555.0104.464cm f N A =⨯⨯⨯==ϕ83.21005.282xreq ====λli i yreq选2L 1080125⨯⨯长肢相并，292.3871.192cm A =⨯= cm 98.3x =i cm i 38.3y =[]1507198.35.282x =<===λλx ox i l （满足）[]1506.8338.35.282y =<===λλyoy i l （满足） 双角钢T 形截面绕对称轴应按弯扭曲计算换算长细比yz λ， 由于95.1648.0818b 22=<==b l t oy ，所以3.88)15.282809.11(6.8309.11242242yz =⨯⨯+⨯=+=）（t l b oy y λλ 3.88m ax =λ，查表632.0=ϕ22233/215/4.1861042.39632.0104.464mm N f mm N A N =<=⨯⨯⨯=ϕ （满足）④ 4号杆：内力KN N 4.4644=， cm l l ox 24.2268.0== cm l oy 8.282=需要的截面面积：2234req6.2110215104.464cm f N A =⨯⨯== 选2L 780⨯，272.2186.102cm A =⨯= cm 46.2x =i cm i 75.3y =[]2500.9246.224.226x =<===λλx ox i l （满足）[]2504.7575.38.282y =<===λλyoy i l （满足）22234/215/8.2131072.21104.464mm N f mm N A N =<=⨯⨯= （满足）⑤ 5号杆：此杆为零杆，选用最小角钢即可，故选2L 550⨯。
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甬台温铁路木周岭大桥
（62＋2×112＋62）m预应力砼连续梁0＃段托架受力计算书
中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部
浙江大学交通工程研究所
2007 . 6
甬台温铁路木周岭大桥（62＋2×112＋62）m预应力
混凝土连续梁零号段托架受力计算
木周岭特大桥零号节段施工时利用临时支墩，通过临时支墩连接成托架共同支承模板及零号节段悬臂部分的混凝土，所以需要对托架的受力进行分析。
1. 计算依据
（1）木周岭特大桥挂篮设计图纸，中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部；
（2）甬台温铁路新建工程施工图，铁道部第四勘察设计院。
2. 托架空间几何模型及各构件的截面惯性矩
根据木周岭特大桥挂篮设计图纸可得到托架的局部几何模型，见图2.1所示，模板系统及浇筑的部分混凝土通过前横梁及后横梁传递至前支点和后支点上，其中后支点的竖向荷载传递到临时支墩的钢管混凝土上，再传递到承台上。
据此，可抽象出分析托架时的有限元计算模型，见图2.2所示。
图2.1 托架局部几何
杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。
杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。
图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。
图2.2 托架计算模型
杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。
杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。
图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。
根据图2可确定出各梁杆的截面特性，详见表1所示。
表1 各梁杆截面特性
3. 计算结果及分析
采用两结点梁单元对图2所示的托架进行离散，离散后的有限单元见图3.1所示。
在未上三角形挂篮前模板的重量考虑为25t，对于零号块来说，临时支墩外侧悬臂长度为3.00m，所以作用于整个托架上的荷载重量为
250+3.00（长度）×40.40（面积）×26（重度）=3401.2kN
作用于单侧托架前端点的作用力为3401.2/4=850.3kN。
另一端力传递到临时支墩
上去了。
通过计算可得出竖向位移分布，见图3.1所示，最大位移在杆件a最前端处，达1.36cm，加载点处的竖向位移为0.92cm。
图3.1 托架竖向位移等值线分布
图3.2 托架应力分布
图3.2给出了托架中应力分布，由图可知，最大应力为131MPa，小于钢材的屈服强度（195MPa），满足施工承载力要求。