20Mn2钢链环拉伸断裂分析

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20MnSi螺纹钢筋脆断原因分析

量已很少，Ｂ粒基本全为块状，而４试样Ｐ量较多，Ｂ粒里条状和块状两种，在同样的放大倍数下，与１、２试样相比，这两根试 ’ 样的晶粒要细小得多。
和针条状，谖试样中珠光体已基本消失，粒
因素，钢中的含量过高。有资料认为在
相同的冷速及碳含量相同的情况下，锰含量
有利于粒状贝氏体的形成，至于其中的原因
体。总之这些小岛的存在都能起到复相强化作用，而这种复相强化作用在本质上是相似
固１拉忡脆断试样
躅２净弯脆断试样
１谜样。
要求，唯有锰的含量较高，超出标准。而力
试的学份机性弛，蔷主＇萎嚣样化成及械雏衰表篙篓薹紧抗
ｔｊｍ３靛试样，碳、硅、磷、硫均台国标较低，冷弯厦拉伸试验均为脆性断裂
状贝氏体数量较多。
图５、图６分别是表ｌ中３、４两试样的显微组织，为Ｐ＋＋Ｂ粒。３试样的Ｐ
图３０４０ｘ
图４０× ４０
固５４００ｘ
图６４００
３分析讨论．
高温回火～小时的热处理试验，结果表明经
且粒状见氏体量越多延伸率越低。
．蒜嫡粒状贝氏体形成的因素．
粒状贝氏体的形成是多方面因素的影

圆环链用钢20Mn2的研制

的焊接性也不利，因此硅控制在下限为宜。
相对量。因此，碳的下限不应低于０１％，为了保证．７
良好的焊接性能碳又以不超过０２％为宜。．３锰和硅可溶于铁素体中，起固溶强化作用，
柳钢科技秽ｌＪ玟
３０１
圆环链用钢２Ｍｎ０２的研制
张景宜石成刚范银平（阳钢铁集团有限责任公司）安摘要介绍了圆环链用钢２Ｍｎ０２钢中主要元素对钢材性能的影响，总结了安阳钢铁集团有限责任公司生产２Ｍｎ０２钢的工艺。关键词圆环链用钢２Ｍｎ炼钢０２连铸
r三角ll省区炼钢矗铸学釜论文专辑柳钢科技301圆环链用钢20mn2的研制张景宜石成刚范银平安阳钢铁集团有限责任公司摘要介绍了圆环链用钢20mn2钢中主要元素对钢材性能的影响总结了安阳钢铁集团有限责任公司生产20mn2钢的工艺
维普资讯
炼髫学论钢会妻辑连铸文专
（ｎａｇＩｎ＆ＳｅｌＧｏｐＣ．ｔ）ＡｙｎｒｏｔｅｒｕｏＥａ，
ＡｂｔａｔＴｅｉｆｅｃｓｏｉｌｍｅｔｏ０２ｔｅｒｒｕｄｎｌｓｈｉｒｎｒ．ｓｒｃｈｎｕｎｅｆｍａｎｅｅｎｓｆｒ２Ｍｎｓｌｆｏｎｅｄｅｓｃａｎｗｅｅｉｔｌｅｏｏ
３２０
柳钢科
技
２７泛珠三角Ｉ省（０年０ｌ区）
炼钢连铸学会论文专辑
２Ｍｎ０２钢种是用铝脱氧的镇静钢，铝除了

20Mn2镀锌链条脆性原因分析

20Mn2镀锌链条脆性原因分析
某公司生产的20Mn2链条经电镀锌之后脆性明显增加，拉伸强度降低，导致该批链条无法正常投入市场使用，经济损失严重。

链条的原生产工艺为：850～900℃中频淬火→250～350℃回火→电镀锌。

宏观检测未镀锌链条和镀锌链条的拉伸断口表面形状，未镀锌链条拉伸断口附近有明显缩颈塑性变形现象，且断口表面呈纤维状，断口方向与拉伸主应力方向成45°交角，属于韧性较高的剪切型断口，表明链条材料有足够的韧性。

链条电镀锌后拉伸，断口比较平整，未发现明显缩颈现象，断口方向与拉伸主应力方向垂直，表明断口脆性较高。

通过对化学成分分析，链条成分中除含有2. 73%的Mn外，不含其他合金元素，且S、P含量很低未检出。

Mn为致脆元素，而促脆元素(如P、Sn、S、B等)不存在，所以不会导致回火脆性，符合20Mn2钢国家标准要求。

通过对氢含量进行分析，电镀锌链条中氢含量高达0.0126%，而一般钢材中氢含量要求小于0.001%，对于低合金高强度结构钢的要求则更加严格。

镀锌链条和未镀锌链条组织中均存在较多气孔，但镀锌后组织中的气孔有明显扩大现象。

未镀锌链条组织中气孔平均直径仅为3～10μm，而镀锌链条金相组织中气孔平均直径则高达20～30μm。

其原因可能与渗入基体内的氢聚集形成高压气孔导致存在于原组织中的气孔变形扩张有关。

根据链条的生产工艺及镀锌前后断口韧脆转变特征，镀锌链条脆断由氢脆所致。

链条原始材质中存在的大量气孔对氢脆的发生和发展起到了加速作用。

（榕霖）。

20 MnG 高压锅炉用无缝钢管开裂失效分析

科技与创新┃Science and Technology&Innovation ·50·2021年第04期文章编号：2095－6835（2021）04－0050－0220MnG高压锅炉用无缝钢管开裂失效分析倪栋（厦门市产品质量监督检验院，福建厦门361004）摘要：某高压锅炉在服役工作6年后其无缝钢管发生开裂，采用化学成分分析、维氏硬度测试、拉伸试验、金相组织检验和断口SEM扫描电镜分析等方法，对无缝钢管开裂的原因进行测试分析。

分析结果表明，该无缝钢管的化学成分、拉伸强度、维氏硬度等均满足相关标准要求，但在高温蒸汽的长期作用下无缝钢管内表面被腐蚀的基体萌生裂纹，而随着裂纹的扩展，最终发生应力腐蚀开裂。

关键词：无缝钢管；应力腐蚀；无缝钢管开裂；失效分析中图分类号：TM621.2文献标志码：A DOI：10.15913/ki.kjycx.2021.04.0181前言高压锅炉经常处于高温和高压状态，在高温蒸气的长期作用下无缝钢管发生氧化和腐蚀的风险较大[1]，因此对其材质、热处理和加工工艺都有着严格的要求，除了应具有高强度、高抗氧化性能和抗腐蚀性能外，还应有良好的组织稳定性[2]。

某高压锅炉在服役工作6年后发生断裂事故，造成较大的经济损失。

高压锅炉的失效主要是无缝钢管发生开裂，无缝钢管所用材料的材质为20MnG。

本文采用化学成分分析、硬度测试、拉伸试验、金相组织检验和断口SEM扫描电镜分析等试验手段，研究其开裂失效的原因，最后针对开裂失效原因提出了可行的预防和改进建议。

2实验过程及结果2.1化学成分在无缝钢管的断口处取化学成分分析试样进行测试，结果如表1所示。

从表1可以看出该无缝钢管的10个元素化学成分的测试结果均符合标准GB/T5310—2017《高压锅炉用无缝钢管》中20MnG材质的规定要求[3]，化学成分合格。

2.2硬度分析在无缝钢管断口附件取3件硬度试样进行检测，分别标识为1#、2#和3#，维氏硬度检测结果如表2所示。

20SiMn2MoVA钢氢脆断口的分析及消除

the specific fracture and the low percentage reduction of area is hydrogen brittle , which is affected by hydrogen and tensile stress and formed in the course of strain. We take a low temperature hydrogen relieving technique and have a good result.
Key words : The steel of 20SiMn2MoVA ; Hydrogen brittleness ; Hydrogen relieving technique
1 引言
在对 20SiMn2MoVA 钢进行拉伸试验时 ,多次发生材料的断面收缩率明显低于技术要求的情况。肉眼观察 ,拉伸试样断口表面存在着许多大小不一的圆形白亮斑点 ,直径大者约为 1mm ,小者如针尖般 , 如图 1 所示。根据拉伸试验数据统计结果分析 ,圆形白亮斑点的数量和尺寸对材料的塑性影响较大 , 而对材料的强度和冲击韧性无明显影响 ,即随着拉伸试样断口表面圆形白亮斑点数量的增多和尺寸的增大 ,材料的断面收缩率越差 ,说明圆形白亮斑点与材料的塑性存在着直接的关系。
蚀 ,在光学显微镜下观察 ,其显微组织为低碳马氏体 ,见图 2 。
图 4 夹杂物形貌 (SEM) 1000 × Fig. 4 Inclusion morphology (SEM)
图 2 20SiMn2MoVA 钢的显微组织 400 × Fig. 2 Microstructure of 20SiMn2MoVA steel
30
1580 1220 11

20Mn2圆环链用盘条的研制

２０Ｍｎ２圆环链用盘条的研制２０Ｍｎ２圆环链用盘条的研制梁云科董天真（天津钢铁集团有限公司技术中心，天津３００３０１）［摘要］通过对市场需求的调研分析，对２０Ｍｎ２圆环链用盘条进行研制开发。

利用现有的转炉冶炼、精炼、连铸及美国第五代摩根高速线材轧机技术装备，通过制定合理的工艺和关键工序控制，研制开发出质量优良的圆环链用盘条。

实验结果表明，研制的２０Ｍｎ２圆环链用盘条力学性能指标满足并超出技术协议的要求，表面光滑，无有害缺陷，精度达到Ｂ级。

关键词圆环链盘条工艺温度控制研制１前言随着我国机械制造业的蓬勃发展，对机械用圆环链钢、齿轮钢、标准件用钢、工具用钢等的需求量越来越大。

圆环链用钢作为机械用钢的一种，主要应用于矿山、码头、煤炭、水泥厂等运输，吊装，传动使用，是设备的关键件和易损件。

由于链条服役在井下潮湿等恶劣的环境下，同时受到交变载荷的作用，因此要求圆环链用钢不仅强度高，韧性好，而且还要求具有良好的焊接性、抗疲劳、耐磨损等特性，这就对原料质量的要求越来越高，要求其既具有良好的内在质量和表面质量，又具有优异的综合力学性能。

为了满足这些质量要求，天津钢铁有限公司（以下简称天钢）通过对市场的调研和全面分析，根据用户对圆环链用钢的不同规格及性能需要，采用现有的转炉冶炼、精炼、连铸以及引进的美国摩根第五代高速线材轧机等技术装备，研制开发２０Ｍｎ２圆环链用盘条。

通过生产实践，现已完成了该钢种的炼钢和轧钢的工艺开发，确定了生产该钢种的核心工艺控制要点和各工序重点要求。

目前，已生产该产品３万余吨，产品性能均匀稳定，表面质量达到Ｂ级精度，完全满足标准及用户的要求，获得了良好的经济效益。

２产品质量要求根据用户对圆环链用盘条的使用要求，除满足ＧＢ３０７７—１９９９合金结构钢要求外，还要满足以下技术要求，主要是产品的性能和表面质量要求。

２．１性能要求屈服强度：≥２９５ＭＰａ抗拉强度：，＞４９０ＭＰａ伸长率：≥１６％断面收缩率：≥３０％以上为热轧态。

20Mn2钢管调质时断裂原因分析

２０Ｍｎ２钢管经调质处理，具有优良的耐磨性和
强韧性，故广泛用于重型载货车的零部件制造，惜别
是半轴套管的制造。衡阳钢管公司所产规格为乒１２７ｍｍ×
１１．５ｍｍ的２０Ｍｎ２钢热轧状态管用于制造汽车半轴套管，某用户在调质时频繁发生开裂和断裂现象，导致钢管大批量报废，现取样作如下分析。
１生产过程
用乒１２７ｍｉｎｘｌｌ．５ｍｍ的２０Ｍｎ２钢管生产汽
２号试样在检验过程中，其端头与试验台铁板发生撞击，崩掉一小块，见图３中箭头所指部位，该部位断面无金属光泽，颜色浅灰，有棱角，类似小石块状。据用户反映，管体断裂多发生在离淬火炉炉门不远处，即淬火保温快结束时。２．２钢管化学成分分析
取样作化学成分分析，结果（质量分数）见表２，
可见试样化学成分符合２０Ｍｎ２钢要求。２．３金相分析
图１１号试样断裂形貌０。２５ＸＦｉｇ．１ＦｒａｃｔｕｒｅａｐｐｅａｒａｎｃｅｏｆｔｈｅＮｏ．１ｓａｍｐｌｅ
图３２号试样受挤压、弯折形貌０．３４× Ｆｉｇ．３Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎａｎｄｂｕｃｋｌｉｎｇａｐｐｅａｒａｎｃｅ
ｏｆｔｈｅＮｏ．２ｓａｍｐｌｅ
图２２号试样断裂形貌０．２３ＸＦｉｇ．２ＦｒａｃｔｕｒｅａｐｐｅａｒａｎｃｅｏｆｔｈｅＮｏ．２ｓａｍｐｌｅ
６结束语
２０Ｍｎ２钢在过热或过烧状态下材质强韧性降
·３７８·
万方数据
低，经挤压和弯折外力作用下使钢管发生断裂。改进热处理工艺后，断裂问题得以解决。
参考文献：
［１］任颂赞．钢铁金相图谱［Ｍ］．上海：上海科学技术文献出版社，２００３：１０７，１０９，１１０．
［２］刘永铨．钢的热处理［Ｍ］．北京：冶金出版社，１９８８：

20Mn2钢汽车防滑链渗碳防氢脆热处理工艺

１工艺材料和技术要求
１１工艺材料．
工艺材料为某厂某种重型卡车２Ｍｎ０２汽车防滑链，０２钢由于渗碳和淬透性能好，其具２Ｍｎ尤有优良的耐磨性，，用于制起重链条外，广泛除被用于制造重型卡车的防滑链。此防滑链单环内空尺寸为１ｒｍ ×４ｒｍ线径为７ｍ。１为防滑链２ａ２ａａｒ图
的一个链节示意图。
图２改进前热处理工艺时同（）Ｍ
采用该工艺的好处是：温装炉，温渗碳后到保
直接淬水，产节奏快，期短，利于提高劳动生周有
生产率。不足的是，然渗层厚度，面、部硬而虽表心度都达到要求，攻拉试验时，以达到３ＫＮ，但难０
职院校根据市场的需求和学校的实际情况，近在
级技术工人即高级技工。是，但目前大多数高职学校培养的模式仍然仿效本科专业的教学模式，高职教育成了本科教育的压缩饼，培养的学生与市
４原因分析
起初，疑是由于焊接不牢而引起的。淬火怀但
图１汽车滑链一链环示意图１２技术要求，
前链条均经过拉力检测，达到了规定的强度指标后才能转入下一道工序的。况且断裂不完全发生

20Mn2钢板冶炼方法20Mn2合金钢力学性能分析

20Mn2钢板冶炼方法20Mn2合金钢力学性能分析
1、20Mn2钢板简介
20Mn2钢板具有中等强度。

冷变形时塑性高，低温性能良好，焊接性及可切削性尚可。

与相应含碳量的碳钢相比，其淬透性较高，在油中临界淬透直径达4～15 mm，但热处理时有过热、脱碳敏感性及回火脆性倾向。

同类型钢板有：20Mn2，30Mn2，35Mn2，40Mn2，45Mn2，50Mn2。

2、20Mn2钢板执行标准：舞钢企业标准WJX
3、20Mn2钢板交货状态：
a、钢板通常以热轧状态交货；
b、根据需方要求，并在合同中注明，也可以以热处理（退火、正火或高温回火）状态交货。

4、20Mn2钢板冶炼方法
除非合同中有规定，冶炼方法由生产厂自行选择。

5、20Mn2钢板化学成分：
注：钢中参与钨、钒、钛含量应作分析，结果记入质量证明书中，根据需方要求，可对残余钨、钒、钛含量加以限制。

热压力加工用钢的铜含量不大于0.20%。

6、20Mn2钢板力学性能：。

20Mn2钢S形拉钩断裂原因分析

ａｌＰｒｏｄｕｃｔｓ，２０１２（５）：６２～６５．
ｑｕｅｎｃｈｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｓｔｅｅｌｐａｒｔｓ［Ｊ］．ＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔＴｅｃｈ —
［４］李玉华，郑建强，赵柏杰．帘线钢盘条粗拉断丝原因分
析［Ｊ］．金属制品，２０１２（５）：６２—６５．
Ｌ１Ｙｕ — ｈｕａ，ＺＨＥＮＧＪｉａｎ — ｑｉａｎｇ，ＺＨＡＯＢａｉ — ｊｉｅ．Ｗｉｒｅｂｒｏ — ｋｅｎｒｅａｓｏｎａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｔｅｅｌｃｏｒｄｗｉｒｅｒｏｄｄｒａｗｎｆＪ］．Ｍｅｔ —
第５期
李长春：２０Ｍｎ２钢Ｓ形拉钩断裂原因分析
・５９・
ｔｒｏｌｏｎＦｒａｃｔｕｒｅｏｆ２０Ｍｎ２ＡＨｉｇｈＴｅｎｓｉｌｅＳｔｅｅｌｆｏｒＲｏｕｎｄ
［７］孙杰，刘礼华，张春雷，等．细规格钢丝绳捻股钢丝断裂的典型形貌［Ｊ］．金属制品，２０１３（３）：５０— ５３．
［Ｊ］．ＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２０１０，２５（５）：７５～８４．［１０］王家芳．淬火裂纹缺陷的预防［Ｊ］．现代制造工程，

M2冷拉扁钢拉拔断裂失效分析与改善

总第279期2019年第3期HEBEI M ET ALLU ＲGYT otal N o．2792019，N umber 3M2冷拉扁钢拉拔断裂失效分析与改善梁敬斌1，2，张磊1，2，何宁1，2（1．河冶科技股份有限公司，河北石家庄052165；2．河北省高速工具钢工程技术研究中心，河北石家庄052165）摘要：采用化学成分、组织、脱碳及硬度、观察断口宏观形貌等检测手段，分析了M2冷拉扁钢在拉拔过程中发生断裂的原因。

认为硬度高、塑性差是导致M2冷拉扁钢拉拔断裂的主要原因。

而硬度高是由于退火过程中退火炉部分炉丝熔断导致温度不一致造成的。

通过排查并恢复退火炉电器元件，对未拉拔的热轧扁钢母材进行二次退火等措施，M2冷拉扁钢拉拔断裂现象得到明显改善。

关键词：M2冷拉扁钢；断裂；硬度；二次退火中图分类号：TG115．5文献标识码：A文章编号：1006－5008（2019）03－0043－03doi ：10．13630/j．cnki．13－1172．2019．0311FAILUＲE ANALYSIS AND IMPＲOVEMENT OFDQAWING FＲACTUＲE FOＲM2COLD DＲAWN FLAT STEELLiang Jingbin 1，2，Zhang Lei 1，2，He Ning 1，2（1．Heye Science and Technology Co．，Ltd．，Shijiazhuang ，Hebei ，052165；2．Hebei High Speed Tool Steel Engineering and Technology Ｒesearch Center ，Shijiazhuang ，Hebei ，052165）Abstract ：By means of chemical composition ，structure ，decarbonization and hardness ，and macro －mor-phology of fracture surface ，the causes of M2cold －drawn flat steel fracture during drawing were analyzed．It is considered that high hardness and poor plasticity are the main causes of drawing fracture．The high hard-ness is caused by the temperature inconsistency caused by the partial silk fusing of annealing furnace during annealing process．The drawing fracture of M2cold －drawn flat steel has been obviously improved by chec-king and restoring the electrical components of annealing furnace ，and secondary annealing of base metal of hot rolled flat steel without drawing．Key Words ：M2cold drawn flat steel ；fracture ；hardness ；secondary annealing收稿日期：2018－10－08作者简介：梁敬斌（1966－），男，硕士，高级工程师，1989年毕业于唐山工程技术学院金属压力加工专业，现在河冶科技股份有限公司主要从事高速钢生产方面的工作，E －mail ：ljb@sina．com 0引言高速钢扁钢作为普通刀具的替代品，具有良好的性价比，成倍提高了生产效率，为相关行业所青睐。

20Mn2无缝钢管角部裂纹质量分析与对策

第43卷第3期2017年6月包钢科技Science and Technology of Baotou SteelVol.43,N o.3J u n e,201720M n2无缝钢管角部裂纹质量分析与对策丰小冬，贺景春，井溢农(内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心，内蒙古包头014010)摘要:20M n2无缝钢管在推方过程中，角部出现细微裂纹，对管体进行了化学成分及热酸低倍检验，利用金相显微镜和扫描电镜对其进行微观分析。

分析表明，非金属夹杂物是引起裂纹的主要原因，并对夹杂物做定性分析，找出其来源，并提出相应的改进措施。

关键词:无缝钢管;推方;裂纹;非金属夹杂物中图分类号:T G335.71文献标识码:B文章编号=1009 -5438(2017)03 -0042 -04Quality Analysis and Countermeasureson Corner Cracks of 20Mn2 Seamless Steel TubeFENG Xiao - dong,HE Jing - chun,JING Yi - nong {Technical Center of Steel Union Co. Ltd. of Baotou Steel (Group) Corp. , Baotou014010, Nei Monggol, China) Abstract：In the thrusting block process of 20M n2 seamless steel tube, there are fine cracks in the corner. T h e tube is inspected through chemical composition test a n d macroscopic examination of hot acid etching, the micro structure is a n alyzed b y m e a n s of metallographic microscope a n d scanning electron microscope. T h e analysis shows that the nonmetallic inclusions are the m a i n cause of cracks, a n d the qualitative analysis of the inclusions is m a d e to find out the source a n d to putforward the corresponding impr o v e m e n t measures.Key words：seamless steel t u b e；thrusting blo c k；cracks；nonmetallic inclusion无缝钢管厂生产的20M n2无缝钢管、规格为 $177.8 m m X10.0 m m,在对其进行推方的过程中，一侧角部出现纵向裂纹。

20Mn2制链用钢电阻对焊失效原因分析

∞
无异常。
２）因工件尺寸较小，可采用焊接强条件，不会出现未焊透缺陷。即：缩短通电时间，增加电流强度。因焊接刚开始时，接触点上的电流密度很大端面温度迅速升高，接触面迅速氧化，因此可适当推
２０１３年ｌ１月第四期
２０Ｍｎ２制链用但会增加生产成本。
３ｌ
４）断后工件纵向剖开的金相检验结果显示焊
缝及基体处组织均为回火屈氏体＋少量铁素体，没有出现贝氏体，表明工件电阻对焊后的热处理工艺
制链用钢电阻对焊后在拉伸载荷下基本可以拉伸
３结论和建议
由以上分析可以看出原材料及热处理工艺均
到１２６ＫＮ而不从焊缝处断开，即实现焊缝和基体等
强度。参考文献
［１］王淑军，温占高．钢制车轮轮毂电阻对焊开裂影响因素分析．研究与开发，２０ｌ１（３）：８２～８５
无异常，但因工件尺寸较小，２０Ｍｎ２制链用钢电阻
对焊中，施加顶锻力之前，在一定的电阻热下，工件
氧化严重，同时产生了部分脱碳，导致在一定的顶锻力下，工件氧化产生的非金属氧化物不能完全被挤出焊缝，在随后的拉伸载荷下，有效受力面缩小，导致焊缝的强度低于基体的强度。因焊缝和基体

20MnSiV_级钢筋焊缝和热影响区拉伸脆性断裂的分析

20MnSiVⅢ级钢筋焊缝和热影响区拉伸脆性断裂的分析秦　斌　盛光敏　龚士弘(重庆大学材料科学与工程学院,重庆400044)摘　要　分析了Φ32mm20MnS iVⅢ级钢筋搭接焊试样拉力试验断口—焊缝和热影响区脆性断裂。

断口处H V硬度试验和扫描电镜观察表明,焊缝和热影响区存在大量魏氏组织和贝氏体2马氏体是拉伸脆性断裂的主要原因,夹杂物向晶界偏聚导致沿晶脆性断裂,小热量输入多道焊接可改善热影响区的组织和韧性。

关键词　钢筋　搭接焊　拉伸脆性断裂An Analysis on T ensile B rittle Fracture of Welding Seam and H eatA ffected Area of Steel20MnSiVⅢG rade R einforcedB arQin Bin,Sheng G uangmin and G ong Shihong(C ollege of Material Science and Engineering,Chongqing University,Chongqing400044)Abstract　The fracture of steel20MnS iVΦ32mm III grade rein forced bar bundle welding sam ple tensile testing-brittle fracture of welding seam and heat affected area has been analyzed.The H V hardness test and SE M observation on fracture show that large am ount of Widmannstatten structure and bainite2martensite in welding seam and heat affected area are main causes of tensile brittle fracture,and mass inclusion segregated at grain boundary lead to intercrystalline brittle fracture.The small heat input multipass welding are available to im prove the structure and toughness of heat affected area.Material I ndex　Rein forced Bar,Bundle Welding,T ensile Brittle Fracture 建筑工程中经常需要对钢筋进行焊接,钢筋焊接性能的好坏关系到建筑工程的安全。

钢帘线断口分析

FRACTURE ANALYSIS断口分析----WET WIRE DRAWING钢丝湿式拉拔&捻股&BUNCHING1.Main fractures types主要断口类型2.Fracture types : flow charts断口类型：图解3.Fracture location断口产生4.Fracture initiation - propagation - occurrence per fracture type 每种类型断口的开始-形成-产生1.1. DUCTILE OVERLOADING拉断型1.2. TORN SURFACE表面撕裂1.3. CENTRAL BURST中心开裂1.4. BRITTLE FRACTURES脆裂断口1.1. DUCTILE OVERLOADING拉断型Aspect :Neck down type break. No surface defects ahead the fracture. 表征：缩颈型断开，在断口前无表面开裂现象1.2.1.2. TORN SURFACE表面撕裂Aspect表征:Surface cracks are visible on the wire surface (chevron type cracking).钢丝表面可以见到裂口（V型裂口）Sometimes a splinter of wire has peeled away from the surface(delamination).有时可以见到表面有小的碎片剥落（分层状）3.4.1.3. CENTRAL BURST中心开裂Aspect 表征:Cup and cone fracture.杯锥状断口5.6.1.4. BRITTLE FRACTURES脆裂断口Aspect 表征:Fracture perpendicular (possible stepped) to the wire axis. 断口与钢丝轴心垂直（可能呈梯状）Sometimes transversal cracks along the wire surface.有时延钢丝表面呈横向裂纹7.8.2. FRACTURE TYPE : FLOW CHART 2.断口类型：图解2.1. FLOW CHART : OVERLOADING FRACTURE DRAFT 1-3图示：1-3道模具的拉断型断口2.2. FLOW CHART : OVERLOADING FRACTURES DRAFT 4-N图示：4-N道模具的拉断型断口2.3. FLOW CHART : CENTRAL BURST FRACTURES图示：中心开裂型断口2.4. FLOW CHART : TORN SURFACE图示：表面撕裂型2.5. FLOW CHART : BRITTLE TRANSVERSAL CRACKS图示：脆断型裂口2.6. FLOW CHART : WELDS图示：焊点WET WIRE DRAWING FRACTURES湿拉钢丝拉拔断口Type No I 1类型I 1：*Ductile overloading fracture in the entrance die. Build-up of brass coating ahead the fracture.*在模具入口的拉断断口前堵塞有黄铜镀层9.M : 20 x10.M : 60 xType No I 1类型I 111.M : 1100 x12.M : 1100 xCause :原因：*Residual oxides between coating and wire (picture 11).*在镀层和钢丝之间残留有氧化物（图11）*Coating locally heavily contaminated by included iron oxides (picture 12).部分镀层被氧化铁等杂质严重污染（图12）WET WIRE DRAWING FRACTURES湿拉钢丝拉拔断口Type No I 1类型I 1：*Ductile overloading fracture in the entrance die with or without build-up.拉断型断口在模具入口处有无堵塞13.M : 40 x Cause :原因：Pb spots铅点14.M : 30 x- 10 -2.1. FLOW CHART 图解: OVERLOADING FRACTURE WWD 1-3湿拉钢丝拉断型断口（1-3道模具的）LubricationDiesWireEquipmentMechanism : Clogging of dies draft1 - 31342NDW set-upISC wire Lubrication WWD draft 1 - 3Dies draft 1 - 3CoatingSurfaceInitial qualityStability- Pb spots- Residual oxides- ZnO- Brass flakes - Wetting time wire - lube - Alignment + backpull - Up-/downwards drawing- Partial reduction- Bearing length - Cracked dies - Die wearPROPOSED ACTIONS :- Collect info 1 - 2 - 3 - 4 : Make a selection - Selection 1 : - ISC wire analysis- Selection 2 : - Check fat accumulation - Check choking entrance die - Selection 3 : - Check cracked dies : new series.- New die geometry (bearing length, polishing degree, ...) - Selection 4 : - Wetting time wire - lube in the machine - Up-/downward drawing- Wire alignment + prestressing- Fat accumulation - Choking entrance die铅点残留氧化物表面湿拉润滑剂，1-3道模具模具，1-3道模具机理：模具堵塞，1-3模具建议措施：-供选择信息1-2-3-4：选择一个方面 -方面1：-电镀钢丝分析 -方面2：-检查油脂堆积-检查模具入口堵塞情况 -方面3：-检查碎裂的模具：跟换新的-新的模具工艺（定径带长度，光滑程度） -方面4：-钢丝在设备中的润滑时间 -正反向拉拔-钢丝的走线+预加应力-模具破裂 -磨损模具初始质量稳定性-部分碎裂-定径带长度-油脂堆积 -堵塞模具入口润滑剂模具-湿拉润滑时间 -校直+后拉力 -正反向拉拔NDW 设设备钢丝电镀钢丝镀层氧化锌铜屑WET WIRE DRAWING FRACTURES湿拉钢丝拉拔断口Type No I 3类型I 3*Ductile overloading fracture in the smaller drafts. No material build-up.在细拉的拉断型断口中，无堵塞物15.M : 340 x - Filament dia. 0.25 mm单丝直径0.25mmCause :原因：Brass coating composition ISC wire :电镀钢丝的黄铜镀层成份*α/β ratio too low (min. 3).α/β的比率太低（最小为3）*Gradient too high (incompletely diffusion).梯度太高（不完全扩散XRD analysis ISC wire电镀钢丝X射线衍射分析WET WIRE DRAWING FRACTURES湿拉钢丝拉拔断口Type No I 3类型I 3*Ductile overloading in the smaller drafts. No material build-up.在细拉的拉断型断口中，无堵塞物16.M : 115 x - Filament dia. 0.35 mm单丝直径0.35mmCause :原因：Decarburization ISC wire (pale drawing)电镀钢丝脱碳（拉拔无力？）Cross section横向截面17.M : 100 x Longitudinal section纵向截面18.M : 1100 xWET WIRE DRAWING FRACTURES湿拉钢丝拉拔断口Type No I 3类型I 3*Ductile overloading fracture in the smaller drafts. No material build-up.在细拉的拉断型断口中，无堵塞物19.M : 240 x - Filament dia. 0.30 mm单丝直径0.30mmCause :原因：*Poor pickling conditions on ISC.电镀钢丝的清洗效果不好20.M : 1100 x - ISC wire dia. 1.72 mm(residual oxides)电镀钢丝直径1.72mm（残留氧化物）21.Residual oxides ahead the fracture. M : 1100 x - Filament dia. 0.30 mm 断口前的残留氧化物单丝直径0.30mmWET WIRE DRAWING FRACTURES湿拉钢丝拉拔断口Type No I 3类型I 3*Ductile overloading fractures in the smaller drafts or RSC straightener.No material build-up.在细拉的拉断型断口或RSC校直中，无堵塞物22.M : 120 x - Filament dia. 0.30 mm单丝直径0.30mmCause : wet wire drawing conditions原因：湿拉拉拔环境*Clogged dies.磨具堵塞*Alignment dies.模具校直*(Semi)blocked pulleys of the straightener.校直滑轮的（半）封闭*Start-up wet wire drawing machine.湿拉机床的启动*Die elongation smaller than building machine elongation (stretching).模具的拉伸要小于机床构造的拉伸（延伸）- 15 -2.2. FLOW CHART : OVERLOADING FRACTURE IN SMALLER DRAFTS WWD (4-N)LubricationDiesWireEquipment Mechanism : Stretching in drafts4 - n1342NDW set-upISC wireLube film draft 1 - 3Dies draft 4 - nISC lube predip Pit lubeLogisticsStructureCoatingSurfaceInitial qualityStability- Roughness - Residual oxides- level (% Cu homogeneity)- Decarburization- Conc. F.A. - Conc. particles- Machine lacing- Wetting time wire - lube - Up-/downwards drawing - Alignment- Ratio machines vs die elongation - Bearing length- Die substitution- Conc. Cu particles - Lube temp. in machine - Lube flow in machinePROPOSED ACTIONS :- Collect info 1 - 2 - 3 - 4 : make selection- Selection 1 : - ISC wire analysis- Select CA(Z) wire roughness- Selection 2 : - Controlled experiment predip conc. : check fat accumulation die 1 - 3- Controlled experiment lube temp./flow in WWD - Controlled experiment filtering of lube - Selection 3 : - Die(s) substitution - Check die geometry- Adapt ratio machine vs die elongation - Selection 4 : - Speed adjustment- Conc. F.A. - Conc. particles2.2.图示：细规格湿拉中的拉断断口（4-N 道模具)-检测Cu 粒子 -润滑剂温度 -润滑剂搅拌维护深度润滑 -检测油脂？ -检测粒子？ -检测油脂？ -检测粒子？电镀钢丝预润滑1-3道润滑膜润滑剂建议措施：-供选择信息1-2-3-4：选择一个方面 -方面1：-电镀钢丝分析-选择CA （Z ）钢丝粗加工-方面2：-再润滑前的确认试验：检查1-3道模的油脂堆积 -确认试验湿拉中润滑剂的温度和搅拌 -确认润滑过滤 -方面3：-更换模具-检查模具的几何尺寸-修改模具与机床的拉伸系数 -方面4：-调节速度更换模具稳定性-机床对模具的拉伸系数-定径带长度4-n 道模具模具初始质量模具钢丝 -机床连接 -湿拉润滑时间 -正反向拉拔 -校直NDW 设置设备机理：4-N 道拉拔β水平（Cu%均匀）镀层电镀钢丝脱碳结构-粗糙-残留氧化物表面CENTRAL BURST FRACTURES中心开裂断口*MODEL :模式：- Subject description主题描述*Main types of central burst中心开裂的主要类型*Historical information历史信息*Model (hypothesis)模式（假设）*Causal tree因果树枝图HISTORICAL INFORMATION CENTRAL BURST 中心开裂历史信息*Central burst (CB) is problem of structural defects in the core of the wire. The most common cause for CB was C-segregation which has been solved largely by the introduction of soft reduction during concasting.*中心开裂（CB）是钢丝中心结构缺陷的问题。

20MnSi钢螺纹钢筋裂纹产生原因研究可编辑

20MnSi钢螺纹钢筋裂纹产生原因研究维普资讯第16卷第期包头钢铁学院学报Vo]．16 No．11997年3目JournalofRaotouUniversityofIronandSteelTechnology Mar．1997‘4烈20MnSi钢螺纹钢筋裂纹产生FN,因研究米国瑞挛空堂，。

●包头钢…铁设计研究院，包头 014010 …包头…钢铁学…院材料…科学一与工程系．、‘1●摘要研究了2OMnSi蠕坟钢帛弯裂毁趾朗金相组织、夹杂物械性能及tk,学成疗。

结果表明，魏氏组织丑夹杂物懦多是造成 20MnSi钢螺纹钢筋帛穹裂纹的主要原固，提出了预防措施．为实际生产提隹了磕据。

关键词嫦毁钢。

显微组织．裂纹前言螺纹钢筋是建筑上重要的金属材料．钢筋质量好坏，直接影响建筑物的质量．影响人民的生命安全为了检验建筑结构钢的塑性，要进行冷：试验但一部分钢筋在进行冷弯试验时出现了裂纹。

本文从物理、化学和机械性能等几方面进行了舒析，找出了裂纹产生的原因，提出了防止的办法。

1 试验材料及检验结果取某厂生产的规格为 ~25mm 的2E3N．I1t螺技钢的『《c进检验1．1 宏观检验观察不同炉号的20MnSi钢冷弯后自0试样，发现有横裂现象。

同一试洋多处产裂纹，在裂纹的附近没发现有深刀痕或伤情况，钢筋的筋谷上也没有发现有裂 Z源。

如图 1所示。

12 机械性能测定取不同炉号的20MnSi钢，进行机械性能测定，并与标准中要求的性能比较．结圉 1 2"1r 螺纹钢冷弯裂纹果如表 1所示。

可看出，强度、较高，Fig． 1 "lhecrackon cold―bendribbedsteelofZOM nSi延伸率 8较低。

1997一o1―08嘘到第一作者：男，42岁．工程师维普资讯米国瑞等：20M si钢螺纹钢筋裂纹产生原困研究 431．3 成分分析将试验钢进行化学成分分析，其结果如表 2所示。

发现Si的含量超过YB6--71，C和Mn的含量也在该标准范围的上限。