混凝土钢筋位置测定仪不确定度评定
实验室自校准项目测量不确定度评定——以混凝土试模为例
果落于该 区间的概 率。 估计 （ Ｌ ） … ， 则其 自由度 ｖ （ Ｌ ） ＝ ５ ０ 。 由于影 响测量 结果准 确性的 因素很多， 人员的能 力水 平、自 校准用 ３ ． ３ 在环境温度的偏离导致的游标卡尺和试模实际尺寸的变化方 仪器设备的准确 度、 测量方 法、 环境 条件 等均有可能 对测量结 果造成影 面， 两者材质相近 ， 受温 度偏差 的影 响 ， 两者 的变化 方向一至 ， 且受温度 响， 我们在 做测 量不确 定度评 价 时要对所 有我们 有能 力知 道 的影 响因 的影 响， 两者尺寸的变化 相对于前 面三个分量可以忽 略， 估可以不对 该 素进 行分 析， 根据 被校仪器的特 性选 取必要 因素 ， 对其进行 定量分 析， 分量 进行评 定。
３ ． ５ 接下来是 合成 标准 不确定 度的评定 ， 首先根据 前面的数 学模型
来计算灵敏度系数 ：” 一；
合成标准不确定度Ｕ （ Ｌ ） ＝Ｉ ｃ Ｉ ｕ ． 。
一
ｆ Ｉ ∑ ｇ （ ｓ ｊ ～ｓ 一 一 ）
一
１ ／ 盟丁 一
些典型的分量如４ － ｒ ￣定计算。 【 关键 词】测量不确 定度 ； 评 定； 自 由度 ； 扩展不确定度 ； Ａ 类评定、
Ｂ类评 定
如 果 ） ｓ ， 则 测量状 态稳定 ， 高可靠性 的合并样本 标准 差ｓ 可 以
不确 定度的评定 。
子为 √ ３， 故 游 标 卡 尺 示 值 误 差 引起 的 标 准 不 确 定 度 分 项 为 ：
ｔ Ａ Ｉ ， ￣ ）： ；
测量不 确定 度的概念 是 表征 合理 地赋 予被测量 之值 的分散 性， 与 测量结 果相联 系的参数 。 它说 明了置信水准 的区间半宽度 ， 以及测量结
钢筋标距仪标点距离校准结果的不确定度评定
钢筋标距仪标点距离校准结果的不确定度评定作者：聂志矗来源：《品牌与标准化》2018年第03期【摘要】本文阐述了钢筋标距仪的原理及用途，并对钢筋标距仪标点距离校准结果进行不确定度分析和评定，评定过程充分考虑了各项不确定度分量，同时给出了具体计算方法和公式，完整的评定过程和不确定度相关的数据。
【关键词】钢筋标距仪；不确定度；热膨胀系数【DOI编码】 10.3969/j.issn.1674-4977.2018.03.010Abstract： This paper expounds the principles and uses of the steel bar gauge，and analyses the uncertainty of the distance calibration result of the steel bar gauge. It considers the uncertainty components in the evaluation process，and gives the calculation methods，formulas，evaluation process and the uncertainty of data.Key words： steel bar gauge；uncertainty；coefficient of thermal expansion钢筋标距仪是一种为测试钢筋延伸率而在钢筋上以划印为标记的仪器，主要用来测试钢筋延伸率，有效控制工业建筑过程中钢筋的质量，对我国工业以及建筑质量检测行业的快速发展起到一个很好的质量保证作用。
按其操作方式可分为电动钢筋标距仪、手动钢筋标距仪两种。
从而可以得到钢筋的延伸率。
1 测量方法钢筋标距仪应用螺旋副传动原理，通过一根具有螺旋带的轴旋转360°，将回转运动变为直线运动，在不同位置顺序抬起冲头，并借助弹簧的弹力冲击打点，手柄摇动一周即可在样坯上打出直线排列间距为5mm或10mm的标点。
混凝土用热轧带肋钢筋抗拉强度的不确定度的评定
混凝土用热轧带肋钢筋抗拉强度的不确定度评定作业指导书一、被测对象：2 根规格型号为HRB400，公称直径Φ20，长度400mm 的钢筋混凝土用热扎带肋钢筋（以下简称钢筋）；二、检测参数：抗拉强度三、依据标准：依据《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228.1-2010 进行测试，依据《钢筋混凝土用钢第二部分热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007 进行评价。
四、测试过程：在室温（10℃～35℃）条件下，用游标卡尺测量钢筋的内径，其偏差均在允许范围（±0.5mm）内。
然后用钢筋打点机在钢筋上打标距，用游标卡尺测量钢筋的原始标距L0，将钢筋固定在检定合格的万能试验机（量程为300kN 的，精度为I 级）上，在规定的加荷速率下，对钢筋施加轴向拉力直至钢筋被拉断。
测试钢筋被拉至断裂过程的最大力F，并通过计m（精确至1MPa），然后修约至5MPa。
算得到钢筋的抗拉强度Rm五、以往资料：以前曾对该厂生产的同类型的钢筋进行过12 次重复测量，其抗拉强度分别为：636、631、643、646、638、642、634、635、648、640、637、646（MPa）。
六、检测结果及符合性判定：两根钢筋的抗拉强度分别为：636MPa、642MPa，修约后均为640MPa，满足标准不小于540MPa 的要求。
七、评定要求：对两根钢筋的抗拉强度检测结果的不确定度进行评定。
八、被测量的测量模型根据GB/T 228.1-2010 标准，钢筋抗拉强度按式A-1 计算。
为钢筋拉断时的最大拉力即极限荷载式中：Fm为钢筋的公称面积S九、被测量的不确定度来源的分析由上述分析可以看出，钢筋抗拉强度的不确定度主要来源于极限荷载的测量带来的不确定度、公称面积带来的不确定度，样品的不均匀性（重复性测量）带来的不确定度以及对结果的修约带来的不确定度。
十、各输入量不确定度分量及标准不确定度的计算10.1 影响极限荷载的不确定度分量及标准不确定度根据测量过程可以看出，影响极限荷载的不确定度主要有：拉力试验机的准确性带来的不确定度（按照实际可以分为检定和校准）、拉力试验机的分辨力带来的不确定度、拉伸速率带来的不确定度、环境温度带来的不确定度、人员操作带来的不确定度分量。
不确定度评定实例分析混凝土回弹仪检定装置测量结果的不确定度评定
２０１２．８China Metrology中国计量85误差与不确定度一、测量方法回弹仪检测混凝土强度实际上是用无损检测的方式检测混凝土表层硬度，并用回弹值来计量。
其原理是用弹簧带动弹击锤冲击弹击杆，弹击杆再把混凝土表面产生的反冲力传递给弹击锤，弹击锤回弹时带动指针指示回弹值。
使用混凝土回弹仪检定装置依据通常分步检测各项技术指标：标称能量、弹簧刚度、冲击长度、标尺刻度等。
二、数学模型ΔR=R E +R l +R δ式中：ΔR ———回弹值误差；R E ———标称能量引入的误差；R l ———指针长度引入的误差；R δ———分辨力引入的误差。
依据JJG817-2011《回弹仪》检定规程的技术要求，其影响量有很多（如弹簧刚度、标称能量、冲击长度、指针长度、分辨力等），但经过试验得知有些指标只要在合格范围内，其不确定度分量数值很小，可以不考虑。
三、各项不确定度分量的分析1.标称能量引入的不确定度分量u 1标称能量的不确定度受到弹簧刚度和冲击长度的影响，弹簧刚度的不确定度由刚度测量标准器引入，包括测力仪和测长度的影响量；冲击长度的不确定度可通过游标卡尺算出（游标卡尺的不确定度为0.02mm ）。
因为标称能量E =12kl 2式中：k ———弹簧刚度，785.0N/m ；l ———弹簧冲击长度，0.075m 。
又因为刚度k=F L式中：F ———刚度检测仪的力值，60N （力值的不确定度为0.6N ）；L ———刚度检测仪的长度，0.075m 。
所以u 1=u E =uk 2+u l 2%姨式中：u k ———弹簧刚度引入的不确定度；u l ———弹簧冲击长度引入的不确定度。
（1）弹簧刚度引入的不确定度u ku k =c k u ′k式中：c k ———刚度引入不确定度分量的灵敏系数，c k =鄣E 鄣k =12l 2=0.00281m 2；u ′k ———刚度测量标准器引入的不确定度分量。
（2）弹簧冲击长度引入的不确定度u lu l =c l u ′l式中：c l ———冲击长度引入不确定度分量的灵敏系数，c l =鄣E鄣l=kl=58.875N ；u ′l ———冲击长度检测标准引入的不确定度分量，u ′l =0.023%姨=0.0115mm 。
回弹法检测混凝土抗压强度测量不确定度评定报告
回弹法检测混凝土抗压强度测量不确定度评定报告编制：审核：2020年月日回弹法检测混凝土抗压强度测量不确定度评定报告回弹法检测混凝土抗压强度是一种无损检测技术，这种方法操作简便，测试快速，费用低廉并且不破坏构件，因此在工程得到了十分广泛的应用。
在回弹法检测中，混凝土的碳化对回弹值有很明显的影响，因此必须把混凝土碳化深度作为一个重要的影响因素。
在整个综合关系中，加权比单一采用回弹法测得的回弹值要小得多。
测量过程中还会受到多种因素影响，这些因素对混凝土抗压强度检测结果的分散程度可以引入不确定度这个概念来合理评价混凝土结构的强度代表值，从而为评定混凝土结构强度的合格情况，工程质量验收、安全鉴定等方面提供技术支持。
一、试验原理及过程1.回弹法检测混凝土抗压强度依据1)检测依据《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》JGJ/T 23-2011。
2)评定依据《测量不确定度评定与表示》JJF 1059.1-2012；3)环境条件：工作温度（-4~40）℃。
2.回弹法检测测试对象检测测试对象为250mm×400mm钢筋混凝土梁，该梁混凝土抗压强度设计值为C30。
3.检测测量设备采用型号为HT-225T一体式数显回弹仪，测量范围为10~60MPa，允许误差±1；LR-TH10数字式碳化深度测量仪，测量范围为0~8mm，允许误差±0.25mm。
4.检测测试过程按照设备使用说明对一体式数显回弹仪进行设置和初始化。
对钢筋混凝土梁的混凝土抗压强度进行测量。
二、混凝土抗压强度的计算1.回弹法检测混凝土抗压强度的特点回弹仪中运动的重锤以一定冲击动能撞击顶在混凝土表面的冲击杆后，测出重锤被反弹回来的距离，以回弹值作为强度的相关指标来推定混凝土抗压强度的。
回弹值是重锤冲击过程中能量损失的反映。
能量损失越小，混凝土表面硬度越大，其相应的回弹值就越高。
由于混凝土表面硬度与混凝土抗压强度在变化关系上有一致性，因此回弹值大小也反映了混凝土抗压强度的大小。
钢筋保护层厚度测量仪示值误差测量结果的不确定度评定
钢筋保护层厚度测量仪示值误差测量结果的不确定度评定1. 概述1.1测量依据：JJF 1224-2009《钢筋保护层、楼板厚度测量仪校准规范》1.2环境条件：温度：（20±5）℃，湿度：≤85%RH ，温度变化：＜2℃/h ，恒温时间：≥0.5h1.3测量标准：钢筋保护层测厚仪标准板1.4被测对象：钢筋保护层厚度测量仪（以下简称测量仪）1.5测量方法：将标准板覆盖在钢筋上，用钢筋保护层测量仪对该厚度进行测量，取三次平均值与标准块实际值之差为示值误差1.6 评定结果的使用：以相同条件进行其他长度测量一般可直接引用本评定结果 2 数学模型：l=L-L s （1）式中：l —钢筋保护层测量仪的示值误差，mm ；L —钢筋保护层厚度测量仪的读数值，mm ；L s —标准块的厚度值，mm 。
3 方差及灵敏系数：由（1）式得：灵敏系数 c 1= l L∂∂=1，c 2= s l L ∂∂-1 22222c 1122u c u c u =+ =u 2(L )+u 2(L s )4 标准不确定度的评定：4.1 测量仪引入的标准不确定度分量u （L ）主要由测量重复性引入的标准不确定度u （L 1）和分辨力引入的标准不确定度u （L 2）决定4.1.1 测量重复性引入的标准不确定度u （L 1）（A 类评定方法）对标准块进行10次测量，示值分别为：50mm ，49mm ，50mm ，50mm ，50mm ，50mm ，51mm ，50mm ，51mm ，50mm平均值为：=50.1mm标准差()()112--=∑=n x x x s n i i ＝0.57 mm实际取三次有效值，则标准不确定度 u （L 1）=0.33 mm4.1.2 分辨力引入的标准不确定度u （L 2）（B 类评定方法）半宽a=1mm ，符合均匀分布，k =√3，得：u （L 2）=0.29 mmu （L ）取u （L 1），u （L 2）中较大值，为0.33 mm4.2 测量标准引入的不确定度分量u （L s ）标准块的厚度误差引入的扩展不确定度为U =0.05mm ，k =2（B 类评定方法）： 则 u （L s1）=0.025 mm5 合成标准不确定度由上可得： 标准不确定度 )(i x u不确定度来源标准不确定度 i c i c )(i x u ⋅ 备注 u （L ） 测量重复性引入0.33μm 1 0.33mm / u （L s ）标准器引入 0.20μm -1 0.025mm / 分量间互不相关，得：u （l ）=√u 2(L )+u 2(L s )=0.34mm6 扩展不确定度U在置信概率约95％的情况下，包含因子k 取2，则U =2×0.34=0.7mm k =2。
钢筋保护层厚度测量结果的不确定度评定
钢筋保护层厚度测量结果的不确定度评定1 试验原理和过程1.1 钢筋保护层厚度定义：被测钢筋外边缘至混凝土表面的最短距离。
1.2 钢筋保护层厚度检测依据：《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204-2015 附录E 结构实体钢筋保护层厚度检验，评定依据为《测量不确定度评定与表示》JJF1059.1-2012，参考《钢筋保护层、楼板厚度测量仪校准规范》JJF1224-2009。
1.3 测试对象：试件规格为钢筋保护层厚度为40mm，钢筋规格为直径16mm、HRB400 级螺纹钢筋。
1.4 测量设备：HILTI 的P S200S 型钢筋探测定仪。
1.5 测试过程：按照设备使用说明对钢筋探测定仪进行设置和初始化。
对试件保护层厚度进行测量。
2 钢筋保护层厚度测量结果的不确定度评定的数学模型数学模型：仪器示值h 与试块的实际值h a 之差，即为测量误差Δ。
Δ=h - h a （H-1）式中：h——测量仪器显示厚度值，mm；h a——试块实际厚度值，mm；Δ——保护层厚度测量仪误差，mm。
3 灵敏系数和合成标准不确定度公式由于h与h a 彼此独立，不相关，所以合成标准不确定度u c 计算公式可由计算合成标准不确定度的通用公式简化为：其中：灵敏度系数为C i 分别为：C1= ∂∆ / ∂h =1 （H-3）C2= ∂∆ / ∂h a =－1 （H-4）即：合成标准不确定度u c 为：4 不确定度来源分析合成标准不确定度u c 主要由“与钢筋探测仪相关的不确定度u（h）”和“与试块相关的不确定度u（h a）”构成。
u（h）由u（h1）、u（h2）、u（h3），3 个不确定度分量组成。
其中：u（h1）：测量重复性引入的的不确定度分量；u（h2）：钢筋探测仪分辨力引入的不确定度分量；u（h3）：钢筋探测仪示值误差引入的不确定度分量。
u（h a1）由u（h a），1 个不确定度分量组成。
u（h a）：钢筋直径尺寸偏差引入的不确定度分量。
混凝土回弹仪率定值的测量不确定度评定
ｕ （ Ｒ）＝ｃ ２ ｌ （ Ｌ ）＋ｃ ２ Ⅱ （ Ｌ ）
式中， 灵 敏 系数 Ｃ 。 ：ａ ／ ０ ， ＝Ｉ Ｏ ０ ／ Ｌ ，
Ｃ ２＝ Ｏ Ｒ ／０ ＝ 一Ｉ Ｏ ＯＬ ／ Ｌ 。
： ０ ． １ ７ ３ ｍ ｍ
４ ． １ ． ３ 标准钢砧硬度对 弹击锤 弹 回距 离 的影 响 ６ 引入 的
上进 行 １ ０次重 复性 测量 ， 计 算得 到 弹 回距 离 。的平 均
值Ｌ ５ ９ ． ９ ６ ， 其标 准差 ５ ＝ ０ ． ３ ｍ ｍ， 故
Ｍ （ Ｌ ０ ） ：— ＝ ０ ． ０ ９ ５ ｍｍ
、 ／１ ０
状 态后 ， 在 回弹仪 检定 器上 测量 回弹仪率 定 值 。
韦进 强 混 凝 土 回弹 仅 率 定 值 的测 量不 确 定 度 评定
混 凝 土 回 弹 仪 率 定 值 的 测 量 不 确 定 度 评 定
韦 进 强
（ 广西壮族 自治区计量检测研究 院， 广西 南宁 ５ ３ ０ ０ ０ ７ ）
摘
要： 本文介绍 了运用不确定度传播法（ 即Ｇ Ｕ Ｍ法 ） 来评定混凝土 回弹仪率定值测量不确定度的方法 ， 为其它同类测量值 的测量不确定度评定提供 一种
２ 测 量模 型
＝
Ｌｔ ×ｌ ０ ０
４ ． １ ． ２ 指 针 摩擦 力 对 弹击 锤 弹 回距 离 的影 响 乩 引人 的标 准不 确 定度 ／ ｄ ， （ ６ Ｌ ） ， 采用 Ｂ类标 准不 确定 度评 定 。
式中： 尺 一 率 定植 ；
一
不 同指 针摩擦 力 下会导 致率 定值 变动 。查 阅相 关 资
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ７—０ ２—０ ８
（ 下转 第 ６ １ 页）
钢筋抗拉强度检测中的误差及不确定度分析
钢筋抗拉强度检测中的误差及不确定度分析摘要：高质量的钢筋抗拉检测可以更准确地反映钢筋的实际抗拉强度，但检测过程受到其他因素的影响，从而导致检测结果与实际情况之间出现错误，并影响钢筋抗拉强度的判断。
钢筋抗拉强度检测结果分析通常使用“检查时出错”方法来避免检测结果中的错误，但没有其他因素可以避免其他因素对检测结果的影响，因此检测结果的精度可能会本文主要分析钢筋抗拉强度检测中的误差和不确定性。
关键词：钢筋；抗拉强度；检测误差；不确定度引言在传统测试中，测试结果的错误评估仅评估错误的质量，而不考虑测试条件的影响。
然而，随着技术的发展和生产水平的提高，人们开始认为仅仅评估错误是不够的，许多研究人员开始研究不确定性。
他们开始分析测试环境对测试结果的影响，并试图评估测试环境。
总的来说，它们所取得的成果分配不当。
因此，正常分发错误不再适用于相关内容。
不确定性的概念是很久以前制定的，也有标准的指导手册，应在衡量时加以衡量和评估。
提交测量时，有必要包含不确定性测试报告。
当各国执行测试时，它们应该测试不确定性。
1、钢筋抗拉强度检测的误差及不确定度概念在工程设计过程中会套用大量钢筋，钢筋材料的质量会直接影响建筑方案的整体品质。
因此，检查钢筋性能、钢筋指数和抗拉强度非常重要。
检测过程中可能会出现错误。
因此，在检测过程中，还需要检查结果是否存在不确定性，并生成不确定性报告，以确定结果是否正确。
钢筋的抗拉强度校核必须严格符合相应的校核要求和法规。
检测对象是钢筋图案的圆形横截面。
透过增加抗拉强度直到钢筋样式应力断裂，这可以输入检测期间产生的最大值。
此值由横截面除以钢筋样式的抗拉强度得出。
一般来说，应确保环境温度在10 ~35℃ 之间检测，温度保持恒定，以免对检测产生不利影响。
检测需要使用通用检测装置等设备在调整速度后产生相应的拉力，拉伸强度是根据导致钢筋样式断裂的拉伸值计算的。
为了保证结果的准确性，需要对检验工具进行质量控制。
混凝土钢筋检测仪自校方法
混凝土钢筋检测仪自校方法
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1. 总则
本方法依据《混凝土钢筋检测仪使用说明书》编写，对混凝土钢筋检测仪的扫描精度进行自校。
2.技术要求
2.1钢筋定位：单层钢筋准确率达到90%以上。
2.2钢筋直径：测试误差不大于±2mm。
2.3钢筋保护层厚度：保护层厚度小于50mm时测试误差不大于±1mm；保护层厚度大于50mm小于70mm时测试误差不大于±2mm。
3.校验用器具
3.1已知钢筋直径、位置及保护层厚度的标准试件，精度1mm；
3.2游标卡尺，精度0.02mm；
4.校验方法
打开测试仪用探头分别在已知钢筋直径、位置及保护层厚度的标准试件上扫描，记录钢筋位置、直径及保护层厚度，将测试结果与已知值进行比较。
4.1钢筋定位：将探头放在标准试件上扫描并记录钢筋位置，测试钢筋数量不少于3根。
4.2钢筋直径：将探头放在标准试件上扫描并记录钢筋直径，测试钢筋直径Φ10，总数量不少于3次。
共2页第2页
4.3钢筋保护层厚度：将探头放在标准试件上扫描并记录钢筋保护层厚度，测试钢筋保护层厚度。
5.结果评定
5.1钢筋定位准确率=正确定位总数/测试钢筋总>90%。
5.2钢筋直径：测试误差不大于±2mm为合格，合格率90%以上。
5.3钢筋保护层厚度：合格率80%以上。
6.自校周期：一年。
混凝土含气量测定仪测量结果的不确定度评定
72科技资讯 SCIENCE & TECHNOLOGY INFORMATIONDOI：10.16661/ki.1672-3791.2018.32.072混凝土含气量测定仪测量结果的不确定度评定①郭贵勇 钟金德(福建省计量科学研究院 福建福州 350003)摘 要：本文介绍了混凝土含气量测定仪的组成、工作原理及用途，建立了混凝土含气量校准结果的数据模型，分析各不确定度分量主要来源，结合测量实例具体数据，对其合成不确定度进行分析评定，对各不确定度分量进行计算并得出合成不确定度和扩展不确定度，最终可得出该检测项目的校准和测量能力（CMC ），为我国建筑工程质量的安全提供强有力的技术支撑。
关键词：混凝土含气量测定仪 不确定度 校准和测量能力（CMC ）中图分类号：TH871 文献标识码：A 文章编号：1672-3791(2018)11(b)-0072-02Abstract：This paper introduces the composition, working principle and application of concrete air content measuring instrument, establishes the data model of the calibration result of the concrete air content, analyzes the main sources of the uncertainty components, and combines the concrete data of the measurement example. The synthetic uncertainty is analyzed and evaluated, the components of the uncertainty are calculated, and the synthetic uncertainty and the extended uncertainty are obtained. Finally, the calibration and measurement capability of the test item (CMC), can be obtained. Overall, This paper can provide strong technical support for the safety of construction engineering quality.Key Words: Concrete air content measuring instrument; Uncertainty; Metrology; CMC①作者简介：郭贵勇（1983—），男，汉族，福建漳州人，硕士，工程师，研究方向：力与扭矩计量、机械结构设计。
关于钢筋位置测定仪校准存在的问题的分析
关于钢筋位置测定仪校准存在的问题的分析作者：黎志坚郑展民来源：《中国科技博览》2017年第23期[摘要]钢筋位置测量，是指对于混凝土结构中钢筋的位置、钢筋的分布以及保护层厚度和钢筋直径的探测。
传统的钢筋位置测量，是通过人工的操作将混凝土中钢筋进行裸露，然后采用卡尺以及标尺等测量工具进行测量，这种方法具有测量结果的准确，但是耗时耗力，已经不能适应当前混凝土钢筋位置的测量。
中图分类号：TU222 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）23-0176-01前言混凝土钢筋位置测量，是各个行业都会使用的一种工程测量。
混凝土钢筋位置测定仪，是在保证混凝土结构完整的前提下进行钢筋位置的定位、测量、计算，这种测定仪采用的是超声波、电磁感应等原理进行的测量。
一、混凝土钢筋位置测定仪的概述1.1 混凝土钢筋位置测定仪的定义对于混凝土钢筋位置测定仪的定义，是指利用设备，在混凝土的表层进行钢筋位置的测量，通过混凝土钢筋位置测定仪判断出钢筋的位置、与表面之间的距离，以及钢筋的直径和长度等等。
这种位置测量仪，主要是利用钢筋对于电磁电阻的阻挡，从被阻挡的曲线图来进行测量。
1.2 测定仪的使用优势现阶段，随着测定仪的各个行业的运用，普遍受到了人们的欢迎。
从在实际的工程上应用效果来看，测定仪具有以下几个特点：首先，测量时候技术人员可以通过钢筋螺距参数的调整，在混凝土表面测量时候，不需要打破混凝土的结构，这种仪器不仅测量的效率高还具有很高的精度。
然后，是测定仪具有强大的内存，在测量时候，所产生的数据都可以完整的储存在仪器中，在进行计算和分析时候，只需要通过USB接口传到电脑上就可以。
其次，是测定仪的外接软件中，可以对于相关数据进行表格和文档模式输出。
二、存在的问题2.1 标准器的制作和设计不合理本文主要讨论的方向是校准，就结合生活实践中的例子分析，在测量仪的标准器的精度上面存在问题，这主要就是由于在设计和制作时候不科学、不合理。
钢筋保护层厚度测量仪钢筋直径示值误差测量值的不确定度评定及影
２ ． １ 测量依据 ： Ｊ Ｊ Ｆ １ ２ ２ ４—２ ０ ０ ９ 《 钢筋保护层 、 楼 板 厚 度 测 量仪 校 准规范 》 。
２ ． ２ 校 准环 境条 件 ２ ． ２ ． １ 校准 室 内温 ： （ ２ ０± ５ ） ℃， 相对 湿度 不超 过 ８ ５ ％。
１ ． ２ 钢筋 保 护层厚 度测 量 仪作 用和 校准 意义 钢筋 保 护层厚 度 测量仪 是 采用 电磁 原理进 行 无损 检 测 的仪器 ， 用 于建 筑 结 构 实 体保 护 层 厚 度 检 测 。钢 筋 保 护层 厚度 测量 仪 ， 主 要用 于 工 程 建 筑 ｝ 昆 凝 土结 构 中钢 筋 分布、 直径、 走 向， 混 凝 土 保 护层 厚 度 质 量 的检 测 。钢 筋 保 护 层 厚 度 测 量 仪 能 够 在 混 凝 土 的表 面 测 定 钢 筋 的位 置、 布筋情 况 、 测量 昆凝 土保 护 层 厚 度 、 钢 筋 直 径 等 。除
Ｗａ ｎ Ｈｏ ｎ ｇ ｆ ｅ ｉ Ｒｅ ｎ Ｓ ｈ ｕ ｉ ｙ ｉ ｎ ｇ
１ 引 言
性体及导电体 的位置进行检测 ， 如墙体内的电缆 、 水暖管
道等 ， 施 工前 的探 测可 以有效避 免施工 中对这些设 施 的损 坏， 减少 意外 的发 生。钢筋保 护层 厚度 测量 仪是 施工 过 程 监测和质量检验 的有 效工具 ， 所 以钢 筋保 护层 厚度 测量 仪 的准确性和稳定性对建筑 的质量有着重要 的意义 。
钢 筋 保 护 层 厚 度 测 量 仪
在Ｊ Ｊ Ｆ １ ２ ２ ４— ２ ０ ０ ９ ｛ 钢筋保护层 、 楼板厚度测量仪校 准规范》 中， 只给 出了钢筋保护层厚度 测量仪校准保护
层厚 度 时 ， 影 响保 护层 厚 度 示 值 误 差 测 量结 果 的不 确 定 度； 但 在实 际工 作 中 ， 钢筋 保护 层厚 度测 量仪 对钢 筋直 径 的校准 必须 进行 。
混凝土抗压强度不确定度评定
混凝土抗压强度不确定度评定一、编制依据<<测量不确定度评定与表示>>(JJF1059-1999)二、基本条件1、试件边长150mm；2、18块试件强度为42.2、44.1、40.2、42.6、41.6、44.3、42.4、44.2、45.8、41.8、46.0、45.6、40.7、43.8、40.4、44.5、44.6、39.7MPa；3、压力机示值误差±1.0%，量程2000kN，分度值5kN，估读至1kN；4、钢板尺误差±0.1mm，量程300mm，估读至0.5mm。
三、不确定度评定1、建立数学模型f=F/A2、求出最佳值f=43.03 MPa3、A类评定由于样品不均匀性引起的不确定度分量，按A类评定（统计法）f= 43.03MPa u(f)=()∑=--1812)1(1iiffnn=0.47 MPau(f)γ= u(f)/f =0.47/43.03=1.1% 4、B类评定列分量表达式u（f）=√2Aγ2pγ2（f）γ式中 u Aγ——试件面积引起的不确定度分量；u pγ——压力面积引起的不确定度分量；u（f）1——A类评定计算出的不确定度分量；u pγ= √u2p1γ+ u2p2γu p1γ——压力机示值引起的不确定度分量；u p2γ——读数引起的不确定度分量；u p1γ=1.0%/ √3 =0.58（按均匀分布考虑k=√3）u p2=1/√3=0.58kNu p2——1kN引起的压力不确定度分量；u p2γ=0.58/1000=0.058% （22500×43.03≈1000kN）u pγ=√（0.58%）2+（0.058%）2=0.58%u Aγ=√ u L1γ+ u L2γ+ u L3γ式中 u L1γ——钢直尺误差引起的不确定度分量；u L2γ——钢直尺读数引起的不确定度分量；u L3γ——试件边长修正引起的不确定度分量；u L1=0.1/√3 =0.058mm。
建筑工程混凝土结构钢筋位置的检测及误差
建筑工程混凝土结构钢筋位置的检测及误差广州理工学院2广东广州 510000摘要：利用电磁感应法或者利用地质雷达法，均可对建筑工程混凝土结构钢筋配置进行检测。
对测试结果实施误差分析，可得出结论，从精度而言，电磁感应法更优。
但从测试结果来看，两种测试方法均符合规范要求。
电磁感应法只能对钢筋位置进行检测，地质雷达法不仅能对钢筋位置进行检测，还能对混凝土基材质量进行检测。
采用地质雷达法对混凝土所含钢筋进行检测，从所得映像来看，其信号形状类似于月牙，其形成的波幅相对狭窄，在月牙形状的顶部，其实际反映的内容，是关于钢筋上部的信息，与混凝土面形成的距离，实际上反映了保护层的实际厚度；对于基材形成的映像，其呈现的特征如下：其反射程度相对较弱，其波形则较为均匀，同相轴则呈现较强的连续性。
关键词：建筑工程；混凝土结构；钢筋位置在建筑工程领域，混凝土框架结构凭借其技术应用优势，得到了日渐广泛的应用。
混凝土与适当钢筋配置相结合时，其抗剪强度远超抗剪承载力。
钢筋配置、混凝土强度均会影响抗剪承载力。
当前，主要采用抗压强度检测对混凝土实施现场强度检测，常用的检测方法包括拔出法、取芯法、回弹法等。
主要通过电磁感应法和地质雷达法对混凝土钢筋配置进行检测，两类方法对检测所需的环境提出了大致相同的要求，在检测过程中，开展各项必要的操作时，要注意确保检测区域具有较为干燥的表面，要控制其相对湿度，不能使之超过90%，对工作温度加以控制，使之不低于-10℃，不超过50℃，环境要符合IP64标准。
钢筋配置会在极大程度上影响抗剪承载力。
本文将理论模拟作为基础，与实物模型相结合，参照相关实例，采用不同方法，对混凝土结构相应的钢筋配置进行检测，并分析两种方法形成的检测结果存在的误差，判断检测方法在何种情况下较为适用。
一、检测原理1、电磁感应法检测原理通过具备发射信号功能的单元，向混凝土内，对涡旋脉冲电磁波进行发射，形成一次场，存在于混凝土内的钢筋，其上形成二次感应磁场。
混凝土回弹仪测量不确定度评定
混凝土回弹仪测量不确定度评定与表示1 测量方法1.1测量依据JJG817-1993《混凝土回弹仪检定规程》。
1.2 测量方法混凝土回弹仪其工作原理是用弹簧驱动弹击锤，并通过弹击杆弹击混凝土表面时产生的瞬时弹性变形的恢复力，使弹击锤带动指针值示出弹回的距离，以回弹值（弹回的距离与冲击前弹击锤至弹击杆的距离之比，按百分比计算）作为混凝土抗压强度相关的指标之一，来测定混凝土的抗压强度。
检定混凝土回弹仪时，在标准钢砧上每测量一次转动弹击杆一个方位，共测量六次，每次的率定值均应符合80±2的要求1.3 环境条件温度：(5～35)℃环境：清洁、干燥1.4 测量标准混凝土回弹仪检定装置。
1.5 测量对象标称能量为2.207J,示值系统为指针直读式的中型回弹仪。
2 数学模型δ=A2-A1;式中：δ—混凝土回弹仪的示值误差；A2—混凝土回弹仪的示值；A1—标准钢砧率定值；则测量结果不确定度方差为：uc 2=uδ2=C12u12+C22u22式中：u1、u2分别为A1、A2的不确定度；C 1、C2为对应的传播系数。
C1=C(A1)＝-1, C2=C(A2)＝13 标准不确定度分量的来源3.1 输入量A 1的标准不确定度分量u 1。
3.2 输入量A 2的标准不确定度分量u 2，3.2.1 由混凝土回弹仪测量重复性引入的标准不确定度分量u 21； 3.2.2 由混凝土回弹仪读数误差引入的标准不确定度分量u 22。
其它因素对检定结果的影响忽略不计 4 标准不确定度分量评定4.1 输入量A 1的标准不确定度分量u 1因标准钢砧准确度为(60±2)HRC(k=3)，正态分布，则由标准钢砧的测量不确定度引入的标准不确定度分量u 1为：u 1=2/（3×60）＝1.11%因为u 1很可靠，故自由度v 1为： v 1=∞ 4.2 输入量A 2的标准不确定度分量u 24.2.1 由混凝土回弹仪测量重复性引入的标准不确定度分量u 21将回弹仪在标准钢砧上重复回弹10次，得到10个数据为81.0、80.5、80.5、81.5、81.0、80.0、81.0、80.5、80.5、81.0( N ·m)。
1,,钢筋直径测量结果的不确定度评定
钢筋直径的测量结果的不确定度评定1.概述1.1目的评定钢筋直径测量结果的不确定度。
1.2检测依据的标准《混凝土中钢筋检测技术规程》（JGJ/T 152-2008 ）/5.11.3检测使用的仪器设备游标卡尺；编号Q116测量范围为（0.02〜150） mm最大允许误差± 0.02mm 分辨力为0.02mm经检定合格，在检定有效期内。
2.检测样品HRB400fe*L带肋车冈筋。
3.测量程序准备好待测试件，采取直接测量法测量公称直径20mm勺HRB40cB轧带肋钢筋直径，并读取测量结果。
4.测量模型被测钢筋直径由游标卡尺示值直接读出：d = L式中，d -被测钢筋直径，mmL -游标卡尺示值，mm5.不确定度来源钢筋直径测量结果不确定度来源主要包括：1）测量重复性引入的标准不确定度U A,采用A类方法评定；2）游标卡尺示值最大允许误差引入的标准不确定度U B!,采用B类方法评定；3）游标卡尺分辨力引入的标准不确定度U B2 ,采用B类方法评定；4）数值修约引入的标准不确定度u B3,采用B类方法评定。
5）由于检测环境条件符合标准要求，所以检测环境条件引入的不确定度不予6.标准不确定度评定6.1由测量重复性引入的标准不确定度u A :预评定时，对钢筋直径进行10次独立重复测量，即每次测量都必须重新调节卡尺、按测量程序进行。
应用贝塞尔公式计算单次实验标准差：1 n , 一、2s(L) / --- (L L) 0.048 (mm),n 1 i i测量结果及单次实验标准差如表1所示：表1钢筋直径测量结果及单次实验标准差平时实际测量m 1次，按标准规定测量结果准确至0.1mm钢筋直径测量结果为19.2mm故由测量重复性引入的标准不确定度为：s(L) / 、U A —f=^s (L) =0.048 (mm) .m6.2游标卡尺的示值最大允许误差引入的标准不确定度快1：游标卡尺的说明书最大允许误差土0.02mm区间半宽为a1 0.02mm服从均a1 0.02U B10.012 mmk ，36.3游标卡尺的分辨力引入的标准不确定度U B2：游标卡尺的分辨力为0.02mm区间半宽度a2 0.01mm服从均匀分布，包含因子k2=v3,则分辨力引入的标准不确定度为：U B2 a2*2= 0.01/73 0.0058 (mm)6.4数值修约引入的标准不确定度U B3:按标准规定测量结果准确至0.1mm区间半宽度a3 0.05mm服从均匀分布, 包含因子k3=J3,则标准不确定度为:u B3 a3/k3= 0.05/<3 0.0029 (mm)7.合成标准不确定度评定对于直接测量，各标准不确定度分量互不相关，采用方和根方法合成，求得合成标准不确定度u c为：u c= &__U B u B2 u B3 = v'0.0482 0.0052 0.00582 0.00292 : 0.049 (mm) 8.扩展不确定度取包含因子k=2,则钢筋内直径测量结果的扩展不确定度U为：U ku C 2>0.049mm =0.098mm 也.1mm9.不确定度汇总表2不确定度汇总表10.钢筋直径的测量结果实际测量1次，钢筋的直径测量结果为19.2mm其扩展不确定度为:U = 0.1mm (k=2)故钢筋的直径测量的完整结果为：d= (19. 2±0.1) mm (k=2)评定人：201708013 审核人：20170813 批准人：20170813。
钢筋位置测定仪校准方法
钢筋位置测定仪校准方法
一、确定校准参数
1、根据要求选择相应的测量范围：测量范围有5mm、10mm、20mm、
50mm及其它范围。
2、根据钢筋的直径选择正确的弹簧型号：有φ14mm、φ18mm、
φ20mm、φ25mm、φ30mm等几种型号。
3、设置测量模式：有普通模式、定位模式和连续测量模式等。
4、根据测量精度配置量程缩放和输出比例，如果要测量钢筋直径较
大的情况，需要配置更大的量程。
二、设置测试环境
1、测试环境温度和湿度要稳定，防止环境温度变化对测量结果的影响。
2、测试应在静止条件下进行，防止施加外力影响测量结果。
3、检查环境是否有磁场，确保测量数据的准确性。
三、校准仪器
1、将仪器与模型拼接，拼接好后，通过连接仪器开关及调谐器，使
仪器正常工作。
2、调节仪器的弹簧应该在最佳位置，以保证仪器探测高度的稳定性。
3、操作控制系统，设置标准钢筋直径及测量精度，使测量精度达到
要求。
4、配合模拟器，校准仪器输出。
5、在一定条件下进行多次测量，确定仪器的精度等级。
四、校准完成
1、将测量记录保存，以便以后查阅。
2、做好此次校准仪器的记录，并将仪器移至存放位置。
混凝土不确定度评定
混凝土抗压强度测量不确定度评定一、概述：混凝土的抗压强度是在规定加荷速率下，测试混凝土抵抗压力破坏的极限应力。
检测用混凝土试块的尺寸为150×150×150mmз，混凝土设计强度等级为C30。
混凝土抗压强度的检验依据GB/T50081-2002《普通混凝土力学性能试验方法标准》进行。
试验选用量程为2000kN恒加载压力试验机，混凝土试块强度等级C30,加荷速度为0.5～0.8MPa/s。
测试过程如下：同一混凝土配比同时成型150×150×150mmз的混凝土试块3块，在规定标准养护条件下养护至28天后，取出测量混凝土试块的边长、不平度和不垂直度，边长测量时用量程为300mm，分度值为1mm的钢板尺测量，精确至1mm，当实测边长与公称边长之差小于1mm时，按公称尺寸进行计算，并且当不平度和不垂直度符合要求后，将符合要求的混凝土试块放置在材料试验机进行加荷试验，按规定的加荷速率进行加荷，直至混凝土破坏，记录混凝土破坏时的最大压力P，计算出混凝土的抗压强度。
二、混凝土抗压强度不确定度评定的数学模型Ff=A抗压强度不确定度的分量包括：面积引起的不确定度分量u A，压力测量不确定度分量u F，样品不均匀性分量u，加荷速率引起的不确定度分量、样品的不平δ度和不垂直度引起的不确定度分量。
由于试验在规定速率范围内进行，且对不平度和不垂直度有严格要求，混凝土试块成型前对每个试模都进行了测量，不符合要求的试模已经予以剔除。
因此由加荷速率、不平度、不垂直度引起的不确定度分量可以忽略不计。
三、不确定度分量的计算1．样品的不均匀性引起的不确定度3块混凝土抗压强度的测量值分别为：37.4MPa ，40.7MPa ，38.5MPa 。
取3个测量值的平均值作为测量结果，则对不确定度采用A 类评定，则：f =38.9MPa ()()97.012)(=--=∑n n f fu i f MPa ()%5.2,==f u u f y f2.面积引起的不确定度分量混凝土的受压面积为正方体，实际测量时是测量试块的边长，两个边长的乘积即为受压面的面积。
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一、混凝土钢筋位置测定仪测量误差不确定度评定
1. 测量方法
根据JJG （交通）131-2016混凝土钢筋位置测定仪检定规程，开机预热测定仪不少于30min ，手持测定仪探头，在标准器测量平面上，沿标准棒垂直方向缓慢均匀移动，分别读取保护层厚度、标准棒直径和标准棒间距，对标准器重复测量3次，采集三组保护层厚度、标准棒直径及标准棒间距的测试值，分别计算示值误差。
本例只以保护层厚度测量示值误差不确定度评定为例，标准棒直径及标准棒间距测量示值误差不确定度评定与之相同。
2. 数学模型
0d d d ∆=-
d ∆—保护层厚度示值误差 d —保护层厚度三次测量平均值 0d —标准器保护层厚度标称值 3. 各分量测量不确定度的评定
3.1 与仪器读数有关的不确定度分量()u d
3.1.1 量化误差引入的不确定度分量()1u d
分辨力为1mm 的钢筋位置测定仪读数时的量化误差以等概率出现在半宽为(1/2)mm 的区间内，则
()
10.5/0.29u d mm ==
3.1.2 测量重复性引入的不确定度分量()2u d
根据重复性测量原理，对标准器保护层厚度40mm 进行10次等精度测量，得到数据41，42，41，41，42，41，42，41，41，42。
采用极差法计算，C=2.97,因为计算结果取3次测量平均值，则 ()
20.19u d mm =
=
由于测量重复性引入误差小于量化误差引入的不确定分量，则
()0.29u d mm =
3.2 与标准器有关的不确定分量()0u d
3.2.1 由标准器钢筋保护层厚度误差引入的不确定度分量()10u d
所采用的标准器钢筋保护层厚度为40mm,其尺寸公差为±0.3mm,假设其为均匀分布得到
k =
(
)100.17u d mm =
= 3.2.2 由标准器表面与钢筋的平行度引入的不确定度分量()20u d
标准器表面与钢筋的平行度不超过0.02mm ，按半宽为0.1mm 的均匀分布处
理，则
(
)200.06u d mm =
= 3.2.3 由钢筋尺寸偏差引入的标准不确定度分量()30u d
钢筋直径的制造偏差不超过±0.15mm ，按均匀分布处理，则
(
)300.09u d mm =
= ()10u d 、()20u d 、()30u d 互不相关，合成标准不确定度，得
()
00.20u d mm ==
4. 合成标准不确定度的评定
4.1灵敏系数的确定
根据测量模型，得灵敏系数为：
120
1,1d d
c c
d d ∂∆∂∆=
===-∂∂ 各输入量彼此不相关，得到方差：
()()()2222
2120u d c u d c u d ∆=⋅+⋅
4.2 标准不确定度汇总表
4.3合成不确定度的计算
上述各不确定度分量不存在相关性，则
()0.35
∆==
u d mm 5 扩展不确定度评定
取k=2，得，
()0.7
=⋅∆=
U k u d mm。