S109FA燃气-蒸汽联合循环机组RB时汽轮机不卸载的处理及防范措施
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组及其控制系统
ｕ ｐ，ａ ｌ ａ ｅ ｐ ｒｉｕａｉｉｓ ｏ ｈ ｏｎｒｌｓ ｓｅ ａｅ ｄ ｌ ｅ ｔ ｎ ｄ ｔｉ ｓｗｅｌ ｓｔ ａ ｔ ｌ ｒｔ ， ｆｔ ｅ ｃ ｔｏ ｙ ｔｍ ｒ ｅｉ ａｅ ｉ ｅａ ｓ，ｔｇ ｔ ｅ ｔ ｈ ｓｇ ｆｔｅ ａ ｘｌ ｒ ｈ ｃ ｅ ｎ ｄ ｌ ｏ ｅｈ ｒｗｉ ｔｅ ｄｅ ｉｎ ｒ ｅ ｃ ｎ ａ ｎｐ ｌｔ ｎ，ｗｉ ｃ ｕ ｅ ｓｏ ｐ ｇ ｆｔｅ ｓ ａ ｅ ｗａｒ ｎｅ ｕ ｈ ｂ ｕ ｎ ｏ ｍｅｇ ｎ ｙ ｍａ ｕ ｌｍａ ｉｕａｉ ｏ ｔ ｗｈｉｈ ｓ ｒ ｔｐ ａ ｅ ｏ ｅｔｃ ｎ ｂ ｒａ ｔｄ， ｉ ａ ｅ ｔｅ ｃ ｎｔ ｌ ｈ ｈ ｎ ｃ ｓ ｈ ｏ ｒ ｏ ｓ ｓｅ ｉｃ ｒｓａ ｔｔｌｂ ｅ ｋ ｄ ｗｎ ｏ ｅ ｕ ａ ｔ ｙ ｔｍ ｎ ｕｒ ｏａ ｒ ａ ｏ ｒｓｒｏ ｓｆｕ ． ｌ
Ｋ ｙ ｏｄ ：ｅｅｇ ｄｐ ｗ ｒ ｎ ｎｅ ｎ ； ａ－ ｒｉ ；ｃｍ ｉ ｄｃ ｃ ； ｏｔ ｌ ｙｔ ｅ ｗ ｒ ｓ ｎｒ ａ ｅ ￣ ｅ ｆ ｇ ｇｓｔ ｂ ｅ ｏ ｂ ｅ ｙｌ ｃｎｒ ｓ ｍ； ｕ ｃ ｏ ｙｎ ｏ ｅ ｉ ｕ ｎ ｎ ｅ ｏ ｓ ｅ ｆ ｔｎ ｎｉ
我 国在“ 五 ” 间进 行 了 ３次 捆 绑 招 标 ， 十 期 引 进美 国通用 电气 （ Ｅ 、 国西 门 子 和 日本 三 菱 ３ Ｇ ）德 种 Ｆ级 大 功 率单 轴 机 组 共 ５ ４套 ， 装 机 容 量 达 总 ２ ０ ００ ０ ＭＷ， 中 Ｇ 其 Ｅ公 司 的 ９ Ｆ型燃气 轮机 已在 江 苏戚 墅堰 、 张家港 ， 浙江 半 山 、 海 ， 东珠江 等 电 镇 广
S109FA 燃气蒸汽联合循环机组轴承振动大运行分析与处理
S109FA 燃气蒸汽联合循环机组轴承振动大运行分析与处理郭伟康【摘要】S109FA gas-steam combined cycle unit during the period of start-up commissioning and operation has several time trips due to bearing vibration high.The cause of bearing vibration high and effect to deal with operation and parameter control were analyzed , and processing measures were explained , which can provide reference for similar failure phenomenon in the same type units .%针对S109FA单轴燃气蒸汽联合循环机组在安装启动调试与生产运营期间多次发生轴承振动大以至于跳闸的故障现象，分析其发生原因及运行操作、参数控制对其产生的影响，简述了所采取的处理措施，为关心同类故障现象的读者提供借鉴。
【期刊名称】《燃气轮机技术》【年(卷),期】2014(000)001【总页数】4页(P61-64)【关键词】S109FA机组;缸体;热变形;轴承振动;运行分析与处理【作者】郭伟康【作者单位】福建晋江天然气发电有限公司，福建晋江 362251【正文语种】中文【中图分类】TK478某发电厂建有4套S109FA燃气-蒸汽单轴联合循环机组，每套机组分别由1台PG9351FA燃气轮机、1台哈尔滨汽轮机厂生产的158型(D10优化型)汽轮机、1台390H全氢冷发电机、1台杭州锅炉集团生产的型号为NG-109FA-R余热锅炉组成。
该机组的轴系见图1。
这几套机组在安装工程启动调试期、生产运营期间发生了因轴承振动大跳闸的故障，现对几次发生在机组启动过程中，因转子热变形(并非由安装质量、设备故障引起)故障现象、原因进行分析。
S109FA 燃气蒸汽联合循环机组轴承振动大运行分析与处理
速时 ， 机 组 最 大 振 动 是 在 ３号 瓦 轴 振 ， ３ ｘ为 ０ ． １ １
ｍ ｍ， 并 网后投 人手 动 温度 匹配 。１ ７ ： ３ ８主 蒸 汽参 数
作者简介 ： 郭伟康 （ １ ９ ７ ３ 一 ） ， 男， 福建上 杭人 ， 工程师 ， 发电部经理 。Ｅ — ｍａ ｉ ｌ ： ｇ ｗ ｋ ｌ ｃ ｌ ＿ ｇ ｘ ｙ ＠１ ２ ６ ． ｃ ｏ ｎ ｒ
郭伟 康
（ 福建晋 江天 然气发 电有 限公 司 ， 福建
摘
晋江
３ ６ ２ ２ ５ １ ）
要： 针对 Ｓ １ ０ ９ Ｆ Ａ单轴燃气一 蒸汽联合循环机组 在安装 启动 调试 与生 产运 营期间多 次发生 轴承振 动大 以
至 于跳 闸的故 障现象 ， 分析其发生原 因及 运行 操作 、 参数 控制对其产 生 的影 响 ， 简述 了所采取 的处 理措施 ， 为
集 团生产 的型 号 为 Ｎ Ｇ一１ ０ ９ Ｆ Ａ—Ｒ余 热锅 炉 组 成 。
该机 组 的轴 系见 图 １ 。这 几套 机 组 在 安装 工 程 启 动
国内同型号机组曾有类似故障 ， 对机组的轴 系进行
中心复查 及 加平衡 块处 理无 法取 得满 意效果 。
电厂 在 实 践 过程 中认 知 ， 当机 组 超 过 ３天 的停
不 平衡 。最 初 试 验 在 点 火 模 式 下 预 热 燃 气 轮 机 本 体， 因燃烧 温 度低 约 需 ２～３ ｈ的 暖机 时 间 ， 此 方 案
Ｈ
不 可取 。改 为全 速次 先导 预混模 式下 进行 并 网前等 待， 暖机 等 待 时 间 根 据 停 役 天 数 的 不 同 为 １ ５～ ２ ８
S209FA燃气-蒸汽联合循环机组典型故障及其处理方法
国
图 ２ 实测 找中数据
作 者简介 ： 韩建清 （ １ ９ ６ ８一 ） ， 男， 浙 江余姚 人 ， 硕 士研究 生 ， 高级 工程 师 ， 长 期从 事燃气 轮 机发 电技 术。Ｅ ． ｍａ ｉ ｌ ： １ ５ １ ０ ４ ２ ＠
第２ ６卷
第 ２期
《 燃
气
轮
机
技
术》
Ｖ ｏ Ｌ ２ ６ Ｎｏ ． ２
２ ０ １ ３年 ６月
ＧＡＳ ＴＵＲＢＩ ＮＥ ＴＥＣＨＮｏＬｏＧＹ
Ｊ ｕ ｎ ． ，２ ０ １ ３
Ｓ ２ ０ ９ Ｆ Ａ燃气一 蒸汽联合循环机组典型故障及其处理 方法
韩建清
（ 浙江国华余姚燃气发电有限责任公司， 浙江 余姚 ３ １ ５ ４ ０ ０ ）
文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ９— ２ ８ ８ ９ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ２— ０ ０ ５ ２—０ ５
中图分类号 ： Ｔ Ｋ ４ ７ ８
某电厂安装一套 Ｓ ２ ０ ９ Ｆ Ａ燃气一 蒸汽联合循环机， 装
机 发 电机组 （ 容量 ２ ５ ０ Ｍ Ｗ） ， ２台卧式 、 三 压再 热 、 无
团
补燃 、 自 然循环余热锅炉， １ 台单轴 、 双缸 、 下排汽、 一
次 中间再热 、 带 中压和低压补 汽的 Ｄ １ １型凝汽式汽 轮 发 电机组 （ 容量 ２ ８ ０ ＭＷ） 组 成 。其 重 要 主机 设 备 均 为进 口设备 ， 其 中燃 气 轮 机 、 汽轮 机 均 为美 国 Ｇ Ｅ公
当时机 组负荷 还没有 带 足 ， Ｇ Ｅ公 司 提 出 根 据 机 组 在 全 负 荷 情 况 下 的 振 动 情 况 再 决 定 处 理
S109FA联合循环机组启停大顺控方案探讨
基本 负荷 指令
预定负荷 指令
升负荷
Ｃ１一 Ｃ ７ Ｒ４一 Ｃ ＡＯ Ｓ一 Ｇ１ 一ＣＡ７ Ｒ ０ ４一ＣＳ—Ｌ ＯＷ Ｃ１一ＩＡ ３Ｉ ０Ｎ—Ｃ ： ４ ： Ｍ ＰＢ
Ｃ１一 Ｃ ４ ０ Ｆ—Ｃ Ａ ３Ｉ Ｆ Ｍ ＰＢ Ｃ１ ＸＭ —Ｃ 一兀 ＭＤ Ｃ１ 一ＴｎⅡＭＲ— Ｃ ＭＤ Ｓ １一 狂Ｉ Ｉ ｃ— Ｎ Ｓ １一珏Ｉ Ｉ ｃ— Ｎ Ｃ１一Ｓ ６ＫＺ ２
戴云飞 ， 国强 ， 于 高爱 民
（ 苏省 电力试验研 究 院有 限公 司 ， 苏 南京 ２０３） 江 江 １０６
摘 要： 针对 国 内第一批 Ｇ Ｅ公司 Ｓ０Ｆ １９ Ａ燃气一蒸 汽联合循 环机组 ， 绍 了“ 介 一键 启停” 方案 、 气轮机 一次 燃
调频功能和调试过程 中出现的问题以及相应的解决 方法 。运行 实践表 明 ， 目前的控制策略能满足机组运行要
求 ， 可大大提高机组的 自动化水平 。 并
关 键 词 ： 合循环 ； 联 一键启停 ；Ｆ 气轮机 ； ９ Ａ燃 一次调频 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ：０９ ８９ ２０ ｝３ ００ ４ １０ —２８ ｛０６０ —０ １ —０
中图分类号 ：Ｍ １ ．１ Ｔ ６ １３
作为“ 西气东输” 的配套工程 ， 中国长三角地 区 新建了一批 以天然气作 为燃料 的联合 循环发 电项 目。笔者参与了张家港华兴 ２ ３５ Ｗ燃气轮机工 × ９Ｍ 程调试 ， 其主要设备为燃气轮机、 汽轮机、 余热锅炉、 发电机四个部分 ， 机岛设备（ 燃气轮机、 汽轮机 、 发电 机） 选用美国 Ｇ 公司生产的 Ｓ０Ｆ Ｅ １ Ａ机组。设备 为 ９ 单轴排列形式 ， 汽轮机和发电机之间无离合器 ， 排列 顺序为 Ｐ ９５Ｆ Ｇ ３１Ａ型燃气轮机 ， Ｉ 型汽轮机 ， ９ ＤＯ ３ Ｈ ０ 型发电机。采用杭州锅炉厂生产的引进美国 Ｎ Ｅ技 术 的三压、 热、 再 卧式 、 无补燃 自然循环余热锅炉。 燃气轮机和汽轮机及相关辅机由两套 Ｍ ｒ Ｖ 控制 ａ Ｉ ｋ 系统分别控制 ， 余热锅炉及 相关辅机 由西屋 Ｏ Ａ Ｖ． ＴＯ ＩＮ集散控制系统 Ｄ Ｓ与 Ｍ ｒ Ｖ 之间通过 Ｐ Ｈ Ｃ ａ Ｉ ｋ Ｄ 网络（ｌ ｔ ａ ｉ ｗｙ进行冗余的双向数据通讯 。 Ｐ ｎ Ｄｔ Ｈｇ ａ） ａ ａ ｈ 该机 组具有 自动化程 度高 、 启停 快 、 峰 陛能优 调 越、 高效率 、 环保的特点。设计工况下机组热效率达 到 ５ ．％。 开机指令 发 出后 ２ 钟 机 组 即 可并 网 ７６ ８分 带负荷 ， 冷态、 温态、 热态带至基本 负荷的时间分别 为 １ 分钟、４ 分钟、Ｏ ９ ０ １０ ７ 分钟。停机指令发出后 １ ８ 分钟机组即可解列。烟气排放方 面， 由于天然气主 要成分为甲烷 ， 不含硫分， 因此排放的烟气中不含二 氧化硫 ， 当燃气轮机进入预混燃烧模式时， 氮氧化物 的排放低 于 ７ ．ｍ ／ ｍ ， ６７ ｇＮ ３符合 国家 排 放标 准 。根据 电厂设计要求 ， Ｃ 操作员站为主要操作 画面 ， ＤＳ 燃气
S109FA燃气轮机燃烧故障的分析与处理
（ 止 ２１ 截 ０ ０年 １ ２月 ３ １日Ｊ
可 以用 来 判 断 的 依 据 就 是 监 视 反 映排 气 温度 场
均 匀程 度 的排气 温 度分 散 度 ， 因此排 气 温 度 及 分
收稿 日期 ：０ Ｉ０ —９ ２ １－３０ 作者 简 介 ： 惠 明 （９ ７一 。 ， 刘 １ ５ ）男 高级 工程 师 ， 期 从 事 燃 气 一 汽 联 合 循 环 发 电厂 生 产 技 术 管 理 工作 。 长 蒸
摘 要 ： 析了 Ｓ０Ｆ 分 １ ９ Ａ单 轴 燃 气一 汽联 合 循 环发 电机 组 在 运 行 中 出 现 的 燃 气 轮 机 排 气 温 度 分 散 度 大 蒸
故 障 和 机 组 在 燃 烧 模 式 切 换 时发 生分 散度 大 或 熄 火 导 致 机 组 跳 闸 的 原 因 ， 出 了 故 障 处 理 方 法 ， 对 如 何 从 提 并 根 本 上 解 决 燃 气 轮 机 运 行 的 可靠 性 问题 提 出 了 一 些 建 议 。 关 键 词 ： 气 轮 机 ； 气 温 度 分 散 度 ；燃 烧 模 式 切 换 ； 焰 熄 灭 ； 排放 燃 排 火 ＮＯ
表 １ ４台 机 组 运 行 概 况
２ 燃 烧 故 障 情 况
２ １ 燃 气 轮 机 排 气 温 度 分 散 度 大 ．
燃烧 系 统 是 燃 气 轮 机 （ 称 燃 机 ） 键 设 备 简 关 之一 ， 是燃 机 内部 工 作 环境 最 为 恶 劣 、 作 温 度 工 最 高 的部 件 ， 可靠 与 否 是影 响 燃 机 可靠 运 行 的 其 最 主要 因素 。在 燃机 运 行 时无 法 知 道 喷 嘴 、 烧 燃 室 、 渡 段 或 透 平 等 热 通 道 部 件 的 工 作 状 态 如 过 何 ， 这些 高 温 部 件 难 以进 行 实 时 监 测 ， 能 通 对 只 过 测量 透 平 排 气 温 度 的间 接 方 式 来 判 断 高 温 部
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组的启动流程及影响因素分析
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组的启动流程及影响因素分析摘要：通过分析公司#1、2机组（两台GE公司生产的390MW燃气-蒸汽联合循环机组），简要的介绍了S109FA燃气—蒸汽联合循环机组的启动过程，并根据机组启动状态，分析了影响安全稳定的几个重要因素和节点。
关键词：燃机联合循环启动过程影响因素1引言S109FA联合循环机组主要部件包括燃汽轮机、余热锅炉、蒸汽轮机、发电机四大部件。
燃气轮机型号为PG9351FA，由一个18级的轴流式压气机、18个低NOX燃烧器和一个三级燃气轮机（透平）组成。
压气机转动（起动时先由发电机带动（LCI），正常运行由燃气轮机带动）产生压缩空气，在燃烧器内压缩空气和天然气混合燃烧形成高压高温（正常运行时约1.5MPa、1327℃）气体，高压高温气体冲动燃气轮机做功，排出的烟气至余热锅炉。
余热锅炉为高、中、低三压，一次中间再热、卧式、无补燃、自然循环余热锅炉。
汽轮机为三压，中间再热，单轴，冲动式无抽汽纯凝式机组。
余热锅炉产生的高压过热蒸汽至汽机高压缸做功，然后汽机高压缸排气和余热锅炉中的中压过热蒸汽混合后，经余热锅炉的再热器加热后到中压缸做功，低压过热蒸汽至低压缸做功。
发电机为全氢冷发电机。
励磁系统采用GE公司EX2100全静态整流励磁装置，励磁变为干式变压器，由6kV工作段供电。
同时GE提供型号为LS2100的负荷变频器（LCI）作为燃机的启动装置。
主接线采用发变组单元接线，发电机出口装设断路器。
设计工况下（大气压力101.54kPa，环境温度15.6℃，相对湿度77％，燃料Ke-la#2天然气，LHV 48686.3kJ/kg），机组额定出力为396.05MW，天然气耗气量50.7t/h（合68237Nm3/h），联合循环热耗率6235.4kJ/kWh（LHV），热效率57.74%（LHV）整套启动分为热态启动、温态启动和冷态启动。
高中压缸上缸内壁温度在204℃以下或机组停运时间大于 72 小时为冷态起动。
华能金陵燃机电厂S109FA燃气-蒸汽联合循环机组冷态启动优化(周建)
发电量 （万kWh）
厂用电量 （万kWh）
耗气量 （万m³）
发电气耗 （kwh/m³）
机组启动时间 （min）
优化前
25.51
1.35
10.3
0.427
195
优化后
29.38
1.27
10.7
0.364
178
应用效果
通过表3中的2组数据对比可以看出，机组冷态启动时，采用冷态启动优 化方案后较之前节省时间17min，为了便于比较将优化后方法时间也选取 195min，耗气量12.4万m³，发电量44.92万kWh，厂用电量1.39万kWh； 按照天然气价格2.16元/m3，上网电价0.571元/kWh计算，每次冷态启动 可增加收益6.5万元。在提高经济性的同时，减少了机组启动时间。由于燃 气-蒸汽联合循环机组启停机较为频繁，按每年20次/台机组计算，每年可 增加收益260万元。故在优化启动方案后，可使企业效益得到进一步的提 高。
启动过程
S109FA单轴联合循环燃机冷态启动过程分四个典型阶段： （1）燃机点火升速至全速 （2）并网至汽轮机进汽条件满足 （3）汽机开始进汽至进汽完成 （4）燃机升负荷，汽机跟随。
冷态启动的特点是燃机由冷转热启动速度较快，而汽机、锅炉由于受 热应力限制，要求一定的升温升压速率，所以其中的操作关键点第三和第 四阶段，即燃机协调汽机进汽至60%负荷这一过程。
优化措施
表1：优化前操作汽轮机冷态启动参数情况
主调门开度（%） 高压缸温（℃） 中压缸温（℃） 高压应力（%） 中压应力（%） 汽机进汽速率（%/min）
0%
10%
25%
50%
100%
40
145
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组重大设备事故典型案例分析
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组重大设备事故典型案例分析薛丽华（江苏华电戚墅堰发电有限公司，江苏常州 213001）摘要：本文主要对杭州华电半山发电有限公司、江苏华电戚墅堰发电有限公司、江苏华电望亭天然气发电有限公司以及北京三吉利能源股份有限公司的张家港华兴燃机电厂等第一批打捆招标的九台GE公司机组进行非计划停运典型案例统计、分析和研究，并提出相应的对策关键词：联合循环；非计划停运；案例分析0 概述重大设备事故对电厂造成的损失是巨大的，有时是难以估量的。
GE 9FA单轴燃气－蒸汽联合循环发电机组主设备的故障率较高，先后发生有发电机转子故障、汽轮机个别缸体中分面法兰螺栓断裂、汽机高压调门阀座垫圈吹入汽机造成汽机叶片损坏、压气机断叶片、燃机透平叶片断裂等一系列重大故障。
据统计，迄今共发生主设备故障18次，损失巨大。
1.发电机转子故障1.1 转子绕组匝间短路某机组在起动过程中突因发电机机侧轴承的7X振动异常，发生跳闸；后又先后经过近十次起动试验，均发生跳闸。
申请调停，经查发现发电机开端盖检查发现转子绕组的其中一极的第8号线圈从槽底起的第2、第3匝之间已短路，并且有部分绕组铜熔化后甩到了第7、第8号线圈护环侧的空间。
故障点找到后，经与GE公司交涉，发电机转子由GE公司委托哈尔滨电机厂进行返厂修理，6号、8号线圈更换、所有线圈接头重新焊接、所有绝缘更换。
修理结束返回现场，在完成现场装复工作后，起动成功并网发电。
GE公司提供了发电机转子故障的原因分析认为：由于该事故导致转子绕组接头烧毁熔化，无法确认故障的根本原因，通过对周边材料的检查和分析来推测，事故的主要原因可能是由于8＃绕组接头焊接前表面处理不当导致部件使用寿命缩短。
1.2 转子内部接地某机组起动，升速至1550rpm时，突然励磁跳闸，LCI脱扣，机组转速下降，Mark Ⅵ发报警信息：C-Abort stop trip；M1 Abort stop trip ；M2 Abort stop trip；C-field ground fault trip；M1 field ground fault trip；M2 field ground fault trip；EX2K TRIPBAD FIELD；励磁故障代码：24。
S109FA燃气蒸汽联合循环机组超速保护
S109FA燃气蒸汽联合循环机组超速保护陈良辰陈蓉蓉（杭州华电半山发电有限公司,浙江杭州 310015）摘要：叙述S109FA燃气蒸汽联合循环机组超速保护的基本设臵、逻辑控制、超速试验等内容，同时对防超速的其它相关控制进行简述。
全面剖析该型号机组的防超速的配臵，为同类型机组相关异常分析提供借鉴。
关键字：超速保护、遮断、控制逻辑、试验一、机组超速保护的基本设置美国通用公司生产的S109FA联合循环机组由PG9315FA 燃气轮机、D10型三压再热的双缸双流汽轮机、390H型氢冷发电机组成。
燃机、汽机和发电机转子刚性地串联在一根长轴上。
机组正常运行是由MARK VI轮机控制盘实施对燃机和汽机的控制和保护，使机组运行在要求的工况和参数下。
如果机组转速升高到了一个不可接受的范围，可能导致主设备的严重损坏，因此机组必须设臵超速保护装臵。
在设计上燃机和汽机分别都有各自的MARK VI控制系统，且共用一套液压跳闸油系统，执行机组紧急遮断功能，所以单轴的联合循环机组超速保护设臵比较特殊：形式上采用电子超速保护，除在燃机控制算法中配臵了一个主超速保护外，在汽轮机控制算法中还配臵了主超速保护和应急超速保护。
充分发先进的电子冗余技术，取消了机械超速保护系统。
二、超速保护控制逻辑1.主超速保护三只主测速探头77NH-1,2,3测得的转速信号经TTUR端子板送至燃机和汽机的控制盘<Q>上，3:2逻辑表决确定转速信号TNH与超速给定值（燃机TNKHOS/汽机KTNHOS)进行比较，当TNH达到给定值110%时，超速遮断信号L12H臵1，使主跳闸信号L4T臵1,向PTR主跳闸继电器发出指令使机组跳闸。
相关逻辑关系图如下：图1.燃机主超速保护控制逻辑图2.汽机主超速保护控制逻辑2.应急超速保护三只独立的测速探头77HT-1,2,3测得的转速信号经TPRO端子板送至燃机和汽机的控制盘<P>上,其中送至汽机的转速信号经3:2逻辑表决确定转速信号TNH1_OS与定值跨接器内的定值比较，当超过硬件定值110%时，汽机的〈P〉模块直接向ETR紧急跳闸继电器发出指令使机组跳闸。
S109FA联合循环机组三压余热锅炉余热供辅汽启动的重点问题及对策
0引言广州珠江天然气发电有限公司一期工程建有2套哈动力—GE联合生产的S109FA燃气—蒸汽联合循环发电机组，单机容量390MW，每台机组同轴布置各1台燃气轮机、蒸汽轮机及发电机，配置1台由哈尔滨锅炉厂生产的三压、一次中间再热、卧式、无补燃、自然循环余热锅炉。
因S109FA发电机组具有启停迅速、升降负荷快、调峰能力强的优点，所以该厂两台机组自投入商业运行以来，一直被电网用作调峰机组，采用早启晚停的两班制运行方式。
1机组启动用辅助蒸汽的供给方式S109FA联合循环机组的启动必须送入足够的、品质合格的辅助蒸汽，一是向汽轮机轴封系统提供密封蒸汽，建立并维持凝汽器真空；二是当机组升速至1500r/min后，向低压缸冷提供却蒸汽来带走低压缸末级叶片因鼓风摩擦而产生的热量。
当前机组启动用辅助蒸汽来源有三，见图1所示的系统简图：①通过启动锅炉提供。
该厂配置2台德国LOOS的湿背式三回程双炉胆火管锅炉，每台启动锅炉有2个燃烧器，启动单侧燃烧器即可提供额定流量20t/h、压力1.3MPa、温度235℃的蒸汽，通过全厂辅汽母管分别送至两台机组的辅汽母管，可满足两台机组的启动辅汽需求。
由于启动锅炉至两机组的全厂辅汽母管较长，疏水暖管时间也相对较长，从点启动锅炉到机组满足所有启动条件，需要1.5小时。
②若邻机在正常运行，通过邻机辅汽母管提供。
由于两台机组的辅汽母管通过全厂辅汽母管相连通，中间未设有逆止阀，因此若邻机正在运行，其辅汽已切由自身中压蒸汽供时，即可使用邻机供辅汽启动。
由于两机之间辅汽管道相对较短，且运行机组辅汽母管温度高达280℃，所以暖管时间较短，45分钟即可使启动机组满足启动条件。
但该厂两台机组一般采用两班制运行方式，且两台机组并网间隔时间一般只有30~45分钟，能使用这种供辅汽方式启动的机会并不多。
③由本机余热锅炉余热提供。
机组两班制运行，停机时间一般不超过8小时，正常情况下，机组启动前余热锅炉高、中、低压汽包分别尚有6.5MPa、1.8MPa、0.4MPa的压力，可充分利用这些锅炉余热，为机组提供启动用汽。
浅谈S109FA燃气轮机熄火保护
浅谈S109FA燃气轮机熄火保护1. 引言1.1 燃气轮机熄火保护的重要性燃气轮机熄火保护是燃气轮机运行中至关重要的一环。
在燃气轮机运行过程中，遇到突发情况导致熄火可能会对设备和人员造成严重的损失。
燃气轮机熄火保护作为预防和应对熄火事件的关键措施，具有不可替代的重要性。
燃气轮机熄火保护可以保证设备的稳定运行。
一旦燃气轮机发生熄火，将导致设备停机，不仅影响生产进度，还可能造成设备损坏，影响设备的寿命和稳定性。
通过熄火保护系统的及时响应和处理，可以最大程度地减少因熄火而带来的损失，确保设备的正常运行。
燃气轮机熄火保护可以保障工人和设备的安全。
燃气轮机在熄火的情况下可能会产生危险的后果，包括火灾、爆炸等意外事件。
通过熄火保护系统的监控和干预，可以有效降低这些风险，保障工人和设备的安全。
燃气轮机熄火保护不仅关乎设备的正常运行和效率，更关乎工人和设备的安全。
在实际应用中，燃气轮机熄火保护应该得到充分重视，不断优化和改进，以确保设备运行的稳定性和安全性。
【内容字数：310】2. 正文2.1 S109FA燃气轮机的工作原理S109FA燃气轮机是一种常用的燃气轮机型号，其工作原理主要包括三个关键步骤：进气、压缩和燃烧。
空气通过进气系统被引入燃气轮机中，经过滤净后进入压缩机进行压缩。
压缩机会将空气压缩成高压气体，提高气体温度和压力。
接着，高压气体被送入燃烧室与燃料混合并点火，产生高温高压的燃气。
燃气通过高速旋转的涡轮转子，驱动涡轮旋转，同时产生动力输出。
燃气经过燃气轮机排气系统排出，完成一个循环。
S109FA燃气轮机的工作原理是基于热力学循环和动力学原理的，通过合理的气流控制和燃烧调节，能有效提高燃气轮机的效率和性能。
S109FA燃气轮机具有高效率、快速启动和响应速度快等特点，适用于电力、风力和工业领域等不同应用场景。
深入了解S109FA燃气轮机的工作原理有助于更好地理解燃气轮机熄火保护系统的设计和实现，提高设备的运行稳定性和安全性。
浅谈S109FA燃气轮机熄火保护
浅谈S109FA燃气轮机熄火保护S109FA燃气轮机是一种常见的燃气轮机系统，它在工业领域有着广泛的应用。
燃气轮机的熄火保护是保障其安全稳定运行的重要组成部分，也是保障设备和人员安全的关键环节。
本文将就S109FA燃气轮机的熄火保护进行浅谈，以帮助读者更好地了解和掌握相关知识。
S109FA燃气轮机的熄火保护是指在发生异常情况时，保护系统自动将燃气轮机停车，并采取相应的措施防止设备受损和人员伤害的一种技术手段。
在燃气轮机运行过程中，可能会面临各种风险和故障，如机械故障、润滑油系统故障、燃油系统故障等。
熄火保护系统的作用就是在这些情况下及时切断供气、供油等部件，以避免事故的发生。
熄火保护系统通常由主保护和辅助保护两部分组成。
主保护是指在燃气轮机出现严重故障或危险情况时，通过自动控制系统将燃气轮机停车，以避免设备受损。
而辅助保护则是在主保护失效或无法及时发挥作用时，采取的备用保护措施，以保证燃气轮机的安全停车。
这两部分共同构成了完善的熄火保护系统。
在S109FA燃气轮机的熄火保护系统中，常见的保护装置包括振动传感器、温度传感器、压力传感器、速度传感器等。
这些传感器可以监测燃气轮机运行过程中的各种参数，一旦发现异常情况就会立即向控制系统发出信号，触发熄火保护系统，停止燃气轮机的运行。
熄火保护系统还配备了电子控制器、执行器、阀门等设备，以确保保护操作的及时和准确。
除了以上传统的保护装置外，现代的S109FA燃气轮机还配备了先进的智能保护系统。
这些系统利用先进的传感器技术、实时数据监测和分析技术，能够更加精准地监测燃气轮机运行状态，预判故障风险，并在发生故障前进行预警和保护措施。
这种智能保护系统大大提高了燃气轮机的安全性和稳定性，为设备运行提供了更加可靠的保障。
在实际操作中，S109FA燃气轮机的熄火保护系统需要定期进行检查和维护，以确保其正常稳定地运行。
要对各种传感器进行定期校准，保证其准确可靠地监测燃气轮机运行状态。
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组TSI 系统轴承振动大误发信号跳机分析和处理
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组TSI 系统轴承振动大误发信号跳机分析和处理摘要：针对某台S109FA机组启动升速过程中出现轴承振动大跳机现象，通过分析机组振动大原因，确定振动异常由TSI本特利系统异常检测引起，从而解决机组TSI本特利系统异常引起振动大跳机的问题，提出机组TSI本特利系统异常的预防措施，以提高机组安全运行的可靠性。
关键词：TSI本特利；异常振动；分析；处理0引言燃气-蒸汽联合循环机组具有发电效率高、清洁环保、调峰能力强、启停快等优点。
随着电力市场改革的不断深入，非供热气电机组定性为调峰机组，配合系统调峰调频启停。
机组振动异常会影响机组安全运行甚至会造成机组启动失败或非计划停运，这对于电力市场交易影响重大。
本文通过分析某台S109FA机组启动升速过程中出现轴承振动大跳机现象，确定振动异常由TSI本特利系统异常检测引起，从而解决机组TSI本特利系统异常引起振动大跳机的问题，提出机组TSI 本特利系统异常的预防措施，以提高机组安全运行的可靠性。
1概况某台S109FA燃气-蒸汽联合循环机组由一台燃气轮机、一台蒸汽轮机、一台发电机和一台余热锅炉组成。
燃气轮机是GE公司生产的PG9351FA，简单循环输出功率为255.6MW，由一台18级的轴流式压气机、一个由18个干式低NOx燃烧器组成的燃烧系统、一台3级透平转子组成；汽轮机型号为D10改进型，为三压、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、纯凝式机组，联合循环机组ISO条件下输出功率为390.93MW。
燃气轮机、蒸汽轮机、发电机在同一轴系运行，共采用八个支持轴承支撑，图1为S109FA机组轴系轴承布置。
图1 S109FA机组轴系轴承布置S109FA燃气-蒸汽联合循环机组的燃机、汽机和发电机转子刚性串联在一根长轴上，#1--#8轴承的振动采用TSI本特利探头测量，除燃机（2X，2Y）探头为轴承径向下侧夹角90°对称布置外，其余7对探头均为径向上侧夹角90°对称布置。
S109FA型单轴燃气蒸汽联合循环机组临界转速轴振异常分析和处理
S109FA型单轴燃气蒸汽联合循环机组临界转速轴振异常分析和处理葛建春【期刊名称】《《燃气轮机技术》》【年(卷),期】2019(032)003【总页数】4页(P51-54)【关键词】单轴; 燃气蒸汽联合循环; 轴振; 配重【作者】葛建春【作者单位】福建晋江天然气发电有限公司福建晋江 362251【正文语种】中文【中图分类】TK477GE公司的S109FA单轴燃气-蒸汽联合循环机组轴系主要由燃气轮机转子、负荷短轴、汽轮机高中压转子、汽轮机低压转子、发电机转子等组成，如图1所示，其中1～5为可倾瓦轴承，6～8为椭圆瓦轴承，推力轴承位于1号轴承处，只有1号和2号轴承有顶轴油。
对于两班制调峰运行的机组，由于轴系长达42 m，经常发生因轴承油膜失稳、轴系不对中、转子质量不平衡、动静碰磨等造成的振动故障，严重影响机组的安全可靠运行。
图1 轴系布置本文主要研究了一起在正常停机至二阶临界转速时3号轴承轴振异常偏大的故障案例，通过采取调节润滑油温度、轴系找中、调整轴承标高、全速空载等待、转子平衡配重等方法探索临时措施和根本处理方案，并进行原因分析和总结，为处理和避免类似故障积累经验。
1 机组振动现象某燃气电厂一期工程装配四台S109FA单轴燃气-蒸汽联合循环发电机组，机组在投产初期启停和满负荷运行过程中各轴承振动情况良好，运行2年后，其中2台机组频繁发生停机至二阶临界转速时3X振动大故障，且随运行时间增长而不断恶化，如图2和3所示，主要表象为：(1) 满负荷工况时各轴承轴振一般不大于0.10 mm，启机至临界转速工况时各轴承最大轴振一般不超过0.15 mm。
(2) 停机至二阶临界转速工况时，3X轴振大于0.20 mm，3Y及其它轴承轴振不大于0.10 mm，各轴承瓦振和瓦温数据未发生明显异常。
(3) 停机至二阶临界转速工况时，3X轴振主要是一倍频分量，且高中压转子两侧轴承振动相位基本相同。
(4) 停机至二阶临界转速工况时，3X偏大问题与机组冷热态启机运行方式无直接关联。
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组轴系调整
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组轴系调整
储荣清
【期刊名称】《燃气轮机技术》
【年(卷),期】2008(021)003
【摘要】详细阐述了投运后的S109FA单轴燃气-蒸汽联合循环机组轴系调整工作,对轴系调整工作进行了总结.
【总页数】4页(P61-63,68)
【作者】储荣清
【作者单位】江苏华电戚墅堰发电有限公司,江苏,常州,213011
【正文语种】中文
【中图分类】TK477
【相关文献】
1.S109FA燃气-蒸汽联合循环机组发电热耗率r影响因素分析 [J], 李志鑫
2.S109FA燃气-蒸汽联合循环机组D10型汽轮机性能诊断分析 [J], 蔡雨;赵丽娟;丁勇能;李蔚
3.S109FA 燃气－蒸汽联合循环机组通风系统界面设计 [J], 刘晟
4.S109FA燃气-蒸汽联合循环机组RB时汽轮机\r不卸载的处理及防范措施 [J], 万志勇
5.S109FA型单轴燃气蒸汽联合循环机组临界转速轴振异常分析和处理 [J], 葛建春
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
s109fa燃气蒸汽联合循环机组起动失败典型案例分析
S109FA燃气-蒸汽联合循环机组起动失败典型案例分析薛丽华（江苏华电戚墅堰发电，江苏常州213001）摘要：本文以第一批打捆招标的九台GE公司机组为研究对象，对这些机组在运行过程中发生的起动失败典型案例进行了统计、分析和研究，并提出相应对策；关键词：联合循环；起动；案例分析0 前言1 起动失败典型案例分析经统计，引发机组起动失败事件比例较高的原因是：阀门泄漏检测失败，危险气体泄漏超标，清吹阀检测失败，LCI通讯故障，轴/瓦振动超标，部分设备装置故障，部分自动调节品质不佳等。
1.1 燃气速比阀内漏机组投运初期，因燃气速比阀内漏引发起动失败比例较高。
据2005年9月份到2007年底的资料统计，在起动过程中共发生36次该类事件，原因是机组起动泄漏检查时，燃气速比阀内漏大，造成速比阀后P2压力高引起起动失败。
某机组起动， Mark Ⅵ程序进入阀门泄漏检测，燃气辅助关断阀开启，此时燃气速比阀后P2压力即快速升高超过设定值100PSI，Mark Ⅵ发泄漏检测失败报警，ETD保护动作，机组起动失败。
由于电网急需负荷，将速比阀后P2压力定值由100PSI改为130PSI后，机组重新起动并网成功。
第二天机组再次起动，在阀门泄漏检测阶段，速比阀后P2压力超过130PSI，机组再次起动失败。
为使机组能尽快起动，速比阀后P2压力定值由130PSI 改为150PSI，才保证了机组起动成功。
机组临检中，对速比阀进行解体检查，发现阀头有严重的磨损痕迹，已不能严密关闭。
从磨损痕迹看，速比阀阀头磨损可能是天然气管道中含有杂质，被天然气夹带冲刷造成。
对磨损的速比阀阀头进行研磨修理，并对天然气辅助关断阀前的天然气滤网、天然气前置模块系统内的燃气过滤器都进行了全面的检查和清理。
采取v措施后，因燃气速比阀内漏问题引起的机组起动失败事件很少出现。
1.2 危险气体泄漏检测超标起动过程中因危险气体泄漏检测超标引发跳机的故障相当高，其中天燃气泄漏检测超标引发机组起动失败次数最多。
汽机运行专业防止非停技术措施及事故处理预案
汽机运行专业防止非停技术措施及事故处理预案一、循环水泵跳闸事故处理预案：现象：１、集控、泵房“循环水泵跳闸”声光报警发出；２、凝器真空可能快速下降或波动。
处理：１、循泵跳闸，泵房人员的操作：⑴循泵跳闸，应立即检查备用循泵自启动，否则立即手动启动，注意监视蝶阀开启正常，同时注意监视跳闸循泵蝶阀自动关闭正常。
立即通知集控循泵跳闸；⑵若自启（手启）循泵、跳闸循泵蝶阀各自开、关至某一位置卡住，立即通知集控，联系检修协助，并立即至就地，将蝶阀控制箱开关切“就地”，分别电动开、关蝶阀，操作不来时，手摇开、关各自循泵蝶阀；⑶手摇关不动跳闸循泵蝶阀时，密切注意机组循环水母管压力和跳闸循泵倒转情况；⑷跳闸循泵抢合：①原则上由泵房值班人员决定是否抢合，集控人员一般不抢合跳闸循泵。
②备用循泵自启、手启不来或启动来但蝶阀打不开，在未发现跳闸循泵有明显故障且不倒转情况下可手动抢合一次。
迅速查明跳闸原因，并通知汽机检修、电气保护人员。
③跳闸循泵出口蝶阀未关或关至某一位置卡住，必须确认倒转转速不高于45r/min才能允许抢合跳闸循泵。
⑸若备用循泵自启、手启不来，跳闸循泵抢合启动不来，按停机处理；⑹循泵跳闸，备用泵自投后，一定注意等各自蝶阀开、关到位后，再将跳闸泵、自投泵控制开关分别复位。
注意蝶阀电机过热情况，及时将情况汇报班长并做好详细记录。
２、循泵跳闸，集控的操作：⑴集控室发出“循环水泵跳闸”光字牌报警时，立即调出CRT“凝结水系统”画面，检查备用循泵有无启动（有无电流及电流是否正常），密切注意凝器真空，同时调出“循环水系统”画面，密切注意循环水压力有无异常。
通知班长、值长，立即联系汽机、电气检修人员至循泵房处理故障。
通知锅炉做好降负荷的准备；⑵“循环水泵跳闸”光字牌报警5s后，备用循泵仍未启动，可能联锁不来而泵房值班人员恰不在，应立即在立盘紧急启动备用循泵（#2机在DCS循环水画面直接点击启动循泵）；⑶备用循泵自启动，但循环水压力有明显下降，注意监视循泵电流，若循泵电流大，可能是循泵蝶阀卡；若循泵电流正常，可能是跳闸循泵蝶阀关不掉引起，影响到凝⑷若真空下降幅度和速度过快，应尽可能加快降负荷，在保证锅炉安全情况下稳定凝器真空；机组因真空低停机时及时切除关闭高、低压旁路，关闭主、再热蒸汽管道至凝汽器疏水阀。
S109FA
S109FA摘要：某燃气电厂一期建成4套S109FA燃气-蒸汽联合循环发电机组，以两班制运行方式“日启夜停”，投产至今已经10年。
多年来该厂积极响应国家节能减排号召，对9FA机组的设备和运行方式不断改进和优化，挖掘机组的节能潜力，提高设备的运行效率，取得了一定成绩。
本文从9FA机组的启停过程优化、设备改进、机组备用期间的节能管理等几个方面进行分析总结。
关键词：S109FA，燃气电厂，节气，节电，运行优化，设备改进1概述某燃气电厂一期建成4套燃气-蒸汽联合循环发电机组（后文简称9FA机组），每一套机组由1台S109FA型燃气轮机（后文简称燃机）、1台D10型蒸汽轮机（后文简称汽机）、1台390H型发电机和1台NG-109FA-R型余热锅炉组成。
2机组启停过程优化对于“日启夜停”参与调峰的燃气-蒸汽联合循环机组来说，优化机组启停过程，控制凝结水泵、真空水泵、给水泵、循环水泵等大容量辅机启停节点，对降低能耗至关重要。
该厂通过学习其他电厂的经验并结合自身实际，不断完善，逐步形成了9FA机组启停过程的优化方案，对降低天然气消耗量及厂用电量，提高机组运行的经济性做出重要贡献。
2.1晚启、早停循环水泵4台9FA机组的循环水系统共设置8台循环水泵，每台循环水泵容量为单台机组最大设计用水量的50%。
按夏季一机两泵，春秋季两机三泵，冬季一机一泵三种工况运行。
由于循环水泵的功率较大，在9FA机组的启停过程中，采取了一系列措施，尽量晚启、早停循环水泵。
过对循环水泵的运行方式优化后，春秋季两机三泵工况时，第三台循泵启动节点由第二台机组并网前推迟至第二台机组负荷280 MW后，停运节点由第一台机组解列后提早至第一台机组280MW负荷停机时。
夏季一机两泵工况时，第二台循泵启动节点由机组并网前推迟至机组负荷280MW后，停运节点由机组解列后提早至机组280 MW负荷停机时。
以每台循环水泵功率1120 kW计算，每分钟能耗18.7 kWh，每天少运行一个小时，就能节约上千度电，节能效果显著。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
某日，集控运行值盘人员发现 ＃２机组自动发电 控制（ＡＧＣ）指令自动退出（ＡＧＣ指令为 ３３０ＭＷ）并 伴有机组减负荷，同时在 ＃２机组 ＭＡＲＫⅥ 报警栏
收稿日期：２０１９－０１－２８；修回日期：２０１９－０３－１８
中发现“燃 烧 室 旁 路 阀 （ＣＢＶ）故 障 关 限 制 带 负 荷 ” 报警。检查 ＭＡＲＫⅥ主画面，４个防喘放气阀均处 关闭位（绿色），遂对 ＭＡＲＫⅥ 保护进行复归，并点 击“ＳＴＡＲＴ”键，报警未消除，机组负荷继续下降。点 击“ＣＢＶ ＴＥＳＴ”画 面，发 现 ３３ＣＢ－４防 喘 放 气 阀 （０１３级防喘放气阀）关故障显示黄色（其他 ３个防 喘放气阀关闭状态正常）。立即就地检查 ３３ＣＢ－４ 防喘放气阀并通知热控人员现场进行处理，机组负 荷按 ＲＢ速率逐渐降低。就地人员检查 ３３ＣＢ－４防 喘放气阀为关闭状态，在热控人员未到达现场前继 续对 ＭＡＲＫⅥ 保护进行复归，希望中断 ＲＢ减负荷 程序，但无效。机组负荷继续下降，当燃气轮机排烟 温度降至 ５６５℃时，汽轮机停机指令未发出，高压主 蒸汽调节阀未关闭。
此次 ＲＢ中的危险点在于：燃气轮机卸载至燃 气轮机排烟温度低于 ５６５℃时，汽轮机自动停机程 序未激活；当燃气轮机排烟温度低于 ５２４℃时，汽轮 机快速卸载程序未激活。燃气轮机排烟温度最低跌 至 ４０５℃，燃气轮机卸载后因主、再热蒸汽温度快速 下跌而主、再热主汽阀门全开，使得汽轮机金属应力 快速增大，极易导致汽轮机组损伤。
人员直接手动干预汽轮机负荷指令，快速关高压主 蒸汽调节阀至 ５％，同时对余热锅炉采取保温保压 措施，延缓主、再热蒸汽温度下降趋势，维持机组低 负荷运行，同时密切关注汽轮机应力、差胀、轴向位 移及机组振动，为热控人员赢取时间。热控人员赶 至现场检查后，发现 ３３ＣＢ－４防喘放气阀故障原因 为 ３３ＣＢ－４关反馈断线，处理后对 ＭＡＲＫⅥ 进行 主保护复位，点“ＳＴＡＲＴ”键后，重新接带负荷。
２ 危险点分析
该公司运行规程中燃气轮机主保护 ＭＡＲＫⅥ 控制逻辑为：机组并网状态下任一防喘放气阀故障， 机组自动 ＲＢ。
在 ＲＢ模式下，燃气轮机接收到卸载指令后燃 料冲程基准 （ＦＳＲ）首先减少燃料量，燃 气 轮 机 按 ＲＢ卸载速率快速降负荷，燃气轮机排气温度下降， 进入余热锅炉的热量减少，主、再热蒸汽压力下降， 汽轮机负荷减小。燃气轮机排气温度降至 ５６５℃， 触发汽轮机停机程序，汽轮机高压调节阀按停机速 率开始关小直至完全关闭。若触发 ＲＢ条件未发生 改变，ＲＢ程序一直保持直至机组负载完全卸动停机程序未启动，运行人员立 即进行手动干预关闭高压主蒸汽调节阀，并在分散 控制系统（ＤＣＳ）调整好主、再热蒸汽温度，各汽包水 位及天然气温度。当燃气轮机排烟温度降至 ５２４℃ 时 ，高 压 主 蒸 汽 调 节 阀 卸 载 指 令 依 然 未 发 出 。运 行
·７４·
华电技术
第 ４１卷
０ 引言
某公 司 ２套 ３９０ＭＷ 机 组 为 美 国 ＧＥ 公 司 Ｓ１０９ＦＡ型燃气 －蒸汽联合循环发电机组，＃２机组 运行期间，因单一防喘放气阀故障引起机组快速减 负荷（ＲＢ），机组降负荷过程中出现燃气轮机卸载而 汽轮机不卸载的情况。
燃气轮机卸载后因主、再热蒸汽温度快速下降 而导致主蒸汽调节阀全开，造成汽轮机金属应力迅 速增大，所幸运行人员沉着应对，避免了汽轮机运行 情况的恶化。本文对该事件进行分析，并提出相应 的防范措施。
万志勇 ＷＡＮＺｈｉｙｏｎｇ
（江苏华电戚墅堰发电有限公司，江苏 常州 ２１３０１１） （ＪｉａｎｇｓｕＨｕａｄｉａｎＱｉｓｈｕｙａｎＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＣｏｍｐａｎｙＬｉｍｉｔｅｄ，Ｃｈａｎｇｚｈｏｕ２１３０１１，Ｃｈｉｎａ）
摘 要：某公司 Ｓ１０９ＦＡ燃气 －蒸汽联合循环机组运行中因防喘放气阀故障造成机组快速减负荷，降负荷过程中 出现燃气轮机卸载而汽轮机不卸载的情况，为避免燃气轮机卸载后因主、再热蒸汽温度急跌造成汽轮机金属热应 力超限，提出了机组出现异常后的处理原则及防范措施。 关键词：Ｓ１０９ＦＡ燃气 －蒸汽联合循环机组；防喘放气阀；快速减负荷；热应力 中图分类号：ＴＭ ６１１．３１ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１６７４－１９５１（２０１９）０５－００７３－０３ Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＩｎｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆａｎＳ１０９ＦＡｇａｓｓｔｅａｍ ｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅｕｎｉｔ，ｔｈｅｒｅｗａｓａｎＲＢｄｕｅｔｏｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｏｆｔｈｅｂｌｏｗ ｏｆｆｖａｌｖｅ．Ｄｕｒｉｎｇｔｈｅｌｏａｄｒｅｄｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ，ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｄｉｄｎｏｔｕｎｌｏａｄｗｈｉｌｅｔｈｅｇａｓｔｕｒｂｉｎｅｕｎｌｏａｄｅｄ．Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏａ ｖｏｉｄｍｅｔａｌｔｈｅｒｍａｌｓｔｒｅｓｓｏｖｅｒｒｕｎｏｆｔｈｅｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｃａｕｓｅｄｂｙｔｈｅｓｕｄｄｅｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｒｏｐｏｆｍａｉｎａｎｄｒｅｈｅａｔｓｔｅａｍａｆ ｔｅｒｔｈｅｕｎｌｏａｄｉｎｇｏｆｇａｓｔｕｒｂｉｎｅ，ｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｉｎｃｉｐｌｅａｎｄｐｒｅｖｅｎｔｉｖｅｍｅａｓｕｒｅｓｔｏａｄｄｒｅｓｓｔｈｅａｂｎｏｒｍａｌｉｔｙｏｆｔｈｅｕｎｉｔａｒｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｓ１０９ＦＡｇａｓｓｔｅａｍ ｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅｕｎｉｔ；ｂｌｏｗｏｆｆｖａｌｖｅ；ＲＢ；ｔｈｅｒｍａｌｓｔｒｅｓｓ
第 ４１卷 第 ５期 ２０１９年 ５月
华电技术 ＨｕａｄｉａｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｖｏｌ．４１ Ｎｏ．５ Ｍａｙ．２０１９
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７４－１９５１．２０１９．０５．０１７
Ｓ１０９ＦＡ燃气 －蒸汽联合循环机组 ＲＢ时汽轮机 不卸载的处理及防范措施
Ｔｒｅａｔｍｅｎｔａｎｄｐｒｅｖｅｎｔｉｖｅｍｅａｓｕｒｅｓｆｏｒａｎｕｎｌｏａｄｉｎｇｓｔｅａｍ ｔｕｒｂｉｎｅｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅＲＢｏｆａｎＳ１０９ＦＡｇａｓｓｔｅａｍ ｃｏｍｂｉｎｅｄｃｙｃｌｅｕｎｉｔ