吊车地基承载力验算

之樊仲川亿创作
7、对所用吊具及设备要进行验算, 为吊装作业提供充沛的理论依据, 以确保施工过程能够平安顺利地进行. 这一部份主要考虑二部份内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移.
表10-3 GMT8350型350T
吊车起重性能表
表10-4 KMK6200型220T
吊车起重性能表
㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）
（1）350T吊车能力验
算：
1）盾构切口环两部份相等,
重量均为28T.设350T吊车单
机提升, 所受的负荷为F’,
则)
(
'
1
q
Q
K
F+
⨯
=
式中
1
K——
Q —切口环下半部重
量为28T
q —
所以
T
q
Q
K
F272
.
34
)
28
02
.0
28
(
2.1
)
(
'
1
=
⨯
+
⨯
=
+
⨯
=
对比350T吊车的起重性能表可
以看出, 只要吊车的工作半径
小于12m完全能满足前体吊装
施工作业要求（见吊车站位
图）.
2）刀盘驱动部份的重量为
72T.设350T吊车单机提升该部
份, 所受的负荷为F’, 则
)('1q Q K F +⨯=
式中1K ——
Q — 驱动部份的重量为72T
q — 所
以
T
q Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T
对比350T 吊车的起重性能表可以看出, 只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求.
3）螺旋输送机重量为20T.设220T 吊车单机提升这一部份, 所受的负荷为F ’, 则
)('1q Q K F +⨯=式中
1K ——
Q —螺旋输送机的重量为20T
q — 所
以
T
T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=
对比220T 吊车的起重性能表可以看出, 只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）.
4）盾构支撑环上下部份, 总重量为90T.设350T 吊车单机提升这一部份, 所受的负荷为F ’, 则)('1q Q K F +⨯=
式中1K ——
Q —支撑环的总重量为90T
q — 所
以
T
q Q K F 16.110)9002.090(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<111T
只要吊车的工作半径小于10m, 可满足施工作业要求.
通过上述验算, 确认350T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求（见吊车站位
图）.
5）盾构后配套设备, 重量最重的一件为20T.设220T 吊车单机提升这一部份, 所受的负荷为F ’, 则)('1q Q K F +⨯=
式中1K ——
Q —后配套设备的重量为20T
q — 所
以
T T q Q K F 4.5444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=
只要吊车的工作半径小于12m, 可满足施工作业要求.
通过上述验算, 确认220T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求.
（2）索具工作能力的验算: 进行盾构吊装时, 选用4个吊装索具采纳专用40T 吊装带4根8.5m 长, 合计吊装能力满足设备吊装要求.
由于盾构机主机及后配套
中, 驱动部份最重, 其重量为90T, 吊点间的距离为2*2.6m, 所以350T 吊车在独自作业起吊驱动部份, 吊装带的受力最年夜.此时, 设每根吊装带接受的负荷为F,
则
T
T F 409.22))5.864.1(cos(arcsin 490<=÷÷÷=
因此该型号的吊带是足够的, 可以使用.
（3）“U ”型卡环工作能力的验算:
此次吊装盾构机及后配套台车, 选用了4个55T 的巨力“U ”型卡环.连接台车的起吊
吊耳与吊带, 同样以主机驱动部份为例, 设每个卡环所接受的负荷为H ’, 则2'1÷⨯=Q K H
式中 1K —动载系数 取
1.11=K
Q —盾构机支撑环部
份的重量 90T 则
T
T Q K H 555.254901.12'1<=÷⨯=÷⨯=因此所选用的4个该型号“U ”型卡环工作能力是足够的, 可以使用.
㈡盾构机与基座的滑动计算
盾构始发基座的摆放与水平线成0.3%的角度, 在组装过程中, 为了防止在没有焊接防滑块的这一段时间里, 盾构部件可能会沿盾构基座发生滑动位移, 必需作出验算后才可以确定.
盾构主机前体和驱动部份总重量为128t, 基座对前体的支
撑
力
为T
tg 7.112))1000\3(cos(1281=⨯-, 前
体与支撑架的摩擦系数为0.15, 使前体滑动移动的推力为f=128×0.15=19.2t, 向下的滑
动力为T
T tg 2.1971.2)1000/3(sin(1281<=⨯-,
因此, 前体在基座上不会滑动, 为了施工平安, 用两个5t 的手扳葫芦将前体牵引着即可.。