焊接节点计算
钢结构组焊构件焊接节点
钢结构组焊构件焊接节点5．4 组焊构件焊接节点5．4．1 塞焊和槽焊焊缝的尺寸、间距、焊缝高度应符合下列规定：1 塞焊和槽焊的有效面积应为贴合面上圆孔或长槽孔的标称面积；2 塞焊焊缝的最小中心间隔应为孔径的4倍，槽焊焊缝的纵向最小间距应为槽孔长度的2倍，垂直于槽孔长度方向的两排槽孔的最小间距应为槽孔宽度的4倍；3 塞焊孔的最小直径不得小于开孔板厚度加8mm，最大直径应为最小直径值加3mm和开孔件厚度的2.25倍两值中较大者。
槽孔长度不应超过开孔件厚度的10倍，最小及最大槽宽规定应与塞焊孔的最小及最大孔径规定相同；4 塞焊和槽焊的焊缝高度应符合下列规定：1)当母材厚度不大于16mm时，应与母材厚度相同；2)当母材厚度大于16mm时，不应小于母材厚度的一半和16mm两值中较大者。
5 塞焊焊缝和槽焊焊缝的尺寸应根据贴合面上承受的剪力计算确定。
5．4．2 角焊缝的尺寸应符合下列规定：1 角焊缝的最小计算长度应为其焊脚尺寸(h f)的8倍，且不应小于40mm；焊缝计算长度应为扣除引弧、收弧长度后的焊缝长度；2 角焊缝的有效面积应为焊缝计算长度与计算厚度(h e)的乘积。
对任何方向的荷载，角焊缝上的应力应视为作用在这一有效面积上；3 断续角焊缝焊段的最小长度不应小于最小计算长度；4 角焊缝最小焊脚尺寸宜按表5．4．2取值；5 被焊构件中较薄板厚度不小于25mm时，宜采用开局部坡口的角焊缝；6 采用角焊缝焊接接头，不宜将厚板焊接到较薄板上。
5．4．3 搭接接头角焊缝的尺寸及布置应符合下列规定：1 传递轴向力的部件，其搭接接头最小搭接长度应为较薄件厚度的5倍，且不应小于25mm(图5．4．3-1)，并应施焊纵向或横向双角焊缝；2 只采用纵向角焊缝连接型钢杆件端部时，型钢杆件的宽度W不应大于200mm(图5．4．3-2)，当宽度W大于200mm时，应加横向角焊或中间塞焊；型钢杆件每一侧纵向角焊缝的长度L不应小于W；3 型钢杆件搭接接头采用围焊时，在转角处应连续施焊。
钢梁拼接节点计算
Nv=
93.45 （KN）
Ns1=
194.48 （KN）
采用高强螺
栓规格：M
24
(10.9S)
螺栓孔径
Nvb 0.9nf mP
Mf=
100 (mm) 0 (mm) 0 (mm) 0 (mm) 0 (mm)
100 (mm)
25.5 (mm)
Nvb 0.9nf mP
μ= nf= P= Nvb=
0.45 2 (采用双剪)
If= 1019275.2 (cm4)
Ik= Ij= Ij/h=
207932.14 (cm4) 811343.06 (cm4)
7375.85 (cm3)
上下翼缘连接 板的截面惯性 矩:
上下翼缘连接 板螺栓孔的截 面惯性矩:
上下翼缘连接 板的净截面惯 性矩:
上下翼缘连接 板的净截面抵 抗矩:
Il= 1131398.38 (cm4)
Mp=Wp*fy =
翼缘连接板 净截面最大 承载力的相 应最大弯 矩:
翼板高强螺 栓抗剪最大 承载力的相 应最大弯 矩:
5795.3 （KN M） Mu1= 8524.74 Mu2= 11789.86
1.3Mp=
梁腹板抗剪 高强螺栓的
(1)， 极限承载力
7533.9 （KNM） <Mu1
可 (Nvub=0.58nfAebfub)
Ilk= 206818.52 (cm4)
Ilj= 924579.86 (cm4)
Ilj/hl=
8110.35 (cm3)
>Ij/h 可
6，极限承 载力验算： 根据《建筑 抗震设计规 范》 （GB50011 -2010)的 8.2.8的要 求：
梁的连接的 极限受弯、 受剪承载 力，应符合 下列要求：
焊接空心球节点在轴力作用下的承载力计算
１ 焊接 空心 球节 点轴 压试 验
由 于影 响焊 接空 心 球节 点在 轴 力作 用 下的 承 载力 的 因素 很 多 ， 国 内很 多
学者都对其进行 了试验研究。
１ ． １试 验 描 述
周学军 ｌ 引
７
８
５ ０ ０
５ ５ ０ ５ ５ ０ ６ ５ ０ ８ ０ ０
薛万里【 】
２
３ ４ ５ ６
３ ０ ０
４ ０ ０ ４ ０ ０ ２ ５ ０ ５ ０ ０
８
１ ４ １ ４ ８ １ ６
１ ０ ２
ｌ ５ ０ １ ５ ０ １ ０ ８ ２ ｌ ９
３ ６ ２ ７
２ ９ ８ ６ ３ ６ ４ ６ ２ ８ ０ ３ ６ ０
２ 影响焊 接 空心球 节点在 轴 力作用 下 的承载 力的 因素
试验结果表明，影响焊接空心球节点在轴力作用下的承载力的因素很 多， 主要有： 焊接空心球 的直径和壁厚、 钢管的直径以及钢材的屈服强度等。
２ ． １焊接 空心球 的 直径 的影 响
分析表１ 中的 试件 １ Ｏ ～ ｌ ３ ， 相对 于 试 件 １ Ｏ ， 试件１ １ ～ １ ３ 的混 凝 土 强度 提 高 ， 连 接件 极 限承 载力 分别 提 高 了。 从 图２ 可 以看 出 ， 连接 件 的承载 力 随着 混凝 土
这些试验结果 回归出了焊接空心球节点在轴力作用下的承载力的计算表达式。 关键词 ： 焊接空心球节点； 空间结构； 轴压试验； 极限承载力
焊接 空 心球 节点 （ 图１ ） 是 由两个 经过 钢 板 冲压 而成 的半 球 焊 接形 成 ， 现 已 成为 空 间结 构 中一种 重 要 的节 点形 式 ， 并 广泛 应 用 。这 种节 点 的 构造 和 受力 简单 明 确 ， 便 于 与任 意 方 向杆 件 连 接 ， 是 在 节 点 交汇 杆 件 较 多 时优 势 更 加 明
焊接空心球节点承载力分析
一． 引言
空间网格结构是由杆件通过节点相连接而成的结构系统， 节点是结构系统中重要的受力 构件，离散的杆件通过节点集成为一个结构系统，所以在空间网格结构系统中,节点的构造 设计和强度都是十分重要的。 在空间网格结构中用于构件间连接的典型节点有两种类型： 相 贯节点和节点体。相贯节点是指杆件与杆件直接相交，而不是通过节点；节点体是指各杆件 通过一个节点相交，该节点是独立的构件，如图 1 所示[1]。
（四）理论分析推导承载力计算公式 如 2005 年，陈志华等通过因素相关分析得出受压空心球节点承载力影响因素，并通过 回归分析在考虑安全度的基础上建立受压空心球的承载力计算公式； 对受拉空心球节点采取 冲切模式， 利用冲剪法和第四强度理论并考虑一定的安全度建立了受拉球节点承载力设计值 计算公式[10]：
二． 优缺点及国内外应用情况
焊接空心球节点是由两个半球焊接而成的空心球， 可根据受力大小分别采用不加肋和加 肋两种，如下图 2 所示[4]。在我国，焊接空心球节点可适用于单层或多层空间网格结构的节 点体系，该体系是将钢管与预制好的空心球直接焊接而成，适用于连接钢管杆件。焊接空心 球节点的优点是构造简单，受力明确，连接方便，且其刚度较螺栓球节点要大得多，所以它
式中， Nc 为受压空心球的轴向压力设计值(N)；D 为空心球外径(mm)；t 为空心球壁厚 (mm)； d 为钢管外径(mm)； ηc 为受压空心球加劲承载力提高系数， 无肋取 1.0， 有肋取 1.4； Nl 为受拉空心球的轴向压力设计值(N)；ηl 为受拉空心球加劲承载力提高系数， 无肋取 1.0， 有肋取 1.1；f 为钢材强度设计值(N/mm2)。 2003 年， 《网壳结构技术规程》中对空心球直径为 120mm～900mm 时，将受拉和受压时 焊接空心球节点公式合二为一[7]：
20.圆钢管KK型节点计算
钢梁续接栓+焊节点计算（等强度设计法）工程名称：一、已知条件：钢梁截面尺寸：HN340.x250x9.x14截面计算高度h340.mm翼板宽bf250mm翼板厚tf14mm腹板厚tw9.mm梁材质：Q235抗拉强度f：215N/mm2抗剪强度fv：125N/mm2连接板材质：Q235抗拉强度f1：215N/mm2抗剪强度fv1：125N/mm2选用腹板两侧拼接板高h1：250mm 螺栓布置：抗震调整系数Re：1(10.9级)高强螺栓)型号：M20螺栓孔径d：21.5mm高强螺栓预拉力P155kN高强螺栓设计拉力Tp =0.8*P124kN高强螺栓设计剪力Nv =0.9*nf*u*P125.55kN梁腹板单侧一列距中性轴一侧的螺栓数n2：1颗梁中性轴距最近排螺栓距离L3：0mm梁腹板单侧一列螺栓数n'：3颗梁腹板单侧螺栓列数n3：3列梁腹板螺栓行距L2：75mm梁腹板螺栓行边距L4：50mm梁腹板单侧螺栓列间距L5：80mm梁腹板单侧螺栓列边L6：50mm螺栓fub：1030N/mm2二、梁截面特性及截面设计内力值计算注： 1、钢梁的翼缘采用开坡口熔透焊接，故不需计算，钢梁的腹板拟采用摩擦型高强螺栓连接，需进行计算。
腹板两侧拼接板厚度t3=tw*（h-2*tf）/（2*h1）+1： 6.6mm选取t3=：10mm 梁的截面特性：梁的毛截面面积A0翼缘A01=2*bf*tf7000.0mm2腹板A02=(h-2*tf)*tw2808.0mm2A0=A01+A029808.0mm2梁的毛截面惯性矩I0翼缘I01=2*(bf*tf³/12+bf*tf*((h-tf)/2)²)186097333.3mm4腹板I02=tw*(h-2*tf)³/1222778496.0mm4I0=I01+I022********.3mm4梁的毛截面模量W0=I0/(h/2)：1228681.3mm3螺栓孔惯性矩：（距中性轴）=bf*h^3/2-(bf-tw)*(h-2*tf)^3/2：腹板螺栓孔I2=∑tw*(d^3/12+d*yi^2)：#NAME?mm4梁的净截面特性：梁的净截面惯性矩In=I0-I2：#NAME?mm4梁的净截面模量Wn=In/(h/2)：#NAME?mm3梁单侧翼缘净截面面积An1=bf*tf3500.0mm2梁腹板净截面面积An2=(h-tf*2)*tw-n'*d*tw：2227.5mm2梁净截面设计内力值：弯矩M=W n*f/Re：#NAME?kN*m剪力V=An2*fv/Re：278.4kN 三、连接螺栓计算（等强度设计法）：腹板螺栓数目N2计算：腹板一侧由弯矩M引起的螺栓最大剪力Vmx、Vmy:e:130mmΣ(xi²+yi²)#NAME?mm2y1#NAME?mmx1#NAME?Vmx=(M*I02/I0+V*e)*y1/Σ(xi²+yi²)#NAME?kNVmy=(M*I02/I0+V*e)*x1/Σ(xi²+yi²)#NAME?kN 腹板一侧由剪力VM引起的螺栓最大剪力Vvy:Vvy=V/(n'*n3)30.9kN 腹板一侧由弯矩M、剪力V共同引起的螺栓最大剪力Vmax:Vmmax=[Vmx²+(Vmy+Vvy)²]½#NAME?kN#NAME?Nv=125.55#NAME?确定腹板一侧螺栓数目N2：9颗四、梁截面强度校核：腹板拼接板净截面面积An4=(h1-2*n2*d)*t3*2：3710mm2>An2=2227.5OK!拼接板刚性校核：腹板拼接板毛截面惯性矩I3=：26041666.7mm4腹板拼接板螺栓孔惯性矩I4=：#NAME?mm4翼缘和腹板拼接板净截面抵抗矩W np=（I01+I3-I4)/(h/2)：#NAME?mm3#NAME?Wn=#NAME?#NAME?五、抗震验算：梁的全塑性模量Wp=bf*tf*(h-tf)+(h-2*tf)^2*tw/4：1360024mm3梁的全塑性弯矩Mp=Wp*fy：319.6kN*m梁的极限强度fu:375N/mm2梁翼缘的拼接极限弯矩MU1：翼缘板对接对应的最大承载力弯矩：Mu1=b f*t f*Fu*(h-tf)427.9kN*m 梁腹板的拼接极限弯矩MU2：腹板对应极限弯矩：Mu2-1=Wpw*fu：82.1kN*m腹板拼接板对应的极限弯矩：Mu2-2=Wnw*fu：78.1kN*m腹板横向单排高强螺栓拉脱对应的极限弯矩：rm:#NAME?mm Mu2-3=（∑ri^2/rm）ew1*tw*fu#NAME?kN*m腹板拼接板横向单排高强螺栓拉脱对应的极限弯矩：Mu2-4=(∑ri^2/rm)*ew1*tws*fus#NAME?kN*m腹板高强螺栓对应的极限弯矩：螺栓的极限承载力Vu：Vu=MIN(0.75*nf*Ae*fu,d*Σt*fub)157.5kNMu2-5=(∑ri^2/rm)*[(Nvu^2-(Vu*ym/(N2*rm))^2)^0.5-Vu*xm/(N2*rm)]#NAME?kN*mMu2=Min(Mu2-1,Mu2-2,Mu2-3,Mu2-4,Mu2-5)：#NAME?kN*m梁的拼接极限弯矩MU：Mu=Mu1+Mu2：#NAME?kN*m#NAME?η*Mp=415.5kN*m#NAME?结 束说明:节点号应与实际工程设计图对应，黄格子为提醒注意的结果蓝格里的内容必须手工输入，其余均自动计算注意：座接节点时= 柱截面高度x梁宽x梁腹板厚x加劲板厚柱截面高度梁截面宽度加劲肋板厚度梁腹板厚度当Q235板厚大于20mm或Q345板厚大于16mm时须修改强度值当Q235板厚大于20mm或Q345板厚大于16mm时须修改强度值根据安装间隙及构造要求预先取值依据2010抗震规范5.4.2:抗震取值0.75；不抗震取值1M16~M30应根据〈钢规〉7.2.2调整nf及u值n2<=6注意：梁腹板单侧一列距中性轴一侧的螺栓数n2<=6,否则要再重新计算！依据JGJ82-2011规范5.1.3计算如果验算不通过，则应返回修改n'、n2值注意：fu、fub依据不同钢材型号的取值！依据钢规5.1.1计算注意：fu、fub依据不同钢材型号的取值！计算参照STS技术条件p62.注意：梁腹板单侧一列距中性轴一侧的螺栓数n2<=6,否则要再重新计算！注意：梁腹板单侧一列距中性轴一侧的螺栓数n2<=6,否则要再重新计算！245高强螺栓M16~M36依据抗震规范2010版8.28。
盖梁焊接接头计算
盖梁焊接接头计算
盖梁是建筑工程中常见的结构形式，通常用于横跨大跨度的建筑物，如体育馆、会展中心等。
在盖梁的施工过程中，焊接是一种常用的连接方式。
在焊接盖梁接头时，需要进行一定的计算，以确保焊接接头的质量和稳定性。
盖梁焊接接头计算需要考虑焊接材料的选择。
一般情况下，盖梁的材料为钢结构，焊接材料通常选择焊条或焊丝。
在选择焊接材料时，需要考虑其与盖梁材料的相容性、焊接强度和耐腐蚀性等因素。
盖梁焊接接头计算还需要考虑焊接接头的设计。
盖梁接头的设计应符合相关的焊接规范和标准，确保焊接接头的强度和稳定性。
在设计焊接接头时，需要考虑焊接方式、焊缝形式、焊接角度等因素，以确保焊接接头的质量和可靠性。
盖梁焊接接头计算还需要考虑焊接接头的尺寸。
焊接接头的尺寸应根据盖梁的结构和荷载要求进行合理设计，以确保焊接接头能够承受设计荷载并保持结构的稳定性。
在计算焊接接头的尺寸时，需要考虑焊接材料的强度和变形性能等因素，以确保焊接接头的质量和稳定性。
盖梁焊接接头计算还需要考虑焊接接头的检测和验收。
在焊接接头完成后，需要进行焊缝检测和力学性能测试，以确保焊接接头符合相关的标准和规范要求。
只有经过严格的检测和验收，才能确保盖
梁焊接接头的质量和可靠性。
盖梁焊接接头计算是盖梁施工过程中至关重要的一环。
通过合理的焊接材料选择、接头设计、尺寸计算和检测验收，可以确保盖梁焊接接头的质量和稳定性，保证建筑物的安全和可靠性。
在实际工程中，需要严格遵守相关的标准和规范要求，确保盖梁焊接接头的质量和可靠性。
钢构焊缝计算(受力)
《钢结构》网上辅导材料二钢结构的焊接连接钢结构的连接方法可分为焊缝连接、螺栓连接和铆钉连接三种。
焊接连接是现代钢结构最主要的连接方法。
它的优点是：（1）焊件间可直接相连，构造简单，制作加工方便；（2）不削弱截面，用料经济；（3）连接的密闭性好，结构刚度大；（4）可实现自动化操作，提高焊接结构的质量。
缺点是：（1）在焊缝附近的热影响区内，钢材的材质变脆；（2）焊接残余应力和变形使受压构件承载力降低；（3）焊接结构对裂纹很敏感，低温时冷脆的问题较为突出。
一、焊缝的形式1．角焊缝图 1 直角角焊缝截面图 2 斜角角焊缝截面角焊缝按其截面形式可分为直角角焊缝和斜角角焊缝。
两焊脚边的夹角为90°的焊缝称为直角角焊缝，直角边边长h f 称为角焊缝的焊脚尺寸，h e ＝0.7h f 为直角角焊缝的计算厚度。
斜角角焊缝常用于钢漏斗和钢管结构中。
对于夹角大于135°或小于60°的斜角角焊缝，不宜用作受力焊缝（钢管结构除外）。
2．对接焊缝对接焊缝的焊件常需加工成坡口，故又叫坡口焊缝。
焊缝金属填充在坡口内，所以对接焊缝是被连接件的组成部分。
坡口形式与焊件厚度有关。
当焊件厚度很小（手工焊≤t 6mm ，埋弧焊≤t 10mm ）时，可用直边缝。
对于一般厚度（t=10～20mm ）的焊件可采用具有斜坡口的单边V 形或V 形焊缝。
斜坡口和离缝c共同组成一个焊条能够运转的施焊空间，使焊缝易于焊透；钝边p有托住熔化金属的作用。
对于较厚的焊件（t＞20mm），则采用U形、K形和X形坡口。
对于V形缝和U形缝需对焊缝根部进行补焊。
对接焊缝坡口形式的选用，应根据板厚和施工条件按现行标准《建筑结构焊接规程》的要求进行。
凡T形，十字形或角接接头的对接焊缝称之为对接与角接组合焊缝。
图3 对接焊缝的坡口形式3．焊缝质量检验《钢结构工程施工质量验收规范》规定焊缝按其检验方法和质量要求分为一级、二级和三级。
三级焊缝只要求对全部焊缝作外观检查且符合三级质量标准；一级、二级焊缝则除外观检查外，还要求一定数量的超声波检验并符合相应级别的质量标准。
节点板焊接支撑节点计算书
节点板焊接支撑节点”节点计算书节点基本资料设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版） 节点类型为：节点板焊接支撑节点 连接件基本参数截面描述：PIPE-83*5端头板：-115*155*8_Q345，封板厚度：6 mm 端头板贯入圆管深度：50 mm 端头板与圆管截面间角焊缝焊脚高度： 5mm 封板与圆管截面间角焊缝焊脚高度： 5 mm杆端沿轴线到工作线交点距离： 283 mm连接方式：焊缝连接 角焊缝焊脚高度：9 mm 节点示意图如下：设计内力：组合工况内力设计值（kN ）组合工况1否 组合工况2三.验算结果一览板件厚度焊缝应力（MPa ）荷载信息最小满足 最大200 满足137焊脚高度 (mm) 7 最大7 满足焊脚高度(mm) 7 最小7 满足综合应力 (MPa) 155 最大160 满足焊脚高度(mm) 最大满足焊脚高度(mm) 最小满足板件应力(MPa) 最大295 满足净长板厚比c/t 最大满足稳定应力(MPa)最大295 满足四.基础构件与连接板焊缝验算焊缝受力：N=kN; V=kN; M= • m焊脚高度：h f=7mm;角焊缝有效焊脚高度：h e=2XX 7= mm双侧焊缝，单根计算长度：l f=200-2 x 7=186mm1焊缝承载力验算强度设计值：f=200N/mmA n AnA=l f*h e=186xx 10 -2= cm2d N=|N|/A=||/ x 10= N/mm "2W=l f A2*h e/6=186A2x 6 x 10A-3= cm"3d M=|M|/W=||/ x 10 3= N/mm 2x 10= N/mm "2T =V/A=(-105)/正面角焊缝的强度设计值增大系数：B f=1综合应力：d ={[( d N+ d M)/ B f] 2 + T 2} ={[+/1]A2 +"2}"= N/mm A2w 200,满足2焊缝构造检查最大焊脚高度：6 x =7mm(取整)7< 7,满足！最小焊脚高度：18A x =7mm(取整)7 >= 7,满足！五•连接件与节点板连接验算1角焊缝基本参数焊缝群分布和尺寸如下图所示:角焊缝焊脚高度：h f =9 mm ;有效高度：h e = mm 有效面积：A= cm "2 形心到左下角距离： C x = mm ; C y = mm焊缝受力： N=(-120)kN ;距离焊缝下边： d= mm 偏心扭矩：T=N*(d-C y )= • m 2 焊缝群强度验算未直接承受动力荷载，取正面角焊缝强度设计值增大系数B 对形心惯性矩： I x = cm "4; I y = cm "4 对形心极惯性矩：I P =l x +l y =+= cm "4N 作用下：T N = b N =N/A=(-120)/ X 10= MPa由左下角点开始逆时针编号各角点作为验算控制点 偏心扭矩T 作用下各角点应力：b tx1=b tx2=-T*C y /I P =XX 10"2= MPab tx3=b tx4=T*(H+2*h e -C y )/I P=X (115+2X MPa b ty2=T*(B 2+2*h e -C x )/I P =X +2X MPa b ty3=T*(B 1+2*h e -C x )/I P =X +2X MPa b ty1=b ty4=-T*C x /I P =XX 10"2= MPa+max(|+| ， ||) "2}"= MPa最大综合应力：b m =max(b i ,b 2,3 角焊缝构造检查角焊缝连接板最小厚度： T min =8 mm构造要求最大焊脚高度： h fmax =*T min = mm > 9，满足 腹板角焊缝连接板最大厚度： T max =18 mm构造要求最小腹板焊脚高度： h fmin =*T max"= mm < 9,满足六 . 连接件作用力下节点板验算1 节点板受压补充验算按 GB 50017-2003 条之有效宽度法进行节点板受压时的验算 控制工况：组合工况 1， N=(-120) kN 截面两端点间有效宽度： b e0=115 mm 截面上端点计算线有效宽度： b e1= mm 截面下端点计算线有效宽度： b e2= mm 控制工况下板件应力 (MPa)：各角点最大综合应力：b 1={[min(| b N +b tx1| ， | b ty1|)/={[min(|| ， ||)/] "2+max(|| ， ||) "2}"= MPa"2 "2 "b 2=[(b ty2/B f )"2+(T N +b tx2)"2]"=["2+("2]"= MPa"2 "2 "b 3=[(b ty3/B f ) +(T N +b tx3) ]=["2+(+"2]"= MPab 4={[min(| b N + b tx4| ， | b ty4|)/={[min(|+| ， ||)/]"2 "2 " B f ] +max(| T N +b tx1| ， | bty1|) }B f ]"2+max(| T N +b tx4| ， | b ty4|) "2}""2b 3,b 4)= MPa W 160,满足d =N/[(b eO+b el + b e2)*T]=120 X 10A3/[(115++ X 18]= N/mm "2< 295，满足七. 连接件压力作用下节点板稳定性验算受压连接件连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至基础构件的净距离：c/t=18= wc= mm 10*(235/345)A=，稳定承载力取为控制工况：组合工况1，N=(-120) kN 截面两端点间有效宽度：b e0=115 mm截面上端点计算线有效宽度：b e1= mm截面下端点计算线有效宽度：b e2= mm控制工况下稳定应力(MPa)：d =N/[*(b e0+b e1+b e2)*T]=120X 10A3/[ X (115++X 18]= N/mm A2w 295，满足。
角焊缝及其计算
角焊缝及其计算型式及分类截面形式:普通型（等边凸形）、平坦型（不等边凹形）、凹面形两焊脚边夹角: 直角角焊缝、斜角角焊缝、焊缝长度与作用方向1.侧面角焊缝（侧缝）侧缝主要承受剪力, 应力状态叫单纯, 在弹性阶段, 剪应力沿焊缝长度方向分布不均匀, 两端大中间小, 且焊缝越长越不均匀, 但侧缝塑性好。
2. 正面角焊缝（端缝）端缝连接中传力线有较大的弯折, 应力状态较复杂, 正面角焊缝沿焊缝长度方向分布比较均匀, 但焊脚及有效厚度面上存在严重的应力集中现象, 所以其破坏属于正应力和剪应力的综合破坏, 但正面角焊缝的刚度较大, 变形较小, 塑性较差, 性质较脆。
3. 斜向角焊缝斜向角焊缝受力情况较复杂, 其性能介于侧缝和端缝之间, 常用于杆件倾斜相支的情况, 也用在板件较宽, 内力较大连接中。
4. 周围角焊缝主要为了增加焊缝的长度和使焊缝遍及板件全宽, 而把板件交搭处的所有交搭线尽可能多的加以焊接, 成为开口或封闭的周围角焊缝。
构造及要求。
4.1.最小焊脚尺.4.2.最大焊脚尺.贴边处满.4.3.角焊缝最小长度4.4.侧面角焊缝最大计算长度4.5.板件端部仅有两条角焊缝时每条侧面角焊缝的计算长度4.6.搭接连接中搭接长度应满.而且不宜采用一条正面角焊缝来传力。
4.7.在次要构件和焊缝连接中，允许采用断续角焊缝，各段间距满足以保证整体受力。
角焊缝连接计算基本计算公式轴心作用下的角焊缝计算轴心作用下角钢的角焊缝计算弯矩，剪力和轴心力共同作用下角焊缝计算（T形接头）弯矩，剪力和轴心力共同作用下角焊缝计算（搭接形接头）1.端缝、侧缝在轴向力作用下的计算.（1）端缝...——垂直于焊缝长度方向的应力....h.——角焊缝有效厚度....l.——角焊缝计算长度，每条角焊缝取实际长度减10mm（每端减5mm）.ff.——角焊缝强度设计值.b.——系数，对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构，b.=1.22，直接承受动力荷载b.=1.0。
网架结构焊缝条数计算公式
网架结构焊缝条数计算公式在建筑结构中，网架结构是一种常见的结构形式，它由许多相互连接的杆件和节点组成，形成了一个稳定的整体。
在网架结构中，焊接是连接杆件和节点的常见方法之一，而焊缝的数量是评估结构强度和稳定性的重要指标之一。
因此，准确计算网架结构中的焊缝条数对于确保结构的安全性和稳定性至关重要。
计算网架结构焊缝条数的公式可以通过以下步骤进行推导和确定：1. 确定网架结构的杆件数量和连接方式。
首先需要确定网架结构中的杆件数量和连接方式，包括杆件的长度、直径和连接节点的类型等信息。
2. 确定焊接方式和焊缝长度。
根据网架结构的实际情况和设计要求，确定焊接方式和焊缝长度，包括角焊、对接焊、搭接焊等不同的焊接方式和对应的焊缝长度。
3. 计算焊缝条数的公式推导。
根据焊接方式和焊缝长度，可以推导出计算焊缝条数的公式，一般情况下，可以采用以下公式进行计算：焊缝条数 = Σ(杆件长度 / 焊缝长度)。
其中，Σ表示求和符号，杆件长度是指每根杆件需要焊接的长度，焊缝长度是指焊接的实际长度。
4. 实际应用和调整。
根据计算得到的焊缝条数，结合实际情况和工程经验进行调整和修正，确保计算结果符合实际情况。
通过以上步骤，可以确定网架结构焊缝条数的计算公式，并且根据实际情况进行调整和修正，从而保证结构的安全性和稳定性。
在实际工程中，网架结构焊缝条数的计算是非常重要的，它直接影响着结构的安全性和稳定性。
因此，工程师和设计师需要对网架结构焊缝条数的计算方法有一个清晰的认识，并且结合实际情况进行合理的调整和修正。
此外，除了焊缝条数的计算，工程师和设计师还需要对焊接工艺、焊接质量和焊接材料等方面进行全面的考虑和评估，确保焊接质量和结构稳定性。
在实际工程中，网架结构焊缝条数的计算是一个复杂而又重要的工作，它需要工程师和设计师有丰富的经验和深厚的专业知识，才能够确保结构的安全性和稳定性。
因此，我们需要不断地学习和积累经验，提高自身的专业水平，为建筑结构的安全和稳定贡献自己的力量。
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< fvw= 120 N/mm2 < ftw= 120 N/mm2
1.1ftw
翼板腹板相交处折算应力= 8.48917 N/mm2 < =
132 N/mm2
中和轴处折算应力=
7、
验算结果
1.1ftw
30.2099 N/mm2 < =
132 N/mm2
TRUE 通过
注:工字钢结构,N/mm2=Mpa
屈服强度和屈服点相对应，屈服点 是指金属发生塑性变形的那一点， 所对应的强度成为屈服强度。许用 应力指机械零件在使用时为了安全 起见，用屈服应力除以一个安全系 数。抗拉强度指材料抵抗外力的能 力，一般拉伸实验时拉断时候的强 度。
号节点焊接强度计算
1、
节点信息
弯矩M=
0 KN.m
轴力（压力）N=
0 KN
剪力V=
166 KN
2、
截面信息
腹板高H=
300 mm
翼板宽W=
30 mm
腹板厚tb=
翼板厚tw=
3、
材质
40 mm 35 mm Q235
16Mn
Q235
4、
材质特性
抗剪强度fvw=
抗拉强度ftw=
5、
截面特性
120 N/mm2 120 N/mm2
换算关系为：
许用应力=屈服强度/安全系数
拉压试验多用 屈服强度和抗拉强度
与温度有很大关系，一般温度升 高，材料强度降低
面积Aw=
141 cm2
面积距Sw=
625.875 cm3惯性距Iw=来自14891.8 cm4
抗弯模量Ww=
翼缘面积距S1=
6、
计算各应力值
拉力作用下应力σN=
弯矩作用下应力σM=
腹板端部正应力σ1=
腹板端部剪应力τ1=
剪应力τmax=
正应力σmax=
804.963 cm3 175.875 cm3
0 N/mm2 0 N/mm2 0 N/mm2 4.90123 N/mm2 17.4417 N/mm2 0 N/mm2