用整体冷卷焊接法加工平带鼓式硫化机鼓体的实用分析
半钢氮气硫化施工参数选取及常见外观废品原因分析
G BEAD HEIGHT
A
HEIGHT
E
PB
B
三、氮气硫化施工参数选取
11、硫化后充气压力一般原则： PCR 0.2MPa LTR 0.35MPa LVR 0.35MPa 12、后充气轮辋宽度=标准轮辋宽度+12.7mm 13、硫化后充气时间=2×硫化时间-2min
14、内压曲线：（图中绿色曲线） 内压曲线显示的是检测胶囊内的压力变化，测点在介质回管路上
-0.04 ～-0.02 MPa
动力水压力： 动力风、后充气风： 仪表风压力：
≥2.0 MPa 0.70～0.85 MPa 0.4±0.05MPa
三、氮气硫化施工参数选取
半钢N2硫化步序及每步作用：
外温 173℃
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 硫化 蒸汽 蒸汽 蒸汽 N2 N2排 N2 泄露 N2 N2 N2 排 抽真 步序 排凝 排凝 进 进 凝 进 检查 进 进 回收 空 空 硫化 时间 0.1 0.1 4.6 0.8 0.15 1 1 1 X 0.2 0 0.2
三、氮气硫化施工参数选取
3、半钢氮气硫化步序对应的硫化阀状态
硫化阀 蒸汽进 步序 1 步蒸汽排凝 2 步蒸汽排凝 3 步蒸汽进 4 步 N2 进 5 步 N2 排凝 6 步 N2 进 7 步泄漏检查 8 步 N2 进 9 步 N2 进 10 步 N2 回收 11 步排空 12 步抽真空 注： “ ”表示打开，其余为关闭。 N2 排凝 N2 进 蒸汽排凝 N2 回收 主排 抽真空
二、氮气硫化优点
1、 N2是一种来源广泛（空气中含量为78%）的不活泼气体，它的 离解能为945.33KJ/mol，这意味着N2加热至3000℃时N2分解少于 0.1%，所以能有效的保护胶囊、阀门、管道不易被腐蚀。 2、由于N2是气体，是可以压缩、膨胀的，而水是不可压缩的，这 决定了N2硫化过程中压力稳定，帘线强度，附着力比热水硫化的 明显上升，同时中间伸变小，尺寸更稳定 ，从而保证了轮胎的 品质。 3、N2硫化胶囊寿命比热水硫化胶囊寿命高，影响硫化胶囊寿命除 制造品质外，胶囊使用中主要损坏为老化，老化又包括热老化和 氧化。氧化主要表现为胶囊表面发粘，热老化主要表现为起泡， N2硫化要求： N2纯度≥99.99%， O2含量≤100PPM,所以N2硫化 胶囊老化主要是热老化。 目前国外半钢子午胎大多数采用此种硫化方式，国内轮胎厂家 也陆续开始采用，安徽佳通公司于1998年在中国大陆第一家使用 氮气硫化半钢子午胎,桦林佳通公司半钢硫化于2005年开始采用 氮气硫化的方式。
Ф700×1800鼓式硫化机的修理
一 ５— ６
７０ ０ ０ ’ ８ 鼓式硫化机的修理 ×１０
陈 卉
（ 凯迪 西北橡 胶有限公司 ， 陕西 咸 阳 ７ ２ ） １０ ３ ２
［ 摘
要］对使 用近二十年的鼓 式硫化机 解体修理的全过程及其要点进行 了阐述和介 绍。
［ 关键 词］ 鼓 式硫 化 机 ； 技 术 准备 ；修 理要 点
鼓 式 硫 化 机 有 平 带 和 三 角 带 两 大 类 ， 主 要 用 来 硫 化 表 面 光 滑 以及 对 表 面 质 量 有 特 殊 要 求 的 产 品 ，如 印 花 导 带 ，纸 浆 带 ， 纯 胶 板 ，夹 布 胶 板 等 ， 生 产 中 可连 续硫 化 ，容 易 实 现 自动 化 和 流 水 作 业 。我 公 司 的鼓 式 硫 化 机 １ ８ 年 投 入 使 用 ， 至 ９２ 今 已近三 十年 ， 是 我 公 司 多年 来 唯 一 的 能够 连 续
图２ 型密封圈被 啃处示意图 ０
２
图３
从 结构 上 分析 ， 产 生 这 一 现 象 的 原 因是 安装 时 油 缸 口及 活 塞 杆 上 有 锐 角 ，不 够 圆滑 ，致 使 安 装 时 产 生 问题 ，修 理 时 将 原 结 构 进 行 了 改进 ，将 图３ 示 的 １ 处 做 成 １ 。 的锥 面 ，如 图３ 线所 所 、２ ５ 虚 示 ， 圆滑 过 渡 至 规 定 尺 寸 ，这 样 安装 起 来 比较 顺 利 ，也 不 易破 坏 密 封 件 。对 其 它 设 备 出现 的类 似 情 况 ，也根 据这 一 原则 进行 了改进 。
油 缸 存 在 的 问题 ， 当 时 的现 象 是 ： 油 缸 与 活塞 难 以拆 卸 ，不 论 用 风 压 还 是 油压 进 行 打 压 都难 以拆 卸 ，还 发 现 液 压 油 中夹 有 很 多胶 末 。对 这 两套 组 件 进 行 测 量 ，发 现 上 摆 油缸 缸 口有 变 形 ， 与活 塞 配 合 间 隙最大 ０２ ｍｍ，最 ｄ Ｏ １ｍｍ，活塞 端 面 出 ． ５ ＇ ．５ 现 高 点 ，活 塞轴 向尺寸 两 头大 中 间ｄ ｏ１ ，． ｍｍ，对此 进 行 修 理 调 整 ，安 装 后 ，纠 偏 装 置 油缸 与活 塞 配 合 正 常 。难 以拆 卸 的原 因是 ， 以前 活 塞 与活 塞 杆 的 锁 母 没 有 安 装 ，致 使 活 塞 与 缸 体 底 部 形 成 负 压 紧 贴 在 一 起 ，这 次 安 装 时经 仔 细 检 查 ，将 液 压 系 统 打 开 的 部 位 严 格 清 洗 ，并 严 防 杂 质 、脏 油 混 入 系 统 ；更 换 密 封 件 的材 质 ，避 免 密 封 件 老 化 形 成
冷作工技术总结_焊工技师总结
冷作工技术总结_焊工技师总结自2014年以来，我已经在一家机械制造公司担任冷作工作了六年。
在这段时间内，我积累了丰富的经验，并学习了许多新的技术。
我想分享一些我对冷作工技术的总结和体会，希望对同行们有所帮助。
首先是前期准备：在进行冷作之前，最重要的是要仔细检查设备和工具，确保它们适合任务，并且在良好的工作状态下。
还要检查材料，保证其适合冷作，并遵循相应的操作规程和安全措施。
其次是冷作过程：在冷作中，必须非常小心和耐心。
每个操作都需要确定好力度和方向。
当进行冷弯或冷卷时，要注意加热和预先弯曲的区域。
此外，还要避免将损坏或缺陷的材料带入工作流程中。
最后是后期处理：在完成冷作后，必须仔细检查并测量每个制品的尺寸和形状，以确保符合规格和质量标准。
如果出现任何问题或错误，必须立即进行修复或重新制作。
此外，在清理和维护设备和工具时，也要非常小心。
总体而言，冷作技术需要准备充分、小心谨慎和专业技能。
冷作不但可以提高材料强度和硬度，还可以做到高精度和低成本，因此在机械制造业中非常有用。
希望我的总结能够帮助更多的冷作完成出色工作，取得成功。
焊工技师总结：我是一名从事焊工工作的技师，已经有多年的经验了。
通过多年的实践与培训，我发现，成功的焊接需要的不仅是技术经验，还需要细心、耐心、责任心和对焊接工艺的深入理解。
其次是焊接过程：焊接过程需要细心和耐心，要审慎地考虑焊接的所有方面。
这包括电弧的强度和位置，焊接速度，焊接角度以及钳子和辅助材料的位置。
在焊接不同的材料时，例如不同的合金，还需要更加细致的处理。
最后是焊接后处理：在完成焊接后，必须检查焊接的质量，并遵循特定的测量和检验要求。
如果发现缺陷或问题，必须加以处理或重新焊接。
清洁和保养设备和工具，以保证它们在下次使用时仍能够正常使用。
鼓式硫化机
§1－3 基本结构
XLG-Φ2000×3200尼龙橡胶复合型传动输送鼓式硫化机
数控双温双鼓硫化机 B1600生产线
传动辊
压力带 硫化鼓 压力带
伸张辊
清洁装置 清洁装置 调偏装置
调节辊
调距装置
加压辊
张紧装置
平带鼓式硫化机
硫化时，鼓内通入蒸气，带坯由导开装置导开， 经过调节辊进入压力带和硫化鼓之间，由张紧 装置及伸张辊将压力带张紧，并压紧在带坯上， 对带坯加压。传动装置驱动传动辊，并通过压 力带的摩擦传动使硫化鼓按硫化时间要求缓慢 转动，并带动其他辊筒。硫化鼓边加热带坯并 逐渐完成硫化过程。 硫化鼓和压力带在使用过程中会积垢或锈蚀， 故设有清洗装置。后压力辊可对硫化制品起着 辅助加压作用，并驱赶进入硫化区的带坯内的 气泡。
进汽装置 冷凝水排出管
平带鼓式硫化机硫化鼓的结构
二、硫化鼓的材料及加工方法 硫化鼓本体可用45钢锻造，然后切削加工； 小口径的硫化鼓，也可用无缝钢管制成或用锅炉钢 板卷焊而成。 本体与两端用同样材料的铸钢轴头焊接起来， 焊后经退火处理，再最后机械加工，精磨并抛光鼓 面，粗糙度要求1.6以上，再喷镀厚为0.2～0.3mm 的硬铬。喷镀材料的合金成分，应使其热膨胀系数 与鼓体材料相同，否则多次热膨胀后，镀层会起皮 脱落。 为了确保鼓体的稳定性，在大直径鼓内，焊 有两个加强环。 硫化鼓制成后，须经水压实验，实验压力为 1.2～1.5MPa。
轴承座 横移座架
机架
压力带跑偏 调节油缸 轴承座
伸张油缸
伸张辊
二、工作原理 压力带靠伸张辊两端的两个伸张油缸（柱塞式油 缸）推动轴承座横移座架沿机架的导轨移动而张 紧。伸张辊的一端，轴承座的下方还装有3个伸张 辊上、下调整油缸（另一端没有），可将伸张辊 轴端的轴承座沿轴承座横移座架的导轨作上、下 调整，以防压力带跑偏。油缸推动轴承座的上下 位置，由3个限位开关控制。 辊筒两端的滚动轴承由油泵压力油通过喷油管喷 油润滑，回油从压盖下部小孔流回油箱。 钢球用于轴承座横移座架和伸张油缸的柱塞之间 的自动调心。 根据工艺要求，伸张油缸的液压控制应满足两个 基本要求，（1）压力能在一定范围内调节；（2） 压力能稳定在选定的范围内。
鼓式硫化机硫化工艺
鼓式硫化机硫化工艺1. 鼓硫班长岗位1.1 岗位职责：在值班长的领导下，负责本班组的生产组织、工艺纪律、现场管理、安全生产。
负责操作台控制及辊温和润滑、液压系统调节，负责机台的各种报表，交班本及硫化条件的填写。
1.2 操作内容1.2.1 按《交接班制度》进行对口交接班。
1.2.2 认真开好班前、班后会,传达当日的生产任务及主要技术参数，班后认真总结当日工作。
1.2.3 负责鼓式硫化机操作台的开动和控制，开动按顺序操作，即：顺序送电打开润滑泵、液压泵—反向开动主机—升温—降温—停—关润滑泵、加压泵—停。
1.2.4 鼓式硫化机升温的操作：1.2.4.1升温前的检查：升温前先检查电加热、温度传感器、检查钢带内及第一、第二加压辊上不得粘有杂物，并用高压风吹去钢带上的灰尘。
确定钢带内无杂物时，按操作顺序缓慢反向开动主机。
1.2.4.2主机开动后，对各加热辊筒开始升温，升温时先打开主进气阀,再打开进出直通阀，使辊筒内的冷凝水排出后，关掉直通打开出汽自动阀。
初升温时每小时升40℃辊温逐渐升高后每小时升60℃直至升到工艺规定的温度温度达到后保持2小时方可硫化带胚.1.2.4.3钢带电加热的温度：各区电加热温度按工艺标准调好后，带胚进鼓前30分钟开通，每隔2分钟开通一组。
1.2.5 鼓式硫化机的开头：1.2.5.1垫圈的选择垫圈的厚度为：产品的厚度减0.8mm至1.5mm垫圈的间距比产品标准宽度大1～2‰，并按主辊中心校准。
1.2.5.2垫带的选择：垫带应比垫圈厚2-4mm，宽度比垫圈间距小80-150mm，换好垫圈应立即用垫带包鼓。
1.2.5.3引带（后续带）的选择：引带（后续带）的厚度比垫圈厚2-4mm，宽度比垫圈间距小80-150mm，长度大于25m.1.2.5.4钢带的调节：在引带进鼓前，先把钢带按五辊中心位置调正后，再把钢带张力调到15kgf/cm2。
钢带不得有松紧不一现象。
（生产中钢带跑偏需调整,应逐步进行以免过度。
低合金钢压鼓成形大封头的SAW焊接
（ ４ ）Ｅ ＨＡ６ ３ ０ ０ ＊ １ ８一枚 Ｑ ３ ４ ５ Ｒ 封头主要 焊接 参数 ： 焊 接 电流 ：５ ０ ０ －５ ３ ０ Ａ 焊 接 电压 ３ ０ －３ ２ Ｖ 焊 接速度 ３ ０ －３ ５ ｍ／ ｈ 层 间温度 １ ５ Ｏ ℃左右 结 果 如再 在试件 ３ 的基 本上 降低 线能量 ， 接 主要参数 基本 没变 ， 不 过与试件 ３ 不 同的是 ， 再 次压 道 焊接 ，焊 接参 数 同上 ，最 后 再将 多余 的余 高 去 除 ，结果 成 形 未开 裂 ，ＲＴ 一 次 合格
率 １ ０ ０ ％。２ ０ １ ３年 ７ 月 Ｅ ＨＡ７ ６ ３ ０ ＊ １ ６一 枚
焊 接 电压 ３ ０ － ３ ２ Ｖ 焊 接速 度 ３ ０ － ３ ５ ｍ／ ｈ 层 间温 度 １ ５ ０ ￣ Ｃ左 右 结果 ：比平 时线 能量 稍 小 ，圆片 焊接 焊 接
直 接 压 鼓旋 压 成 型 ，未 开 裂 ，ＲＴ 一 次合 格 率 会 严重 影响效 率 ，也会 影 响焊 缝成 形 ，因此焊
焊接速 度 ３ ０ － ３ ５ ｍ／ ｈ 层 间温 度 １ ５ ０ ℃左 右
Ｑ２ ３ ５ Ｂ 的封 头采 用 同样 的焊接 工艺 ，成 形未开 裂 ，Ｒ Ｔ拍 片仅有 两张裂 纹 。
试 件汇总 如表 １
平 均约 ２ ０张 ／枚 ，基本上 为纵 向裂纹 。
Ｑ３ ４ ５ Ｒ 封头主 要焊接 参数 ：
焊接 电流 ：５ ５ ０ － ５ ８ ０ Ａ 焊接 电压 ３ ０ － ３ ２ Ｖ
（ ２ ）Ｅ ＨＡ７ ９ ０ ０ ， ３ ０及 ７ ６ ０ ０ ＊ ２ ６ 各 两 枚 本 次焊 接 完成 后在 焊缝 近表 面两 侧熔 合 线附 近
鼓式硫化机
鼓式硫化机我厂现在使用的鼓式硫化机：五辊平带鼓式硫化机其生产特点：（一）优点：1、能连续硫化；2、制品表面光洁度高；3、厚度均匀；4、劳动强度低；5、容易实现生产过程自动化。
适用于生产表面质量要求高的和具有连续花纹的制品。
（二）缺点：1、生产能力低；（受鼓径影响）2、制品厚度受到限制；（受压力限制）3、操作不方便。
平带鼓式硫化机和平板硫化机相比，其主要优点是可以连续硫化，产品表面光洁，厚度均匀，内部致密，无两次重复硫化的接头，无接头的暗棱，且可实现环形无接头硫化。
由于硫化连续进行，故可实现自动化作业，不仅操作人员可以减少，其劳动强度也可大大降低。
对于表面强度要求高或具有连续花纹的板、带制品，其优越性尤为显著，在全长上的产品性能能达到均匀一致。
缺点是硫化压力不如平板硫化机高，且受到鼓径增大的限制，硫化厚制品的质量和生产能力都比不上平板硫化机，所以，目前主要用于硫化薄型板带。
硫化机设备与生产工艺1.鼓式硫化机是在硫化鼓上完成制品的加热、加压和硫化的。
因此，硫化鼓的直径与长度，是其最具代表性的参数之一。
（1）生产能力，因为：随着D的增大，生产能力将成比例的增加；（2）硫化压力，因为：在钢带张力一定的情况下，随着D的增大，硫化压力将成比例减少；（3）压力带强度，因为：对于一定的钢带厚度，随着D的减少，钢带的弯曲应力将成比例的增大，而且，当D＜1000mm时，最好用挂胶钢丝编织带，而不是薄钢带，否则，其弯曲疲劳的寿命太短，且钢带的张力受到限制；（4）加工制造与机台的尺寸，因为：随着D的增大，制造难度增加，而且机台尺寸过大2.主鼓与从鼓的直径比为：D0 =2/3D从鼓D0 不能太小，否则将影响压力带的弯曲疲劳寿命。
D0 太大，则机台笨重，操作不便。
主鼓的长度，以硫化制品的宽度为依据，同时，也要考虑到刚度的问题，因此，其长径比不能过大，一般L/D＝1～3为宜。
也不能碰到硫化鼓上。
当前，平带鼓式硫化机的包角2700～2800。
新型三角带鼓式硫化机的设计与优化
新型三角带鼓式硫化机的设计与优化摘要：本文旨在探讨新型三角带鼓式硫化机的设计与优化方法。
首先，我们将介绍三角带鼓式硫化机的工作原理和结构特点。
然后，我们将详细讨论设计和优化的关键要素，包括进料系统、转鼓结构、加热系统以及废气处理系统等。
最后，我们将通过数值模拟和实验验证优化后的设计方案的性能和效果。
1. 引言硫化机是一种常用的工业设备，用于给橡胶制品加热硫化，提高其物理性能。
传统的硫化机存在一些问题，如加热不均匀、能耗高、废气排放多等。
为了解决这些问题，我们提出了一种新型三角带鼓式硫化机的设计与优化方法。
2. 三角带鼓式硫化机的工作原理和结构特点三角带鼓式硫化机是一种通过转鼓传递热量的硫化设备。
其工作原理是将硫化机内的橡胶制品放置于转鼓中，并通过三角带传动的方式使转鼓转动。
同时，通过加热系统加热，让橡胶制品得到硫化。
该设备的结构特点在于转鼓和三角带的设计。
转鼓内部通常有多个鼓挡板，用于提高硫化机内橡胶制品的均匀性。
三角带则可根据需要调整松紧程度，以控制转鼓的转速。
3. 进料系统的设计与优化进料系统是指将橡胶制品放置于转鼓中的过程。
进料系统的设计与优化影响着硫化机的工作效率和产品质量。
首先，进料系统应具有合适的装载量，以确保硫化机能够满足生产需求。
同时，进料系统还应具备均匀分布、快速放料的特点，以保证硫化过程的均匀性和稳定性。
为了实现以上要求，我们建议采用自动进料装置，并通过数值模拟和实验，优化进料系统的结构和参数，以提高进料系统的工作效率和稳定性。
4. 转鼓结构的设计与优化转鼓结构是影响硫化机工作效率和产品质量的关键要素之一。
首先，转鼓应具有较大的容量，以满足大批量橡胶制品的硫化需求。
其次，转鼓内部的鼓挡板应合理布置，以确保硫化过程中的均匀性。
在优化转鼓结构时，我们建议采用数值模拟和实验相结合的方法，通过调整鼓挡板的数量、形状和位置，以及转鼓的尺寸和材质，在保证硫化质量的前提下，提高硫化机的工作效率。
环行带鼓式硫化机的结构强度与硫化效果的关系分析
环行带鼓式硫化机的结构强度与硫化效果的关系分析摘要：硫化是一种常见的橡胶处理方法，而硫化机作为关键设备，在硫化过程中起到至关重要的作用。
本文将对环行带鼓式硫化机的结构强度与硫化效果之间的关系进行分析，并探讨如何优化其结构以提高硫化效果。
1. 引言硫化是橡胶加工中的重要工艺，能够使橡胶获得良好的弹性、耐磨性和耐老化性。
而硫化机作为硫化过程中的核心设备之一，其结构强度对硫化效果具有重要影响。
2. 环行带鼓式硫化机的结构强度分析环行带鼓式硫化机由硫化腔体、输送带、带鼓和传动系统等部分组成。
在硫化过程中，输送带承载着橡胶制品，带鼓提供驱动力，硫化腔体提供硫化条件。
因此，环行带鼓式硫化机的结构强度主要包括以下几个方面：(1) 输送带的强度：输送带是承载橡胶制品的关键部件，其强度主要取决于材料的选择和制造工艺。
一般来说，高强度的输送带能够更好地承受橡胶制品的重量和硫化过程中的拉力，从而减少变形和破损的风险。
(2) 带鼓的强度：带鼓是提供输送带驱动力的组件，其强度直接关系到输送带的运行稳定性和硫化效果。
带鼓的强度取决于材料的选择和结构设计，一般来说，采用高强度和耐磨性强的材料，如合金钢等，能够提高带鼓的结构强度。
(3) 硫化腔体的强度：硫化腔体是提供硫化条件的环境，其强度主要取决于材料的选择和结构设计。
硫化腔体需要能够承受硫化过程中的高温和压力，防止变形和破裂的发生。
因此，选用高温和耐压强的材料，并结合合理的结构设计，能够提高硫化腔体的结构强度。
3. 环行带鼓式硫化机的结构强度与硫化效果的关系分析环行带鼓式硫化机的结构强度直接影响硫化效果的稳定性和橡胶制品的质量。
具体分析如下：(1) 结构强度与硫化过程中的温度均匀性关系：环行带鼓式硫化机在硫化过程中需提供稳定的温度，以保证硫化效果的一致性。
结构强度足够的硫化腔体可以有效保持温度的均匀性，防止温度局部偏高或偏低的情况发生，从而提高硫化效果。
(2) 结构强度与硫化过程中的压力均匀性关系：硫化过程中的压力均匀性也对硫化效果产生重要影响，因为均匀的压力能够使橡胶制品得到均匀的硫化。
冷作工技师技术总结
个人技术总结本人于1991年4月进入兰石建设钢结构分公司（前身为兰石景泰环保机械有限公司），一直从事铆工工作，具有较强的工作责任心、服务服从意识和较高的专业知识水平。
首先感谢公司的各位领导和同事给予我信任和支持，在各位同事的相互协作下，工作上取得了满意的成果。
在23年的工作时间里，我先后承担了很多的重要项目、重要产品的制造，并且根据实际制造过程中解决现场技术问题，处理后的效果很好。
在此我主要将我最近三年的主要工作实例列举如下：重要项目：1、2008年7月，我公司承接了省内最大的钢管桁架结构工程——甘肃省国际会展中心屋盖。
该桁架跨度54米，两端分别悬挑23米和18米，目前在省内属最大的钢管桁架结构。
该工程产品从质量、交货期及售后服务各方面均获得了用户的高度评价。
2、2011年2月，我公司承接了由中国航天科技集团五院510研究所设计的煤矿井下经济避险救生舱项目。
该舱体中的JSC/0-0舱体，总长为11.708米，宽为1.572米，高为1.912米，有效容积为35m³，最大容量为30人。
该产品制造难度之大，专业技术含量之高。
不言而喻，该产品的成功试制进一步提升了我公司的生产技术水平，也肯定了我公司的生产能力。
3、2012年1月，我公司承制的兰石装备公司设计的理想钻机，2013年7月承接的山东科瑞机械制造有限公司设计的XJ650、XJ750修井机井架，均为出口产品，此类产品产量吨位大，技术含量以及质量要求比较高，最终以全面满足客户各项要求完成了生产制造任务。
4、2013年8月，由我公司承接的兰州华冶公司设计的12.5x5m倾动式阳极炉，该产品总重为310多吨，完工后，于2014年3月前往产品使用地广西北海进行安装调试，最终于2014年6月完成了全面的安装调试工作，得到了用户的好评。
解决的现场技术问题：2013年8月，我公司承接的兰州华冶公司设计的12.5x5m的倾动式阳极炉。
完工后，于2014年3月前往产品使用地广西北海进行现场安装调试，在安装过程中，原图纸中除渣门及加料门的电机底座和轴承座需整体单件单板安装于阳极炉上，由于现场安装作业属高空作业（高度大约为20米）且现场没有技术人员的指导，如进行单件单板调运安装稳定性极差并且困难很大，根据电机底座和轴承座的图纸构成，最终在现场决定将电机底座和轴承座在地面进行组装后，再将单件吊运至适当的位置后，再进行高空焊接组装，从而大大的减少了个体单板安装带来的风险，并顺利的完成了铆装的所有工序。
带钢冷轧边鼓问题的分析与对策
带钢冷轧边鼓问题的分析与对策摘要：随着科技技术的日新月异以及家电、汽车以及电子等行业精密材用户对于带钢的表面质量要求越来越高，本文章就热带冷轧边鼓问题的成因分析与改善方法进行分析。
关键词：冷轧带钢；局部高点；边鼓；成因分析；改善方法■冷轧板边鼓缺陷的描述及危害边鼓缺陷是指带材在卷取过程中由于宽度方向上边部的局部高点等局部特性随着圈数的增加形成逐层叠加，进而在钢卷表面形成的鼓包现象。
边鼓实指局部高点叠加的表现。
注：“局部高点”是指带钢横截面上比较厚的点，呈条状或线状沿纵向分布。
在冷、热轧生产过程中都有可能产生，由于热轧卷比较厚，圈数少，局部高点叠加效果不明显；而冷轧卷非常薄，圈数多，局部高点叠加效果突出，所以就表现出了边鼓。
跟踪发现，边鼓一般出现在距冷硬卷边部20～150mm处，单边或双边有不同程度的凸起（以单边居多，两侧不一），凸起宽度一般10～50mm左右，凸起高度随着卷径的增大逐渐明显。
在冷轧卷取过程中用肉眼观察凸起位置，在张力作用下可见轻微光感，严重的有手感，卷取完毕张力卸荷后，大部分光感和手感随之消失；开卷放平后，一般在原凸起位置出现频率较高、幅度较小的浪形。
由此缺陷在镀锌后表现的更为明显，大部分不能直接作为商品卷使用；如果后续进行彩涂深加工，则容易出现漏涂现象，造成产品降级。
■冷轧板边鼓缺陷的成因分析一、冷轧过程控制原因（占比较轻一般在10%以内）1、冷轧工艺因素① 道次压下量分配不合理；② 辊型制度不合理；③ 乳化液使用温度不合理；④ 生产组织不稳定，规格品种变化频繁；⑤ 张力设定太大2、冷轧设备因素乳化液喷嘴喷射压力和流量不均等。
3、冷轧机轧辊的加工精度和使用过程中的不均匀磨损缺陷。
二、热轧带钢原因分析（一般占在90%以上）1、热轧带钢作为冷轧原料，其板形（局部高点）和性能（硬度）对冷轧后的板形和性能具有一定的遗传性：1.1冷轧前原料和冷轧后的产品断面形状具有相似比例关系，如果原料在宽度方向出现局部高点，在后续冷轧过程中高点部位金属延伸量大于其它宽度上的延伸，在原料局部高点的位置产生“边鼓”。
化产车间冷鼓工段非标制作、安装、检验(含无损检测)及试车施工组织方案
一、工程概况1、项目名称：XX煤化集团有限公司2、施工地点：XX市太阳山工庆循环业园3、工期：60天4、工程范围：化产车间冷鼓工段非标制作，安装，检验（含无损检测）及试车。
5、工程特点：⑴由于设备比较零碎，设备大小不一，有立式储罐，塔和卧式罐，因此需严格检查把关。
⑵装置区空气和介质含有有毒有害成份，腐蚀性强，设备除锈防腐质量直接影响到设备的使用寿命，所以要严把除锈、防腐施工质量关。
⑶由于设备的壁较薄，直径差异较大，使得钢板卷制组对尺寸不易控制，预制组对时，设备的直线度、椭圆度尤为重要，必须严格控制施工制造工艺。
二、编制依据1. XX100万吨/年焦化二期招标文件规定，2.《立式圆筒形钢制焊接储罐施工及验收规范》GB50128-20053,《承压设备焊接工艺评定》NB/T47014－20114.《钢制焊接常压容器》JB/T47003．1-201095. 施工图三、施工部署及组织准备1：施工组织结构的建立我公司将组织一个由公司优秀的项目经理为领导的项目部来负责此工程的具体施工管理。
同时我公司承诺;针对此项目，我公司推选的项目班子一律持证上岗，并且该项目经理部仅负责此工程。
实行项目经理负责制，项目经理将对质量，工期，安全，成本及文明施工全面负责。
各施工管理职能部门在项目经理的直接领导下做到有计划的组织施工，确保工程质量，工期、安全等方面达到目标要求。
该项目经理部采用中，老，青相组合的方式，把老同志的丰富经验，中年同志的稳重干练，年轻同志的开拓进取精神有机的结合，形成强有力的项目班子。
其项目部主要人员均来此施工生产管理第一线的骨干力量。
年富力强，而且个人素质高，专业技术水平强。
我们按工程性质、规模、特点做如下针对性的总体规划：为保证工期, 确保工程质量，我单位将组织两个具有丰富经验的两个非标设备制作安装综合施工班组和两个防腐施工班组同时施工。
严格管理，强化过程实施，抢点运行，确保正点到位。
2.施工阶段主攻方向⑴管理机构、管理人员超前介入，做好管理规划和管理工作程序制定，准备好管理手段，精心策划、精心组织。
冷作工工艺与技能训练(第二版)习题册答案
（3）尺寸分析 （4）了解技术要求
子课题 2 焊缝符号与焊接方法代号
一、填空题 1．焊缝符号、焊接方法
版
动 2．焊缝的位置、焊缝横截面形状、坡口尺寸、焊缝表面形状
3．基本符号、指引线、补充符号、尺寸符号 4．基本符号、指引线 5．基本形式、特征 6．焊缝、接头 7．箭头线、基准线
劳8．阿拉伯数字、焊接、钎焊
劳（4）在加工较大结构件时，由于受到毛坯尺寸的限制，需要进行拼接，而
图样上通常未予标出，这就需要按技术要求、受力情况安排拼接焊缝的位置、拼 接方式。
（5）有些构件图样上结合处的接缝形式、连接方式没有标明，这也需要根 据技术要求、加工工艺进行结构处理确定。
（6）冷作图样中相贯线、截交线较多，尤其是在锅炉、压力容器、管路图
4
（3）尺寸分析 了解各零部件各部尺寸（包括基准、尺寸链等是否正确）、
对照形体分析正确一致；
（4）综合分析 将零部件连接起来，形成总图的产品是否符合要求；
（5）确认图样分析正确，可以安排生产和制定工艺。
2．答：
对于复杂桁架结构件图样常采用平面图、立面图和节点详图等方式进行表
达。
由于复杂桁架结构件的表达方式与常规的表达方式不同，所以，识图时看到
版 所以它是管道施工图的重要图样。管道施工图中常用的有正等轴测图和斜等轴测
图。 2．答： 对无缝钢管或有色金属管道，应标注为“外径×壁厚”，对水、煤气等其他
输送管线应标注公称直径“DN”。 3．答： 上排从左至右：截止阀、闸阀、节流阀、球阀
动 下排从左至右：蝶阀、减压阀、疏水阀 劳
7
第二单元 放样
劳1．答：
识读板架结构图应采用形体分析法，分析该制件由哪些基本件组成，各个基 本件的结构形状，它们之间的相对位置以及焊接方法。
冷鼓工段技术操作规程
冷鼓工段技术操作规程一.工艺简介：来自焦炉～80℃左右的荒煤气首先通过气液分离器实现气液分离，分离出的粗煤气由上部出来，进入横管初冷器分两端冷却。
分离下来的焦油、氨水和焦油渣一起进入机械化氨水澄清槽分离。
初冷器分上、下两段，煤气上进下出，冷却水下进上出，煤气在初冷器上段与冷却管内的循环水换热，从～80℃冷却～45℃，循环水由32℃升至40℃，然后煤气进入初冷器下段与冷却管内的制冷水换热，煤气从～45℃冷却到21～22℃，制冷水由16℃升至23℃。
初冷后煤气从下部进入电捕焦油器，自下而上通过电捕焦油器蜂窝管，依靠电捕内高压场对气体的电离作用，气体中的焦油雾滴被电离下来（电捕后要求煤气中含焦油﹤20mg/m3）,电捕后煤气进入离心鼓风机进行加压之后送往硫铵工段。
初冷器的煤气冷凝液分别由初冷器上段和下段流出，分别经初冷器水封槽后进入上、下段冷凝液循环槽，分别由上段冷凝液泵和下段冷凝液泵加压后送至初冷器上、下喷淋，如此循环使用，以清除管壁上的焦油、萘等杂质，保证了初冷器的冷却效果，多余冷凝液由下段冷凝液循环泵抽送至气液分离器前荒煤气管道。
经常化验冷凝液焦油含萘量，定期从机械化氨水澄清槽压至上、下段冷凝液槽一部分轻质焦油，以提高冷凝液焦油的吸萘效果。
从而保证初冷却效果。
从气液分离器分离的焦油、氨水与焦油渣自流至机械化氨水澄清槽，澄清后分离成三层，上层为氨水，中层为焦油，下层为焦油渣。
分离的氨水溢流至循环氨水槽，然后由循环氨水泵抽送至焦炉集气管循环喷洒冷却荒煤气。
定期用高压氨水泵抽送一部分送焦炉清扫集气管。
当初冷器电捕焦油器、洗脱苯终冷器塔需要清扫时，从循环氨水泵后抽出一部分定期清扫，多余的氨水由循环氨水泵抽送至剩余氨水槽，剩余氨水中的焦油充分沉降分离后用剩余氨水泵送至硫铵工段进行蒸氨。
焦油调至焦油中间槽贮存，当达到一定液位时用焦油泵送至焦油槽贮存脱水，定期用焦油泵送至罐区或装车平台装车外售。
分离的焦油渣定期送往锅炉煤场作燃料。
金属板材冷压焊工艺试验(毕业论文)解析
毕业论文作者：学号:学院：材料科学与工程学院系(专业): 焊接题目: 金属板材冷压焊工艺试验指导者: 教授评阅者:年 6 月 8 日目录1 绪论 .............................................................. - 1 -1.1 金属冷压焊的发展及优缺点..................................... - 1 -1.1.1 冷压焊的发展 ........................................... - 1 -1.1.2 冷压焊的优缺点 ......................................... - 1 -1.2 冷压焊的应用及研究........................................... - 2 -1.2.1 冷压焊的应用 ........................................... - 2 -1.2.2 冷压焊的研究目的与意义 ................................. - 3 -1.2.3 冷压焊的研究现状 ....................................... - 3 -1.3 冷压焊的发展方向............................................. - 5 -2 板材冷压焊连接实验 ................................................ - 5 -2.1 冷压焊试验装置............................................... - 5 -2.2 冷压焊试验材料............................................... - 6 -2.2.1 试验材料的热处理 ....................................... - 7 -2.2.2 冷压焊试件的表面要求 ................................... - 8 -2.3 冷压焊的焊接工艺参数......................................... - 9 -2.4 冷压焊试验影响因素........................................... - 9 -2.4.1 试件表面情况的影响 .................................... - 10 -2.4.2 焊接压力的影响 ........................................ - 10 -2.4.3 约束模具的影响 ........................................ - 10 -2.5 冷压焊试验过程.............................................. - 10 -2.5.1 准备待压试件 .......................................... - 11 -2.5.2 待压试件的表面清理 .................................... - 11 -2.5.3 试件的冷压试验 ........................................ - 11 -2.5.4 制备金相 .............................................. - 12 -2.6 观察与采集金相照片.......................................... - 14 -3 试验结果分析.................................................... - 15 -3.1 金相分析.................................................... - 15 -3.2 过程分析.................................................... - 15 - 结论 ................................................................ - 17 - 参考文献 ............................................................ - 18 - 致谢 ................................................................ - 19 -1 绪论1.1 金属冷压焊的发展及优缺点1801年英国人H. Davy发现电弧至今已有两百多年的历史了，直到19世纪80年代，焊接还只用于铁匠锻造上。
鼓式连续硫化成型的V带传动弯曲应力分析
鼓式连续硫化成型的V带传动弯曲应力分析
王者静
【期刊名称】《青岛理工大学学报》
【年(卷),期】2003(024)002
【摘要】在考虑鼓式硫化机连续硫化成型橡胶V带制造过程中的曲率的基础上,对传动中V带所受的弯曲应力进行了理论分析,为合理的设计此种V带和进行V带疲劳失效机理研究提供了理论依据.
【总页数】3页(P54-56)
【作者】王者静
【作者单位】青岛建筑工程学院数理与信息工程系,青岛,266033
【正文语种】中文
【中图分类】TH132.31
【相关文献】
1.圆模成型V带传动弯曲应力分析 [J], 夏海南;王者静
2.生产尼龙橡胶复合平型传动输送带的鼓式硫化机 [J], 魏通锡
3.鼓式硫化机硫化成型的V带传动的应力分析 [J], 钟超英;陈辉
4.尼龙橡胶复合平型传动输送带的鼓式硫化机 [J], 魏通锡
5.切边式齿形V带连续硫化的可行性研究 [J], 邵海根
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承压设备焊评和焊接、热处理工艺常见问题分析
承压设备焊评和焊接、热处理工艺常见问题分析摘要：由于承压设备涉及范围广，影响因素多，缺乏有效的技术标准，我国压力设备PWHT的实施过程和效果存在较大差异。
引起的质量事故时有发生，严重影响了我国装备制造业的自主创新和技术水平的提高。
关键词：设备焊接评定；焊接；热处理工艺；前言：由于对产品焊接试件的要求有所放宽，焊接工艺鉴定的作用比以往更加重要。
焊工在车间内对标准或实际焊接情况不完全了解，考核范围不大或考核选择不当1 承压设备焊评和焊接、热处理工艺常见问题（1）评价方法的局限性。
尽管有很多方法可以评估焊接后的热处理结果，但这些方法被用来评估承载设备焊接后的热处理效率，但很难准确评估焊接后的热处理效果。
评估设备在压力下焊接后的热处理效率的最直接方法是样品焊接。
焊接样品来自于与载体相同的材料，同样的焊接技术，通过同样的热处理过程，通过尸检，证实了焊接的质量。
因为载重设备在焊接后进行热处理，不同的部分有不同的热处理时间，而焊接样品只能通过热处理过程，不能代表整个承载压力的设备。
在实际执行过程中，焊接过程中的剩余电压是评估焊接后热处理后果的直接方法。
然而，在载体中很难有效执行。
一方面，尽管焊接中残留电压的测量方法多种多样，但对受控环境的要求更高，作为工业产品的压力设备难以提供良好的检测条件，这降低了检测结果的有效性，另一方面，焊接结构中的剩余电压分布和变化定律难以掌握，特别是在确定剩余电压向厚度方向的分布和极端位置时，载体设备中残留电压的检测只能用来检测表面剩余电压的方法，不能保证在焊接后产生严重限制的热处理后残留电压的总体状态。
此外，由于影响力热处理焊接和复杂模式之后，仍然焊后热处理是相当实用的制造方法，许多关键技术参数仍依赖经验定义并不存在科学合理的方法，如厚度加热后局部焊接，有害的温度梯度、组织的对接多元化成为品种的压力。
焊接后开发、验证和验证的热处理技术，在大多数情况下，在开始之前无法得到准确的评价，必须通过具体的应用来验证；焊接后的热处理过程仍处于感应阶段，等待着智能阶段的转变。
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收 稿 日期 ：２ ０ — ２２ ０２０—６
方 晓 光 工 业 经 济 师
１ 前 言 上海 橡 胶机 械 一 厂具 有 ４ Ｏ年 平 带鼓 式硫 化 机
制造 经验 。作者 在 老 式硫 化 鼓 实 用 结构 的基 础 上 ， 为切 实 降低 鼓体 成 本 、拓 宽 选材 范 围，依 靠 我 国雄 厚 的工业 基 础 ，运 用现 代 机 械 工程 理 论 ，以卷板 能 力对 应鼓 体 刚度 为研 究重 点 ， 索 运 用整 体冷 卷 工 探 艺 ，以同一 规格 钢 板 制造 具 备 预定 刚度 、低成 本 鼓
４ 鼓体 材质 参 照 国家 标准 Ｇ ７ ３７ 《 Ｂ １—２ 锅炉 用碳 素 钢 及低
等 宽拼 接 钢 带（ ６ ０ ２０ ０ ２４ ０ ２８０ ３Ｏ ０ ２ １ ０ 、 ０ 、 ０ 、 ０ 、 ０ ｍｎ１
为优 选原 则 ；其 次 参照 《 华东 物 资信 息 ｆ 属版 ） 金 》 上海 宝钢 钢 材 贸 易有 限 公 司 热 轧 中 厚钢 板 常 规 供
合 金钢 钢 板 的机械 性 能（ 要）： 摘 》
２Ｇ ０ 厚度 ３ ～ ０ ７ ６ ｍｍ：ｏ － ０ ， ＂ ４１０ ｂ ＝ ０ ２３ ０
１Ｍｎ 厚 度 ３ ￣０ ｍ： ６ Ｇ ７６ｍ
： ０ ， ４８ ０
＝ ０ ２９ ０
按 冶金 行 业标 准 ＹＢ ３ —９ 《 力 容器 用碳 素 ５ ６６ 压
体 的实 用途 径 。
板 机（ 日本制 造 ） 计算 分 析 依据 。该机 主 要参 数 ： 为
主 压辊 直 径 ８ ０ ０ ｍｍ；额 定压 力 １ ０ ｔ 大卷 板 厚 ｏ；最 ０
度 ｌＯ Ｏｍｍ； 冷 卷 能 力 ５ｍｍ×２ ５０ ５ ０ ｍｍ（ 内径 ≥
８ ６ Ｒ厚 度 ３ － ０ ８ ６ ｍｍ：Ｏ ＝ ０ ， ＂ ４８ ０ ｂ ： ０ ２９ ０
由 １ ０ 单缸推 力（０ ｔ ｔ ５ ３ ０ 总推 力） 计 算 得 到 ： 可 硫
化 压 力 Ｐ ３ ０× １ ０ ／ ４ ＝０ ０ ０（ ０× １０ｃ ｓ２ ＝ ． ２ ５ ・ ｌ 。） ８５ ｏ ｋ ／ｍ ２ｃ 。式 中 ２ ０ ｍ 为 压 力带 宽度 ；１ ０ ｍ 为硫 化 ４ｃ ５ｃ 鼓 直 径 ；Ｃ Ｓ ２ 为 压 力带 与油 缸 推 力 水 平 夹 角 的 Ｏ １。 三 角换 算 。
中图 分类 号 ：Ｔ ３ Ｏ ７ Ｑ ３． ４ 文献 标识 码 ：Ｂ 文 章编 号 ： １０ － ９ Ｘ（０ ２０ － ０ ８ ０ ０ ９ ７ ７ ２ ０ ）５－ ３ － ３ ０
用鼓 整 式 体 硫 冷 化 卷 机 焊鼓 接体 法 的 加 实 工用
分
货 目录（ 厚度 ：４ 、４ 、４ 、５ 、５ 、５ 、６ ｍｍ； ２ ５ ８ Ｏ ２ ５ ０ 常 规 门 幅 ：２ ４ ０ ｍ≤ 宽 度 ≤２ ５ ０ ５ｒ ａ ０ ｍｍ； 长 度 ： ８０ ０ ９９ ０ ０ ～ ０ ｍｍ） 确 定整 体 冷 卷焊 接鼓 体 合理 宽度 ， 为 ２４０ ８ ｍｍ。 同 时 选 定 等 宽 拼 接 钢 带 宽 度 为 ２ ４０ ０ ｍｍ，设定钢 带 偏 摆距 离 为 ５ ｍｍ，其硫 化 制 品 ０
估 计 其板 厚 能满 足主 鼓 刚度 所 需 的壁 厚 要求 。
由于 主 压辊 直 径 为 ８ ０ ０ ｍｍ，加 上双 倍 鼓 体壁 厚 及 卷板 调整 空 隙 ，确 定从 鼓 直径 为 １ ０ ｍｍ。 ０ Ｏ
２ 宽度 参 数 压 力 带 与 硫 化 鼓 是 直 接 与 硫 化 制 品接 触 的 关 键 部 件 ，首先 参 照瑞 典 Ｓ ｎ ｖｋ不 锈钢 带 系 列宽 度 ａｄ ｉ
（０ 、 １ ０ 、 １ ０ 、 １ ０ 、 １ ０ 、 １ ６ ｍｍ） 以 ８０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ２ ４ ５ ５ ，
按 从 鼓直 径 约为 主鼓 直 径三 分 之 二 ， 并兼顾 主 鼓 鼓体 长 径 比（．－ ．） 小原 则 ，经计 算 取整 ，确 １ ２Ｏ取 ０ 定 主鼓 直 径 为 １ ０ ｒｍ，即 长径 比取 １ ５ ０ ５ ａ ． 。 ６
的 最 大 宽 度 为 ２ ３０ ５ ｍｍ，硫 化 鼓 鼓 面 宽 度 为 ２
４０ ５ ｍｍ，并设 定鼓 体 支承 跨 度 为 ２ ７ ０ ８ ｍｍ（ 中墙 其
鼓 间 隙设 定 为 ７ｍｍ，墙 板 厚 度 设定 为 １０ ５ ５ｍｍ） 。 ３ 鼓体 直 径
要 运 用 整 体 冷 卷 工 艺 以 同一 规 格 钢 板 卷 制 四 个（ 一大 三 小） 体 ，因小 直 径 筒体 曲率 半 径较 小 ， 鼓 故 其卷 制 压 力高 、难 度 大 。 以九 江船 用 机械 厂 引进 ８ ０ ０ ｍｍ×４ Ｏ ０ ０ ｍｍ 卷
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第 ５期
方 晓 光 等 ． 整 体 冷 卷 焊 接 法 加 工 平 带 鼓 式硫 化 机 鼓 体 的 实 用 分 析 用
３ ９
钢 及 普通 低 合 金钢 热 轧 厚钢 板 的机械 性 能（ 要） ： 摘 》 Ａ Ｒ 厚 度 ３～ ０ ３ ８ ６ ｍｍ： ＾ ３８ ０ ＝ ０ ＝ ０ ， ２２ ０
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３ ８
橡 塑 技 术 与 装 备
２０ ０ ２年 第 ２ ８卷
平 带
方晓 光 ，黄俊 学
析
（ 上海橡 胶机械一厂 ，上海 ２ １０ ） ０ ２ ６
摘要 ：分 析 了整 体冷 卷鼓 体 参 数 、硫 化压 力 、制 品精 度 、钢 板规 格及 卷 制设 备 能力 问 的关 系 。 关键 词 ：整 体冷 卷焊 接 鼓体 ；鼓体 参 数 ：硫 化压 力 ：制 品精 度 ：鼓体 刚 度 ：卷 板 能力