乌巢河大桥设计计算书
(详细荷载)栈桥计算书
(详细荷载)栈桥计算书高速公路栈桥设计计算书二零一七年十月目录1.概述 (1)4、1结构布置型式 (1)4、2材料特性 (2)5、1恒载 (3)5、2活载 (3)7、1工况分析 (4)7、2工况与计算模型 (5)7、3计算结果汇总 (9)7、4钢管桩稳定性验算 (9)(详细荷载)栈桥计算书1.概述。
2.设计规范及依据(1)主线及互通匝道初步设计图(2)《初步设计阶段工程地质勘查报告》;(3)《港口工程荷载规范》(JTS 144-1-2010);(4)《港口工程桩基规范》(JTS 167-4-2012);(5)《海港水文规范》(JTS 145-2-2013);(6)《钢结构设计规范》(GB50017-2003);(7)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015) ;3.设计条件1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。
2、主线栈桥设置在前进方向左侧。
3、栈桥宽度按9米设计。
4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t,钢筋笼约20t,回旋钻机与旋挖钻机。
4.结构布置型式及材料特性4、1结构布置型式栈桥顶标高暂定+3、0m,宽9m。
面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。
主纵梁采用321型单层9排贝雷片,承重梁采用2H600×200×11×17型钢;栈桥下部结构采用桩基排架,排架横向桩间距3、825m,纵向间距12m,每60m设置制动墩,每120m 设计伸缩缝,排架桩基采用Φ630×8mm。
(详细荷载)栈桥计算书栈桥标准横断面4、2材料特性1) Q235钢材的强度设计值:弯曲应力 215MPa(16mm)f t =≤,205MPa(16mm<40mm)f t =< 剪应力 125MPa(16mm)v f t =≤,120MPa(16mm<40mm)v f t =< 2) Q345钢材的强度设计值:弯曲应力 310MPa(16mm)f t =≤,295MPa(16mm<35mm)f t =< 剪应力 180MPa(16mm)v f t =≤,170MPa(16mm<35mm)v f t =< 端面承压400ce f kN = 3) 321型贝雷特性:弦杆许用内力[]560kN N =;竖杆许用内力[]210kN N = 斜腹杆许用内力[]171.5kN N =(详细荷载)栈桥计算书5.荷载计算5、1恒载结构自重。
土木工程桥梁设计计算书范本 (doc 59页)
目录1 设计资料与结构尺寸 (1)1.1 设计资料 (1)1.2 结构尺寸 (2)2 主梁内力计算 (3)2.1 恒载作用内力计算 (3)2.1.1. 桥面铺装和人行道重力 (3)2.1.2. 横隔梁重力 (3)2.1.3. 主梁重力 (3)2.1.4. 恒载作用下总重力 (3)2.2 活载作用内力计算 (4)2.2.1. 主梁的荷载横向分布系数 (4)2.2.2. 活载作用内力计算 (12)2.3 内力组合 (19)3 配筋计算与强度验算 (22)3.1 纵向主筋的配置 (22)3.2 截面复核 (23)3.3 钢筋的配置 (24)3.4 腹筋设计 (24)3.5 斜截面承载力复核 (33)3.6 裂缝宽度验算 (40)3.7 主梁变形验算 (41)4 行车道板的计算 (43)4.1 行车道板内力计算 (43)4.1.1恒载内力 (43)4.1.2 活载内力 (43)4.1.3 荷载组合 (46)4.2 配筋与强度验算 (46)5 横梁的计算 (48)5.1 确定作用在中横隔梁上的计算荷载 (48)5.2 绘制跨中横隔梁的内力影响线 (49)5.2.1 计算弯矩影响线坐标值 (49)5.2.2 绘制剪力影响线 (50)5.3 截面内力计算及复核 (51)5.4 截面配筋及强度验算 (53)5.4.1 正弯矩计算配筋 (53)5.4.2 负弯矩计算配筋 (55)5.4.3 剪力计算配筋 (55)6 结束语 (57)7 参考文献 (58)1 设计资料与结构尺寸1.1 设计资料1. 标准跨径：Lb=25m（墩中心距离）。
2. 计算跨径：L=24.50m（支座中心距离）。
3. 预制长度：L’=24.95m（主梁预制长度）。
4. 桥面净空：净-7+2*1.0m人行道5. 设计荷载汽车—20级挂车—100级人群荷载32mkN横隔梁5根，肋宽15cm。
6.材料：（1）钢筋；其技术指标见表1（2）混凝土；指标见表2T型主梁，栏杆人行道为C25，桥面铺装为C30混凝土技术指标表表27.设计依据1、《桥梁工程》教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。
新疆大桥水文计算最终模板
m m m 孔
Qm=3*L*hcp*Vs=
压缩系数μ =1-0.375(Vs/Lj)= 冲刷系数P=Q/（Qmμ （1-λ ））*V桥/V槽=
0.958530821 1.191242138
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桥下毛过水面积ω q=Qs/(μ (1-λ )VsP)= ω j=(1-λ ）ω q= Vq=0.5X(Qs/ω j+Vc)= 孔径B=ω q/hcp= 经验证所定桥孔通过 四、桥面标高计算 1、雍水高度 Ky =0.5/(Vm/g^0.5-0.1)= Kn =2/(Vm/Vom-1)^0.5= 桥前雍水高度Δ Z=KnKy(Vq2-Vch2)/2g= 2、波浪高度 风速取 W = 浪程取 L = 波浪高度 H0 = 0.0166W L 取桥下浪高H浪 = 2/3*H0 = 3、桥面标高 桥面横坡为I= 横坡差Δ h=I*B/2= 板厚取 Hm= 六、冲刷计算 一）一般冲刷 1、64-1修正式： 平滩水位时河槽宽度B= 单宽流量集中系数A=(B 含沙量E取 二）桥墩局部冲刷 1.按 65-1修正式： V=VZ=Ed1/6hp2/3 = V0=0.0246(hp/d) V>V0 n=(V0/V)
第1页
共2页
K6+170.9
一、基本情况
3-16m
大桥水文计算书
河道较顺直，汇水面积为2.72平方公里，主流长度L=1.68 斜交角度 θ = 二、流量计算 1.按暴雨推理法经验公式 汇水面积 F = 根据涵洞手册查表4-5 1500.000 地貌系数 ψ = λ 根据涵洞手册查雨力图 根据涵洞手册查表4-2、4-3 采用北方地区 μ = K1Spβ
n
Kη =0.8(1/d 三）总计冲刷
+1/d
0.15
大桥水文计算书2
根据本次外业测量数据（见“比降数据表”），经计算得常水位水面比降为I=0.045%，常=0.045%×1.2=0.054%。
（见比降图）根据经验取洪水位比降I洪比降数据表比降图3）设计水位的确定及断面流量的分配本桥百年一遇的设计流量为3921m3/s。
利用“桥位设计计算系统”软件计算在此流量下的设计水位及相应的各水力要素（见下表和“桥址水文断面图”），由水文断面图我们可以看出，主河和岔河之间的河滩最高点为29点，故以29点为分界点，分别计算主河和岔河的水力要素如下：=3921m3/s总设计流量：Q1%设计水位：H=175.25m=2902m3/s主河流量：Q主=2.32 m/s主河设计流速：V主岔河流量：Q=1019 m3/s岔=1.60 m/s岔河设计流速：V岔团山子大桥设计洪水位及断面水力要素利用“桥位设计计算系统”软件计算不同水位下的流量（Q）、流速（V）、过水面积（A）（见下表），并绘制H、A、V、Q曲线图。
H、A、V、Q曲线图1、桥孔长度的计算1）根据《公路工程水文勘测设计规范》公式6.2.1-1，利用“桥位设计计算系统”软件计算设计流量下的最小桥长L j =Kq（Qp/Qc）n3Bc式中：Lj—最小桥孔净长（m），Qp—设计流量（m3/s）Qc—设计流量（m3/s）Bc—河槽宽度（m）Kq、n3—系数，查“规范”表6.2.1 Kq、n3值表具体数值见下表计算结果如下由于岔河桥桥位轴线与水流呈110度交角，所以净桥长为135.78/cos20°=140.49m。
2）按壅水相等的原则初步确定桥孔根据“桥规”8.4.1-2公式：△Z=η［（Qp /W）2－(Qp/A)2］计算不同净过水面积（W）时的壅水高度，绘制壅水高度—净过水面积曲线（见“壅水高度—净过水面积曲线图”），然后按壅水高度相等的原则，在同一△Z下查出两桥的净过水面积。
根据桥位附近地形、地物及防洪情况，桥前壅水按30cm控制，故本设计取△Z=30cm，在曲线图中查出两桥净过水面积分别为W主=1086m2，W岔=547m2，通过面积及各桥的“设计洪水位及断面图”推算净桥孔分别为L主=300mL岔=145m壅水高度—净过水面积曲线图通过以上两种计算得出的结果对桥孔进行选择：当主河为8×40m，净桥长303.8m，岔河为8×20m，净桥长149.2m，满足以上计算结果，所以我们采用两桥孔径为：主河：8×40m 岔河：8×20m十、桥前壅水及冲刷计算 1）桥前壅水计算根据“桥规”8.4.1-1公式△Z=K/2g （V M 2－V OM 2），利用“桥位设计计算系统”软件计算两桥壅水高度分别为：△Z 主=0.27cm △Z 岔=0.29cm由以上结果可以看出，两桥壅水高度基本相同，且小于控制壅水高度△Z=30cm ，所以我们选择的桥孔较为合理。
大桥水文计算书1
某大桥新建工程桥梁水文计算一、概况1.我们在外业测量期间,收集了以下资料1.1沿线地形图（1：10000和1：50000）；1.2计算流量所需的要的资料（如多年平均降雨量、与设计洪水频率相对应的24h 降雨量及雨力）；1.3地区性洪水计算方法、历史洪水资料、各河沟已经有洪水成果；1.4现有河流的设计断面、流量、水位；2.水文调查及勘测主要包含了以下主要内容2.1各汇水区内土壤类别、植被情况、蓄水工程分布及现状；2.2根据河沟两岸土壤类别、河床质，选定河沟糙率；2.3当桥涵位处于村庄附近时，通过走访村中的老同志或洪痕调查历史洪水位、常水位、河床冲淤及漂浮物等情况；2.4调查原有桥涵的现状、结构类型、基础埋深、冲刷变化、运营情况等；2.5测量河沟比降。
施测范围应以能求得桥（涵）区段河沟坡度为准。
平原区为水文断面上游不少于200m，下游不少于100m；山区水文断面上游不少于100m，下游不少于50m；2.6测量水文断面。
当历史洪水位距桥（涵）位比较远，河沟断面有变化时，在历史洪水位附近，亦应布测水文断面，测量范围以满足水位、流量计算为准。
3.工程水文勘测计算依据3.1《公路工程水文勘测设计规范》JTG C30—2002；3.2《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；3.3《实用桥涵水力水文计算原理与习题法指南》叶镇国主编；3.4《公路小桥涵勘测设计示例》孙家驷主编；3.5《桥位勘测设计》（土木工程专业用）高冬光主编； 3.6《公路桥涵设计手册-桥位设计》高冬光主编。
二、设计流量计算（6×20米预应力混凝土空心板桥）在现场，通过走访附近年龄较大的村民（60岁以上）和现场所测洪痕得知，该桥位处的历史最高洪水位为71m(黄海高程)左右。
由于缺乏水文观测资料，利用交通部公路科学研究所1960年制定的暴雨径流简化公式进行计算设计流量。
从1:10000的地形图上，量的桥位以上流域的流域面积F=5km 2，利用交通部公路科学研究所1960年制定的暴雨径流简化公式进行计算。
大桥水文计算书
主要设计成果汇总表一、流域概况呼玛河发源于大兴安岭山脉南麓的，是黑龙江右岸一大支流，该河由西向东流经沈家营子，于平安村、团山子分别汇入溪浪河、牤牛河后折向北流入松花江。
河流长度265Km,流域面积12603 Km2，流域内植被良好，中、上游山丘地带生长茂密森林和次生林，平原区为耕地，流域内支流毛沟纵横，较大支流右岸有牤牛河，左岸有溪浪河，向阳山以上为上游段，支流汇入较多，地处中山、低山、丘陵区棕山峻岭，地势较高，海拔400～600m，地面比降1.5～5.0‰，谷窄流急，向阳山至牤牛河口为中游，属丘陵及河谷平原区，高程在200～400m，地面比降为0.15～1.0‰,河谷变宽，一般在2Km 以上，最宽达5Km ,水流变缓，河道弯曲，汛期洪水泛滥成灾。
牤牛河口以下为下游段，属平原区，地势较低，高程150～170m地表平坦开阔，地面比降0.2～0.5‰，河谷较宽，一般3～15Km,水流缓慢，河道蜿蜒曲折且多串沟，河水常出槽泛滥成灾，属山前区宽滩性河段。
本项目路线经过之处位于河流中游，河道较顺直稳定，复式断面，砂质河床，两岸平坦宽阔，河床比降较小，流速较缓，汛期洪水泛滥宽度达2～5Km。
桥位上游汇水面积F=5642Km2二、水文气象流域内径流主要受降雨支配，夏季雨量充沛，年最大降水量为880mm，夏秋两季降水量占全年降水的70%以上,洪汛多发生在7、8、9月份，冬季枯水多雪，春季降水较少，约占全年的15%，因此春汛较小，故洪水设计流量，采用暴雨洪水流量。
洪水时河水出槽，没溢两岸，泛滥宽度达3～5Km。
项目区域内处于大陆性寒温带季风气候区，其特点春季干旱多风，夏季温热多雨，秋季降温急剧，冬季严寒，一年四季分明，而春秋两季较短，寒冷期长，年平均气温2～40C，平均湿度55～65%，年日照时数约2500小时。
最高气温发生在7月份，为36.20C, 最低气温发生在1月份，为-35.40C。
最大冻深1.92m,最大冰厚1.13m,封冻日期11月中旬，封冻天数130～150天，翌年4月开河年平均降雨量600～800mm，全年分布不均，多集中在夏秋汛期，占全年的65％～70％，24小时最大降雨量为125mm，3日最大降雨225mm，最大降雪厚度100cm。
1-65m拱桥计算书word资料10页
K0+870.516 大桥(1-65m箱型拱桥)1、计算模型2、稳定计算过程及其结论采用Midas梁单元模型，考虑恒载及汽车活载的最不利作用，其中汽车活载分别按集中活载作用在跨中及约1/8拱顶对应的简支梁跨中。
稳定分析结果显示，上述两种工况下失稳模态一阶均表现为拱圈横向失稳，说明拱桥横向尺寸相对较小。
求得稳定系数分别为23.74及23.7，见下图，说明拱桥横桥向稳定满足设计要求。
一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在1/8截面)一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在拱顶截面)3.内力分析过程采用Midas梁单元模型，内力计算考虑恒载及活载的不利组合；实际拱桥受力中，由于拱上立柱(腹拱)简支梁板的两端均存在裂缝，拱上建筑与拱圈的联合作用下降，因此为消除拱上建筑对拱圈的约束作用，温度内力单独施加在裸拱上；冲击系数根据桥梁的自振频率(拱圈竖向反对称振动)按规范计算；分承载能力极限状态及正常使用极限状态分别进行验算。
拱圈拱轴系数m=1.347，拱圈曲线长约82m，按等间距划分为100个单元，节点及单元编号从左至右依次编号。
(1)下面是恒载作用下拱圈的内力图：(2)下面是恒载和最不利活载(公路II级)作用下拱圈的内力图：ClCB2-Max(1/4截面附近拱圈下缘拉应力最不利)CLCB2-Min(拱脚截面上缘拉应力最不利)(3)下面是降温20°时的拱圈内力：降温后拱脚出现较大负弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大正弯矩(813Kn.m)。
(4)下面是升温20°时的拱圈内力：升温后拱脚出现较大正弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大负弯矩(813Kn.m)。
4内力计算及截面验算下面分别给出承载能力极限状态及正常使用极限状态下较为不利截面的拱圈的内力组合值，其中CLCB2组合中未包含温度内力，需要手动添加，CLCB2用于强度( 承载能力)验算。
CLCB5、CLCB6用于裂缝宽度(正常使用状态)验算。
简支梁桥毕业设计计算书
长母礼中桥预应力混凝土简支空心板桥设计摘要T河桥的设计包括计算部分和图纸绘制。
计算部分分为方案比选、上部结构的计算、下部结构的计算和部分施工组织设计。
绘制的图纸有方案比选图、上部结构的构造图、下部结构的构造图和桥梁总体布置图。
T河桥总长140m，采用7跨标准跨径20m的预应力空心板，设计荷载为公路Ⅰ级，结构形式为桥面连续的装配式预应力简支空心板。
本桥全线采用双向四车道高速公路标准，按分离式进行横断面布置，对其半幅进行了设计。
半幅宽度11.25m，由2块边板和6块中板组成，中板宽1.25m，边板宽1.88m。
下部结构选用了双柱式桥墩和刚性扩大基础。
关键词：预应力空心板，双柱式桥墩，施工组织abricated simply supported prestressed concrete slab bridgeABSTRACTThe design of the bridge crossing T River includes computation and drawings. Computational part is divided into alternative program selection, the calculation of the superstruct ure, the calculation of substructure and a part of construction management plan. Drawing part cons ist of three views of alternative program selection, the superstructure’s structural map, the substructure’s structural map and the overall layout of the bridge.The length of T River Bridge is 140m, with 7-span of 20m standard-span prestressed hollow slab . The superstructure is a form of continuous deck but simply supported system with prestressed fa bricated hollow slab. The layout of cross-sectional of the bridge across the board is separated stan dard two-way four-lane highway. This article will just design half frame of it. Its width is 11.25m, and consists of two sides board and six internal board, the width sides board is 1.25 m, and the wid th of internal board is 1.88m. The substructure selects two-column pier and the rigid spreaded fou ndation.Keywords：prestressed hollow slab, two-column pier, the construction management plan第一章、文献综述 (4)1.1、引言 (4)1.2、桥梁类型及发展趋势 (5)1.2.1梁式桥 (5)1.2.2钢筋混凝土拱桥 (5)1.2.3斜拉桥 (6)1.2.4悬索桥 (8)1.3、结论 (9)第二章、方案的比选 (10)2.1．比选方案的主要标准： (10)2.2．方案类别 (11)2.3．方案比选 (12)第三章预应力空心板上部结构计算 (12)3.1、设计资料 (12)3.1.1、设计标准 (12)3.1.2、主要材料 (13)3.2、构造形式及尺寸选定 (13)3.3、空心中板毛截面几何特性计算 (14)3.3.1、毛截面面积A (14)3.4、作用效应计算 (16)3.4.1 永久作用效应计算 (16)3.4.2 可变作用效应计算 (17)3.4.3 作用效应组合 (24)3.5 预应力钢筋数量计算及布置 (26)3.5.1 预应力钢筋数量的估算 (26)3.5.2 预应力钢筋的布置 (28)3.5.3 普通钢筋数量的估算及布置 (28)3.6 换算截面几何特性计算 (30)3.7 承载能力极限状态计算 (32)3.7.1 跨中截面正截面抗弯承载力计算 (32)3.7.2 斜截面抗弯承载力计算 (33)3.8 预应力损失计算 (37)3.9 正常使用极限状态计算 (42)3.9.1 正截面抗裂性验算 (42)3.9.2 斜截面抗裂性验算 (46)3.10 变形计算 (51)3.11 持久状态应力验算 (54)3.12 短暂状态应力验算 (59)3.13 最小配筋率复核 (63)3.14 预制空心板吊环计算 (65)3.15 栏杆计算 (65)第四章、空心板简支梁桥上部构造电算 (70)结论 (84)致谢 (85)第一章、文献综述1.1、引言桥梁是线路的重要组成部分。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计及计算书设计题目: 桥梁工程课程设计学院：土木与建筑学院指导老师：汪峰姓名：学号：班级：2014年6月一、基本资料1．标准跨径：20 m计算跨径：19.50 m主梁全长：19.96 m2．桥面净宽：净7.5 m+2×0.25 m3. 车辆荷载：公路— 级4. 人群荷载：3.0 KN/m²5. 选用材料：钢筋：采用HRB300钢筋，HRB335钢筋。
混凝土：主梁C40人行道及栏杆：C25桥面铺装：C25（重度24KN/m）6. 课程设计教材及主要参考资料：《桥梁工程》.姚玲森编.人民交通出版社，1990年《桥梁工程》.邵旭东等编.人民交通出版社，2007年《桥梁工程》.范立础编.人民交通出版社，2001年《简支梁桥示例集》.易建国编.人民交通出版社，2000年《桥梁工程课程设计指导书》.桥梁教研室.哈尔滨工业大学教材科，2002年《梁桥设计手册》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）人民交通出版社北京《拱桥设计手册（上、下）》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《配筋混凝土结构设计原理》袁国干主编，同济大学出版社二、桥梁尺寸拟定1．主梁高度：h=1.5m梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。
2．横隔梁：采用五片横隔梁，间距为4×4.85m,梁高1.0m, 横隔梁下缘为15cm,上缘为16cm。
3．主梁梁肋宽：梁肋宽度为18cm。
4．桥面铺装：分为上下两层，上层为沥青砼厚2.0cm, 下层为C25 防水混凝土垫层厚10.0cm。
桥面采用1.5%横坡。
5．桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）6.桥梁纵断面及具体尺寸：（见作图）三、桥梁计算 一、主梁的计算1、主梁的抗弯及抗扭惯性矩x I 、TiI求主梁界面的重心位置x a （图3） 、平均板厚：H=1/2（10+18）=14（cm ）cm x 93.452005141)12081(20512005124141)20081(a =⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=442323m 415481019.0cm 94.1548101445.93-21501502015020121214-45.931416014160121==⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=x I43313517m 00.081.0.1613036.00.141.803333.0=⨯⨯+⨯⨯==∑=i i Mi i Ti t b c I2.计算结构自重集度（表1）结构自重集度计算表 表1主梁 m KN /10.13250)]2.0-80.1)(218.010.0(50.120.0[g 1=⨯++⨯= 横隔梁 对于边主梁m KN g /68.050.19/255216.015.0)}202.0-80.1()]218.010.0(-00.1{[2=⨯⨯+⨯⨯+= 对于中主梁 /m 63.168.02g 12KN =⨯=桥面铺装层m KN g /29.45)/2450.701.02350.702.0(3=⨯⨯+⨯⨯=栏杆及人行道 /m 00.25/254KN g =⨯= 合计对于边主梁 m KN g i /07.2000.229.468.010.13g =+++==∑对于中主梁/m 75.022.0029.41.3613.10'KN g =+++=3.结构自重内力计算（表2）边中主梁自重产生的内力 表2主：括号（）内值为中主梁内力3.汽车、人群荷载内力计算（1）支点处荷载横向分布系数（杠杆原理法）汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m 。
大桥计算书
高速公路施工图设计xxx大桥计算书设计：复核：审核：年月xxx大桥计算书一、大桥简介拟建的K90+287.5xxx大桥，为线路跨越山间冲沟而设置。
本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2%；桥型总体布置为：25×40+(55+100+55)+7×40，中心桩号为K92+209；桥梁起终点桩号为K91+460～K92+958，桥梁全长1498m；主桥起于K92＋464，终于K92+674，总长210m；结构型式为55+100+55m预应力混凝土连续刚构。
连平侧引桥起于K91+460，终于K92＋464，总长104m；结构型式为25x40m装配式先简支后连续预应力混凝土连续T梁。
从化侧引桥起于K92+674，终于K92+958，总长284m，结构型式为7x40m装配式先简支后连续预应力混凝土连续T梁。
本桥单幅桥面净宽15.50m，最大墩高为81m。
主桥上部采用预应力混凝土连续刚构，主墩采用单薄壁空心墩，过渡墩采用薄壁空心墩，基础采用钻孔灌注群桩基础；引桥上部采用预应力混凝土连续T梁，桥墩采用双柱式圆形墩、薄壁空心墩，基础采用钻孔灌注桩基础。
0、35号桥台采用柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩基础。
上部结构共划分为16个梁段，其中0～13号梁段为T构梁段；14号梁段为边跨合拢梁段；15号梁段为边跨现浇梁段；16号梁段为中跨合拢梁段。
在T构梁段中，0、1号梁段为支架现浇梁段，2～13号梁段为挂篮悬臂浇筑梁段。
0号梁段长7.0m；1号梁段长2.5m；2～6号梁段每段长3.0m；7～13号梁段每段长4.0m； 14、16号梁段长均为2m；15号梁段长392m。
箱梁断面采用单箱单室直腹板断面，箱梁顶板宽16.3米，底板宽8.0米，悬臂长度4.15米。
箱梁根部梁高（梁高指降坡侧悬臂根部箱梁顶板距箱梁底板高度）为6.2米，中、边跨合拢段、边跨现浇段梁高（梁高指降坡侧悬臂根部箱梁顶板距箱梁底板高度）为2.6米，其余梁底下缘按2次抛物线变化。
大桥栈桥设计计算书
特大桥墩栈桥检算书1.栈桥结构特大桥栈桥全长186m，跨径12m和9m两种，共17跨，栈桥中部设置一制动双排墩，其余均为单排墩，桥面宽6.0m。
墩柱及基础采用3根φ600mm×10mm 钢管桩，墩柱顶布置2I45b工字钢作为横垫梁，垫梁上布置3组6片贝雷梁作为纵向主梁，主梁的布置间距0.9m+1.35m+0.9m+1.35m+0.9m，梁顶按0.4mm间距布置I25b分配梁，分配梁顶面铺10mm厚钢板作为桥面板。
栈桥断面结构见图1。
图1栈桥断面结构图2.计算依据①《大桥163#~168#墩栈桥施工设计图》②《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）③《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64-2015）④《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）⑤《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）⑥《装配式公路钢桥多用途使作手册》（广州军区工程科研设计所黄绍金刘陌生编著）3. 技术参数3.1普通钢材容许应力栈桥采用承载能力极限状态法进行栈桥结构强度检算，除贝雷梁桁架片外，栈桥其他构件的材质均为Q235，依据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64-2015）表3.2.1，钢材抗拉弯强度190Mpa ，抗剪强度110Mpa 。
3.2贝雷梁杆件性能根据《装配式公路钢桥使用手》册，贝雷片容许拉应力、压应力及弯应力按1.3倍考虑，设计时采用的容许承载力和应力如下。
贝雷梁容许内力、应力表 杆件名称材料 断面形式 横断面面积（cm 2） 理论容许承载能力（kN ） 抗拉、压及弯应力值（Mpa ） 抗剪应力值（Mpa ）弦杆16Mn ][10 2×12.74 560 1.3×210 ＝273 1.3×160 ＝208 竖杆16Mn I 8 9.52 210 斜杆 16Mn I 8 9.52 171.5 4. 荷载标准4.1永久作用结构重力4.2可变作用（1）旋挖钻机荷载：栈桥搭设及使用期间，通过最大荷载为徐工XR360旋挖钻机，整机重量92t ，履带外宽4.8m ，履带宽度0.8m ，履带接触地面长度5.484m ，单条履带平均接地比压：kN P 85.1048.02484.51092=⨯⨯⨯=图2徐工XR360行走状态（2）履带吊荷载：栈桥部分搭设期间，最大作用荷载为徐工QUY55履带吊，整机重量51t ，履带中心距3.61m ，履带宽度0.76m ，履带接触地面长度4.81m 。
精华资料35m跨径悬链线拱桥计算书(1比6)m=2.814
打鱼凼水利工程发电厂房交通桥计算书审查：校核：计算：目录1设计资料 (1)1.1设计标准 (1)1.2各部分尺寸及其材料特性 (1)1.3参考文献 (3)2拱轴线系数选定 (4)2.1主拱圈结构几何特性 (4)2.2拱轴线系数的确定 (4)3弹性中心及弹性压缩系数 (11)4永久荷荷载（恒载）作用下的内力计算 (11)4.1结构重力产生的内力 (11)4.1.1不考虑假载x g的恒载内力 (12)4.1.2假载x g产生的内力 (12)4.1.3拱的恒载内力 (13)4.2混凝土收缩产生的内力 (14)4.2.1混凝土收缩在弹性心产生的水平力 (14)4.2.2混凝土收缩产生的内力 (15)5可变荷载内力计算 (15)5.1汽车-20级等代荷载计算 (15)5.2不计入弹性压缩的活载内力计算 (16)5.3计入弹性压缩的活载内力计算 (17)6温度变化引起的内力计算 (18)6.1温度变化范围 (18)6.2温度降低引起附加应力 (18)6.3温度升高引起附加应力 (19)7主拱圈强度和稳定性计算 (20)7.1计算荷载效应汇总 (20)7.2荷载安全系数及计入安全系数荷载 (20)7.3荷载效应最不利组合 (21)7.4主拱圈强度和稳定性验算 (22)7.4.1主拱圈换算截面计算 (22)7.4.2拱圈正截面抗压强度验算 (23)7.4.3拱脚抗剪强度验算 (25)1.1基本资料 (26)1.3拱圈几何参数 (27)1.4自重荷截计算 (27)1.5汽车10级荷截计算 (29)1.6温度荷截计算 (32)1.7拱圈截面强度验算 (33)1.7.1钢筋混凝土截面偏心受压承载力计算 (34)1.7.2拱脚截面直接抗剪验算 (35)2桥台计算 (37)2.1基本资料 (37)2.2第一种情况：拱上布满活载，台后无活载. 372.2.1桥台（不包括基础）荷载计算 (37)2.2.2桥台（不包括基础）台身底面载面强度验算392.2.3桥台基础荷载计算 (41)2.2.4桥台基础基底面应力验算 (42)2.2.5桥台基础稳定性验算 (43)2.3第二种情况：台后活载，拱上无活载。
某大桥计算书_secret
XXXX1#大桥主桥为变截面连续箱梁，跨径74.5+135+74.5m ；底板宽7m ，顶板宽13.25m ，翼缘宽3.125m 。
0#、1#块总长10m ；悬浇块件节段长3.5～4m ，单节最大重量169吨。
（一）、1#块托架1. 托架设计必须满足0#块和1#块施工要求，4、5号桥墩墩顶处截面为5×7M 矩形截面，0#块长度为5.0m, 1#块长度为2.5梁底宽度为7.0m ，顶板宽度为13.25m ，0#块和1#块进行一次性浇注施工。
2 力学简化模型及荷载统计2.1、托架平面的力学型（布置图见图） 2.2、荷载统计 (1)0#块荷载托架侧面图0#块翼缘板荷载统计混凝土重量()310.20.75 3.1255214.852V m =⨯+⨯⨯⨯=2614.85386.1p V kN γ==⨯=②模板重量钢模板采用普通通用钢模板，钢板与钢支架的重量以混凝土自重的5%计算386.1519.3p kN ⨯模＝％＝③荷载统计汇总 混凝土重量：386.1kN 施工人员及设备重量：3.5 kN 振捣荷载：2.8 kN 模板及支架自重：19.3kN0p =386.1+3.5+2.8+19.3=411.7 kN1#块荷载统计 ①混凝土重量 内部梯形体的体积：363.4m V =112663.41648.4kN P V γ=⨯=⨯=②钢模板采用普通通用钢模板，钢模板重量以混凝土自重的5%计算1648.4582.4P kN ⨯模＝％＝③荷载统计混凝土重量：1648.4 kN施工人员及设备重量：3.5 kN 振捣荷载：2.8 kN 模板及支架自重：82.4 kN 托架自重：21 kN1p =1648.4+3.5+2.8+82.4+21=1758.1 kNp 总=0p +1p =415.2+1758.1=2173.3kN3、 托架的受力分析（受力分析采用清华大学结构力学求解器2.0）(1)托架的内力计算，总荷载取2200KN ，作用于两个托架上如下图：a 纵桥向托架计算加载图式（单位：kN ）b 纵桥向托架轴力图（单位：kN ）c 纵桥向托架剪力图（单位：kN ）d 纵桥向托架弯矩图（单位：kN.m ）4、托架的截面验算4.1杆件截面选择计算最大内力：max 768.14kN N = max 82.12kN.m M = max 418.22kN Q =选取截面400*200mm 矩形截面，用16锰钢，壁厚16mm 的钢板焊接加工而成。
与河岸连接处钢桥计算
与河岸连接处钢桥计算1.纵梁计算25t吊机和桩锤的总重约为30t, 有10个轮子, 每个轮子载重为30/10＝3.0t （需不需要考虑打桩时的振动力, 打桩是采用吊车还是履带打桩机？）, 以此来控制平台设计。
（下图为汽车吊轮间距）纵梁最大单跨Lmax＝4.35m, 为简化计算, 将纵作为简支考虑。
对B点取矩, 由∑Mb＝0, 得RA＝（166×9.3+166×10.7+60×14.7）/20＝210.1 knM中＝210.1×10-166×0.7-60×4.7＝1702.8 kn·mR max ＝2RA＝420.2 kn查建筑结构计算手册f1＝pal2（3-4α2）/（24EI）=2.74cmf2＝pa2b2/（3EIl）=0.15cmR 1＝R2＝pb/l=160.2 knR3＝45.9 knR A ＝∑RAi＝366.3 kn恒载+吊车荷载组合荷载计入冲击系数级偏载系数。
Mmax＝584.5+1702.8×1.2×1.15＝2934.4 kn·m＜[M]=3152.8 kn·mRmax＝264.66+420.2×1.2×1.15＝844.5 kn＜[Q]= =980.8 knfmax＝1.2×1.15×（2.74+0.4）+0.3＝4.4cm＜L/250=8cm安全。
2.横向分配梁验算计算跨径取L＝6.8m, 采用双300×300H钢（什么意思？最好能根据你的思咱画一个断面图及平面图, 这样更直观）。
荷载如图。
E=2.0×105Mpa, Ix=5284cm4,Wx=423 cm3, Sx=248.1 cm3,t＝10.2mmR=83KNM=83×0.83＝68.89kn·mσ= Mmax / Wx=68.89×1000/（423×10-6）＝162.9 Mpa＜1.3[σ]=1.3×145＝188.5 Mpaτ＝Q Sx /（Ixt）＝83×1000×248×10-6/（5284×10-8×0.0102）＝38.2 Mpa＜[τ]=85 Mpa安全。
乌兰二线米拉沟大桥48-80-48m三角挂篮计算书
附件648+80+48m连续梁三角挂篮设计计算书1.三角挂篮结构形式，主要性能参数及特点1.1.挂篮总体结构挂篮由三角主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。
图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。
由2榀三角形主桁架、横向联结系组成。
2榀主桁架中心间距为6.08米，每榀桁架前间距为5m后节点间距为4.1m，总长9.9m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用高强螺栓联结。
横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。
图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。
其由底模板、纵梁和前后横梁组成。
底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双［36槽钢和单I36工字钢，横梁采用双[40b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。
外模板长度为4.3m。
内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。
图4 外侧模图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。
并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主桁架和已成梁段上。
悬吊系统包括底模平台前后吊杆、前后吊带，外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。
底模前后横梁各设4个吊点，边前，边后吊杆均采用双Φ32精轧螺纹钢筋，中前，中后吊点均采用40Cr锰钢。
底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。
底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。
外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ32精轧螺纹钢筋。
其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。
锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚上扁担梁、4根后锚杆，2组共用2根后锚横梁，因零号段长度原因，有2个0号段专用后锚上扁担梁。
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乌巢河大桥设计计算书
—、主拱圈设计
(一)、设计资料及基本数据
1、基本资料：
设计荷载：汽——15级，挂--80
桥面净空：净--7+2'0．5m安全带
主拱净跨：Lo--120m
净矢跨：fo=20m，fo／LO=l／5
主拱结构：分离式石肋拱
拱轴线型：悬链线拱轴线，m’1．543
拱上腹拱：9—13m，fO／LO=1／7变截面圆弧衫
拱上立墙：b二1．Om，0．8m
拱顶填料hs=0．15m混凝土路面
2、主要材料
主拱圈：20#砂浆砌100#粗料石锒面
20#小石子混凝土砌100#块石腰排
腹拱圈：15#小石子混凝土砌60#块石
立墙：10#砂浆砌100#粗料石
桥面：25#混凝土
3、主拱截面尺寸及几何性质
(1)截面积中性轴：
面积：A=2'2．5叫．6二8．00m’中‘哇轴：y r’l／2*1．6二0．800m
1．6-0．8二0．800m
(2)，陨‘哇矩：10二2*1／12*2．5*1．63二1．70667m4
W二2。
1／6。
2．5*1．62
(4)拱跨：计算跨径：
120+2*0．8*0．65447二121．047m
计算矢高：卜24+0．8—0．8*0．75609二24．195m
厶X----121．047／24二5．043625m
(5)拱趾几何数据：(pk‘45‘42，44”
sin(Pk=O．65447
COS(Pk=O．75609
拱圈几何性质表(2)
┌──┬──────┬─────┬─────┬────────────┬────────┬──────┬──────┐
│截│ y，／f │ h │ cosqo │ O’／2’O／(2*cosqo)│ y，二一O’／2 │ yl+(1／2 │ X │
│间││││││││
├──┼──────┼─────┼─────┼────────────┼────────┼──────┼──────┤
│ 0 │ 1．000000 │ 24．195 │ 0．75609│ 1．058 │ 23．137
│25．253 │60．52350 │
├──┼──────┼─────┼─────┼────────────┼───。