JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范

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脚手架满堂红计算

碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为8.5m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.130×1.200+0.300×1.200=4.276kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.276+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.114kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.114×1000×1000/64800=1.763N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.276+1.4×5.400)×0.300=2.284kN截面抗剪强度计算值 T=3×2284.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.276×3004/(100×6000×583200)=0.067mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

碗扣式脚手架

碗口构件的连接设置（术语）
❖ 上碗口：延立杆滑动起锁紧作用的碗口节点零件。
❖ 下碗口：焊接于立杆上的碗形节点零件。
❖ 立杆连接销：用于立杆竖向连接连接专用销。
❖ 限位销：焊接在立杆上能锁紧上碗扣的定位销。
❖ 上碗扣的限位销按 60cm 间距设置在钢管立杆之上，其中下碗扣和限位销则直接焊在立杆上。组装时，将上碗扣的缺口对准限位销后，把横杆接头插入下碗扣内，压紧和旋转上碗扣，利用限位销固定上碗扣。碗扣接头可同时连接 4 根横杆，可以互相垂直或偏转一定角度。
四、碗扣式脚手架优、缺点
优点：
（1）多功能：能根据具体施工要求，组成不同组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架，悬挑架等多种功能的施工装备。也可用于搭设施工棚、料棚、灯塔等构筑物。特别适合于搭设曲面脚手架和重载支撑架。
（d)单横杆仅在直径48 mm × 3.5mm钢管一端焊接横杆接头；用作单排脚手架横向水平杆。
(e)斜杆在直径48 mm × 3.5mm钢管两端铆接斜杆接头制成，用于增强脚手架的稳定强度，提高脚手架的承载力。斜杆应尽量布置在框架节点上。
(f)底座由150mm × 150mm 的钢板（规范要求厚度不小于6mm）在中心焊接连接杆制成，安装在立杆的根部，用作防止立杆下沉并将上部荷载分散传递给地基的构件。
三、构配件制作质量要求
1、碗扣式钢管脚手架钢管规格应为φ48 ×3.5mm，钢管壁厚应为3.5 0＋0.25mm。（目前市场租赁大多为3.0mm，方案验算是按照2.8mm）
2、立杆连接外套管与立杆间隙应小于等于2mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。

箱涵碗口支架计算书及相关说明

第九章计算书及相关说明一计算说明本模板支架工程在箱涵结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，不需检算立杆地基承载力。

1、材料的物理力学性能指标材料的物理力学性能指标详见“第9页材料的力学性能指标”。

2、计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

二箱梁顶板荷载分析计算1、荷载计算模板及模板支撑架荷载Q1：1.1、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.0KN/m2；1.2、侧模：取q1－2=0.8KN/m2；1.3、底模：取q1－3=0.6KN/ m2；1.4、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度8.2米计算（含剪刀撑）q1=3.0KN/m2。

－4(2)箱梁混凝土荷载Q2：2暗梁处荷载Q2暗=1×1×1.7×2.4×1.12×10=45.6kN/m2（取底板跨中处荷载Q2中=1×1×（0.22+0.4）×2.4×1.12×10=16.6kN/m最厚处）(3)施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。

查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。

(4) 水平模板的混凝土振捣荷载，取q4=2 KN/m2、立杆受力计算单肢立杆轴向力：计算公式：N＝（1.2Q1 + 1.4Q 活）×Lx×Ly+1.2×Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距。

Q1——模板支撑架自重标准值Q活——施工活荷载标准值Q2——新浇筑混凝土和钢筋荷载标准值(1)在跨端暗梁断面位置，最大分布荷载：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly +1.2 ×Q2×Lx×Ly=[1.2×3.6+1.4×3] ×0.6×0.6+1.2×45.6×0.6×0.6=22.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，立杆步距1.2m ，则单根立杆受力：N=22.8KN<[N]=40 KN（步距1.2m ）(2)跨中底板位置立杆计算：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly+1.2 Q2×Lx×Ly=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q1-4)+1.4q活] ×Lx×Ly +1.2×q2×Lx×Ly=[1.2×5.4+1.4×3] ×0.9×0.9+1.2×16.6×0.9×0.9=24.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，立杆步距)1.2m.则单根立杆受力：N=24.8KN<[N]=30 KN （1.2m步距）2、地基承载力验算地基处理采用10cmC20混凝土加30㎝3：7灰土，上垫10×10㎝方木，根据力的扩散原则，计算人工回填重型压实土层荷载。

碗扣式钢管脚手架安全技术规范试题

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》试题（JGJ166-2008）项目部：姓名：得分：Ⅰ、单选题1、碗扣式钢管脚手架立杆碗扣节点间距的模数应为（）。

（A）0.5m；（B）0.6m；[正确]（C）0.8m；（D）1m。

2、碗扣式钢管脚手架常用构配件LG—120表示的意思为（）（A）立杆、规格为Φ48mm×120mm；（B）横杆、规格为Φ48mm×120mm；（C）立杆、规格为Φ48mm×1200mm；[正确]（D）横杆、规格为Φ48mm×1200mm。

3、碗扣式钢管脚手架常用构配件KTC—45表示的意思为（）（A）可调托撑、T38×6可调范围≤300mm；[正确]（B）可调托撑、T38×6可调范围≤450mm；（C）可调底座、T38×6可调范围≤300mm；（D）可调底座、T38×6可调范围≤450mm。

4、碗扣式钢管脚手架可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆的长度不得小于（）。

（A）100mm；（B）120mm；（C）150mm；[正确]（D）180mm。

5、碗扣式钢管脚手架立杆的碗扣节点由上碗扣、下碗扣、横杆接头和（）构成。

（A）上碗扣限位销；[正确]（B）下碗扣限位销；（C）扣件；（D）横杆。

6、碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，当采用钢管扣件作斜杆时，斜杆应（）与立杆扣接。

（A）每步；[正确]（B）每隔一步；（C）每隔两步；（D）每隔三步。

7、碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，当采用钢管扣件作斜杆时，斜杆扣接点距碗扣节点的距离不应大于（）。

（A）100mm；（B）120mm；（C）150mm；[正确]（D）180mm。

8、下面关于碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，双排脚手架专用外斜杆设置表述正确的是（）。

（A）斜杆应设置在纵向横杆上；（B）当脚手架高度小于或等于24m时，每隔6跨应设置一组竖向通高斜杆；（C）当脚手架高度大于24m时，每隔4跨应设置一组竖向通高斜杆；（D）当斜杆临时拆除时，拆除前应在相邻立杆间设置相同数量的斜杆。

碗扣式脚手架规范

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166—20083．2．4 采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB／T 700中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并应经600～650℃的时效处理。

严禁利用废旧锈蚀钢板改制。

3．3．8 可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。

3．3．9 可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。

5．1．4 受压杆件长细比不得大于230，受拉杆件长细比不得大于350。

6．1．4 双排脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于或等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立杆应配置可调底座或固定底座(见图6．1．4)。

1 斜杆应设置在有纵、横向横杆的碗扣节点上；2 在封圈的脚手架拐角处及一字形脚手架端部应设置竖向通高斜杆；3 当脚手架高度小于或等于24m时，每隔5跨应设置一组竖向通高斜杆；当脚手架高度大于24m时，每隔3跨应设置一组竖向通高斜杆；斜杆应对称设置；4 当斜杆临时拆除时，拆除前应在相邻立杆间设置相同数量的斜杆。

6．1．6 当采用钢管扣件作斜杆时应符合下列规定：1 斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm；当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件扭紧力矩应为40～65N·m；2 纵向斜杆应在全高方向设置成八字形且内外对称，斜杆间距不应大于2跨(见图6．1．6)。

6．1．7 连墙件的设置应符合下列规定：1 连墙件应呈水平设置，当不能呈水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接；2 每层连墙件应在同一平面，其位置应由建筑结构和风荷载计算确定，且水平间距不应大于4．5m；3 连墙件应设置在有横向横杆的碗扣节点处，当采用钢管扣件做连墙件时，连墙件应与立杆连接，连接点距碗扣节点距离不应大于150mm；4 连墙件应采用可承受拉、压荷载的刚性结构，连接应牢固可靠。

模板支撑体系各规范及标准中做法不一汇总

满堂支撑架立杆不应超过210，斜撑不应大于250
JGJ231-2010
建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程
模板支架立杆长细比不应大于150，其它受压杆件不大于230
JGJ162-2008
建筑施工模板安全技术规范
支架立柱不应大于150，斜撑不应大于200
强条
11
荷载分项系数
GB50666-2011
JGJ162-2008
建筑施工模板安全技术规范
螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm。
GB50666-2011
混凝土结构工程施工规范
插入立杆顶端可调托座直径应满足与钢管内径间隙不大于6mm的要求。
JGJ130-2011
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
螺杆外径不得小于36mm。
6
纵、横向扫地杆设置
JGJ231-2010
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
按2%的垂直永久荷载标准值取值
其它规范
均未规定水平施工荷载标准值取值
9
计算长度计算公式
JGJ130-2011
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
计算长度计算公式为：
顶部立杆段：l0= kμ1（h+2a）
非顶部立杆段：l0= kμ2h
JGJ166-2008
建筑施工模板安全技术规范
施工人员及设备荷载标准值为计算次梁时取m2，计算梁时取m2，计算立柱时取m2
振捣混凝土时产生的荷载标准值为2KN/m2
JGJ166-2008
建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范
施工人员及设备荷载标准值为1KN/m2
振捣混凝土时产生的荷载标准值为1KN/m2
8
施工产生的水平荷载标准值

建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范的试题

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》试题（JGJ166-2008）Ⅰ、单选题1、碗扣式钢管脚手架立杆碗扣节点间距的模数应为（）。

（A）0.5m；（B）0.6m；[正确]（C）0.8m；（D）1m。

4、碗扣式钢管脚手架可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆的长度不得小于（）。

（A）100mm；（B）120mm；（C）150mm；[正确]（D）180mm。

5、碗扣式钢管脚手架立杆的碗扣节点由上碗扣、下碗扣、横杆接头和（）构成。

（A）上碗扣限位销；[正确]（B）下碗扣限位销；（C）扣件；6、碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，当采用钢管扣件作斜杆时，斜杆应（）与立杆扣接。

（A）每步；[正确]（B）每隔一步；（C）每隔两步；（D）每隔三步。

7、碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，当采用钢管扣件作斜杆时，斜杆扣接点距碗扣节点的距离不应大于（）。

（A）100mm；（B）120mm；（C）150mm；[正确]（D）180mm。

8、下面关于碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，双排脚手架专用外斜杆设置表述正确的是（）。

碗扣式脚手架

碗口构件的连接设置（术语）
上碗口：延立杆滑动起锁紧作用的碗口节点零件。下碗口：焊接于立杆上的碗形节点零件。立杆连接销：用于立杆竖向连接连接专用销。限位销：焊接在立杆上能锁紧上碗扣的定位销。

上碗扣的限位销按 60cm
间距设置在钢管立杆之上，其中下碗扣和限位销则直接焊在立杆上。组装时，将上碗扣的缺口对准限位
（3）横杆接头剪切强度不应小于50kN；
（4）横杆接头焊接剪切强度不应小于25kN；（5）底座抗压强度不应小于100kN。
四、碗扣式脚手架优、缺点
优点：（1）多功能：能根据具体施工要求，组成不同组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架，悬挑架等多种功能的施工装备。也可用于搭设施工棚、料棚、灯塔等构筑物。特别适合于搭设曲面脚手架和重载支撑架。（2）功效：常用杆件中最长为3130mm，重17.07KG。整架拼拆速度比常规快3～5倍，拼拆快速省力，工人用一把铁锤即可完成全部作业，避免了螺栓操作带来的诸多不便；（3）通用性强：主构件均采用普通的扣件式钢管脚手架之钢管，可用扣件同普通钢管连接，通用性强。
五、碗扣式脚手架的设要求
接头搭设：接头是立杆同横杆、斜杆的连接
装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。

碗扣式脚手架搭设高度应<20m,当设计高度大于 20m时，应根据荷载计算进行搭设。
当连墙件竖向间距大于4m
时，连墙件内外立
杆之间必须设置廊道斜杆或十字撑。

JGJ 166-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》

27.《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 166-2008（1）标准原文条款：1.0.3 碗扣式钢管脚手架设计应采用结构计算简图进行整体结构稳定性分析，确保架体为几何不变体系。

试题（填空）：碗扣式钢管脚手架设计应采用结构计算简图进行整体结构稳定性分析，确保架体为体系。

标准答案：几何不变。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.0.3）（2）标准原文条款：1.0.4 碗扣式钢管脚手架必须编制专项设计方案。

双排脚手架高度在24m及以下时，可按构造要求搭设；模板支撑架和高度超过24m的双排脚手架应按本规范进行结构设计和计算。

试题（填空）：碗扣式钢管脚手架必须编制。

标准答案：专项设计方案。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.0.4）（3）标准原文条款：2.1.2 双排脚手架：由内外两排立杆及大小横杆、斜杆等构配件组成的脚手架。

试题（填空）：双排脚手架是指由内外两排立杆及大小横杆、等构配件组成的脚手架。

标准答案：斜杆。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2.1.2）（4）标准原文条款：2.1.3 模板支撑架：由多排立杆及横杆、斜杆等构配件组成的支撑架。

试题（填空）：模板支撑架是指由多排立杆及、斜杆等构配件组成的支撑架。

标准答案：横杆。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2.1.3）（5）标准原文条款：3.1.1 立杆的碗口节点应由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销等构成。

试题（填空）：立杆的碗口节点应由上碗扣、下碗扣、和上碗扣限位销等构成。

标准答案：横杆接头。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 3.1.1）（6）标准原文条款：3.1.2 立杆碗口节点间距应按0.6m模数设置。

试题（单选）：立杆碗口节点间距应按（）模数设置。

A、0.2mB、0.6mC、0.8mD、1m标准答案：C。

满堂楼板模板支架计算(高大4.4米)

碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

方钢50×50mm，间距300mm，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量190000.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.350×0.900+0.300×0.900=8.176kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.176+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.111kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.111×1000×1000/48600=2.284N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.176+1.4×1.800)×0.300=2.220kN截面抗剪强度计算值 T=3×2220.0/(2×900.000×18.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.176×3004/(100×6000×437400)=0.171mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方钢的计算方钢按照均布荷载计算。

品茗安全计算软件问题

品茗安全计算软件问题1400-2500梁模碗扣（立杆300-600）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性步距h(mm) 1200立柱根数 6立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 0,300,300,300,300,300 底模下设支撑小梁根数12梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 300设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.14+(24+1.5)×2.5)+1.4×2，1.35×(0.14+(24+1.5)×2.5)+1.4×0.7×2]×1＝79.39kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.14+(24+1.5)×2.5]×1＝77.63kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.14+(24+1.5)×2.5]×1＝63.89kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×77.63×0.132+0.121×1.76×0.132＝0.14kN·m σ＝M max/W＝0.14×106/37500＝3.68N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×63.89×127.274/(100×10000×281250)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝127.27/400＝0.32mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.393×77.63×0.13+0.446×1.76×0.13＝3.98kNR2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.928×77.63×0.13+1.142×1.76×0.13＝9.42kNR3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.143×77.63×0.13+1.223×1.76×0.13＝11.57kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×63.89×0.13＝3.2kNR2'=R4'=0.928 q2l=0.928×63.89×0.13+1.142×1.76×0.13＝7.55kNR3'=1.143 q2l=1.143×77.63×0.13＝9.29kN五、小梁验算q1＝max[3.98+0.9×1.35×(0.3-0.14)×1.4/11，11.57+0.9×1.35×(0.3-0.14)×1.4/11]＝11.59kN/mq2＝max[3.2+(0.3-0.14)×1.4/11，9.29+(0.3-0.14)×1.4/11]＝9.31kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×11.59×0.62，0.5×11.59×0.32]＝0.52kN·m σ＝M max/W＝0.52×106/54190＝9.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×11.59×0.6，11.59×0.3]＝4.22kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×4.22×1000/(2×85×45)＝1.66N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×9.31×6004/(100×8415×2303000)＝0.39mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝9.31×3004/(8×8415×2303000)＝0.49mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×11.59×0.6，0.393×11.59×0.6+11.59×0.3]＝7.95kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R12＝2.75kN，R2＝R11＝6.48kN，R2＝R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝7.95kN正常使用极限状态R max'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×9.31×0.6，0.393×9.31×0.6+9.31×0.3]＝6.39kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R12'＝2.21kN，R2'＝R11'＝5.19kN，R2'＝R3'＝R4'＝R5'＝R6'＝R7'＝R8'＝R9'＝6.39kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48×2.7可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 200 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 115主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.25×106/4120＝59.86N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.34kNτmax＝2V max/A=2×5.34×1000/384＝27.83N/mm2≤[τ]＝115N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝280/400＝0.7mm满足要求！4、支座反力验算R1＝3.49kN，R2＝18.86kN，R3＝18.63kN，R4＝18.63kN，R5＝18.86kN，R6＝3.49kN 七、立柱验算钢管类型(mm) Φ48×2.7立柱截面面积A(mm2) 384（立杆计算长度应增加选择项，立杆计算长度按l0= h+2a确定）JGJ 166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.3 模板支撑架立杆计算长度应按下列要求确定：1 在每行每列有斜杆的网格结构中按步距h计算；(该条基本没用，现场施工中没有这样施工的，每行每列设斜杆用钢管量很大，同时工人操作很难，另外市场上碗口专用斜杆基本没有)2 当外侧四周及中间设置了纵横向剪刀撑并满足本规范第6.2.2条第2款构造要求时，应按l0= h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。

碗扣式脚手架计算1

碗扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20082、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架搭设高度H(m) 31.7 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆纵向间距l a(m) 1.5 立杆横向间距l b(m) 0.9 立杆步距h(m) 1.2 脚手架总步数n 25 顶部防护栏杆高h1(m) 1.5 纵横向扫地杆离地距离h2(mm) 200 内立杆离建筑物距离a(mm) 150 脚手架立杆安放位置地基二、荷载设计脚手板类型竹笆片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型竹夹板挡板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式2步1设结构脚手架作业层数n jj 2 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.30.264,0.162 风压高度变化系数μz(连墙件强度验算,立杆稳定性验算)1.210,0.740计算简图碗扣脚手架剖面图碗扣脚手架正面图碗扣脚手架平面图三、横向横杆验算承载能力极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Gkjj×l a/(n jg+1)=1.2×(0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×3.000×1.50/(2.00+1)=2.358kN/m 正常使用极限状态q'=G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+Gkjj×l a/(n jg+1)=0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+3.000×1.50/(2.00+1)=1.715kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=2.358×0.902/8=0.239kN.mσ=M max/W=0.239×106/5080=46.998N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax =5q'l b4/(384EI)=5×1.715×9004/(384×206000×121900)=0.583mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=2.358×0.90/2=1.061kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.715×0.90/2=0.772kN4、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b /2=2.358×0.90/2=1.061kN≤[τ]=25kN 满足要求！四、间横杆验算单跨间横杆根数n jg 2间横杆布置方式 1步1设间横杆钢管类型JHG-120+30 间横杆自重G kjg (kN) 0.068 间横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 间横杆截面惯性矩I(mm 4) 121900 间横杆弹性模量E(N/mm 2)206000间横杆截面抵抗矩W(mm 3)5080承载能力极限状态q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1) )+1.4×G kjj ×l a/(n jg +1)=1.2×(0.068/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×3.000×1.50/(2.00+1)=2.401kN/m 正常使用极限状态q'=G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1)+G kjj ×l a/(n jg +1)=0.068/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+3.000×1.50/(2.00+1)=1.751kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max =ql b 2/8=2.401×0.902/8=0.243kN.mσ=M max /W=0.243×106/5080=47.848N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax =5q'l b 4/(384EI)=5×1.751×9004/(384×206000×121900)=0.596mm≤[ν]=min[l b /150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！ 3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b /2=2.401×0.90/2=1.080kN 正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b /2=1.751×0.90/2=0.788kN 4、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b /2=2.401×0.90/2=1.080kN≤[τ]=25kN 满足要求！五、纵向横杆验算纵向横杆钢管类型HG-150(Φ48X1500)纵向横杆自重G kzg (kN) 0.06单跨间横杆根数n jg2间横杆布置方式1步1设纵向横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205纵向横杆截面惯性矩I(mm 4) 121900 纵向横杆弹性模量E(N/mm 2)206000纵向横杆截面抵抗矩W(mm 3)5080承载能力极限状态由上节可知F 1=R 1=1.080kN/mq=1.2×G kzg /l a =1.2×0.060/1.50=0.048kN/m 正常使用极限状态 F 1'=R 1'=0.788kN/mq'=G kzg /l a =0.060/1.50=0.040kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算σ=M max/W=0.554×106/5080=108.957N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=3.864mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1500.00/150，10] =10.00mm满足要求！3、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部=1.116kN≤[τ]=25kN满足要求！4、下碗扣组焊后剪切强度验算τ端部=2×1.116+1.061=3.293kN≤[τ]=60kN满足要求！六、荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G kl/3.00=31.700×0.165/3.00=1.744kN内立杆：NG1k1=1.744kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.060×(25.00+1)=1.560kN内立杆：NG1k2=1.560kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.036×(25.00+1)/2=0.468kN内立杆：NG1k3=0.468kN(4)、间横杆的自重标准值N G1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg×1/1/2=(25.00+1)×2.00×0.068×1/1/2=1.768kN1/1表示间横杆1步1设内立杆：NG1k6=1.768kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=1.74+1.56+0.47+1.77=5.540kN；内立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=1.74+1.56+0.47+1.77=5.540kN；2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=(25.00+1)×1.50×0.90×0.350×1/1/2=6.143kN；1/1表示脚手板1步1设内立杆：NG2k1=6.143kN；(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/2 =(25.00+1)×1.50×0.140×1/2=2.730kN；1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3NG2k3=G kmw×l a×H =0.010×1.50×31.70=0.476kN；构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=6.14+2.73+0.48=9.348kN；内立杆：NG2k=NG2k1=6.14=6.143kN；单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2= 1.50×0.90×(2.00×3.00)/2=4.050kN；内立杆：NQ1k=4.050kN；组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+9.348)+0.9×1.4×4.050=22.968kN 内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+6.143)+0.9×1.4×4.050=19.121kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算连墙件竖直距2h<4.2m，l0=2h×0.85长细比λ=l0/i=2040/15.800=129.114≤230查规范表D得，υ= 0.401满足要求！2、立杆稳定性验算M w=1.4ωkl a l02/8-5/16×1.4ωkl a l02/4=(1/8-5/16/4)×1.4×0.162×1.50×2.042=0.066kN·m 立杆的轴心压力设计值N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+9.348)+0.9×1.4×4.050=22.968kN σ=N/(υA)+0.9M w/W =22968.00/(0.401×489.00)+0.9×0.066×106/5080=128.888N/mm2≤ [f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架搭设高度验算N w=υA(f-0.9 M w/W)=0.401×489.00×(205-0.9×0.066×106/5080)=37892.73N(N w-(1.2NG2k+0.9×1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(37.893-(1.2×9.348+0.9×1.4×4.050))×31.70/(1.2×5.540)=102.873m≥H=31.700m满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件计算长度l0(mm) 600 连墙件截面面积Ac(mm2) 489连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205扣件抗滑移折减系数0.8 扣件连接方式双扣件N s=1.4ωk2h2l a=1.4×0.264×2×1.20×2×1.50=2.661kN长细比λ=l0/i=600.00/158.00=3.797，查《规范》表D得，υ= 0.992连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3.00kN。

建筑施工中对脚手架工程质量要求有哪些？

建筑施工中对脚手架工程质量要求有哪些？在建筑工程中，脚手架工程算是属于危险性较大的一项工程了。

因为在使用脚手架的各个过程中，一不下心就会出现可能导致在此工作的工人受伤，而且不是小伤，更严重的会引起群伤。

那么，建筑施工中对脚手架工程质量要求有哪些？一起随小编来看看吧！在建筑工程中，脚手架工程算是属于危险性较大的一项工程了。

因为在使用脚手架的各个过程中，一不下心就会出现可能导致在此工作的工人受伤，而且不是小伤，更严重的会引起群伤。

那么，建筑施工中对脚手架工程质量要求有哪些？一起随小编来看看吧！▲架体基础要求对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架，应对支撑架体的建筑结构进行承载力验算，当不能满足承载力要求时应采取可靠的加固措施。

每根立杆底部宜设置底座或垫板。

立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪 50mm～100mm。

垫板应采用长度不少于 2 跨、厚度不小于 50mm、宽度不小 200 ㎜的木垫板。

地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空。

▲扫地杆要求《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）：6.3.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

扣件式脚手架扫地杆布置《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008 ）：6.1.4 双排脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部纵、横杆作为扫地杆距地面高度应小于或等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立杆应配置可调底座或固定底座。

6.2.1 模板支撑架底部纵、横杆作为扫地杆距地面高度应小于或等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立杆应配置可调底座或固定底座；《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）：6.1.6 模板支架应设置扫地水平杆，可调底座调节螺母离地高度不得大于300mm，作为扫地杆的水平杆离地高度应小于550mm。

jgj 166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范.pdf

中华人民共和国行业标准JGJ 166－2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范Safety and technical code forframe scaffoldings with Buckles Bowlin construction20082008-11--11--11-004发布20020099－7－1实施中华人民共和国住房和城乡建设部发布w ww .b zf xw .c o m前言根据建设部建标工[2004]09号文，《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》行业标准由中国建筑金属结构协会建筑模板脚手架委员会会同有关单位共同编制。

在本规范的编制过程中，编制组经过了广泛的调查研究，认真总结碗扣式脚手架在我国应用的实践经验、与相关标准规范相互协调的基础上制定了本规范。

本规范的主要内容是：1总则；2术语、符号；3主要构、配件和材料；4荷载；5设计计算；6构造要求；7搭设与拆除；8检查与验收；9安全管理与维护。

本规范由建设部安全标准技术归口单位中国建筑业协会建筑安全分会归口管理，授权由主编单位负责具体解释。

本规范的主编单位是：中国建筑金属结构协会建筑模板脚手架委员会（地址：北京市安定门外北苑路68号邮政编码：100012）。

本规范参编单位有：北京星河模板脚手架有限公司北京建安泰脚手架有限公司中天建设集团有限公司河北建设集团有限公司上海长宁区建筑工程安全监督站上海顺业建筑工程有限公司本规范主要起草人：杨亚男贺军余宗明蒋金生任升高陈传为高秋利高妙康刘厚纯熊耀莹1总则1.0.1为了在碗扣式脚手架的设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产法规，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。

1.0.2本规范适用于工业与民用建筑工程施工中脚手架及模板支撑架的设计、施工和使用。

其它用途如：烟囱、水塔等一般构筑物以及道路、桥梁、水坝等工程可按照本规范的原则执行。

1.0.3落地碗扣式脚手架当搭设高度H≤20m时可按普通架子常规搭设，当搭设高度H ＞20m及超高、超重、大跨度的模板支撑体系必须制定专项施工设计方案，并进行结构分析和计算。

2023全国特种作业操作证登高架设模拟考试试卷一[安考星]

2023全国特种作业操作证登高架设模拟考试试卷一[安考星]该模拟试题来源于安考星公众号1、脚手架拆除作业应从顶层开始,逐层向下进行。

正确答案：正确参考解析：拆除脚手架时，应符合下列规定：1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于步，应增设连墙件加固。

2、从事特种作业的人员经安全教育和安全技术培训后,便可上岗作业。

正确答案：错误参考解析：从事特种作业的人员经安全教育后,取得特种作业资格，方可上岗。

3、安全带使用期限为5-8年。

正确答案：错误参考解析：安全带不能按保质期来看，没有年限，而是定期进行检测，看标准，或者GB 6096，一般安全带使用期为3—5年，发现异常应提前报废。

4、带电跨越架可以使用钢管等金属体搭设。

正确答案：错误参考解析：钢管等金属体不绝缘，使用有安全隐患。

5、斜屋面的檐高,封顶外立杆的高度必须超出斜屋面1.5m。

正确答案：正确参考解析：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20011；斜屋面的檐高，封顶外立杆的高度必须超出斜屋面1.5m。

6、碗扣式钢管脚手架钢管规格应为ф48×3.5㎜。

正确答案：正确7、横向扫地杆应采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。

正确答案：正确参考解析：根据规定，脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

8、物体之间接触一定会有弹力。

正确答案：错误参考解析：物体之间接触产生形变就会有弹力。

9、竹、木材在常温和通风条件下不会自燃。

正确答案：正确参考解析：在通常条件下，一般可燃物质和空气接触都会发生缓慢的氧化过程，但速度很慢，析出的热量也很少，同时不断向四周环境散热，不能像燃烧那样发出光。

如果温度升高或其他条件改变，氧化过程就会加快，析出的热量增多，不能全部散发掉就积累起来，使温度逐步升高。