离心压缩机叶轮静强度分析方法

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离心式压缩机常见故障分析及处理方法

离心式压缩机常见故障分析及处理方法

压缩机常见故障分析及处理方法故障现象故障原因处理方法压缩机异常振动1.机组不对中 1.重新对中,消除管道外力的影响,必要时进行热态对中检查2.压缩机转子不平衡 2.检查转子弯曲度及是否结垢或破损,如有必要应对转子重新进行平衡3.轴承不正常 3.检查并修复轴承消除半速涡动因素4.联轴器故障或不平衡 4.检查修复或更换联轴器,进行平衡5.动静部分摩擦,基础不均匀下沉或机座变形5.调整安装间隙或更换超差件,消除机座变形,加固基础6.油压、油温不正常 6.检查各润滑点油压,油温及油系统工作情况,找出异常原因设法解决7.压缩机喘振7.检查压缩机运行时是否远离喘振点,防喘裕度是否正确,气体纯度是否降低,根据原因按操作法规定进行处理消除8.气体带液或杂物浸入8.消除带液和清除杂物9.轴颈测振部位的机械跳动和电跳动过大9.消除轴颈部位的机械和电磁偏差10.转子热弯曲10.修复或更换转子11.转子有裂纹11.修复或更换转子压缩机管线异常振动1.管道应力过大 1.消除管道应力2.压缩机气流激振 2.调整工艺参数,消除气流激振3.管线支撑设计不当 3.重新复核压缩机管线支撑压缩机轴向推力过大及轴位移增加1.级间密封损坏或磨损,造成密封间隙增大1.更换密封2.齿式或膜片式联轴器齿面或磨损磨损2.修复或更换联轴器及其余部件3.压缩机喘振或气流不稳定3.及时调整工艺参数,使压缩机运行稳定4.推力盘端面跳动大,止推轴承座变形大4.更换推力盘或轴承座5.轴位移探头零位不正确,探头特性不好5.校核探头,重新校对探头零位6.油温、油压波动 6.调整油温、油压7.止推轴承损坏7.更换止推轴承压缩机轴承温度升高1.温度计安装不当或热电偶损坏1.检查测温套的安装情况,校准温度计,更换或修复热电偶及其余测温元件2.供油温度高或油质不符合要求2.检查冷却水的压力和流量,投用备用冷却器或更换补充新油3.润滑油量减小或油压低3.1检查油的粘度、含水量和抗乳化度等3.2检查油箱的油位及泵工作情况3.3检查润滑油过滤器前后的压差,投用备用过滤器或清洗3.4检查油系统阀门开度和漏油情况4.轴承损坏 4.检查修理或更换轴承5.轴向推力增大或止推轴承组装不当5.检查压缩机转子及密封情况,调整间隙,检查止推轴承,消除缺陷,消除压缩气体带液现象6.压缩机气封漏气 6.调整气封间隙或更换气封压缩机径向轴承故障1.润滑不正常 1.确保使用合格的润滑油2.压缩机不对中 2.检查对中情况,必要时进行调整3.轴承间隙不符合要求 3.检查间隙,必要时进行调整或更换轴承4.压缩机或联轴器不平衡4.检查压缩机转子组件和联轴器,看是否有污物附着或转子组件缺损,必要时转子应重新找平衡压缩机推力轴承故障1.轴向推力过大 1.1检查止推轴承间隙1.2检查气体进出口压差,必要时检查内部密封环间隙数据是否超标1.3检查段间平衡盘密封环间隙是否超标2.润滑不正常 2.1检查油泵、油过滤器和油冷器2.2检查油温、油压和油量,2.3检查油的品质压缩机喘振1.运行点落入喘振区或距喘振边界太近1.检查运行点在压缩机特性线上位置,如距喘振边界太近或落入喘振区,应及时调整运行工况,消除喘振2.防喘裕度整定不当 2.改变自控系统整定值3.吸入流量不足 3.检查进气阀门开度,消除进气通道阻塞,投入防喘振自控,流量过低时应停机4.压缩机出口压力过高 4.压缩机减速停机时气体未放空或回流,出口止逆阀失灵或不严密,气体倒灌,应查明原因并采取措施5.工况变化时放空阀回流阀未及时打开5.进口流量减少或转速变化时应及时打开防喘振放空阀或回流阀门6.防喘装置未投自动 6.正常运行防喘装置应投自动7.防喘装置或机构工作失准或失灵7.定期检查防喘装置的工作情况,如发现失灵、失准或卡涩、动作滞后等,应及时解决8.升速升压过快8.升速升压应缓慢均匀9.降速未先降压9.降速之前应先降压,以免发生喘振10.气体性质改变或气体状态严重改变10.调整工艺参数在设计要求范围内11.级间内漏量增大11.更换级间密封12.气体分子量发生变化12.调整混合气体比例到要求范围内压缩机轴端及密封面泄漏1.轴端梳齿气封损坏 1.修复或更换梳齿气封2.缸体配合处密封圈损坏2.更换密封圈3.油压过高 3.调整油压到要求范围内4.油封损坏 4.更换油封5.压缩机内泄漏加大 5.更换或修复级间气封6.密封环精度不够 6.检查密封环,必要时应修理或更换7.密封油品质和油温不7.检查密封油质、指标不符应更换,检查密封油温,并符合要求进行调整8.油气压差系统工作不良8.检查密封气压力及线路,并调整到规定值;检查压差系统各元件工作情况9.密封部分磨损或损坏9.拆下密封后重新调整间隙组装;按规定进行修理或更换10.浮环座的端面有缺口或密封面磨损10.消除吸入损伤、减少磨损,必要时进行更换新件11.浮环座的接触磨损不均匀11.应研磨、修正接触面或更换新备件12.密封环断裂或破坏12.可能组装时造成损伤,组装应注意;尽量减少空负荷运转;不能修复时更换13.密封面、密封件、O型环被腐蚀13.分析气体性质,更换部件材质或更换新件14.因低温部分操作密封部分结冰14.消除结冰,或用于干燥氮气净化密封大气15.计量仪表工作误差15.检查系统的测量仪表,发现失准时检修或更换压缩机进出口法兰泄漏1.进口法兰垫子损坏 1.更换垫子2.出口法兰垫子损坏 2.更换垫子3.进口密封面磨损 3.修复密封面4.出口密封面磨损 4.修复密封面5.进口管道应力过大,法兰变形5.消除管道应力6.出口管道应力过大,法兰变形6.消除管道应力压缩机油封泄漏1.油封间隙超标 1.更换油封2.油封回油孔堵塞 2.疏通回油孔3.油封梳齿磨损 3.修复密封部位或改变轴向密封位4.上下油封不同心 4.重新装配油封5.装配有误 5.按正确方法装配6.油压过高 6.其他操作7.不对中和振动7.消除不对中和振动8.排油烟风机运转故障8.检查排油烟风机运转情况,清洗油雾分离器滤芯压缩机电机超负荷1.电气方面存在问题1.检查断路器的动作情况;检查电压是否降低;检查各相电流差是否在3%以内;2.与叶轮相的邻扩压器表面腐蚀,扩压度降低2.检查扩压器各流道,如有腐蚀应改善材质或提高表面硬度;清扫表面,使表面光滑;如叶轮与扩压器相碰或扩压器变形,视情况修复或更换3.叶轮或扩压器变形 3.修复或更换变形叶轮或扩压器4.转动部分与静止部分相碰4.检查各部间隙,不符合要求则必需调整和更换5.吸入压力高 5.与设计数据对照,找出原因,并解决润滑油变色1.润滑油乳化 1.更换润滑油2.油温过高2.1加强冷却效果、2.2改进润滑方式、2.3油泵装配间隙不合3.机械杂质过多3.1置换润滑油3.2检查轴承系统,更换磨损件4.润滑油选用不对 4.更换润滑油润滑油压异常1.连接部位泄漏 1.消除泄漏2.调压阀损坏 2.更换调压阀3.油泵打不起压 3.修理油泵4.油过滤器堵塞 4.更换或者清洗油过滤器5.压力表显示不准 5.更换压力表6.回油不畅 6.检查疏通回油管线7.轴承座中分面泄漏7.消除泄漏压缩机联轴器故障1.膜片损坏 1.更换膜片2.连接件螺栓松动,磨损2.紧固连接件或更换3.联轴器护罩碰擦 3.调整护罩位置适合4.润滑油变质或量少 4.更换或添加润滑脂5.联轴器护罩碰擦 5.调整护罩位置适合6.联轴器护罩中封面漏油6.重涂密封胶或者更换密封条级间冷却器漏1.冷却器腐蚀及磨损1.检查冷却水水质看是否被污染,或者使用了不适当的水作为冷却水2.冷却器破裂2.1检查管子固定是否稳妥,固定部分有无损坏,及时更换2.2检查冷却水水压是否在设计值范围内,及时调整3.安装操作不当3.1检查内管是否胀紧3.2检查法兰面是否平整,连接是否正常3.3检查垫片材料是否合格,有无破裂,及时更换。

离心压缩机常见问题分析及解决措施

离心压缩机常见问题分析及解决措施

离心压缩机常见问题分析及解决措施离心式压缩机是化工生产中常用的一种高速旋转的动设备,其通过高速的旋转,产生离心力,使得介质气体在压缩机的叶轮中扩压流动,从叶轮流出的气体流速、压力都得到了相应的提升,进而实现压缩介质气。

在离心式压缩机使用的过程中,往往会产生一些故障,影响其工作效果,影响化工生产,故对离心式压缩机产生产生故障的原因进行归整、分析,然后对其采取有效的措施进行故障处理,提升离心式压缩机的工作效果。

一、压缩机出现振动和异响1、压缩机不对中,卸下联轴器,使原动机和压缩机分别单独旋转,若原动机和压缩机在盘车时,卡涉则内部剐蹭或者有异物,没有异常则故障可能由机组不对中引起,参照安装说明书检查对中情况,机组对中影响驱动端振动较大些。

2、压缩机转子不平衡,拆卸压缩机检查转子,是否有污垢或叶轮、密封损坏所引起,从而进行修复或更换,必要时在线进行频谱监测,测量是否转子不平衡,对转子重新进行动平衡。

3、轴承不正常工作产生的原因,检查支撑轴承瓦块是否磨损、相关的数据是否不在设计范围内(轴瓦的间隙、轴瓦过盈)调整轴瓦间隙、轴瓦的接触面、瓦体与机组压盖间的接触面,进行修复或更换等处理方法。

4、联轴器故障或不平衡,重新检测联轴节平衡情况,检查联轴器螺栓、螺母是否损坏或者安装错误。

5、喘振现象检查压缩机运行时工作点是否远离喘振区,防喘裕度是否正确,防喘装置是否工作正常。

6、气体管路的应力传递给机壳,由此引起不对中。

气管路应做好固定支撑,防止有较大的应力作用在压缩机缸体上,管路应有足够的弹性补偿,以应付热膨胀量,做到无应力安装,要求压缩机本体法兰与立管法兰之间的间隙为 3mm ,两片法兰的平行度要控制在 0.1mm 范围之内,管道与机组连接对压缩机组产生的应力影响压缩机组的同心度必须小于0.02mm。

二、轴承故障分析原因及解决措施1、推力瓦温度升高的原因及措施⑴结构设计不合理,推力瓦承载面积太小,单位面积承受负荷超标。

离心压缩机叶轮应力分析及优化

离心压缩机叶轮应力分析及优化

( Me c h a n i c a l E n g i n e e r i n g S c h o o l, I n n e r Mo n g o l i a U n i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d T e c h n o l o y, g B a o t o u 0 1 4 0 1 0 , C h i n a )
S o l i d w o r k s 软件 平台建立叶轮的三维实体模型 , 利用 S i m u l a t i o n有限 元分析 模块对 叶轮进 行应 力数值 计算 , 确 定最 大应 力值位于叶轮出 口与轮盘 前缘端面 交接处 .在满足叶轮强度的工况下 , 通过 改变叶轮后 端盖厚 度有效降 低了 叶轮 的最大应力值 , 为 叶轮结构设计 提供了参考依据 .
J u n e , 2 0 1 7
Vo 1 . 3 6. No . 2
第3 6卷第 2期
文章编号 0 2— 0 1 4 1 — 0 3
D O I : 1 0 . 1 6 5 5 9 / j . c n k i . 2 0 9 5—2 2 9 5 . 2 0 1 7 . 0 2 . 0 0 8
S t r e s s a n a l y s i s a n d o pt i mi z a t i o n o f c e n t r i f u g a l c o mp r e s s o r i mp e l l e r
GU S h i — t a n g, HOU We n — y i n g, L I U h o n g — we i
w a s l o c a t e d a t t h e i n t e r s e c t i o n o f t h e i mp e l l e r e x i t a n d t h e l e a d i n g e d g e o f t h e wh e e 1 .U n d e r t h e c o n d i t i o n o f s a t i s f y i n g t h e i mp e l l e r s  ̄e n g t h,t h e ma x i mu m s t r e s s v a l u e o f t h e i mp e l l e r wa s e f f e c t i v e l y r e d u c e d b y c h a n g i n g t h e t h i c k n e s s o f t h e r e a r c o v e r o f t h e i mp e l l e r , w h i c h p r o v i d e s a r e f e r e n c e or f t h e i mp e l l e r s t r u c t u r e d e s i g n .

叶片的强度与振动

叶片的强度与振动
对于 Dm / l 10 的长叶片,必须考虑气流 力季度q沿叶高的变化,如图3-11所示。
1
M 1e3 M 1 IⅠ-Ⅰ W3
在这种情况下,距叶片底部截面处截面上 气体力弯矩按下式计算
M z1 q z z z1 dz (3-11)
z1
l
如气体力集度沿叶高的变化规律无法用 解析式表达时,则q(z)和M(z)可以用数值 积分来确定。对于长叶片气流弯曲应力 最大值可能不出现在底部截面上。
(3-1)
F l 2 Rm A
图3-6 (3-2)
由该式可以看出,叶片离心拉应力与转子转速的平方、叶片高度和平均半径成正 比,而与叶片横截面积A无关。对等截面叶片而言,增大叶片的横截面积并不能 使离心拉应力σ 降低。
2变截面叶片 对于 D / l 10 的级,由于叶片较长, m 叶顶和底部圆周速度相差较大,从气动效 率和强度方面考虑都需采用变截面叶片。 见图3-8,在距叶片底部截面距离 为z处取一微段dz,其截面积为 A(z),此微段的离心力为
叶片许用拉伸应力
3-12
s
n
s 为材料的屈服极限,n为安全系数,一般取n=1.7~2,安全系数n的大小取
决于计算的准确度,载荷性质,加工精度及该零件的重要性等。
六、叶根强度计算
在简略的计算中,通常不计叶根所受到的弯矩,只考虑叶片及叶根质量离心力所 引起的应力。 在轴流式压缩机中通常采用燕尾形叶根,如图3-14所示。
图3-1翼形叶片截面参数
对于 Dm / l 10 的级(Dm是级的平均直径,l是叶 片高度)采用等截面叶片。见图3-2a。等截面叶片 的优点是加工简单,但强度较差。 对于 Dm / l 10 的级(Dm是级的平均直径,l是叶 片高度)采用变截面叶片。见图3-2b。变截面叶片 可改善流动及减小离心拉应力,但制造相应困难。 二、叶根 图3-2 等截面和变截面叶片 叶根是将叶片固定在叶轮或转股上的联结部分。叶根的结构型式取决于强度,制 造和安装工艺条件以及转子的型式。常见的叶根结构形式有燕尾型、T型和枞树 型。如图3-3所示

离心式压缩机性能测试及分析

离心式压缩机性能测试及分析

离心式压缩机性能测试及分析发布时间:2021-07-12T01:35:26.243Z 来源:《中国科技人才》2021年第11期作者:廖珈博杨松关文元[导读] 该压气站作为某长输管道管线枢纽增压站,按120×108 m3/a增压规模进行设计,于2009年投产。

目前该压气站拥有四台离心式压缩机组,本体均为GE新比隆公司生产PCL503型离心压缩机。

国家管网集团川气东送天然气管道有限公司摘要:压气站是作为增加天然气长输管线运输压力而设置的站场,对于提升管道输气量、实现天然气的优化调配,确保冬季供气有着重要意义。

为确保某长输管道管道沿线压缩机组高效运行,避免不必要的电力消耗,同时为以后压缩机防喘曲线左移,压缩机稳定运行工况区扩大提供数据支持,某长输压气站顺利完成了压缩机组性能测试。

本文介绍了该压气站机组性能测试的过程并进行简要分析。

关键词:压气站;防喘振;性能测试1、该压气站简介该压气站作为某长输管道管线枢纽增压站,按120×108 m3/a增压规模进行设计,于2009年投产。

目前该压气站拥有四台离心式压缩机组,本体均为GE新比隆公司生产PCL503型离心压缩机。

A、B机组由西门子公司生产的变频电机驱动,单机功率为5626kw。

C、D机组由ABB生产的变频电机驱动,单机功率为5037kw。

四台变频电机驱动的离心式压缩机,用于外输天然气的增压。

压缩机系统组成:压缩机本体---增速齿轮箱---变速驱动系统;辅助系统组成:压缩空气系统---循环水冷却系统---润滑油系统---干气密封系统---空冷系统。

2、压缩机性能测试及分析2.1 压缩机性能测试目的(1)提高压缩机组运行效率,避免不必要的电力消耗;(2)判断压缩机防喘曲线左移程度【1】;(3)为压缩机稳定运行工作区扩大提供数据支持;(4)评估站场的工艺系统;(5)验证成套机组在设计性能范围内的运行稳定性;(6)验证机组的防喘振控制器功能的可靠性。

大型离心式压缩机组的检验及分析

大型离心式压缩机组的检验及分析
[- 5 )]
对发现的不符合合同、 标准、 图纸等方面的问题, 要向制造厂提出书面报告, 要求整改, 并将处理结 果及时通报用户。由于是全过程检验, 要求第三 方检验人员必须每天按时上下班甚至加班, 跟踪 设备加工过程, 监督制造, 保证质量。再次在设备 空负荷试车成功后, 集中全面审查所有停止点 (以 及需向用户提供的材料) 书面材料, 合格后签字予 以认可。最后, 根据检验日志、 检验大纲等资料, 编写产品检验证明书, 盖章后递交给用户和制造 厂, 至此完成设备检验全过程。 需要强调的是, 在检验大纲中所列出的检验 内容 (也称检验点) , 根据其重要程度, 分为 8 点 (89:;<=> #9<=?) 、 ( 7<?=@AA #9<=?) 、 ( 6@B<@C 7点 6点 三类检验点。8 点称为停止点 (关键点) , 即 #9<=?) 第三方检验人员必须到场, 如不到场就应等待, 不 能继续生产, 但制造厂必须提前两周通知第三方 检验人员。7 点称为见证点 (重要点) , 制造厂必 须提前通知第三方检验人员, 其根据工作安排尽 量到现场检验, 但制造厂不必非等到第三方检验 人员到场。6 点称为审查报告点, 指第三方检验 人员在现场对制造厂提供的材质证书、 检验报告 等书面材料进行随时的审查, 审查合格后签字予 以认可。 "
机组的特点、 检验、 制造质量控制及其分析。 关键词 中图分类号 文献标识码
大型离心式压缩机组一般由大型离心式压缩 机、 驱动汽轮机 (或燃气轮机) 及辅机组成, 在化 肥、 石化、 炼油、 动力、 冶金、 制冷等领域应用极广, 且都属于关键设备, 一旦出现故障或事故就会造 成重大经济损失甚至人员伤亡, 因此必须可靠保 证其制造质量。只有保证了大型离心式压缩机组 的制造质量, 才能保证其强度、 振动、 噪声等性能 和压比、 流量、 功率、 效率、 排气温度等气动性能满 足使用要求, 尤其是设备的安全性得到了可靠保 证 (消除了因设备制造问题造成的事故隐患) 。在 设备的设计、 制造、 检验 - 个重要环节中, 设计是 基础, 制造是手段, 检验是保证。采用第三方监检 是保证设备制造质量的有效途径。本文介绍了笔 者作为第三方对大型离心式压缩机组所进行的检 验、 经验总结、 问题处理及分析 ! ! "! 大型离心式压缩机 该机有多个缸体, 且缸体为水平剖分型 (压力 低) 或垂直剖分型 (压力高) ; 多个段; 多个级; 叶轮 多为三元叶轮; 有平衡盘和止推盘; 叶轮轮盖密 封、 级间密封、 平衡盘密封为迷宫密封; 轴封一般 采用浮环油膜密封或干气密封; 轴承为可倾瓦轴 承, 强制给油润滑; 压力高; 转速高; 功率大; 体积 大且结构复杂; 压缩介质特殊且多易燃易爆; 汽轮 机 (或燃气轮机) 驱动; 配有冷却器、 分离器、 油系 统、 监控系统等辅机。 ! "# 汽轮机

基于ANSYSWorkbench的离心泵叶轮强度分析

基于ANSYSWorkbench的离心泵叶轮强度分析
[1 ]
析, 验证了设计的叶轮满足强度要求, 为其结构设计提 供了数值依据。叶轮强度分析计算流程如图 1 所示。
图1
叶轮强度分析计算流程图
0707 收稿日期: 2011作者简介: 贾宁宁( 1986- ) , 女, 硕士研究生, 主要研究方向为结构设计与数值分析。 ), CAD / CFD / CAE 及数值模拟。Email: cmyang@ 163. com 通信作者: 杨昌明( 1979男, 教授, 博士, 主要研究方向为机械设计及理论、
西 华 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版 ) Journal of Xihua University · Natural Science
2011 年 11 月 Nov. 2011
159X( 2011 ) 06005204 文章编号: 1673-
基于 ANSYS Workbench 的离心泵叶轮强度分析
* ( ρμ i μ j ) p = - + x i x i 2 ε ijk kω j μ k
[ μe (
μ i μ j + )] x j x i - x j ( 2)
2, 3 ) 分别代表 x, y和z 式中: ρ 为流体密度; x i ( i = 1 , v, w; 坐标; μ i 和 μ j 分别代表平均相对速度分量 u, p * 为折算压力; μ e 为有效粘性系数, 等于分子粘性 系数 μ 和紊动粘性系数 μ t 之和; ε ijk 是张量。为了确 定有效粘性系数 μ e , 采用标准 κ - ε 模型来封闭方 程组。 μe = μ + μt μ t = ρC μ κ ε
图3
流体网格模型
2. 2
控制方程
对于离心泵叶轮中不可压缩流体的定常流动 , 根据布辛涅斯克 ( Boussinesq ) 涡粘性假设, 连续方 程和动量方程可以写成张量形式 ( ρμ i ) =0 x i

大型离心压缩机叶轮叶片疲劳可靠性分析

大型离心压缩机叶轮叶片疲劳可靠性分析

1000 1100
抗拉强度 !b
1200 1300
图 1 回火结构合金钢的对称循环疲劳强度与抗拉强度的关系
疲劳强度幅值( !a) 与平均应力(!m )的 关 系 在 工 程 设 计 时 , 为了方便使用, 一般均作简化。目前主要应用的有三种方法:
Soderberg 直线,
!a = !-1 (1- !m / !Y)
较 大 , 尺 寸 影 响 系 数 必 须 考 虑 , 叶 片 宽 度 影 响 系 数 取 $d= 0.60, 这样叶片疲劳强度总折减系数为:
K= %$d / Kf= 0.8×0.60 / 1.5 = 0.32 因而当 !m = 730MPa 和 780MPa 时: !a =  ̄30MPa 和 !a =  ̄21.3MPa。 这 就 是 对 应 于 !m = 730MPa 和 780MPa 时, 在 叶 片
如图 1 所示。叶轮材料的抗拉强度一般在 1000~1100 MPa,从
图 1 可以 估 计 出 叶 轮 材 料 的 对 称 循 环 疲 劳 强 度 !-1≈500MPa,
这与叶轮材料疲劳试550
疲劳极限 !- 1
500
!
450
叶轮材料
400
350 800 900
2.沈阳鼓风机集团公司, 辽宁 沈阳 110142)
摘要: 研究了国产某型号离心压缩机叶轮叶片的疲劳寿命可靠性设计, 探讨了其疲劳破坏寿命的预报方法, 发现决定叶片疲劳寿命的 工作应力有两个: 稳态应力水平和交变应力水平。任何一个应力水平过高, 都会导致疲劳寿命降低; 降低稳态应力水平可以通过结构 优化设计来实现, 降低交变应力水平主要靠运行管理来控制。 关键词: 离心压缩机; 叶轮叶片; 疲劳寿命; 稳态应力; 交变应力; 控制

离心压缩机—离心压缩机的性能曲线与调节

离心压缩机—离心压缩机的性能曲线与调节
发生喘振时,叶轮虽然在旋转,但对气体做功大都变为能量损失,气体压力不再 提高,压缩机出口压力显著下降,管网压力有可能大于压缩机出口压力,因而会产生 气体倒流的现象,一直到管网压力小于压缩机出口压力为止。
随后压缩机又开始供气,经过压缩机的流量又增大,但当管网压力恢复至原来水 平时,压缩机正常排气又受到阻碍,流量又飞开始下降,系统中气体又发生倒流,整 个系统发生周期性低频大幅度气流振荡现象。
左下方移动,见图5-23所示。
如果压缩机的出口压力不变,分子量由25变为20时, 工作点由A移动到 A‘,该点已进入喘振区域,所以在压缩 机运转过程中,对气体分子量变动的范围要加以限制。
图5-23 不同分子量的气体对性能曲 线的影响
三、 温度对性能曲线的影响
气体温度升高、吸入压力降低,性能曲线 ε- Qj 、 ηpol - Qj 向左下方移动。
(1)压缩机的性能恶化,压力和效率显著降低。 (2)压缩机出现噪声、吼叫和爆音;出现强烈的振动,使轴承、密封遭到损坏. (3)转子和固定部件发生碰撞,造成严重破坏。
2. 预防措施
1. (1)操作者应具备标注喘振线的能力,在比喘振流量大5%~10%的地方加注一 条防喘振线,提醒操作者注意。
2. (2)降低运行转速,使流量减少而不致进入喘振状态。 3. (3)在首级或各级设置导叶转动机构,调节导叶角度,使流量减少时的进气冲
角不致太大,避免发生喘振。
1. (4)在压缩机出口设置旁通管道,见图5-20所示,如生产中必须减少压缩机的输 送流量时,让多余的气体放空,以防进入喘振状态。
2. (5)在气体出口设置旁通管路,利用旁路防喘振阀控制旁路流量大小,保证通过 压缩机的流量大于最小流量 Qjmin 。
图5-20 防喘振系统简图 1—压缩机;2—气体冷却器;

离心式压缩机叶轮断裂原因分析及处理

离心式压缩机叶轮断裂原因分析及处理

离心式压缩机叶轮断裂原因分析及处理摘要:某离心压缩机6月27日开车,干气密封流量、机组振动、轴瓦温度、轴位移等参数正常,7月8日压缩机两端4个轴振动监测点振动值在3秒钟内突然急剧上升,非驱动端2个测点超过报警值(轴振动报警值为63.5μm),其中一测点最高振值达到79μm,接近88.9μm的连锁值。

同一时刻轴承温度无明显改变,各工艺量参数也无变化。

通过状态监测系统观查振值的变化主要以工频变化为主,同时工频相位也随之大幅变化。

关键词:离心式;压缩机;叶轮断裂;原因;对策;分析1导言空气通过进气调节阀进入压缩机进行第一级压缩,叶轮将气体加速;然后气体进入静止的扩压器部分,将速度转化成压力;冷却器冷却压缩气,提高压缩效率。

然后气体在低速区通过不锈钢水气分离器除去冷凝水。

这样的过程在每一个接续的压缩阶段重复,直到压缩机达到所要求的工作压力。

2离心式压缩机2.1工作原理离心式压缩机用于压缩气体的主要部件是高速旋转的叶轮和通流面积逐渐增加的扩压器。

简而言之,离心式压缩机的工作原理是通过叶轮对气体作功,在叶轮和扩压器的流道内,利用离心升压作用和降速扩压作用,将机械能转换为气体的压力能的。

更通俗地说,气体在流过离心式压缩机的叶轮时,高速运转的叶轮使气体在离心力的作用下,一方面压力有所提高,另一方面速度也极大增加,即离心式压缩机通过叶轮首先将原动机的机械能转变为气体的静压能和动能。

此后,气体在流经扩压器的通道时,流道截面逐渐增大,前面的气体分子流速降低,后面的气体分子不断涌流向前,使气体的绝大部分动能又转变为静压能,也就是进一步起到增压的作用。

显然,叶轮对气体做功是气体得以升高压力的根本原因,而叶轮在单位时间内对单位质量气体作功的多少是与叶轮外缘的圆周速度密切相关的,圆周速度越大,叶轮对气体所作的功就越大。

2.2离心式压缩机应用离心式压缩机是一种叶片旋转式压缩机(即透平式压缩机)。

在离心式压缩机中,高速旋转的叶轮给予气体的离心力作用,以及在扩压通道中给予气体的扩压作用,使气体压力得到提高。

离心压缩机叶轮振动模态局部化分析

离心压缩机叶轮振动模态局部化分析

河南科技Journal of Henan Science and Technology总564期第5期2015年5月Vol.564,No.5May ,2015离心压缩机是制氧、石油化工、钢铁、发电等工厂企业的关键性心脏设备,其应用非常广泛,在经济发展的各个领域中都占有重要地位。

高速大型离心压缩机叶轮的振动问题一直是影响压缩机安全稳定运行的大问题,而叶轮是压缩机的高速旋转部件,其能否安全稳定地运行对整个系统来讲起着至关重要的作用。

压缩机如果产生问题,一是影响生产,产生经济损失;严重的情况下可能发生系统报废甚至人员死伤的恶性事件。

随着经济的不断发展及机组性能的持续改进,离心式压缩机大型、高速、高压比是必然的发展方向,因而对叶轮的设计以及生产提出了更高的要求。

可是事实证明,以往的静强度设计和经验设计已不能满足压缩机持续高速发展的需要,在如何设计安全可靠的叶轮这个问题上,新的方法和新的理论不断出现,振动模态分析法是近年来发展起来的一种更接近实际的力学模型分析方法,其在国内外已经越来越被广泛地重视和运用。

1离心压缩机叶轮振动原因分析叶轮振动甚至破坏的因素非常多,像在运行中多次操作启停车、为适应工况变化而进行反复调速等,这些会使叶轮产生交变应力进而引起疲劳断裂;如果焊接叶轮的残余焊接应力没有很好地去应力处理便装配运行,在运行过程中也会导致叶轮振动甚至发生破坏;在实际工作中叶轮的受力情况非常复杂多变,不仅需要承受旋转离心力和稳定的气流冲击力,还要承受着非稳定气流冲击力,像进口预旋扰动、蜗壳中的气流反弹干扰等多个因素的叠加作用,这些因素的激振力极可能使叶轮产生振动。

此外,在叶轮焊接加工过程中制造误差必然存在,由此对叶轮的对称结构产生破坏而易造成结构失稳,使叶轮产生局部化振动,这将造成叶轮某些位置产生较大的动应力,从而导致叶轮发生振动疲劳破坏故障。

例如,开封空分集团有限公司在河北某用户单位运行的空分用离摘要:本文简要分析了可能引起离心压缩机叶轮振动的几种原因,并着重介绍了一种新的叶轮振动分析方法,即叶轮振动模态局部化分析,叶轮振动模态局部化分析因其具有扎实的理论依据及精确的数学公式推导,正逐步受到科研人员的重视,对它的研究也日益广泛和深入。

基于PROE的离心压缩机叶轮的有限元分析

基于PROE的离心压缩机叶轮的有限元分析

基于PROE的离心压缩机叶轮的有限元分析发表时间:2017-10-17T19:03:55.137Z 来源:《基层建设》2017年第18期作者:黄素珍谢忠泉[导读] 摘要:建立了离心压缩机叶轮的有限元模型,分析了叶轮在离心力作用下的应力和变形趋势,对叶轮进行了带有预应力的模态分析山东电力工程咨询院有限公司山东济南 250000 摘要:建立了离心压缩机叶轮的有限元模型,分析了叶轮在离心力作用下的应力和变形趋势,对叶轮进行了带有预应力的模态分析,分析了过盈量的大小对叶轮与轴配合的影响,得到了前十阶的固有频率和振型,避免在加载时激振频率接近固有频率而发生共振,导致系统发生失效。

关键词:离心压缩机;叶轮;离心力;有限元;1 引言本文采用美国MSC公司开发的Patran/Nastran2005集成研发环境作为主要分析工具,同时考虑到叶轮本身三维造型的复杂性,及同Nastran之间数据传输的可靠性和便捷性,选用Pro/E Widfire2.0作为上游的CAD工具,建立完整的叶轮模型,保证模拟分析的结果与实验结果近似。

2 离心力作用下叶轮的应力分布及变形趋势叶轮离心力分析是转子系统设计过程中的必要工作步骤,通过分析可以了解叶轮在惯性力作用下的变形趋势和应力分布状况,叶轮的离心力作用下的静强度分析产生的应力是本文研究的重点,应力值的大小能否满足设计要求决定了叶轮强度是否可靠,当应力值超过结构的屈服极限时,结构就会发生塑性变形,有可能形成初始的裂纹,为系统安全运行埋下隐患,严重的会使叶片断裂,引发叶轮的不平衡性,从而使机组运转是发生很大的振动,振幅过大会在短时间内使机组失效。

2.1叶轮模型的建立本文的分析对象为某大型离心压缩机的叶轮,该叶轮是由前盘、后盘以及19个叶片组成[1],闭式叶轮叶片由于安装角的存在,使得叶片造型成为整个模型建立的难点。

为了能够保证较好的建模精度和模型的合理性,这里使用高级曲面建模方法完成了该叶片特征的创建工作。

离心压缩机叶轮的极限和安定分析

离心压缩机叶轮的极限和安定分析

离心压缩机叶轮的极限和安定分析
叶轮是离心压缩机重要的旋转部件,它的极限分析和安定分析对提高其安全性能和企业的经济效益具有重要的工程意义,但目前复杂三维结构安定分析是一个尚未完全解决的难题。

本文将基于安定上限定理的线性匹配法运用于复杂三维结构中,拓宽了该方法的工程适用性,并对某闭式和半开式叶轮进行了极限和安定分析,主要研究内容包括以下几方面:(1)基于有限元分析软件ABAQUS平台,研究建立面向三维结构的线性匹配法(Linear Matching Method,LMM)流程并编制出通用计算程序。

分别对双向拉伸带孔方板和拉力弯矩联合作用悬臂梁进行极限和安定分析,通过对比分析验证了该算法的有效性;将带孔方板用不同单元类型求解的结果进行对比,研究不同单元类型的选择对求解结果的影响,证明了线性匹配算法对于三维实体单元的适用性;将带孔方板用相同单元类型不同网格密度计算的结果进行比较,分析了线性匹配算法的网格收敛性。

(2)对闭式和半开式叶轮进行极限和安定分析,得到离心力载荷作用下叶轮的极限转速和安定转速;对比线性匹配法与弹塑性增量法、逐步循环分析方法和2弹性极限载荷方法的求解结果,证明了线性匹配算法计算结果的准确性,验证了该算法对复杂三维实体结构的适用性;通过对比不同求解方法的计算时间,验证了线性匹配算法的高效性;针对离心力和轴孔均布内压共同作用的工况,分别求解了闭式和半开式叶轮的安定载荷域。

(3)叶轮的屈服面积比是衡量叶轮结构安全状态的重要指标。

计算离心力载荷作用下闭式和半开式叶轮的屈服面积比,分析其随转速的变化规律,揭示了屈服面积比与安定转速之间的相互关系。

离心压缩机静转矩相对值

离心压缩机静转矩相对值

离心压缩机静转矩相对值
在现代工业中,离心压缩机是一种广泛应用的设备,用于将气体压缩、提高气体压力。

而在离心压缩机的运行过程中,静转矩相对值是一个重要的参数,它描述了离心压缩机在工作时所产生的静态力矩的大小和方向。

静转矩是指离心压缩机在运行过程中由于叶片的旋转而产生的力矩,它是在压缩机静止情况下所产生的力矩相对值。

离心压缩机的叶轮通过电机的驱动实现旋转,当叶轮旋转时,气体在叶轮叶片上产生压力,进而产生力矩。

这个力矩的大小和方向决定了离心压缩机的性能和工作效率。

离心压缩机的静转矩相对值与叶轮的设计有关,一般来说,静转矩相对值越小,离心压缩机的性能越好。

因为较小的静转矩相对值意味着叶轮的设计更合理,叶片的旋转更平衡,从而减小了叶轮旋转时的摩擦损失和能量损耗。

这样可以提高离心压缩机的效率,降低能耗。

静转矩相对值还与离心压缩机的工作状态和运行条件有关。

当离心压缩机的工作状态发生变化时,静转矩相对值也会相应地发生变化。

例如,当离心压缩机的负荷增加时,静转矩相对值会增大;当离心压缩机的转速增加时,静转矩相对值也会增大。

这是因为在高负荷或高转速下,离心压缩机所产生的压力和力矩也会增大。

离心压缩机静转矩相对值是描述离心压缩机静态力矩大小和方向的重要参数。

它与叶轮的设计、工作状态和运行条件密切相关,对离心压缩机的性能和工作效率有着重要影响。

因此,在离心压缩机的设计和运行过程中,需要对静转矩相对值进行合理的控制和优化,以提高离心压缩机的性能和能效。

这将有助于推动工业领域的发展,实现更加高效、可持续的能源利用。

离心压缩机叶轮强度的有限差分解法

离心压缩机叶轮强度的有限差分解法

离心压缩机叶轮强度的有限差分解法
黄修乾;苏莫明
【期刊名称】《力学与实践》
【年(卷),期】1996(018)002
【摘要】本文动用有限差分方法对离心压缩机叶轮强度进行了计算,与二次计算法相比,有简单,准确的特点。

【总页数】3页(P24-26)
【作者】黄修乾;苏莫明
【作者单位】不详;不详
【正文语种】中文
【中图分类】TH452
【相关文献】
1.考虑气流激振效应的离心式压缩机叶轮强度分析* [J], 王跃方;郭婷;孙兴华;沈鼓
2.基于有限元法的离心压缩机叶轮过盈问题探究 [J], 孟岩
3.离心压缩机叶轮材料强度的确定原则 [J], 陈越峰
4.离心压缩机叶轮静强度分析方法 [J], 关振群;宋洋;杨树华;刘万青;吕军;王鄢;程耿东
5.离心压缩机叶轮三维有限元强度分析系统 [J], 邱凯;徐自力;王尚锦;张义忠
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大型离心式压缩机组的检验及分析

大型离心式压缩机组的检验及分析

大型离心式压缩机组的检验及分析摘要:大型离心式压缩机组作为关键的核心设备被广泛的应用于现代石油化工领域。

这类设备普遍具有转速高、流量大、功率大的特点,一旦因故障或事故造成异常停车,必然会影响整个装置及上下游的正常生产。

基于此,本文主要对大型离心式压缩机组的检验进行分析探讨。

关键词:大型离心式压缩机组;检验分析1、前言近年来,我公司由于机组运行状态检测元器件自身稳定性及可靠性降低导致的联锁误报警现象变得越发普遍,部分关键信号牵一发而动全身,屡屡造成压缩机停机,并进一步影响上下游生产的正常工序。

因此,对大型离心式压缩机组进行检验具有重要的现实意义。

2、大型离心式压缩机组的检验及分析大型离心式压缩机的检验内容包括材料的理化性能、焊接、无损检测、热处理、机加工、主要零部件、装配、动平衡试验、超速试验、水压试验、外购件、机械运转试验等。

由于实际检验内容太多,下面仅以主要零部件、主要试验等重要内容进行介绍。

2.1主轴主轴主要检验其材料牌号、化学成分(CA)、力学性能(MP)、锻件质量、热处理、无损探伤、尺寸、跳动、外观等。

其中,主轴常用材料有40#、40Mn、40Cr、35CrMo、25Cr2Ni3Mo、40CrNiMo7、SNCM625、1Cr13、0Cr17Ni4Cu4Nb、Fv520B、1Ni9、TA7等,如大化肥101J空压机主轴材料为40CrNiMo7,103J合成气压缩机主轴材料为SNCM625,105J氨压机主轴材料为25Cr2Ni3Mo和40CrNiMo7;主轴锻件在最终热处理前要进行正火+回火处理,在第一次粗加工后要进行调质处理,在精加工前要进行高温消应力处理;主轴调质后要进行超声波探伤(UT,全面)、硬度均匀性、晶粒度等检验,半精加工后要进行磁粉探伤(MT,全面)、酸洗(主轴颈和轴端面)、硫印(轴端面)等检验,半精加工后要进行透视探伤(轴套)检验;主轴径向轴承轴颈处径向跳动一般不大于0.01mm。

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第51卷 第2期 2 0 1 1年3月
檱檱檱檱殗 工程力学
大连理工大学学报 Journal of Dalian University of Technology
Vol.51, No.2 Mar.2 0 1 1
文 章 编 号 :1000-8608(2011)02-0157-06
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离心压缩机叶轮静强度分析方法
图 2 叶 轮 原 始 模 型 在 两 种 不 同 网 格 下 的 计 算 结 果
Fig.2 Calculation results under two different mesh modes of the initial impeller model
图 3 叶 轮 修 正 模 型 在 两 种 不 同 网 格 下 的 计 算 结 果
作者简介:关振群* (1965-),男,教授,博士生导师,E-mail:guanzhq@dlut.edu.cn.
158
大连理工大学学报
第 51 卷
考虑到计算规 模,只 对 其 中 一 片 叶 片 进 行 圆 倒角,在该叶片上 对 控 制 点 (线)附 近 的 区 域 进 行 网 格 加 密 .计 算 选 取 十 节 点 四 面 体 三 维 实 体 单 元 , 单元类型为 SOLID92.采用 两 种 不 同 的 网 格 对 两 种叶轮模型进行 静 力 弹 性 分 析,网 格 划 分 方 式 如 下:网格一,利用 ANSYS软件自动网格划分(free mesh)功能生 成 初 始 有 限 元 网 格,整 体 网 格 尺 寸 为20 mm,在 此基础上,在热点 附近区域,即倒 圆 角的焊缝上对网格 进 行 细 化,网 格 尺 寸 为 5 mm; 网 格 二,利 用 ANSYS 软 件 自 适 应 网 格 划 分 (adaptive mesh)功 能,取 初 始 网 格 尺 寸 为 20 mm,采用 ANSYS自适应网格功能对倒角叶片前 缘 与 轴 盘 和 盖 盘 的 倒 角 处 (最 大 应 力 的 高 发 区 域 ) 网格进行细 化,网 格 尺 寸 比 例 变 化 范 围 为 0.5~ 1.0.两 种 叶 轮 模 型 在 两 种 不 同 网 格 时 的 局 部 细 化 情况如图1所示.
为了防止位移过 大 导 致 非 线 性 分 析 算 法 崩 溃,人 为加入了材 料 性 能 曲 线 的 d 段.计 算 时,位 移 约 束条件仍为轴孔固定约束. 2.2 超 速 预 加 载 计 算 的 加 载 历 史
作用荷载为转 动 引 起 的 惯 性 离 心 力.叶 轮 的 额定工 作 转 速 为 523.60rad/s,正 常 加 载 历 史 为 在 转 速 为 零 的 情 况 下 加 载 到 额 定 工 作 转 速523.60 rad/s.
仍然采用前面静力弹性分析中使用的某大型 离心压缩机叶轮,对 其 原 始 模 型 和 修 正 模 型 分 别 进行 计 算 分 析.两 种 计 算 模 型 均 选 择 ANSYS 中 十节点四面体三维实 体 单 元 SOLID92,并 同 样 采 用自适应网格划分功能生成有限元网格.
在 ANSYS弹塑 性 计 算 中 采 用 多 线 性 各 向 同 性硬 化(isotropic hardening-multilinear)材 料 模 型, 材料性能曲线以及性能曲线局部细节如图4所示.
1.2 线 弹 性 静 力 计 算 结 果 分 析 在线弹性本构 下,对 叶 轮 原 始 模 型 和 修 正 模
型施加 额 定 工 作 转 速 523.60rad/s,进 行 静 力 分 析 ,位 移 约 束 条 件 仍 为 轴 孔 固 定 约 束 .采 用 自 适 应 网格计算时,能量误差小 于 3% 停 止 迭 代.采 用 两 种不同网格对两种叶轮模型进行 计 算 得 到 的 von Mises应 力 云 图 如 图 2、3 所 示 .
有限元方法已经广泛应用于鼓风机叶轮的应 力 分 析 .但 是 ,对 叶 轮 直 接 按 工 作 转 速 进 行 静 力 弹 性 分 析 时 ,得 到 的 应 力 水 平 往 往 很 高 ,而 且 局 部 的 最大应力明显依 赖 于 网 格,按 不 同 尺 寸 网 格 计 算 得到的结果相差 很 大,造 成 使 用 有 限 元 方 法 设 计
本文将考虑材料的弹塑性对实际叶轮进行精 细的分析,重点 讨 论 采 用 超 速 预 加 载 工 艺 对 降 低 叶轮正常工作时的应力水平的作用.
2 叶 轮 的 超 速 预 加 载
超速预加载是叶轮制造过程中的一个重要环 节.这一工艺可以 使 一 部 分 材 料 在 超 速 预 加 载 时 发 生 塑 性 变 形 ,一 方 面 导 致 材 料 强 化 (屈 服 极 限 提
关 振 群*1, 宋 洋1, 杨 树 华2, 刘 万 青2, 吕 军1, 王 鄢1, 程 耿 东1
(1.大连理工大学 工业装备结构分析国家重点实验室,辽宁 大连 116024; 2.沈阳鼓风机(集团)股份有限公司,辽宁 沈阳 110142 )
摘要:采用自适应有限元分析与弹塑 性 分 析 方 法,对 某 离 心 压 缩 机 叶 轮 进 行 精 细 的 静 强 度
第2期
关 振 群 等 :离 心 压 缩 机 叶 轮 静 强 度 分 析 方 法
159
高),提高了材料 的 弹 性 范 围 和 承 载 能 力,从 而 达 到自增强的效果[8];另一方面,将叶轮转速从 超 速 预加载降到静止 状 态 时,在 超 速 预 加 载 时 发 生 塑 性 变 形 的 区 域 ,由 于 受 到 周 围 弹 性 区 的 约 束 ,不 能 恢复到原来的尺 寸,在 整 个 叶 轮 内 产 生 残 余 应 力 和变形,通常在超 速 预 加 载 时 成 为 塑 性 区 的 区 域 内会产生有利的 残 余 压 应 力.当 叶 轮 以 额 定 工 作 转速工作时,这些 残 余 压 应 力 将 起 到 降 低 正 常 工 作 转 速 下 的 应 力 峰 值 的 作 用 .同 时 ,还 可 以 达 到 钝 化 微 观 缺 陷 的 效 果 ,进 而 抑 制 缺 陷 扩 展 ,延 长 结 构 疲 劳 寿 命 .以 上 的 原 理 虽 然 对 研 究 人 员 是 已 知 的 , 但结合复杂的叶轮进行更具体的分析有助于工程 技术人员的设计工作. 2.1 计 算 模 型 及 有 限 元 网 格 离 散
叶 轮 的 困 难 .本 文 采 用 有 限 元 方 法 ,考 虑 材 料 的 弹 塑 性 ,对 实 际 叶 轮 进 行 精 细 的 分 析 ,给 出 经 过 超 速 预加载的叶轮在正常工作时 的 von Mises应力 和 等效塑性应变分 布 变 化,通 过 与 无 超 速 预 加 载 历 史时叶轮正常工 作 状 态 下 的 应 力 水 平 做 对 比,揭 示超速预加载工艺的力学机理.
对于叶轮原始 模 型,由 网 格 一 计 算 得 到 的 最 大 von Mises应 力 为3 970 MPa,而 网 格 二 的 结 果 为5 560 MPa,相 差 28.6%;而 对 于 叶 轮 修 正 模 型,由网格一 计 算 得 到 的 最 大 von Mises应 力 为 1 530 MPa,而网格二 的 结 果 为 2 210 MPa,相 差 30.8% .由 此 可 见 ,采 用 不 同 有 限 元 网 格 划 分 方 式 进行计算,两 种 叶 轮 模 型 正 常 工 作 时 的 最 大 von Mises应力都 相 差 很 大,这 是 由 于 受 几 何 结 构 的 影响,在焊接区域 呈 现 出 比 较 明 显 的 几 何 敏 感 性 与 网 格 敏 感 性 .虽 然 应 力 水 平 都 很 高 ,远 超 过 材 料 的 屈 服 极 限 ,但 实 际 上 修 正 叶 轮 能 够 正 常 运 行 .如 何将有限元计算结果应用于强度校核是设计人员 面临的难题.
Fig.3 Calculation results under two different mesh modes of the improved impeller model
图 1 两 种 不 同 有 限 元 网 格 时 的 局 部 细 化 网 格
Fig.1 Local refined mesh of two different mesh modes
对叶轮进行弹塑性分析虽然能更好了解叶轮 的 应 力 状 态 ,但 需 要 相 当 长 的 计 算 时 间 .工 程 技 术 人 员 更 希 望 的 是 只 对 叶 轮 作 弹 性 分 析 .对 此 ,本 文 讨论如何利用叶 轮 线 弹 性 计 算 结 果,基 于 国 际 焊 接协会IIW 提出的《焊 接 接 缝 和 构 件 疲 劳 设 计 准 则》[7],得到对 网 格 划 分 不 敏 感 的 结 构 热 点 应 力, 消除焊接处本身引起的非线性应力峰值的影响, 进而消除计算结 果 的 网 格 敏 感 性,并 得 到 了 相 应 的强度判别准则.
超速预加载的 加 载 历 史 为:在 转 速 为 零 的 情 况下,首 先 施 加 超 过 额 定 工 作 转 速 15% 的 转 速 602.14rad/s,达 到 过 载 的 目 的,然 后 卸 载 到 零, 接着加 载 到 549.78rad/s(超 过 额 定 工 作 转 速 5% ,这 是 为 了 消 除 加 载 、卸 载 过 程 中 叶 片 压 力 面 与 吸 力 面 转 换 引 起 的 误 差),然 后 卸 载 到 零 ,再 加 载 到 正常工作转速523.60rad/s,最后再卸载到零. 2.3 计 算 结 果 分 析
关 键 词 :超 速 预 加 载 ;残 余 应 力 ;等 效 塑 性 应 变 ;结 构 热 点 应 力 中图分类号:TH445;O327在叶轮制造等领域应用十分 广泛[1].在超速工艺的理论分析、叶轮残余应 力 应 变等方面有大量 的 研 究 工 作.朱 宝 山 等 将 叶 轮 简 化为轴对称环板,对 超 速 预 处 理 后 残 余 变 形 场 做 了 比 较 详 细 的 理 论 分 析[2、3],给 出 的 公 式 适 用 于 轴向厚度相对半 径 较 小 的 叶 轮.王 德 润 等 用 有 限 元法分析了超速预加载处理的分离机转鼓的残余 应力及位移[4].吴 荣 仁 采 用 的 有 限 元 分 析 模 型 忽 略弯曲叶片离心 弯 矩 的 作 用,将 弯 曲 叶 片 在 几 何 上简化为等效的 直 叶 片,用 于 超 速 处 理 后 叶 轮 残 余变形场的分 析[5].也 有 学 者 采 用 二 次 计 算 法 及 其改进方法 计 算 叶 轮 轮 盘 的 应 力 大 小 和 分 布 , [6] 但需要先对轮盘 做 大 量 的 简 化,因 此 其 适 用 性 受 到 很 大 的 限 制 .对 外 形 复 杂 的 离 心 压 缩 机 叶 轮 ,超 速预处理后叶轮 的 残 余 应 力、应 变 及 位 移 的 大 小 及分布情况是很复杂的.
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