拌和站料仓彩钢棚验算
钢筋厂棚设计验算
目录一、设计资料 0二、荷载计算 01、计算参数： 02、棚顶檩条受力计算： (1)3、立柱受力计算： (2)4、抗风计算： (2)5、基础抗压 (3)三、验算结论： (4)二工区钢筋加工棚受力验算一、设计资料此加工棚是二工区管辖内所有半成品钢筋集中加工厂房，是原材料堆方、半成品加工场地，为了厂房设计安全，计划该厂房为单跨双坡弧形门式刚架，主架采用镀锌钢管，四面采用彩钢瓦全围，一侧留门的方式，刚架横跨度20m，棚长60m，檐高8m。
基础采用宽60*高50cmC25混凝土设在地面以下，并在立柱位置预埋40*40*2cm 钢板，立柱采用φ150＊4.5㎜钢管，纵向间距5.5m，拱形梁采用φ50＊3.5㎜钢管，拱高为2.5m，双层拱梁上下弧度间距40cm，采用φ32＊3㎜钢管对拱梁进行三角支撑加强，檩条采用40x60x2mm方钢间距为1.25m，顶棚檀条间距为0.8m，立柱之间使用加强拉筋加固，屋面四周采用0.326mm彩钢瓦包围,四边屋檐伸出50cm，所用钢材均采用Q235钢，焊条采用J422型。
详见钢筋加工棚设计图平面图。
二、荷载计算1、计算参数：（1）Φ50×3.5㎜钢管：（弧梁主梁）截面积：A=511.3㎜2；惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3；单位重量:4.013Kg/m。
（2）Φ150×4.5㎜钢管：截面积：A=2000㎜2；惯性矩I=mm4；截面模量W=68650mm3；回转半径i=50.1mm；单位重量:15.7Kg/m。
（3）□40×60×2㎜方钢管：截面积：A=373.7㎜2；惯性矩I=18412mm4；截面模量W=6137mm3；单位重量:2.934Kg/m。
（4）φ32×2㎜钢管：截面积：A=198㎜2；惯性矩I=24600mm4；截面模量W=1990mm 3；单位重量:1.55Kg/m 。
（5）彩钢瓦厚度0.376㎜：单位重量:2.95Kg/㎡。
大棚结构验算
中铁21局滁淮高速公路 DCLJ-3标项目钢筋棚稳定性验算书概况:该项目部大棚采用顶面拱形支架覆盖彩钢瓦料仓，地处滁州市定远县周边境内。
为确保大棚能够安全使用，在施工前对大棚进行基础、整体强度和稳定性验算。
二、荷载依据：1、荷载（1 ）、风荷载：滁州地区10年最大风压0.25KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）；（2 ）、雪荷载：滁州地区10年一遇最大雪荷载0.2KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）。
三、验算过程：总信息..........................结构材料信息：钢结构钢材容重（kN/m3）: Gs = 78.00水平力的夹角（Rad）: ARF = 0.00竖向何载计算信息：按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息：不计算结构所在地区全国风何载信息....................修正后的基本风压（kN/m2）: WO = 0.25地面粗糙程度：B类结构基本周期（秒）：T1 = 0.27体形变化分段数：MPART= 1各段最高层号：NSTi = 4各段体形系数：USi = 1.30地震信息.........................振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）计算振型数：地震烈度：场地类别：设计地震分组：特征周期多遇地震影响系数最大值CQC NMODE= 9 NAF = 6.00KD = 2一组TG = 0.35 Rmax1 = 0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50活荷质量折减系数：RMC = 0.50周期折减系数：TC = 1.00结构的阻尼比（％）: DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心：否是否考虑双向地震扭转效应：否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息....................柱活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算计算截面以上的层数-------- ---折减系数1 1.00调整信息.......................中梁刚度增大系数：BK = 1.80梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2QO调整起始层号：KQ1 = 00.2QO调整终止层号：KQ2 = 0九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0设计信息 ......................结构重要性系数：RWO = 1.00柱计算长度计算原则：有侧移梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否荷载组合信息 .....................恒载分项系数：CDEAD= 1.20活载分项系数：CLIVE= 1.40风荷载分项系数：CWIND= 1.40水平地震力分项系数：CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数：CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数：CSPY = 0.00*********************************************************(m)(m)活载产生的总质量(t): 104.661 恒载产生的总质量(t): 1992.364 结构的总质量(t):2097.025恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)**********************************************************构件数量、构件材料和层高*********************************************************层号 高度(m)塔号梁数柱数墙数层咼(m)累计11 13 26 0 9.500 9.500**********************************************************风荷载信息*********************************************************丫 倾覆弯矩丫2917.2活荷载的组合系数： 风荷载的组合系数：活荷载的重力荷载代表值系数CD_L = 0.70 CD_W = 0.60 CEA L =0.50*********************************************************层号 活载质量塔号质心X 质心 Y质心Z恒载质量1 143.58515.3272.0000.0393.9层号塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载丫剪力1 1 10.71 85.4 732.1 43.47 341.2⑴各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X最大宽BMAX 最小形心Y 等效宽B 等效咼H宽BMIN1 1 446.36 43.58 15.07 42.81 10.42 42.81 10.42计算信息第一步：计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间：14:56: 6第二步：组装刚度矩阵并分解开始时间：14:56: 7FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 7.85End Time : 14:56: 8. 0Total Time (s) : 0.15FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8. 0End Time : 14:56: 8.10Total Time (s) : 0.10VSS总刚阵LDLT分解Begi nning Time : 14:56: 8.10End Time : 14:56: 8.12Total Time (s) : 0.02VSS模态分析Beg inning Time EndTime Total Time (s) 形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解14:56: 8.14 14:56: 8.150.01End Time 14:56: 8.43 Total Time (s) 0.01FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.45 End Time : 14:56: 8.71 Total Time (s) : 0.26FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.73 End Time : 14:56: 8.82 Total Time (s) : 0.09VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 8.82 End Time : 14:56: 8.84Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 8.85 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.87 End Time : 14:56: 8.96 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.96 End Time : 14:56: 9. 4Total Time (s) : 0.08VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 9. 4 End Time : 14:56: 9. 6Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 9. 7 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 9. 9 End Time : 14:56: 9.18 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 9.18End Time :Total Time (s):14:56: 9.250.07VSS 总刚阵LDLT 分解 Beginning Time : End Time :Total Time (s) :End Time :Total Time (s) :14:56: 9.2514:56: 9.260.0114:56: 9.26 0.01FALE 自由度优化排序 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s) :14:56: 9.28 14:56: 9.390.11FALE 总刚阵组装 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s):14:56: 9.39 14:56: 9.420.03VSS 总刚阵LDLT 分解 Begi nning Time : 14:56: 9.42 End Time :14:56: 9.43Total Time (s) : 0.01 EndTime :14:56: 9.43Total Time (s): 0.01第三步：计算杆件内力刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No :层号 Tower No :塔号Xstif , Ystif :刚心的X ，Y 坐标值 Alf:层刚性主轴的方向 Xmass, Ymass :质心的 X ，Y 坐标值 Gmass:总质量Eex , Eey : X ，Y 方向的偏心率Ratx , Raty : X ，丫方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X ，丫方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX ，RJY ，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 43.5810(m) Ystif= 15.8763(m) Alf =X 风荷载449182.8 728.3 616.74 0.00 丫风荷载109359.9 2911.8 37.56 0.00 X 地震449182.8 2776.4 161.78 0.00 丫地震109359.9 3117.735.080.00 结构整体稳定验算结果层号 X 向刚度丫向刚度层咼上部重量X 刚重比Y 刚重比10.875E+06 0.102E+07 2.00 20970.83.4697.34大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算，基础满足大于20,可以不考虑重力二阶效应。
拌和站设计
一、封闭料仓1彩钢棚投影面积S=1501.1152彩钢棚墙体面积S=1091.673彩钢棚基础砼浇筑V=1×1×1×194彩钢棚基础人工挖土方5彩钢棚预埋件安装（个）19个6地面硬化（按平方米算）7红砖砌墙8墙面抹面9料仓隔墙砌墙及抹面二、上料台1砖墙砌筑2砖墙抹面3混凝土方量4钢筋量5沙土回填量三、待检料仓1彩钢棚投影面积S=12.2×69.8=851.562彩钢棚混凝土基础浇筑3预埋件安装15个预埋件4彩钢棚基础人工挖土方V=1×1×1×155红砖砌墙6砂浆抹面7地面硬化四、围墙1围墙砌砖2围墙抹面3铁栅栏3.85×20=77m五、地磅1地磅基础开挖V=5.3×1.6×0.9+5.05×1.6×1+5.1×1.7×1+5.1×1.6×1.1=33.3582片石回填5.3×1.6×0.3+5.05×1.6×0.3+5.1×1.7×0.3+5.1×1.6×0.3=10.023混凝土浇筑4.8×1.6×0.7+5.05×1.6×0.7+4.6×1.7×0.7+4.6×1.6×0.8+0.5×19.07×0.3+0.46×4×1=27.1m34预埋件安装（按公斤计）70kg六、板房七、厕所及化粪池1挖土方V=9×1.8×2=32.42砌砖3抹面4预制盖板八、沉淀池1挖土方V=0.5×10.71×2.1×4.1+0.5×9.47×2×4.1=84.93m32砖墙砌筑3砂浆抹面4混凝土浇筑S=（10.914×4.1+9.679×4.1）×0.2=16.886m2九、水池1挖土方V=3.9×5.1×2.85=56.69m32砖墙砌筑3砂浆抹面十、搅拌站预埋件1挖土方V=2土方回填3混凝土浇筑4预埋件安装十一、大门口1门垛（砌筑、抹面）2门棚（砌筑、抹面、瓷板）十二、地坪硬化按平方计十三、排水沟（按标准排水沟算）1排水沟红砖砌筑2排水沟抹面十四、斜皮带坑1挖土方V=（4.72×4.75×2.3+0.5×8×2.3×5.7）×2=208.0122砖墙砌筑3砖墙抹面十五、全场地土方回填其他我没想到的你在想想加上知道量的全部算出来不知道的先列出来。
拌和站骨料仓雨棚防风计算书
拌和站骨料仓雨棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度14m ，最大进深为30m 。
立柱间距5m ，立柱采用,160mm φ厚度mm 8的钢管。
纵梁采用22号工字钢。
屋面拱架采用50Φ钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。
立柱基础利用20C 混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图。
2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。
选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。
①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4544441060)144.016.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π③材料参数：弹性模量：MPa EX 11102⨯=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。
⑤荷载计算：a.琅勃拉邦地区百年一遇最大基本风压值为：2/5.0m kN侧面立柱一个间距内风线荷载：m5.0==5⨯w/kN5.2ω雨棚顶部风荷载kN⨯=⨯0.35.0=2.15⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy模式进行计算，计算结果如下图：①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为Nm 23684。
拌和站料仓等彩钢棚承包合同(通用版本)
彩钢房承包合同合同编号：AHXB02-甲方：乙方：_根据《中华人民共和国经济合同法》，《建设工程质量管理条例》并结合本工程的具体情况，经双方协商达成如下协议，以便双方共同遵守履行。
第一条：工程名称：水泥稳定料及沥青拌和站料仓彩钢棚第二条：工程地点：淮河特大桥及接线工程路面02标水泥稳定料及沥青拌和站第三条：工程量：根据立柱外边缘，实际收方确，按面积计量。
第四条：承包方式、承包价格1、包工包料。
2、工程采用单价承包，工程彩钢棚按水平投影面积结算计算按合同单价乘以实际计量的面积。
3、单价： 120 元/㎡（大写：壹佰贰拾元每平方米）。
本单价在合同执行过程中不做任何调整，单价综合包括了完成本工程的人工、材料（运费、周转、加工），小型机具，开据发票的税金等一切费用。
第五条：付款方式1、待本工程完工验收合格后，甲方15日之内付清工程款的90%（扣除质保金后的剩余款项），质保金为合同总价的10%。
2、如验收不合格，达不到甲方验收标准，不予以结算，并不对乙方支付任何费用，其中质保金按合同总造价的10%在验工计价中扣除。
质保金在该工程末次验收合格后1年内视具体情况予以返还（不计利息）。
3、乙方为甲方提供普通税务发票，要求乙方在收到甲方付款同时一次性将发票提供给甲方。
第六条：质量标准及保修1、按国家有关条例、规范施工。
2、因人为和自然不可抗拒的外界因素造成的破坏，不在质保范围内。
保修期1年。
3、在保修期内，彩钢棚出现质量问题，自甲方通知乙方起两日内到达现场并修缮完毕。
如乙方未按照甲方通知时间内修理，影响甲方使用及安全的，甲方有权租用其他劳务队伍对彩钢棚出现的质量问题进行修缮，期间所发生的劳务用工、材料等费用均由乙方承担，并在乙方交纳的质保金中扣留。
第七条：承包内容水泥稳定料及沥青拌和站料仓彩钢棚的制作安装等。
第八条：具体要求：1、乙方须按照甲方提供的施工图纸施工（后附施工图纸）。
2、材料要求：顶棚采用厚度为0.3㎜单层板彩钢板，立柱采用Ｄ159㎜钢管壁厚3.5㎜，屋架梁采用D50㎜钢管壁厚3㎜和φ16钢筋焊接骨架，檀条采用80*40㎜矩管壁厚2㎜。
拌合站料仓大棚桁架验算
雨篷桁架结构验算1)施工活荷载：建筑屋面活荷载为水平投影面上荷载值，其均布活荷载的取值与屋面的使用性质、使用功能有关，按照《荷载规范》4.3.1查用按不上人屋顶考虑，施工活荷载标准值取0.5KN/m2,折合到梁上均布荷载为0.5*6=3KN/m；按照《钢结构设计规范》可知作用在结构上的雪荷载为0.3 KN/m2；不考虑二者同时出现，取较大者只考虑施工活荷载。
2)风荷载按照荷载规范要求，该结构矢跨比3.6/20=0.18，风压高度系数1.0，风振系数1.2，结构体形系数0.8。
基本风压0.35 KN/m2计算风荷载标准值0.336 KN/ m2，折合到梁上均布荷载为0.336*6=2KN/m；3)恒荷载（自重）屋面自重荷载按0.17KN/m2考虑, 折合到梁上均布荷载为0.17*6=1KN/m；4)荷载组合在本次屋盖结构设计中，采用第⑷种荷载效应组合：恒荷载+ 风荷载+活荷载 /雪荷载竖向荷载作用q竖=1.2* q恒荷载+1.4*q活=1.2*1+1.4*（3+2）=10.2KN/m5)结构验算横杆60*4.5钢管材料性质如下：EA=2.06*105N/mm2*7.037*102mm2*10-3=144962.2KNEI=2.06*105N/mm2*27.73*104mm4*10-3*10-6=57.12KN·m2腹杆30*2.5钢管材料性质如下：EA=2.06*105N/mm2*2.16*102mm2*10-3=44962.2KNEI=2.06*105N/mm2*2.06*104mm4*10-3*10-6=4.24KN·m2建立荷载模型如下：1.桁架强度验算内力计算单位：力(kN),力矩(kN*m)杆端 1 杆端 2单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 19.7233622 0.00000000 -0.00000000 19.7233622 0.00000000 0.000000003 36.2057280 0.00000000 -0.00000000 36.2057280 0.00000000 0.000000004 47.0377752 -0.00000000 -0.00000000 47.0377752 -0.00000000 0.000000005 66.9163683 0.00000000 -0.00000000 66.9163683 0.00000000 -0.000000006 74.5119462 0.00000000 -0.00000000 74.5119462 0.00000000 -0.000000007 79.1278141 0.00000000 -0.00000000 79.1278141 0.00000000 0.000000008 92.9277296 -0.00000000 0.00000000 92.9277296 -0.00000000 -0.000000009 92.9175920 -0.00000000 0.00000000 92.9175920 -0.00000000 -0.0000000010 80.9915203 0.00000000 -0.00000000 80.9915203 0.00000000 0.0000000011 77.1293781 0.00000000 -0.00000000 77.1293781 0.00000000 0.0000000012 68.0745753 0.00000000 -0.00000000 68.0745753 0.00000000 0.0000000013 50.8733898 -0.00000000 0.00000000 50.8733898 -0.00000000 -0.0000000014 34.4760000 0.00000000 -0.00000000 34.4760000 0.00000000 0.0000000015 22.1358218 -0.00000000 0.00000000 22.1358218 -0.00000000 -0.0000000016 -0.00000000 0.00000000 -0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.0000000017 -10.2000000 -0.00000000 0.00000000 -10.2000000 -0.00000000 -0.0000000018 -17.5265209 -0.60527741 -0.00000000 -16.8284638 0.60527741 0.0000000019 -34.0214892 -0.55461937 0.00000000 -33.4353061 0.55461937 0.0000000020 -46.8949246 -0.75331192 0.00000000 -46.3227890 0.75331192 0.0000000021 -63.9723194 -0.68220074 -0.00000000 -63.6262755 0.68220074 0.0000000022 -77.4699075 -0.72513941 0.00000000 -77.1798517 0.72513941 -0.0000000023 -81.8373221 -0.77819801 -0.00000000 -81.6250863 0.77819801 0.0000000024 -88.0604798 -0.73906074 -0.00000000 -88.0095101 0.73906074 0.0000000025 -87.6606935 -0.77988367 -0.00000000 -87.7116663 0.77988367 0.0000000026 -79.1834103 -0.77819801 0.00000000 -79.3956461 0.77819801 -0.0000000027 -75.3092925 -0.70955411 -0.00000000 -75.5991104 0.70955411 0.0000000028 -62.3458834 -0.71885479 0.00000000 -62.6929167 0.71885479 -0.0000000029 -45.2240627 -0.64543391 -0.00000000 -45.7853096 0.64543391 0.0000000030 -33.3922856 -0.62579815 0.00000000 -33.9904750 0.62579815 -0.0000000031 -16.5886563 -0.57765001 -0.00000000 -17.2800859 0.57765001 -0.0000000032 -10.2000000 -0.00000000 0.00000000 -10.2000000 -0.00000000 -0.0000000033 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.0000000034 14.5545119 0.00000000 -0.00000000 14.5545119 0.00000000 0.0000000035 -10.1833356 0.00000000 -0.00000000 -10.1833356 0.00000000 0.0000000036 13.0276477 -0.00000000 0.00000000 13.0276477 -0.00000000 -0.0000000037 -8.13898535 0.00000000 -0.00000000 -8.13898535 0.00000000 0.0000000038 8.69097839 -0.00000000 0.00000000 8.69097839 -0.00000000 0.0000000039 -5.65875145 0.00000000 -0.00000000 -5.65875145 0.00000000 0.0000000040 18.2279197 -0.00000000 -0.00000000 18.2279197 -0.00000000 0.0000000041 -7.55985409 0.00000000 -0.00000000 -7.55985409 0.00000000 0.0000000042 9.84545184 0.00000000 -0.00000000 9.84545184 0.00000000 0.0000000043 0.36514917 -0.00000000 0.00000000 0.36514917 -0.00000000 -0.0000000044 5.50672618 0.00000000 -0.00000000 5.50672618 0.00000000 0.0000000045 -0.16380283 -0.00000000 0.00000000 -0.16380283 -0.00000000 -0.0000000046 11.0212141 0.00000000 -0.00000000 11.0212141 0.00000000 0.0000000047 -6.48234163 -0.00000000 -0.00000000 -6.48234163 -0.00000000 0.0000000048 12.0445344 -0.00000000 0.00000000 12.0445344 -0.00000000 -0.0000000049 -5.98590331 -0.00000000 0.00000000 -5.98590331 -0.00000000 -0.0000000050 9.60897026 0.00000000 -0.00000000 9.60897026 0.00000000 0.0000000051 0.57583814 0.00000000 -0.00000000 0.57583814 0.00000000 0.0000000052 5.64409044 0.00000000 -0.00000000 5.64409044 0.00000000 0.0000000053 -0.58756901 -0.00000000 0.00000000 -0.58756901 -0.00000000 -0.0000000054 11.0472862 0.00000000 -0.00000000 11.0472862 0.00000000 0.0000000055 -7.37251468 -0.00000000 0.00000000 -7.37251468 -0.00000000 -0.0000000056 15.2811606 -0.00000000 0.00000000 15.2811606 -0.00000000 -0.0000000057 -8.35265457 0.00000000 0.00000000 -8.35265457 0.00000000 0.0000000058 12.2464857 0.00000000 -0.00000000 12.2464857 0.00000000 0.0000000059 -6.01965862 0.00000000 -0.00000000 -6.01965862 0.00000000 0.0000000060 10.1598389 -0.00000000 0.00000000 10.1598389 -0.00000000 -0.0000000061 -11.7593183 -0.00000000 0.00000000 -11.7593183 -0.00000000 -0.0000000062 14.9091448 -0.00000000 0.00000000 14.9091448 -0.00000000 -0.00000000 使用有限元分析软件进行分析从计算结果中可见，杆件受力最大的杆件所受轴力为88KNσ=N/A=88*103N/703.7mm2=125N/mm2<215N/mm2，满足要求，2.桁架变形验算位移计算单位：位移(mm)杆端 1 杆端 2单元码 u -水平位移 v -竖直位移?-转角 u -水平位移 v -竖直位移?-转角--------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -1.92216882 1.24940975 -2.01827725 -1.922168822 1.24940975 -2.01827725 -1.84914021 2.47679400 -4.39084800 -1.849140213 2.47679400 -4.39084800 -1.69737189 3.45814000 -6.61146550 -1.697371894 3.45814000 -6.61146550 -1.51823426 4.27981750 -8.60719800 -1.518234265 4.27981750 -8.60719800 -1.22520295 4.77647900 -10.2758960 -1.225202956 4.77647900 -10.2758960 -0.84980405 5.07371350 -11.5172130 -0.849804057 5.07371350 -11.5172130 -0.48484018 5.25642750 -12.1792720 -0.484840188 5.25642750 -12.1792720 -0.17972166 5.33603850 -12.3112140 -0.179721669 5.33603850 -12.3112140 0.14045519 5.41553700 -12.2063050 0.1404551910 5.41553700 -12.2063050 0.45499535 5.60041400 -11.5632600 0.4549953511 5.60041400 -11.5632600 0.84570848 5.89599350 -10.3793230 0.8457084812 5.89599350 -10.3793230 1.22594235 6.39041300 -8.78354400 1.2259423513 6.39041300 -8.78354400 1.52503971 7.22517300 -6.64342400 1.5250397114 7.22517300 -6.64342400 1.72768073 8.22090600 -4.38184700 1.7276807315 8.22090600 -4.38184700 1.87557956 9.46947300 -1.90171450 1.8755795616 9.46947300 -1.90171450 1.96053045 10.7438180 0.00000000 1.9605304517 10.7438180 0.00000000 1.93945276 9.36680700 -0.00724200 1.9394527618 9.36680700 -0.00724200 1.93388923 7.86266700 -2.67006775 1.9336369319 7.86266700 -2.67006775 1.80643215 6.73003000 -4.91379250 1.8062532520 6.73003000 -4.91379250 1.63639015 5.82194550 -7.52697100 1.6360315221 5.82194550 -7.52697100 1.38539465 5.42514050 -9.46098600 1.3851642022 5.42514050 -9.46098600 1.03439821 5.23732450 -10.9830960 1.0341339523 5.23732450 -10.9830960 0.62892308 5.23115000 -11.9685600 0.6286097624 5.23115000 -11.9685600 0.22883835 5.34736500 -12.3045900 0.2285790725 5.34736500 -12.3045900 -0.28360551 5.46733700 -11.8660560 -0.2839101026 5.46733700 -11.8660560 -0.67849701 5.44692550 -10.8042780 -0.6788103327 5.44692550 -10.8042780 -1.05269854 5.24875200 -9.28738800 -1.0529469428 5.24875200 -9.28738800 -1.39955930 4.84951250 -7.23595250 -1.3998258829 4.84951250 -7.23595250 -1.61002779 3.94621950 -4.98664300 -1.6102713830 3.94621950 -4.98664300 -1.79068886 2.82801500 -2.52924575 -1.7909258431 2.82801500 -2.52924575 -1.90036004 1.34899388 -0.00724200 -1.9005878732 1.34899388 -0.00724200 -1.89999141 0.00000000 0.00000000 -1.8999914133 0.00000000 0.00000000 -1.92216882 1.24940975 -2.01827725 -1.9221688234 1.34899388 -0.00724200 -1.91443999 1.24940975 -2.01827725 -1.9144399935 1.24940975 -2.01827725 -1.86041732 2.82801500 -2.52924575 -1.8604173236 2.82801500 -2.52924575 -1.82254573 2.47679400 -4.39084800 -1.8225457337 2.47679400 -4.39084800 -1.73199141 3.94621950 -4.98664300 -1.7319914138 3.94621950 -4.98664300 -1.65532167 3.45814000 -6.61146550 -1.6553216739 3.45814000 -6.61146550 -1.54848459 4.84951250 -7.23595250 -1.5484845940 4.84951250 -7.23595250 -1.46661806 4.27981750 -8.60719800 -1.4666180641 4.27981750 -8.60719800 -1.29715421 5.24875200 -9.28738800 -1.2971542142 5.24875200 -9.28738800 -1.14461919 4.77647900 -10.2758960 -1.1446191943 4.77647900 -10.2758960 -0.94400298 5.44692550 -10.8042780 -0.9440029844 5.44692550 -10.8042780 -0.77199636 5.07371350 -11.5172130 -0.7719963645 5.07371350 -11.5172130 -0.56246426 5.46733700 -11.8660560 -0.5624642646 5.46733700 -11.8660560 -0.39890195 5.25642750 -12.1792720 -0.3989019547 5.25642750 -12.1792720 -0.15977392 5.34736500 -12.3045900 -0.1597739248 5.34736500 -12.3045900 -0.02059384 5.33603850 -12.3112140 -0.0205938449 5.34736500 -12.3045900 0.12140145 5.41553700 -12.2063050 0.1214014550 5.41553700 -12.2063050 0.34695488 5.23115000 -11.9685600 0.3469548851 5.23115000 -11.9685600 0.52688696 5.60041400 -11.5632600 0.5268869652 5.60041400 -11.5632600 0.74986800 5.23732450 -10.9830960 0.7498680053 5.23732450 -10.9830960 0.92824067 5.89599350 -10.3793230 0.9282406754 5.89599350 -10.3793230 1.14212070 5.42514050 -9.46098600 1.1421207055 5.42514050 -9.46098600 1.29214132 6.39041300 -8.78354400 1.2921413256 6.39041300 -8.78354400 1.45402328 5.82194550 -7.52697100 1.4540232857 5.82194550 -7.52697100 1.56433897 7.22517300 -6.64342400 1.5643389758 7.22517300 -6.64342400 1.69211498 6.73003000 -4.91379250 1.6921149859 6.73003000 -4.91379250 1.75609612 8.22090600 -4.38184700 1.7560961260 8.22090600 -4.38184700 1.83843813 7.86266700 -2.67006775 1.8384381361 7.86266700 -2.67006775 1.89589419 9.46947300 -1.90171450 1.8958941962 9.46947300 -1.90171450 1.95214226 9.36680700 -0.00724200 1.95214226 使用有限元分析软件进行分析从计算结果中可见，最大位移量为9.4mm<L/1000=20m/1000=20mm，满足要求。
材料大棚风力验算
拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板0.3mm。
C型钢、5cm夹芯板、0.5厚彩钢板，尺寸20m*40m。
一、荷载1、恒载1、立柱：φ219*8钢管0.42×5.88×2=4.94KN2、拱架钢管0.48×2.95×2×2=5.66KN2、偶然荷载根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。
风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：Wp=0.5rv²/g其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取0.01225KN/m³；g k: 重力加速度，取9.8m/s；得 Wp=V²/1600根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。
取V=20m/s。
代入上式得Wp=20²/1600=0.25KN/m²相当于每平米所受0.25KN的力。
(2)迎风面积计算：1、顶棚迎风面积为40*3=120 m22、φ219*8钢管迎风面积为A3=0.219×8×2=3.504 m2(3)风力计算计算公式 F=PA顶棚F=0.25*120=30000N③、φ219*8钢管F1=1.6×1.0×365×3.504=2046.3NF2=1.6×1.0×70×3.504=392.4N二、大棚整体抗倾覆稳定性验算(一)、荷载组合大棚强度按以下荷载组合进行验算：1. 荷载组合计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。
荷载组合如下：P=P G+P WP G为自重荷载，KN;P W为8级风风荷载,KN。
三、荷载计算1、在竖直方向施加结构自重荷载。
彩钢棚验收报告
彩钢棚验收报告本次彩钢棚验收，主要为了对XX项目的彩钢棚工程进行全面的评估和质量认定。
此报告旨在明确阐述验收过程中发现的问题，并提出相应的建议，以期望能提高彩钢棚工程的质量和使用寿命。
首先，我们详细检查了彩钢棚的外观。
整体而言，彩钢棚的外形设计符合项目要求，色彩搭配也较为和谐。
然而，在检查中也发现了一些细节问题，如部分连接处的油漆有脱落现象，部分螺丝松动等。
这些问题虽小，但可能会影响到彩钢棚的使用寿命和安全性。
接下来，我们对彩钢棚的结构进行了检验。
我们发现彩钢棚的主架结构基本稳固，符合设计要求。
但是，在次级结构的部分连接处，存在焊接不牢固的现象。
这可能会在长期使用中导致结构松动，甚至引发安全问题。
然后，我们对彩钢棚的防锈处理进行了评估。
在大部分区域，防锈处理都做得比较好。
但在一些难以触及的角落，存在防锈漆覆盖不全的问题。
这可能会在这些区域造成锈蚀，影响彩钢棚的使用寿命。
最后，我们对彩钢棚的排水系统进行了检查。
排水系统的设计基本合理，但在实际使用中，发现部分区域的排水口存在堵塞现象。
这可能会在雨季造成积水，影响彩钢棚的使用安全。
综上所述，本次验收认为XX项目的彩钢棚工程在整体上达到了质量要求，但在细节处理和长期维护方面还有待提高。
为此，我们提出以下建议：1. 对油漆脱落和螺丝松动的部位进行修复，保持外观的完整性。
2. 对次级结构的焊接部位进行重新检查和加固，确保结构的稳定性。
3. 对防锈处理不到位的区域进行补漆处理，以增强防锈能力。
4. 对排水系统进行定期清理和维护，防止排水口堵塞。
通过以上改进措施的实施，我们期望能够提高彩钢棚工程的质量和使用寿命，确保其在使用过程中能发挥出更好的性能和安全性。
同时，也希望这次的验收报告能对今后的彩钢棚工程提供一定的参考和借鉴意义。
钢筋加工厂彩钢大棚、拌合站料仓彩钢大棚受力计算书
渝黔扩能4分部料仓彩钢大棚结构计算书二〇一七年十二月目录目录 (2)一、设计依据 (3)二、设计荷载 (3)三、地震作用 (3)四、结构体系与结构布置 (3)五、杆件及节点等计算 (3)六、计算结论及计算分析: (4)七、屋面檩条计算 (4)1、设计依据 (4)2、设计数据 (4)3、截面及材料特性 (5)4、截面验算 (5)1）1.2 恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合 (5)2）1.0 恒载+1.4风载(吸力)组合| (6)3）荷载标准值作用下，挠度计算 (6)八、墙面檩条计算 (6)1、设计依据 (6)2、设计数据 (6)3、截面及材料特性 (7)4、设计内力 (8)1） 1.2 恒载+1.4风压力组合 (8)2）1.35 恒载 (8)3） 1.2 恒载+1.4风吸力组合 (8)4）风压力作用验算 (8)5）风吸力作用验算 (9)6）荷载标准值作用下，挠度验算 (9)7）结构设计图纸 (9)九、主结构计算 (12)1、设计主要依据 (12)2、结果输出 (12)---- 总信息---- (12)---- 标准截面信息---- (14)2彩钢大棚结构计算书一、设计依据设计应遵守的规范、规程：(1).《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2012)(2).《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)(3).《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 (CECS:102-2002)（2012 版）(4).《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GB50018-2002)(5).《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)(6).《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)(7).《建筑钢结构焊接规范》 (JGJ81-2012)(8).《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》 (JGJ82-2011)二、设计荷载（一）、屋面荷载(标准值)<一>、恒荷载 0.15 kN/m2<二>、屋面活荷载 0.30 kN/m2<三>、基本风压，基本雪压：由于本工程设计使用年限为5年，同时依据相关规范取用50年重现期进行计算。
材料大棚风力验算
拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板。
C型钢、5cm夹芯板、厚彩钢板，尺寸20m*40m。
一、荷载1、恒载1、立柱：φ219*8钢管××2=2、拱架钢管××2×2=2、偶然荷载】根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。
风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：Wp=²/g其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取m³；g k: 重力加速度，取s；得 Wp=V²/1600根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。
取V=20m/s。
代入上式得…Wp=20²/1600=m²相当于每平米所受的力。
(2)迎风面积计算：1、顶棚迎风面积为40*3=120 m22、φ219*8钢管迎风面积为A3=×8×2= m2(3)风力计算计算公式 F=PA顶棚￥F=*120=30000N③、φ219*8钢管F1=××365×=F2=××70×=二、大棚整体抗倾覆稳定性验算(一)、荷载组合大棚强度按以下荷载组合进行验算：1. 荷载组合】计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。
荷载组合如下：P=P G+P WP G为自重荷载，KN;P W为8级风风荷载,KN。
三、荷载计算1、在竖直方向施加结构自重荷载。
顶棚尺寸20*40，每平米彩钢板重5Kg，共重20*40*5=4000KN 作用于7根立柱上，每根立柱所受力为4000/7=571KN；3、风载施加于垂直立柱竖直面方向，作用于材料顶棚的风载大小为：（1）、顶棚部分，!8级风作用下，风荷载30000N（2）、立柱部分，共有7根立柱1）、8级风作用下，风荷载（+）÷1000÷7=四、稳定性验算验算材料大棚在8级大风状态下自身抗倾覆稳定性。
拌和站料仓彩钢棚验算
拌和站料仓彩钢棚验算拌和站彩钢棚计算书XXXX集团第二工程有限公司XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段201X年0X月第一章料仓彩钢棚验算书一、设计资料本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。
验算：檀条跨间距1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。
计算如下：二、檀条受力验算（1）计算施工活荷载。
施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m；依据《建筑结构荷载规范》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照《建筑荷载规范》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。
2、内力计算（1）永久荷载与屋面活荷载组合檀条线荷载p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2px=psin8.53=0.201KN/m2py=pcos8.53=1.342KN/m2弯矩设计值Mx=pyl2/8=6.03KN.mMy=pxl2/32=0.22KN.m(2)永久荷载与风荷载吸力组合垂直屋面的风荷载标准值：Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案）Mx=pyl2/8=2.04KN.mMy=pxl2/32=0.0428KN.m3、檀条截面选择檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cmIt=0.2836cm4,Iw=3070.5cm64、稳定计算受弯构架的整体稳定系数计算bx查表7-1，跨中无侧向支承，ub=1.0,ζ1=1.13,ζ2=0.46 a =h/2=160/2=80mm46.0160/8046.02/22=⨯⨯==h e a ξη 624.2)(156.0422=+=hl u I I I h I b y t y W ξ 5.27617.2/600==y λ 46.0)235)((1432022=++=yX y bx f W Ah ηζηξλϕ<0.7 则风吸力作用下檀条下翼缘受压，按公式：6.1081011.10100428.01049.4246.01004.23636=⨯⨯+⨯⨯⨯=+=ey y ex bx x W M W M ϕσN/mm 2<205N/mm 2以上计算未考虑屋面对上翼缘的约束，若考虑这一有利因素，可将公式中屋面自重在y 方向的分量忽略，即认为在y 方向产生的弯矩全部由受拉翼缘承受。
【精品】钢筋棚验算(修正版)7.31
钢筋棚验算(修正版)7.31甬台温高速公路复线温州南塘至黄华段第4标段钢筋棚设计计算书一、设计资料钢构料棚，该料棚为单层，弧形屋面，彩钢结构为桁架结构，钢筋棚长度80m，柱距6m，跨度为25m+25m两跨, 共有13榀刚架，下立柱为HN 346×174×6/9型钢，上立柱为HN 298×149×5.5/8型钢，轨道承重横梁为H346×174×6/9型钢，横梁为HN 346(局部550-346) ×174×6/9，分配梁为120型钢檩条，屋面采用0.326mm厚压型瓦,屋面采用双坡形式，坡度为10%。
刚架正视平面图1-1。
屋面及墙面板均为彩色压型钢板；考虑经济、制造和安装方便，屋盖体系选用有檩体系，梯形钢屋架，檩条水平投影间距1.24m，钢材采用Q235钢。
图1-1二、荷载及荷载效应组合1.荷载标准值（1）永久荷载（屋面恒荷载）标准值。
压型钢板： 0.1 KN/m2檩条及支撑自重： 0.15 KN/m2合计： 0.25 KN/m2（2）可变荷载标准值。
1）屋面均布活荷载：0.5 KN/m2（水平投影）。
2）基本雪压S0=0.2 KN/m2（水平投影）。
根据《建筑结构荷载规范》GB50009－2001 公式（6.1.1），雪荷载标准值Sk=μr S0，屋面积雪分布系数μr=1.0（考虑均匀分布），则Sk=1.0×0.2=0.2 KN/m2（水平投影）活荷载取值：0.5 KN/m23)根据《工程抗风设计计算手册》查询12级风风速为28.5~32.6m/s，由伯努利方程可知，标准大气压下风压基本关系方式ω0≈v2/1630，，取风速为30.5m/s，算得基本风压ω=0.40 KN/m2（垂直屋面，地面粗糙度B类）根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS 102:2002公式（A.0.1），风荷载标准值ωk =μkμxω风荷载体型系数：μk= －1.31（中间区） CECS 102:2002 （A.0.2-2）风压高度系数：μx= 1.0 《建筑结构荷载规范》GB50009－2001表7.2.1=1.05×0.40=0.42KN/m2这里ω= － 1.31×1.0×0.42=－0.546 KN/m2则ωｋ2.荷载效应组合根据《建筑结构荷载规范》GB50009－2001 公式3.2.3-1，有两种组合：①1.2恒荷载+1.4活荷载；②1.0恒荷载+1.4活荷载（在风吸力作用，恒荷载对结构有利，其分项系数取1.0）。
土建2标拌合站料仓雨棚抗风验算
拌合站料仓雨棚抗风验算1、风荷载强度a 37.2406.1/2.17*0.1*0.1*3.16.1/223210321P V K K K W K K K W ==== 222m /240m /n 24.01000/N K W P ===W - 风荷载强度Pa0W - 基本风压值Pa321K K K 、、-风荷载系数，查表分别取1.3、1.0、1.0V - 风速m/s ，本次按照安乡地区最大风速17.2m/s 计算2、顶棚侧边檀条抗风计算：檀条采用×60×2mmQ235方钢管，布设间距为0.8m ，跨度为6m 。
所承担的最大迎风面积为：S=6×0.8=4.82m ,1根檀条受到的最大风力：F=S ×Q=240×4.8=1152N,1根檀条受到最大风力时产生的均布荷载：q=1152÷6=192N/m Q235钢材的[]g σ=235÷1.2=195Mpa其最大弯矩：==8**q max l l M 192*62/8=864N.m ==wM max w σ864/6.137*106-=140.78Mpa<195Mpa （合格）×60×2mmQ235方钢管：截面模量W=6137mm 3；3、立柱抗风计算：立柱的间距为6米，立柱高度均为8米，所承担的迎风最大面积：S=6×8=48㎡风荷载强度：==P K K K Q 321 1.3×1×1×17.22/1.6=240N/m 21根立柱受到的最大风力：F=s ×Q=48×240=11520N, 1根立柱受到最大风力时产生的均布荷载： q=11520÷6=1440N/m其最大弯矩：==8**q max l l M 1440*82/8=11520N.m ==wM max w σ11520/68.68*106-=167.7Mpa<195Mpa （合格） 注：Φ150×4.5mm 钢管：截面模量W=68650mm 3；。
拌和站基础验算
XXX至XXX标轨铁路项目拌和站基础验算编制：审核:审批:工程部二零一四年八月目录XXX拌和站基础验算XXX拌和站,配备HZS90JZ拌和机1套,拌合站设4个储料罐,其中1个粉煤灰罐和3个水泥罐容量均为150t,空罐按15t计;基础采用混凝土基础,其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家三一汽车制造有限公司提供的基础图制作;拌合站设置在XXX地内,对应新建线路里程桩号DKXXX+XXX;经过现场开挖检查,在清理地表杂草后～米范围内为深灰色、灰褐色、粉质粘土,地表往下～米均为黄褐色、灰白色、硬塑粘土;单个罐体基础为4m×4m×高C25混凝土;1.计算公式地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探,计算得出地基应力σ0=;风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数,查表分别取、、ｖ—风速 m/s,按照最不利大风考虑,取sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×7+7≥即满足要求M1—抵抗弯距 KNMM2—抵抗弯距 KNMP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数,查表得；基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2.储料罐基础验算储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图,现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为每个罐基础长,宽,浇筑深度为;计算方案根据规范,不考虑摩擦力的影响,计算时只考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上,集中力P=1650KN,单个水泥罐基础受力面积为×,承载力计算示意见下图P=1650KN本储料罐,考虑最大风力为s,储蓄罐顶至地表面距离为21米,罐身长14m,4个罐基本并排竖立,受风面120m2,整体受风力抵抗风载,在最不利风力下计算基础的抗倾覆性;计算示意图如下2罐与基础自重P1基础采用的是商品混凝土C25,储料罐支腿受力最为集中,混凝土受压面积为300mm×300mm,等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求;储料罐基础验算过程地基承载力根据上面的1力学公式,已知P=1650KN,计算面积A=16×106mm2,P1/A=1650KN+×4×4×24KN/16×106mm2=≤σ0=地基承载力满足承载要求;基础抗倾覆根据上面的3力学公式：K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×7+7=1650+4×4×××10××4/×120×14=≥满足抗倾覆要求其中 W=K1K2K3W0= K1K2K31/ｖ2=×××1/×=为了提高储料罐的抗倾覆能力,在储蓄罐三面拉设缆风的措施; 基础滑动稳定性根据上面的4力学公式,K0= P1×f/ P2=1650+4×4×××10××120=≥满足基础滑动稳定性要求;储蓄罐支腿处混凝土承压性根据5力学计算公式,已知165T的储存罐,单腿受力P=,承压面积为300mm×300mmP/A=300mm×300mm=≤25MPa满足受压要求;经过验算,储料罐基础满足承载力和稳定性要求;3.拌合楼基础验算拌合站基础拌合楼地基开挖及浇筑,根据厂家提供的拌和站安装施工图,基础为正方形,尺寸为边长4m×4m的正方形,浇筑深度为;计算方案根据规范,不考虑摩擦力的影响,计算时考虑四个支腿重量通过基础作用于土层上,集中力P=200×4=800KN,基础受力面积为4m×4m=16m2,承载力计算示意见下图P=800KN本拌合楼考虑最大风力为s,楼顶至地表面距离为15米,受风面80m2,整体受风力抵抗风载,在最不利风力下计算基础的抗倾覆性;计算示意图如下拌合楼风力P2P1基础采用的是商品混凝土C25,拌合楼支腿受力最为集中,混凝土受压面积为400mm×400mm,等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求;拌合楼基础验算过程地基承载力根据上面的1力学公式,已知静荷载P=800KN,取动荷载系数为,动荷载P1=1120KN,计算面积A=16×106mm2,P1/A=800+1120×/16×106 mm2= ≤σ0=地基承载力满足承载要求;基础抗倾覆根据上面的3力学公式：K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×8=800+1120×××4/×80×8=≥满足抗倾覆要求其中 W=K1K2K3W0= K1K2K31/ｖ2=×××1/×=基础滑动稳定性根据上面的4力学公式,K0= P1×f/ P2=800+1120×××80=≥满足基础滑动稳定性要求;储蓄罐支腿处混凝土承压性根据5力学计算公式,已知拌合楼单腿受力P=200KN,承压面积为400mm×400mmP/A=200 KN×400mm×400mm= MPa≤25MPa满足受压要求;经过验算,拌合楼基础满足承载力和稳定性要求;结论,经过计算,拌合楼和储料罐的基础满足受力要求;。
钢筋加工厂房受力检算复核-(2266)
彩钢棚受力结构计算书本彩钢棚为现场加工钢结构棚，拌合站料棚及钢筋棚纵向最大跨度6m，横向最大跨度 18m，主要支撑部位为φ48×3 ㎜弧梁主杆和Φ180×5 ㎜立柱，现对跨度最大的 1 节进行受力计算：一、计算参数：1．Φ48×3 ㎜钢管：（弧梁主杆）2 4 3截面积： A= 39000 ㎜；惯性矩 I=0.0013m ；截面模量 W=0.01m。
单位重量 :15Kg/m。
2．Φ180×5 ㎜钢管：2 4 3截面积： A=11000 ㎜；惯性矩 I=0.002m ；截面模量 W=0.00457m；回转半径 i=0.1238m ；单位重量 :21.6Kg/m 。
3．□40×60×2 ㎜方钢管：2 4 3截面积： A=373.7 ㎜；惯性矩 I=18412mm；截面模量 W=6137mm；单位重量 :2.934Kg/m 。
4．彩钢瓦厚度 0.376 ㎜：单位重量 :2.95Kg/ ㎡。
5. 120 ×50×2.5 ㎜ C型钢：2 4 3截面积： A=808.9 ㎜；惯性矩 I=1439700mm；截面模量 W=23995mm；单位重量 :6.35Kg/m 。
6．Q235钢材的 [ σg]=235 ÷1.2=195Mpa7 云南大理 10 年一遇的最大风压 =450N/㎡，云南大理10 年一遇的最大雪压=0N/㎡二、棚顶脊条受力计算：棚顶脊条采用□ 40×60×2 ㎜方钢管，布设间距为 0.8m，跨度为 6m。
棚1顶脊条受到彩钢瓦的压力，自重和雪载：q=0.8m*6m*2.95Kg/ ㎡÷ 6m＋2.934Kg/m＋0N/㎡*0.8m=5.29Kg/m=52.9N/m 其最大弯矩产生在跨中：M max ql 252.9* 62238.05( N .m) 8 8w M max238.0538.79( N.m) [ S ] 195MPa ( 合格) W6137 * 109三、棚顶桁架受力计算：棚顶由 18 跨 6 米桁架组成。
彩钢棚验收标准
彩钢棚验收标准兄弟姐妹们，今儿咱们来唠唠咱们工地上那些彩钢棚的验收标准。
这玩意儿就跟咱们人的体检一样，合格了才能干活儿，不合格得返工，所以得认真对待。
首先啊，咱们得看看这个彩钢棚是不是按照设计图纸来的。
就跟做菜似的，得按照食谱来，不然做出来的味道就不对。
所以，彩钢棚的大小、形状、位置啥的，都得跟图纸上一模一样。
然后呢，咱们得检查彩钢板的厚度和材质。
这就跟挑水果似的，皮儿得厚实，里面的果肉也得好吃。
彩钢板也是一样，太薄了不结实，材质不好容易生锈。
所以，得用专业的工具量一量，看看达标不。
再说说结构吧。
彩钢棚的架子得牢固，连接件也得装好。
就跟咱们搭积木一样，每个小块都得卡在一块儿，稳稳当当的。
检查的时候，得看看螺丝拧紧了没，焊接的地方结实不。
别忘了，防水处理也是关键。
彩钢棚的屋顶、墙面啥的，都得做好防水。
就跟咱们穿雨衣一样，不能让雨水漏进来。
检查的时候，可以模拟下下雨的场景，看看有没有水渗出来。
还有啊，电路安装也得注意。
线得走好，开关、插座得装到位。
就跟咱们家里装修似的，电线得藏好，用电得安全。
验收的时候，得试试每一个插座能不能用，灯会不会亮。
别忘了，防火措施也很重要。
彩钢棚里面得有灭火器、烟雾报警器这些玩意儿。
就跟咱们家里做饭似的，煤气罐旁边得放个灭火器。
验收的时候，得检查一下这些设备好不好用。
最后说说美观吧。
虽然彩钢棚主要是为了实用，但也不能太难看。
就跟咱们穿衣服一样，虽然保暖就行，但样式也得过得去。
所以，彩钢棚的颜色、装饰啥的，也得符合设计要求。
总之啊，验收彩钢棚就跟咱们挑房子似的，得细心、耐心还得有眼光。
只有这样，才能确保彩钢棚既好看又好用。
行了，今天就聊到这儿吧。
下次有机会，咱们再继续探讨别的建筑方面的那点事儿。
记得常来啊，咱这建筑行业的话题可是多着呢！。
钢筋加工厂房受力检算复核
彩钢棚受力结构计算书本彩钢棚为现场加工钢结构棚，拌合站料棚及钢筋棚纵向最大跨度6m，横向最大跨度 18m，主要支撑部位为φ48×3 ㎜弧梁主杆和Φ180×5 ㎜立柱，现对跨度最大的 1 节进行受力计算：一、计算参数：1．Φ48×3 ㎜钢管：（弧梁主杆）243截面积： A= 39000 ㎜；惯性矩 I=0.0013m ；截面模量 W=0.01m。
单位重量 :15Kg/m。
2．Φ180×5 ㎜钢管：243截面积： A=11000 ㎜；惯性矩 I=0.002m ；截面模量 W=0.00457m；回转半径 i=0.1238m ；单位重量 :21.6Kg/m 。
3．□40×60×2 ㎜方钢管：243截面积： A=373.7 ㎜；惯性矩 I=18412mm；截面模量 W=6137mm；单位重量 :2.934Kg/m 。
4．彩钢瓦厚度 0.376 ㎜：单位重量 :2.95Kg/ ㎡。
5. 120 ×50×2.5 ㎜ C型钢：243截面积： A=808.9 ㎜；惯性矩 I=1439700mm；截面模量 W=23995mm；单位重量 :6.35Kg/m 。
6．Q235钢材的 [ σg]=235 ÷1.2=195Mpa7 云南大理 10 年一遇的最大风压 =450N/㎡，云南大理10 年一遇的最大雪压=0N/㎡二、棚顶脊条受力计算：棚顶脊条采用□ 40×60×2 ㎜方钢管，布设间距为 0.8m，跨度为 6m。
棚顶脊条受到彩钢瓦的压力，自重和雪载：q=0.8m*6m*2.95Kg/ ㎡÷ 6m＋2.934Kg/m＋0N/㎡*0.8m=5.29Kg/m=52.9N/m 其最大弯矩产生在跨中：Mmax ql 252.9* 62238.05( N .m) 88w Mmax238.0538.79( N.m) [ S ] 195MPa( 合格) W6137 * 109三、棚顶桁架受力计算：棚顶由 18 跨 6 米桁架组成。
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拌和站彩钢棚计算书
XXXX集团第二工程
XXX国道改建（XXXXX改造）第一合同段
201X年0X月
第一章料仓彩钢棚验算书
一、设计资料
本章计算书系针对我标段临建工程彩钢瓦料仓。
验算：檀条跨间距
1.5m，跨度6m，屋面最大坡度为1.5/10(α=8.53),钢材为Q235型钢，[σ]=205 Mpa，[τ] =120 Mpa，屋面板采用彩钢瓦，屋架结构采用三角空间桁架，立柱采用d=168mm,t=
2.5mm钢管，上端铰接，下端刚性连接。
计算如下：
二、檀条受力验算
（1）计算施工活荷载。
施工活荷载：按0.5KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m；
依据《建筑结构荷载规》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m2，经验算Q雪=0.3 KN/m2×6 m=1.8 KN/m。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照《建筑荷载规》GB50009-2012要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2。
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：压型钢板（单层无保温）自重0.12KN/m2，檀条自重0.05KN/m2。
2、力计算
（1）永久荷载与屋面活荷载组合
檀条线荷载
p=(1.2×0.17+1.4×0.5)×1.5=1.356KN/m2
px=psin8.53=0.201KN/m2
py=pcos8.53=1.342KN/m2
弯矩设计值
Mx=pyl2/8=6.03KN.m
My=pxl2/32=0.22KN.m
(2)永久荷载与风荷载吸力组合
垂直屋面的风荷载标准值：
Wk=us*uz*βz*ωo=-1.2×0.8×1.0×0.35=-0.336KN/m2 檀条线荷载
pky=(0.336-0.17cos8.53)×1.5=0.252KN/m2
px=0.17×1.5×sin8.53=0.038KN/m2
py=1.4×0.336×1.5-0.17×1.5×cos8.53=0.45KN/m2弯矩设计值（采用受压下翼缘板不设拉条的方案）
Mx=pyl2/8=2.04KN.m
My=pxl2/32=0.0428KN.m
3、檀条截面选择
檀条选择冷弯薄壁卷边C160×60×20×3.0
A=8.9cm2,Wx=42.39cm3,Wymax=22.74cm3,Wymin=10.11cm3, Ix=339.96cm4,Iy=41.99cm4,ix=6.18cm,iy=2.17cm
It=0.2836cm4,Iw=3070.5cm6
4、稳定计算
受弯构架的整体稳定系数
计算
bx
查表7-1，跨中无侧向支承，ub=1.0,ζ1=1.13,ζ2=0.46 a =h/2=160/2=80mm
46.0160/8046.02/22=⨯⨯==h e a ξη 624.2)(156.042
2
=+=
h
l u I I I h I b y t y W ξ 5.27617.2/600==y λ 46.0)235)((143202
2
=++=
y
X y bx f W Ah ηζηξλϕ<0.7 则风吸力作用下檀条下翼缘受压，按公式：
6
.1081011.10100428.01049.4246.01004.23
636=⨯⨯+⨯⨯⨯=+=ey y ex bx x W M W M ϕσN/mm 2<205N/mm 2
以上计算未考虑屋面对上翼缘的约束，若考虑这一有利因素，可将公
式中屋面自重在y 方向的分量忽略，即认为在y 方向产生的弯矩全部由受拉翼缘承受。
（5）檩条挠度验算：
21.181096.33910206600029.4cos 758.03845..38454
34
4=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==。
l EI p X ky y υmm<6000/200=30mm
构造要求
13817.2/300,9718.6/600====y x λλ<200 故此檀条在平面外均满足要求。
三、屋架结构受力验算 （1）计算施工活荷载。
施工活荷载：按0.5KN/m 2考虑，折合到梁上均布荷载为0.5×6=3KN/m ； 依据《钢结构设计规》，考虑活载安全系数1.4，可知雪作用在屋架结构上的荷载为0.3 KN/m 2，经验算Q 雪=0.3 KN/m 2×6 m=1.8 KN/m 。
雪荷载等于施工活荷载，由于二者不会同时出现，这里只考虑施工活荷载。
（2）计算风活载。
按照荷载规要求，该结构矢跨比1.5/20=0.075,则仅考虑上吸风荷载，上吸风荷载：按风压高度系数为1.0（B类），风振系数取为1.2，体型系数取为0.8，基本风压为：0.35KN/m2, 折合到梁上均布荷载为0.35×6=2KN/m；
（3）计算恒载（自重）。
屋面彩钢板及屋面檩条荷载：按0.17KN/m2考虑，折合到梁上均布荷载为0.17×6=1KN/m；
（4）求屋架结构验算。
圆管采用φ60×4.5（缝），架立筋采用φ16。
①荷载模型（有限元模型）如下：
②反力计算：
③应力图：
④变形图：
数据分析：Y max==0.0235/20 ≈ 1/833﹤1/400，因此符合设计要求。
（6）立柱稳定计算。
立柱采用圆管，型号为d=168mm,t=5mm。
立柱截面积为A=24.19 cm2,立柱惯性矩I=851.14cm4，i z=5.77cm，W=101.33cm3
假设一杆端铰接，一端钢结，λ=μL/i z=0.7×1000/5.77=121.3，查λ
对应ϕ值0.552，则受压最大容许压应力为：
F max =ϕA[σ]=0.552×24.19×10-4×205×103=273.7KN 。
Y B =102.3 KN ＜273.7 KN ，因此符合要求。
横向拉筋布设：布设4根22φ圆钢，截面A=4×3.801=15.2mm 2
[]6.311102.1510205A *4-3=⨯⨯⨯==ϕ拉F KN>228.7KN
以上验算均满足结构受力要求。