挡土砖墙计算书

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挡土墙工程量计算【范本模板】

挡土墙工程量计算一．挖沟槽土方挖槽土方=挖槽段面积＊段长挖槽段面为1:1放坡梯形断面，断面高度=地面高程—去墙底标高+垫层高度A—B段地面标高为17。

00m 墙底标高为15.50m 垫层高度为100+300=0。

4m 即断面高度为1。

9m 根据图纸可得槽底宽度为8.15m顶部宽度为8。

15+1。

9+1.9=11。

95m 断面面积=（11。

95+8.15）＊1。

9/2=19。

095m2 挖槽土方量=19.095*96.001=1833。

14m³B-B1段地面标高20.0m 墙底标高17。

0m垫层高度0.4m 所以断面高度为3.4m 槽底宽度为8.15m槽顶宽度为8。

15+3.4*2=14.95m 断面面积=(14.95+8.15）*3。

4/2=39.27m2挖槽方量=39.27＊10=392。

7m³B1-C段地面标高20。

0m 墙底标高18。

5m 垫层高度0。

4m 即断面高度为1。

9m 槽底宽度8。

15m 槽顶宽度8.15+3。

8=11.95m 断面面积=(8。

15+11。

95）*1。

9/2=11。

353m²土方量=11。

353＊55。

858=634。

16m³C—D段地面标高20.0m墙底标高18。

5m同上可得断面面积=11。

353m²土方=11.353＊72.238=820.12m³挖槽土方量=1833。

14+392.7+634.16+820。

12=3680.12m³回填方A-B段断面底宽L=4。

2m 高H=8.0m 顶宽B=0。

5m 面积=4.7＊4=18.8m²填方量=18.8*96.001=1804.82m³B-B1段断面底宽L=3。

0m 高H=6.8m 顶宽B=0.5m 面积=3。

5＊3.4=11。

9m²填方量=11.9＊10=119m³B1—C段断面底宽L=2。

5m 高H=5。

挡墙计算书

挡土墙单元计算书计算采用北京理正软件设计研究院所编制的《理正挡土墙设计软件（Ver 5.11）》设计。

设计时根据现场实际做恰当调整。

由于现场高程变化较大，4号挡土墙分别选取ZK062、ZK444和ZKR450进行滑动稳定性、倾覆稳定性等分析。

设计计算时，4号挡土墙按国标《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）进行计算。

按ZK062计算得滑移验算满足: Kc = 3.35 > 1.300倾覆验算满足: K0 = 2.826 > 1.500按ZK444计算得滑移验算满足: Kc = 1.777 > 1.300倾覆验算满足: K0 = 2.581> 1.500按ZKR450计算得滑移验算满足: Kc = 1.831 > 1.300倾覆验算满足: K0 = 2.656 > 1.500截面强度验算均满足要求。

依据《理正基坑深基坑支护结构设计软件》按ZK444验算挡土墙顶填土稳定性得：K=2.71>1.3计算结果表明：本标段采用上述支挡方案是安全的。

Zk62-007.446标段-5.8米截面重力式挡土墙验算[执行标准：通用]原始条件:墙身尺寸:墙身高: 5.800(m)墙顶宽: 1.840(m)面坡倾斜坡度: 1:0.200背坡倾斜坡度: 1:0.000采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.240(m)墙趾台阶h1: 0.590(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 22.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 690.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 210.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 80.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 130.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 240.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.600地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 2第1个: 距离0.000(m),宽度11.000(m),高度0.560(m)第2个: 距离11.000(m),宽度42.000(m),高度3.330(m)坡面起始距离: 1.340(m)地面横坡角度: 62.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 6.448(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.000(度)Ea=162.735 Ex=155.203 Ey=48.935(kN) 作用点高度 Zy=2.606(m) 墙身截面积 = 15.227(m2) 重量 = 335.002 kN墙顶上的土重 = 10.774(kN) 重心坐标(1.393,0.298)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.600采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 339.061(kN) En = 78.423(kN) Wt = 67.812(kN) Et = 142.592(kN) 滑移力= 74.780(kN) 抗滑力= 250.490(kN)滑移验算满足: Kc = 3.350 > 1.300地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 155.203(kN) 抗滑力= 207.328(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.336 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.000 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.240 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.958 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 303.915(kN-m) 抗倾覆力矩= 858.781(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.826 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 417.484(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=554.865(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.304 (m) 偏心距 e = 0.323(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.329(m)基底压应力: 趾部=200.462 踵部=52.239(kPa)最大应力与最小应力之比 = 200.462 / 52.239 = 3.837作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.323 <= 0.250*3.304 = 0.826(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=200.462 <= 288.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=52.239 <= 312.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=126.351 <= 240.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 14.178(m2) 重量 = 311.907 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.989 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.240 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.958 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 371.616(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=504.981(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.359(m)截面宽度 B = 3.240 (m) 偏心距 e1 = 0.261(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.261 <= 0.300*3.240 = 0.972(m)截面上压应力: 面坡=170.159 背坡=59.234(kPa)压应力验算满足: 计算值= 170.159 <= 690.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.024 <= 210.000(kPa)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.210(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.000(度)Ea=116.982 Ex=111.567 Ey=35.177(kN) 作用点高度 Zy=2.151(m) 墙身截面积 = 12.301(m2) 重量 = 270.618 kN墙顶上的土重 = 10.774(kN) 重心坐标(1.393,0.298)(相对于墙面坡上角点)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.301(m2) 重量 = 270.618 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.682 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.882 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.151 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 316.569(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=342.868(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.083(m)截面宽度 B = 2.882 (m) 偏心距 e1 = 0.358(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.358 <= 0.300*2.882 = 0.865(m)截面上压应力: 面坡=191.694 背坡=27.993(kPa)压应力验算满足: 计算值= 191.694 <= 690.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.226 <= 210.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 250.490(kN),滑移力 = 74.780(kN)。

挡土墙计算书(用理正计算)

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式挡土墙 1计算时间： 2008-07-24 13:22:01 星期四------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 5.600(m)上墙高: 2.240(m)墙顶宽: 0.600(m)台宽: 0.450(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.400下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.200(m)墙趾台阶h1: 0.400(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 10石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 450.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 13.000 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 公路-I级地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.753(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.349(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 4.254(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.254(m) 分布长度L0=16.321(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.625(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.421(度)Ea=47.990 Ex=47.902 Ey=2.899(kN) 作用点高度 Zy=1.534(m)墙身截面积 = 8.455(m2) 重量 = 194.454 kN衡重台上填料重 = 15.536(kN) 重心坐标(1.198,-1.018)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 209.505(kN) En = 51.038(kN) Wt = 20.950(kN) Et = 64.716(kN)滑移力= 43.766(kN) 抗滑力= 78.163(kN)滑移验算满足: Kc = 1.786 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 42.991(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 69.473(kN) 抗滑力= 128.498(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.850 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.085 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.939 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.256 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.911 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.381 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 157.976(kN-m) 抗倾覆力矩= 323.289(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.046 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 117.838(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 260.543(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.313(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.535 (m) 偏心距 e = 0.133(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.634(m)基底压应力: 趾部=258.024 踵部=81.352(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.024 / 81.352 = 3.172作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.133 <= 0.167*1.535 = 0.256(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.024 <= 540.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=81.352 <= 585.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=169.688 <= 450.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.878 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.571 (kN)上墙墙背处的 Ey = 8.629 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.638 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.896 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.249 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.423(m)截面宽度 B = 1.608 (m) 偏心距 e1 = 0.381(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.381 <= 0.250*1.608 = 0.402(m) 截面上压应力: 面坡=98.624 背坡=-17.148(kPa)压应力验算满足: 计算值= 98.624 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 17.148 <= 110.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.880 <= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 19.892 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.507(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.596挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.608(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.335(m2) 重量 = 191.702 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.086 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 252.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.660(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.657(m)截面宽度 B = 1.566 (m) 偏心距 e1 = 0.126(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.126 <= 0.250*1.566 = 0.391(m)截面上压应力: 面坡=238.736 背坡=83.287(kPa)压应力验算满足: 计算值= 238.736 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -20.041 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 252.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.928挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.566(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 252.144 <= 440.342(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 252.144 <= 413.257(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.694(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 3.944(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.944(m) 分布长度L0=16.002(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.688(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.183(度)Ea=38.462 Ex=38.392 Ey=2.324(kN) 作用点高度 Zy=1.314(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.688(m2) 重量 = 176.835 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.109 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 236.701(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=126.682(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.535(m)截面宽度 B = 1.466 (m) 偏心距 e1 = 0.198(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.198 <= 0.250*1.466 = 0.367(m)截面上压应力: 面坡=292.171 背坡=30.749(kPa)压应力验算满足: 计算值= 292.171 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -23.682 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 236.701(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.821挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.466(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.930计算强度时:强度验算满足: 计算值= 236.701 <= 364.583(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 236.701 <= 339.144(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.753(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.349(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 4.254(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.254(m) 分布长度L0=16.321(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.625(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.421(度)Ea=47.990 Ex=47.902 Ey=2.899(kN) 作用点高度 Zy=1.534(m) 墙身截面积 = 8.455(m2) 重量 = 194.454 kN衡重台上填料重 = 15.536(kN) 重心坐标(1.198,-1.018)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 209.505(kN) En = 51.038(kN) Wt = 20.950(kN) Et = 64.716(kN) 滑移力= 43.766(kN) 抗滑力= 78.163(kN)滑移验算满足: Kc = 1.786 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 42.991(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 69.473(kN) 抗滑力= 128.498(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.850 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.085 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.939 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.256 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.911 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.381 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 157.976(kN-m) 抗倾覆力矩= 323.289(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.046 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 117.838(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 260.543(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.313(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.535 (m) 偏心距 e = 0.133(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.634(m)基底压应力: 趾部=258.024 踵部=81.352(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.024 / 81.352 = 3.172作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.133 <= 0.167*1.535 = 0.256(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.024 <= 540.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=81.352 <= 585.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=169.688 <= 450.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.878 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.571 (kN)上墙墙背处的 Ey = 8.629 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.638 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.896 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.249 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.423(m)截面宽度 B = 1.608 (m) 偏心距 e1 = 0.381(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.381 <= 0.250*1.608 = 0.402(m)截面上压应力: 面坡=98.624 背坡=-17.148(kPa)压应力验算满足: 计算值= 98.624 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 17.148 <= 110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.880 <= 110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 19.892 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.507(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.596挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.608(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.335(m2) 重量 = 191.702 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.086 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 252.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.660(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.657(m)截面宽度 B = 1.566 (m) 偏心距 e1 = 0.126(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.126 <= 0.250*1.566 = 0.391(m)截面上压应力: 面坡=238.736 背坡=83.287(kPa)压应力验算满足: 计算值= 238.736 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -20.041 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 252.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.928挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.566(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 252.144 <= 440.342(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 252.144 <= 413.257(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.694(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 3.944(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.944(m) 分布长度L0=16.002(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.688(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.183(度)Ea=38.462 Ex=38.392 Ey=2.324(kN) 作用点高度 Zy=1.314(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.688(m2) 重量 = 176.835 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.109 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 236.701(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=126.682(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.535(m)截面宽度 B = 1.466 (m) 偏心距 e1 = 0.198(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.198 <= 0.250*1.466 = 0.367(m)截面上压应力: 面坡=292.171 背坡=30.749(kPa)压应力验算满足: 计算值= 292.171 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -23.682 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 236.701(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.821挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.466(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.930计算强度时:强度验算满足: 计算值= 236.701 <= 364.583(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 236.701 <= 339.144(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.753(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.349(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 4.254(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=4.254(m) 分布长度L0=16.321(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.625(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.421(度)Ea=47.990 Ex=47.902 Ey=2.899(kN) 作用点高度 Zy=1.534(m)墙身截面积 = 8.455(m2) 重量 = 194.454 kN衡重台上填料重 = 15.536(kN) 重心坐标(1.198,-1.018)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 209.505(kN) En = 51.038(kN) Wt = 20.950(kN) Et = 64.716(kN) 滑移力= 43.766(kN) 抗滑力= 78.163(kN)滑移验算满足: Kc = 1.786 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 42.991(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 69.473(kN) 抗滑力= 128.498(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.850 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.085 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.939 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.256 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.911 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.381 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 157.976(kN-m) 抗倾覆力矩= 323.289(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.046 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 117.838(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 260.543(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.313(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.535 (m) 偏心距 e = 0.133(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.634(m)基底压应力: 趾部=258.024 踵部=81.352(kPa)最大应力与最小应力之比 = 258.024 / 81.352 = 3.172作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.133 <= 0.167*1.535 = 0.256(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=258.024 <= 540.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=81.352 <= 585.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=169.688 <= 450.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.878 (kN)上墙墙背处的 Ex = 21.571 (kN)上墙墙背处的 Ey = 8.629 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.638 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.896 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.249 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.423(m)截面宽度 B = 1.608 (m) 偏心距 e1 = 0.381(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.381 <= 0.250*1.608 = 0.402(m) 截面上压应力: 面坡=98.624 背坡=-17.148(kPa)压应力验算满足: 计算值= 98.624 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 17.148 <= 110.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -2.880 <= 110.000(kPa) 斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 19.892 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.507(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.596挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.608(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.507 <= 290.514(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.335(m2) 重量 = 191.702 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.086 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 252.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=165.660(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.657(m)截面宽度 B = 1.566 (m) 偏心距 e1 = 0.126(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.126 <= 0.250*1.566 = 0.391(m)截面上压应力: 面坡=238.736 背坡=83.287(kPa)压应力验算满足: 计算值= 238.736 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -20.041 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 252.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.928挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.566(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.938计算强度时:强度验算满足: 计算值= 252.144 <= 440.342(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 252.144 <= 413.257(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 2.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 51.20705 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 51.20707 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 59.74209 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 59.742布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN)换算土柱高度 h0 = 0.750(m)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.630(度)Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.504(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=46.724 Ex=21.571 Ey=41.446(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.694(度)公路-I级路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列布置宽度= 3.944(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 0.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 0.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 0.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 0.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=3.944(m) 分布长度L0=16.002(m) 荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.688(m)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.183(度)Ea=38.462 Ex=38.392 Ey=2.324(kN) 作用点高度 Zy=1.314(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.688(m2) 重量 = 176.835 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.109 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 236.701(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=126.682(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.535(m)截面宽度 B = 1.466 (m) 偏心距 e1 = 0.198(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.198 <= 0.250*1.466 = 0.367(m)截面上压应力: 面坡=292.171 背坡=30.749(kPa)压应力验算满足: 计算值= 292.171 <= 1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -23.682 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 236.701(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.821挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.466(m2)材料抗压极限强度Ra = 700.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.930计算强度时:强度验算满足: 计算值= 236.701 <= 364.583(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 236.701 <= 339.144(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 78.163(kN),滑移力 = 43.766(kN)。

（完整版）挡土墙模板计算书

（完整版）挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。

挡土墙工程量计算书

挡土墙工程量计算书一、工程概况本次挡土墙工程位于_____，主要用于防止土体坍塌和保持土体稳定。

挡土墙的长度为_____米，高度从_____米到_____米不等，墙体采用_____材料砌筑。

二、计算依据1、设计图纸及相关技术规范。

2、现场实测数据。

三、计算方法1、挡土墙体积计算挡土墙的体积可以分为基础部分和墙体部分分别计算。

基础部分体积＝基础长度 ×基础宽度 ×基础高度。

墙体部分体积＝墙体长度 ×墙体平均厚度 ×墙体高度。

2、土方工程量计算挖方量＝基础开挖长度 ×基础开挖宽度 ×基础开挖深度。

填方量＝（基础回填长度 ×基础回填宽度 ×基础回填深度）＋（墙后填土长度 ×墙后填土宽度 ×墙后填土高度）。

3、钢筋工程量计算根据设计图纸，统计不同规格钢筋的长度和数量。

钢筋重量＝钢筋长度 ×钢筋单位重量。

4、混凝土工程量计算混凝土体积＝混凝土浇筑部位的长度 ×宽度 ×厚度。

四、计算过程1、基础体积计算基础长度：＿____米基础宽度：＿____米基础高度：＿____米基础体积＝＿____立方米2、墙体体积计算墙体长度：＿____米墙体平均厚度：＿____米墙体高度：＿____米墙体体积＝＿____立方米3、土方工程量计算基础开挖长度：＿____米基础开挖宽度：＿____米基础开挖深度：＿____米挖方量＝＿____立方米填方量基础回填长度：＿____米基础回填宽度：＿____米基础回填深度：＿____米墙后填土长度：＿____米墙后填土宽度：＿____米墙后填土高度：＿____米填方量＝＿____立方米4、钢筋工程量计算钢筋规格及数量规格 1：＿____，数量：＿____根，长度：＿____米规格 2：＿____，数量：＿____根，长度：＿____米钢筋重量计算规格 1 钢筋重量＝＿____ ×单位重量＝＿____千克规格 2 钢筋重量＝＿____ ×单位重量＝＿____千克……总钢筋重量＝＿____千克5、混凝土工程量计算基础混凝土体积：＿____立方米墙体混凝土体积：＿____立方米总混凝土体积＝＿____立方米五、计算结果汇总1、挡土墙体积：＿____立方米2、挖方量：＿____立方米3、填方量：＿____立方米4、钢筋重量：＿____千克5、混凝土体积：＿____立方米六、注意事项1、计算过程中应严格按照设计图纸和相关规范进行，确保数据的准确性。

砖砌挡墙计算书

1、承载力计算
（1）490厚挡墙承载力计算
（2）730厚挡墙承载力计算
（3）980厚挡墙承载力计算
2、土压力设计值计算
（1）1500高土压力（考虑消防车荷载20KN/m2）产生的弯矩剪力设计值计算(因砖砌挡墙不能变形，取静止土压力系数0.5)
(2) 1500高土压力（考虑绿化荷载5KN/m2）产生的弯矩剪力设计值计算(因砖砌挡墙不能变形，取静止土压力系数0.5)
(3) 2000高土压力（考虑绿化荷载5KN/m2）产生的弯矩剪力设计值计算(因砖砌挡墙不能变形，取静止土压力系数0.5)
(3) 2000高土压力（考虑消防车荷载20KN/m2）产生的弯矩剪力设计值计算(因砖砌挡墙不能变形，取静止土压力系数0.5)
3、结论
由以上计算说明：
（1）2000高挡墙底部做980厚并不浪费，因考虑挡墙区域距消防车道较远，没有考虑消防车荷载，如考虑消防车荷载，980厚挡墙不够。

（2）1500高挡墙未考虑消防车荷载时要做到730厚，考虑消防车荷载需要做到980厚。

（3）经大致计算，490厚挡墙只能挡1.26m高的土（考虑绿化荷载不考虑消防车荷载的情况下）。

挡土墙计算

挡土墙计算一、墙身配筋计算（一）已知条件：墙身混凝土等级35钢筋设计强度N/mm 2360混凝土容重γc=26KN/mm 3墙背填土容重γ土=18KN/mm 3裂缝限值0.2mm 覆土厚H1=1m 水位距离墙底H3=4.7m 墙高H=5.2m 地面堆积荷载q 0=20KN/m 2墙厚h（mm）=300mm 保护层(mm)=25mm 横载分项系数1.3（二）土压力按主动土压力计算：Ka=0.66q土1=γ土H1Ka=11.88KN/m 2q 1=q 0Ka+q 土1=25.08KN/m 2q 土2=(γ土×H-γ水×H3)30.76KN/m 2q 水2=γ水H3=47KN/m 2q 2=q 1+q 土2+q 水2=102.84KN/m 2q 11=1.2×q 1=32.604KN/m 2q 22=1.2×q 2=133.6868KN/m 2(三)内力计算（基本组合下）：Ｍ支座=-H 2×（8q 22+7q 11-292.42KN·M Q 墙顶=H×（11q 11+4q 2289.34μ=q 11/q 22＝0.24ν=[(9μ2+7μ0.558681329X=(ν-μ)H/(1-2.164942597m Xo=H-X= 3.0350574mＭmax =Q 墙顶X-q 11X 2/2+84.13227KN·M （四）配筋计算混凝土抗压强度fcd=16.7N/mm 2ho=265mm 钢筋设计强度fy=360N/mm 2计算宽度b=1000mm Ｍ支座 =f cd bx(h 0-x/2)292420114.00 =16700x(265-x/2)x =77.371 m ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得A s = Ｍ支座/(ho-3691mm 2Ｍmax =f cd bx(h 0-x/2)84000000.00 =16700x(265-x/2)x =19.714 mm ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得跨中A s = Ｍmax/(ho-940mm 2（五）裂缝计算钢筋直径d=22mm 钢筋间距75mm 每延米实配钢筋A s =5068.44mm 2标准组合下Ｍk 支座=-H 2×-224.94KN·M σsk=Ｍk支座192.4974N/mm2αcr=2.1ρte=0.033789574ftk=2.2ψ=0.880148956< 1 且>0.2所以ψ取0.880148956Es=200000c=25deq=22裂缝宽度W fk =0.177163082mm 裂缝满足要求。

挡土墙工程量计算书

挡土墙工程量计算书一、工程概述本挡土墙工程位于_____（具体位置），主要用于_____（作用及目的）。

挡土墙的结构形式为_____（如重力式、悬臂式等），墙体高度为_____（具体高度范围），长度为_____（总长度）。

二、计算依据1、设计图纸及相关说明文件2、国家及地方现行的有关建筑工程工程量计算规范和标准3、施工组织设计及施工方案三、计算内容1、基础工程量基础开挖土方量：根据基础的尺寸（长度、宽度、深度），按照梯形或矩形体积计算公式进行计算。

基础混凝土量：基础的形状（如条形基础）和尺寸确定混凝土的体积。

2、墙体工程量墙体砌石量（或混凝土量）：根据墙体的高度、长度、厚度，计算墙体的体积。

墙背填土量：考虑墙背的形状和尺寸，计算填土的体积。

3、排水设施工程量排水孔数量及长度：根据设计要求确定排水孔的数量和每个排水孔的长度。

排水管长度：如果有排水管，计算其总长度。

4、伸缩缝工程量伸缩缝的数量：根据墙体长度和设计间距确定。

伸缩缝填充材料量：根据伸缩缝的尺寸计算填充材料的体积。

四、计算过程1、基础开挖土方量计算基础的形状假设为矩形，长度为 L1 米，宽度为 B1 米，深度为 H1 米。

则基础开挖土方量 V1 ＝ L1 × B1 × H1 （立方米）例如，L1 ＝ 10 米，B1 ＝ 2 米，H1 ＝ 15 米，则 V1 ＝ 10 × 2 × 15 ＝ 30 立方米2、基础混凝土量计算基础混凝土的形状与基础开挖形状相同，长度为 L1 米，宽度为 B1 米，高度为 H2 米。

则基础混凝土量 V2 ＝ L1 × B1 × H2 （立方米）假设 H2 ＝ 05 米，则 V2 ＝ 10 × 2 × 05 ＝ 10 立方米3、墙体砌石量计算墙体高度为 H 米，长度为 L 米，厚度为 B 米。

墙体体积 V3 ＝ L × B × H （立方米）例如，L ＝ 50 米，B ＝ 08 米，H ＝ 5 米，则 V3 ＝ 50 × 08 × 5 ＝200 立方米4、墙背填土量计算墙背填土的形状假设为梯形，上底宽度为 B2 米，下底宽度为 B3 米，高度为 H 米，长度为 L 米。

砌体挡土墙计算实例

砌体地下室外墙（挡土墙）验算：
已知地下室370mm厚挡土墙，高2.5m墙背直立、光滑、填土面水平。

填土的物理力学指标如下：r=18kN/m³. 计算过程：
土压力为：q=Ko r H
Ko=0.5，r=18kN/m³,现在标高-1.090处加圈梁，所以H取两圈梁之间的高度1.5m，故q=0.5x18x1.5=13.5（kN/m）
上下有圈梁约束，墙体按固端考虑，则在三角形侧向土压力作用下：弯矩 Ma=rG1/20L²=1.2x1/20x13.5x1.5²=1.82（kN/m）剪力 Va= rG7/20L=1.2x7/20x13.5x1.5=8.5（kN）受弯、受剪承载力计算：墙体MU10烧结页岩实心砖，M10水泥砂浆，370mm墙厚 M≤ftmW， V≤fvbz
砌体沿齿缝弯曲抗拉强度设计值 ftm=0.8x0.33=0.264（Mpa）
抗剪强度设计值 fv=0.8x0.17=0.136（Mpa）
取1m宽墙体计算单元且按矩形截面计算：
截面抵抗距 W=bh²/6=1000x370²/6=22.82x1000000 （mm³）截面内力臂 z=2h/3=2x370/3=246（mm）
砌体受弯承载力 ftmW=0.264x22.82x1000000=6.0（kN/m）> Ma=1.82（kN/m）
砌体受剪承载力 fvbz=0.136x1000x246=33.45（kN）> Va=8.5（kN）综上所诉：370mm厚地下室外墙（挡土墙）受弯、受剪承载力均满足要求。

理正挡土墙计算书

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式挡土墙 6计算时间： 2013-06-22 23:31:27 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 9.600(m)上墙高: 3.400(m)墙顶宽: 0.660(m)台宽: 1.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.150上墙背坡倾斜坡度: 1:0.200下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 10.242(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.222(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.222(度)Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作用点高度 Zy=2.979(m) 墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 659.350(kN) En = 152.144(kN) Wt = 131.870(kN) Et = 236.739(kN) 滑移力= 104.869(kN) 抗滑力= 405.747(kN)滑移验算满足: Kc = 3.869 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 353.905(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 261.979(kN) 抗滑力= 396.867(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.515 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.308 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.117 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.665 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.807 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.337 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 943.130(kN-m) 抗倾覆力矩= 2066.104(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.191 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 793.025(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 811.494(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1122.975(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.275 (m) 偏心距 e = 0.254(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.384(m)基底压应力: 趾部=362.948 踵部=132.600(kPa)最大应力与最小应力之比 = 362.948 / 132.600 = 2.737作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.254 <= 0.167*3.275 = 0.546(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=362.948 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=132.600 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=247.774 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 98.141 (kN)上墙墙背处的 Ex = 62.124 (kN)上墙墙背处的 Ey = 12.425 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.889 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.465 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.557 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.141(m)截面宽度 B = 1.850 (m) 偏心距 e1 = 0.784(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.784 > 0.250*1.850 = 0.463(m) 截面上压应力: 面坡=211.665 背坡=-92.134(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.665 <= 800.000(kPa)拉应力验算不满足: 计算值= 92.134 > 80.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.674 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 41.598 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 110.566(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.233挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.850(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.981计算强度时:强度验算满足: 计算值= 110.566 <= 298.521(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 110.566 <= 292.889(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 24.226(m2) 重量 = 557.198 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.313 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 750.498(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1106.215(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.474(m)截面宽度 B = 3.340 (m) 偏心距 e1 = 0.196(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.196 <= 0.250*3.340 = 0.835(m)截面上压应力: 面坡=303.826 背坡=145.574(kPa)压应力验算满足: 计算值= 303.826 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -11.443 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 750.498(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.960挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.340(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.968计算强度时:强度验算满足: 计算值= 750.498 <= 2221.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 750.498 <= 2149.911(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.100(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.075(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.075(度)Ea=156.451 Ex=155.539 Ey=16.870(kN) 作用点高度 Zy=2.522(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 22.550(m2) 重量 = 518.644 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.358 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 707.137(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.127(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.174(m)截面宽度 B = 3.065 (m) 偏心距 e1 = 0.359(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.359 <= 0.250*3.065 = 0.766(m)截面上压应力: 面坡=392.661 背坡=68.767(kPa)压应力验算满足: 计算值= 392.661 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -21.270 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 707.137(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.859挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.065(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.959计算强度时:强度验算满足: 计算值= 707.137 <= 1823.443(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 707.137 <= 1749.052(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 10.242(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.222(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.222(度)Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作用点高度 Zy=2.979(m) 墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 659.350(kN) En = 152.144(kN) Wt = 131.870(kN) Et = 236.739(kN) 滑移力= 104.869(kN) 抗滑力= 405.747(kN)滑移验算满足: Kc = 3.869 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 353.905(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 261.979(kN) 抗滑力= 396.867(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.515 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.308 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.117 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.665 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.807 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.337 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 943.130(kN-m) 抗倾覆力矩= 2066.104(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.191 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 793.025(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 811.494(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1122.975(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.275 (m) 偏心距 e = 0.254(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.384(m)基底压应力: 趾部=362.948 踵部=132.600(kPa)最大应力与最小应力之比 = 362.948 / 132.600 = 2.737作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.254 <= 0.167*3.275 = 0.546(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=362.948 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=132.600 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=247.774 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 98.141 (kN)上墙墙背处的 Ex = 62.124 (kN)上墙墙背处的 Ey = 12.425 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.889 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.465 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.557 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.141(m)截面宽度 B = 1.850 (m) 偏心距 e1 = 0.784(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.784 > 0.250*1.850 = 0.463(m)截面上压应力: 面坡=211.665 背坡=-92.134(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.665 <= 800.000(kPa)拉应力验算不满足: 计算值= 92.134 > 80.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.674 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 41.598 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 110.566(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.233挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.850(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.981计算强度时:强度验算满足: 计算值= 110.566 <= 298.521(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 110.566 <= 292.889(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 24.226(m2) 重量 = 557.198 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.313 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 750.498(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1106.215(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.474(m)截面宽度 B = 3.340 (m) 偏心距 e1 = 0.196(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.196 <= 0.250*3.340 = 0.835(m)截面上压应力: 面坡=303.826 背坡=145.574(kPa)压应力验算满足: 计算值= 303.826 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -11.443 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 750.498(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.960挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.340(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.968计算强度时:强度验算满足: 计算值= 750.498 <= 2221.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 750.498 <= 2149.911(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.100(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.075(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.075(度)Ea=156.451 Ex=155.539 Ey=16.870(kN) 作用点高度 Zy=2.522(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 22.550(m2) 重量 = 518.644 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.358 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 707.137(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.127(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.174(m)截面宽度 B = 3.065 (m) 偏心距 e1 = 0.359(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.359 <= 0.250*3.065 = 0.766(m)截面上压应力: 面坡=392.661 背坡=68.767(kPa)压应力验算满足: 计算值= 392.661 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -21.270 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 707.137(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.859挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.065(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.959计算强度时:强度验算满足: 计算值= 707.137 <= 1823.443(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 707.137 <= 1749.052(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 10.242(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.222(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.222(度)Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作用点高度 Zy=2.979(m) 墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 659.350(kN) En = 152.144(kN) Wt = 131.870(kN) Et = 236.739(kN) 滑移力= 104.869(kN) 抗滑力= 405.747(kN)滑移验算满足: Kc = 3.869 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 353.905(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 261.979(kN) 抗滑力= 396.867(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.515 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.308 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.117 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.665 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.807 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.337 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 943.130(kN-m) 抗倾覆力矩= 2066.104(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.191 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 793.025(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 811.494(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1122.975(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.275 (m) 偏心距 e = 0.254(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.384(m)基底压应力: 趾部=362.948 踵部=132.600(kPa)最大应力与最小应力之比 = 362.948 / 132.600 = 2.737作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.254 <= 0.167*3.275 = 0.546(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=362.948 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=132.600 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=247.774 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 98.141 (kN)上墙墙背处的 Ex = 62.124 (kN)上墙墙背处的 Ey = 12.425 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.889 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.465 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.557 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.141(m)截面宽度 B = 1.850 (m) 偏心距 e1 = 0.784(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.784 > 0.250*1.850 = 0.463(m)截面上压应力: 面坡=211.665 背坡=-92.134(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.665 <= 800.000(kPa)拉应力验算不满足: 计算值= 92.134 > 80.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.674 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 41.598 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 110.566(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.233挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.850(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.981计算强度时:强度验算满足: 计算值= 110.566 <= 298.521(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 110.566 <= 292.889(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 24.226(m2) 重量 = 557.198 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.313 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 750.498(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1106.215(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.474(m)截面宽度 B = 3.340 (m) 偏心距 e1 = 0.196(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.196 <= 0.250*3.340 = 0.835(m)截面上压应力: 面坡=303.826 背坡=145.574(kPa)压应力验算满足: 计算值= 303.826 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -11.443 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 750.498(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.960挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.340(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.968计算强度时:强度验算满足: 计算值= 750.498 <= 2221.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 750.498 <= 2149.911(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.100(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.075(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.075(度)Ea=156.451 Ex=155.539 Ey=16.870(kN) 作用点高度 Zy=2.522(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 22.550(m2) 重量 = 518.644 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.358 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 707.137(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.127(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.174(m)截面宽度 B = 3.065 (m) 偏心距 e1 = 0.359(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.359 <= 0.250*3.065 = 0.766(m)截面上压应力: 面坡=392.661 背坡=68.767(kPa)压应力验算满足: 计算值= 392.661 <= 800.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -21.270 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 707.137(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.859挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.065(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.959计算强度时:强度验算满足: 计算值= 707.137 <= 1823.443(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 707.137 <= 1749.052(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 405.747(kN),滑移力 = 104.869(kN)。

挡土墙计算书【范本模板】

目录1. 设计资料 (3)1。

1 墙身构造 (3)1。

2 土质条件 (3)1。

3 墙身材料 (3)2。

初拟墙身 (4)3。

车辆荷载换算 (5)4. 破裂棱体位置确定 (6)4.1 破裂面()θ的计算 (6)4。

2 验算破裂面是否交于荷载范围内 (6)5. 土压力计算 (7)5.1 土压力计算 (7)5。

2作用点位置计算 (7)5.3 土压力对墙趾力臂计算 (7)6。

稳定性验算 (8)6.1 受力分析 (8)6。

2 抗滑稳定性验算 (8)6。

3 抗倾覆稳定性验算 (9)6。

4 基底应力 (10)6。

4.1 合力偏心距计算 (10)6.4.2 基底应力验算 (10)6。

5 墙身截面内力计算 (11)7. 改善措施 (13)7。

1 改善措施的拟定 (13)7。

2 挡土墙工程数量表 (13)8. 附属设施设计 (14)8.1 沉降缝 (14)8.2 泄水孔 (14)8。

3 墙后排水层设计 (14)8。

4 横断面布置图 (14)9. 立面设计图 (15)10。

参考文献 (16)1. 设计资料1.1 墙身构造墙高5。

5m ，墙背垂直，前墙仰斜坡度1：0。

20，墙身分段长度20m ，挡墙以上边坡高度a=6m,边坡坡度1：1。

5。

1.2 土质条件墙背填土重度3m /18KN =γ,内摩擦角︒=35ϕ，填土与墙背间的摩擦角︒=17.5δ,地基为岩石，地基容许承载力[]kPa 250=σ，基地摩擦系数3.0=f 。

1.3 墙身材料砌体重度3m /20KN =γ，砌体容许压应力[]kPa 300=σ，容许剪应力[]kPa 80=τ。

2。

初拟墙身初拟顶宽1.0m,基底水平,初拟挡土墙形式如图2—1所示。

3. 车辆荷载换算墙高 5.5m ，按墙高确定附加荷载强度进行计算。

按照线形内插法，计算附加荷载强度q=15.25KN/2m ，则m qh 868.01815.6250===γ4. 破裂棱体位置确定4。

1 破裂面()θ的计算假设破裂面交于荷载范围内，则有:︒=︒+︒+︒=++=52.53517.50ϕδαψ因为︒<90ω根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部时破裂角的计算公式:︒=41.669θ4.2 验算破裂面是否交于荷载范围内假设破裂面交于荷载范围内：当破裂面交于荷载范围内，破裂角应符合max min θθθ<<，815.5890,605.0195.11tan 047.3890,278.195.11tan 2max 21min 1=-====-===θθθθθθ因为 669.41=θ符合条件，所以破裂面交于荷载范围内，符合假设。

砖砌体挡墙计算书

墙模板（单面支撑）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性砼墙特性混凝土砼墙厚度(mm) 250 砼墙高度(mm) 1300二、荷载组合有效压头高度h＝G4k/γc＝31.2/24＝1.3m承载能力极限状态设计值S max＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 31.200+ 0.9×1.5×2.000)＝43.26kN/m2 S min＝γ0×γL×1.5Q4k＝1×0.9×1.5 × 2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝31.200kN/m2Sˊmin＝0kN/m2三、荷载计算（1）内力计算由二可知，混凝土侧向压力最大值为Pmax= Sˊmax＝G4k＝31.200kN/m2平均压力p=31.200kN/m2×1.3m/2=20.28kN/m最大弯矩M=1.2PmaxH2/6=1.2×31.200kN/m2×1.3m×1.3m/6=8.788【（kNm）/m】最大剪力V=1.2pH=1.2×20.28kN/m×1.3m=31.64kN（2）受弯受剪承载力MU20烧结普通黏土砖和M7.5水泥砂浆砌体弯曲抗拉强度经过查阅得水平通缝弯曲抗拉强度设计值F tm=0.16MPa抗剪强度F v=0.14MPa取1m宽计算单元进行计算截面抵抗矩W=bh2/6=1000×240×240/6=9.6×106mm3截面内力臂z=2h/3=2×240/3=160mm砌体受弯承载力F tm W=0.16MPa×9.6×106mm3=1.536×106N·MM=1.536kN·M<8.788kN·M不满足要求砌体受剪承载力F v zb=0.14MPa×1000mm×160mm=22.4×103N=22.4KN<31.64kN 不满足要求墙模板计算书（600mm高度）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性砼墙特性混凝土砼墙厚度(mm) 250 砼墙高度(mm) 600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3) 24新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γc t0β1β2v1/2，γc H}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×0.6}＝min{38.403，14.4}＝14.4kN/m2有效压头高度h＝G4k/γc＝14.4/24＝0.6m承载能力极限状态设计值S max＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 14.400+ 0.9×1.5×2.000)＝21.42kN/m2 S min＝γ0×γL×1.5Q4k＝1×0.9×1.5 × 2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝14.400kN/m2Sˊmin＝0kN/m2四、荷载计算（3）内力计算由二可知，混凝土侧向压力最大值为Pmax= Sˊmax＝G4k＝14.400kN/m2平均压力p=14.400kN/m2×0.6m/2=4.32kN/m最大弯矩M=1.2PmaxH2/6=1.2×14.400kN/m2×0.6m×0.6m/6=1.0368（kN·m）最大剪力V=1.2pH=1.2×4.32kN/m×0.6m=3.1104kN（4）受弯受剪承载力MU20烧结普通黏土砖和M7.5水泥砂浆砌体弯曲抗拉强度经过查阅得水平通缝弯曲抗拉强度设计值F tm=0.8×0.16MPa=0.128MPa抗剪强度F v=0.8×0.14MPa=0.112MPa取1m宽计算单元进行计算截面抵抗矩W=bh2/6=1000×240×240/6=9.6×106mm3截面内力臂z=2h/3=2×240/3=160mm砌体受弯承载力F tm W=0.128MPa×9.6×106mm3=1.229×106N·MM=1.229kN·M>1.0368kN·M满足要求砌体受剪承载力F v zb=0.14MPa×1000mm×160mm=17.92×103N=17.92KN>3.1104kN 满足要求。

挡土墙Excel计算

重力式挡土墙计算书一、构件基本尺寸及基本参数：1、挡土墙基本几何尺寸：1)挡土墙材料：毛石混凝土2)挡土墙容重：γd =22KN/m 33)墙两侧土体高差：h=6000mm4)墙顶宽度：c=1000mm5)墙趾深度：d=0mm6)墙趾宽度：s=0mm 7)墙背高度：H=6000mm 8)墙背倾角：α=90°9)挡墙基底宽度：b=2500mm10)土对墙背摩擦角：δ=0°2、岩土参数：1)填土容重：γ=19KN/m 32)主动土压力系数：k a =0.223)土压力增大系数：ψc = 1.14)基底土摩擦系数：μ=0.55)地基土承载力：f ak =180KN/m 26)宽度修正系数： ηb =0.37)埋深修正系数： ηd =1.6二、构件相关尺寸及计算参数推算：1、根据挡土墙基本尺寸，可推算出简图中其它尺寸如下：1)墙面坡度：m=(b-s-c-H/tanα)/h=(2500－0－1000－6000/tan90°)/6000=2)基底倾角：α0=arctan[(H-h-d)/b]=arctan[(6000－6000－0)/2500]=0.0°0.2502、挡墙截面面积（不含墙趾）：A=(h·m+2·c+h/tanα)·h/2+(H-h+d+s·tanα0)·(h·m+c+H/tanα)/2-(H-h)2/(2tanα)=(6×0.250+2×1+6/tan90°)×6/2+(6－6+0+0×tan0.0°)×(6×0.250+1+6/tan90°)/2－(6－6)²/(2×tan90°)=10.5m23、挡墙每延米自重（不含墙趾）：G=γd·A=22×10.5=231KN4、每延米主动土压力：E a=ψc· γ ·H2·k a/2=1.1×19×6²×0.21744/2《地规》公式(6.6.3-1)=82KN三、抗滑移稳定性验算：1、挡墙自重沿基底法线方向分量：G n=G·cosα0=231×cos0.0°=231KN2、挡墙自重沿基底平行方向分量：G t=G·sinα0=231×sin0.0°=0KN3、主动土压力沿基底法线方向分量：E an=E a·cos(α-α0-δ)=82×cos(90°－0.0°－0°)=0KN4、主动土压力沿基底平行方向分量：E at=E a·sin(α-α0-δ)=82×sin(90°－0.0°－0°)=82KN5、抗滑移稳定系数：K s=(G n+E an)·μ/(E at-G t)《地规》公式(6.6.5-1)=(231+0)×0.5/(82－0)=1.41≥1.3 ，满足《地规》6.6.5条第1款要求四、抗倾覆稳定性验算：1、主动土压力作用点距墙背底端高度：z=H/3=6/32.000=m2、主动土压力作用点距墙趾底端高度：z f =z-b·tanα0=2.000－2.5×tan0.0°=m3、挡墙截面形心距墙趾底端水平距离：1)挡墙截面对通过墙背底端竖轴的静距为：S=[h·(c+H/tanα)2/2]＋[h 2·m·(h·m/3+c+H/tanα)/2)]＋[(H-h)/6+(d+s·tanα0)/3]·(h·m+c+H/tanα)2－[H 3/(tan 2α)]/6=[6×(1+6/tan90°)²/2]+[6²×0.250×(6×0.250/3+1+6/tan90°)/2]+[(6－6)/6+(0+0×tan0.0°)/3]×(6×0.250+1+6/tan90°)²－[6³/(tan90°)²)]/6=9.75m 32)挡墙截面形心距墙背底端竖轴的水平距离：x 1=S/A=9.75/10.50=m3)挡墙截面形心距墙趾底端水平距离：x 0=b －x 1=2.5－0.929=m 4、主动土压力作用点距墙趾底端水平距离：x f =b-z/tanα=2.5－2.000/tan90°=m 5、主动土压力沿水平方向分量：E ax =E a ·sin(α-δ)=82×sin(90°－0°)=82KN6、主动土压力沿重力方向分量：E az =E a ·cos(α-δ)=82×cos(90°－0°)=0KN 7、抗倾覆稳定系数：K t =(G·x 0+E az ·x f )·/(E ax ·z f )《地规》公式(6.6.5-2)=(231×1.571+0×2.500)/(82×2.000)=2.22≥1.6 ，满足《地规》6.6.5条第2款要求五、地基承载力验算：1、修正后的地基承载力特征值：基础底面斜宽B = b/cosα0 =2.50＜3m ，仅承载力修正时取B = 3.00m基础埋深d ＜0.5m ，仅承载力修正时取d= 0.50mf a =f ak + ηb ·γ·(B-3)+ ηd ·γm ·(d-0.5)2.5002.0000.9291.571=180+0.3×19×(3.00-3)+1.6×19×(0.50-0.5)=180KN/m22、作用在基础底面法线方向的每延米总作用力为：F =G n+E an=231+0=231KN3、轴心荷载作用时，基础底面的平均压力值：p k=F/B=231/(2.5/cos0.0°)=92.4KN/m2≤f a=180 ，满足《地规》5.2.1条第1款要求4、挡墙自重及土压力的合力在基础底面的偏心距：e=B/2-(G·x0+E az·x f-E ax·z f)/F=2.50/2-(231×1.571+0×2.500－82×2.000)/231=0.39m≤b0 / 4 ＝0.63 ，满足《地规》6.6.5条第4款要求5、挡墙自重及土压力的合力在基础底面产生的偏心力距：M=F·e=231×0.39=89.4KN·m6、偏心荷载作用时，基础底面的最大压应力值：B/6=0.42≥e，应按《地规》公式5.2.2-2计算p kmax=F/B+6M/B²=231/2.50+6×89.4/2.50²=178KN/m2≤1.2 f a ＝216.0 ，满足《地规》5.2.1条第2款要求。

砖砌挡土墙计算书

砖砌挡土墙计算书
砖砌挡土墙是一种常见的土木工程结构，通常用于防止土壤坡面塌方和土地滑坡。

在进行砖砌挡土墙的设计和施工之前，需要进行详细的计算和评估，以确保结构的稳固和安全性。

首先，进行砖砌挡土墙的计算需要考虑到墙体的自重和受力情况。

根据土壤力学的原理，挡土墙需要能够承受土壤的水平推力和垂直荷载。

因此，需要对土壤的性质和墙体的高度、倾角等因素进行详细的分析和计算。

其次，砖砌挡土墙的计算还需要考虑到墙体的结构形式和材料使用。

根据工程实际情况和设计要求，需要确定墙体的截面形状、砌筑材料和砌筑方法。

通过对墙体结构的计算和优化，可以确保墙体具有足够的稳定性和承载能力。

此外，砖砌挡土墙计算中还需要考虑到墙体的抗震和防水性能。

根据工程地区的地震烈度和水文地质条件，需要对墙体进行抗震和防
水设计。

通过合理选择材料和加固措施，可以提高墙体的抗震和防水性能，确保结构的安全和可靠。

总的来说，砖砌挡土墙的计算涉及到土壤力学、结构设计、材料选择等多个方面，需要进行综合分析和评估。

只有通过科学的计算和严格的工程实践，才能确保砖砌挡土墙具有良好的工程性能和使用寿命。

希望设计者和施工人员在进行砖砌挡土墙工程时，能够认真对待计算书的编制和执行，确保工程质量和施工安全。

14米挡墙计算书

简略计算书一、挡墙计算墙身尺寸:表1 挡土墙墙身参数表简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400基底与基础间摩擦系数: 0.600砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)挡墙墙背采用土工筋带水平锚拉挡土墙基底应力：表2 挡土墙基底应力表二、断面验算1）K88+254断面挡土墙：墙高14米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度13米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽8(6)米，高2米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；基础顶面边缘距离墙趾约3米。

计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表3 基础底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa) 基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态398.946 445.733 8614.071 >3 1.41 有车载状态406.616 448.791 8723.469 >3 1.41 抗滑移虽然满足规范要求，但本处为特高挡墙，安全储备显不足。

整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；天然状态：基础底面碎石土内摩擦角φ=40o;内聚力C=0饱水状态：基础底面碎石土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0挡土墙墙背填土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0天然状态整体稳定性如下：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.634饱水状态：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.139天然状态及饱水状态整体稳定性尽管满足规范，但饱水状态安全储备太有限。

2）K88+264断面挡土墙：墙高14米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度13米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽8(6)米，高2米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表4 基础底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa) 基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态398.946 445.733 8614.071 >3 1.41 有车载状态406.616 448.791 8723.469 >3 1.41 抗滑移虽然满足规范要求，但本处为特高挡墙，安全储备显不足。

挡土墙计算模板

挡土墙计算模板挡土墙是一种用于支撑土体、防止土体坍塌或滑坡的结构。

在工程建设中，挡土墙的设计和计算至关重要，它直接关系到工程的安全性和稳定性。

下面为大家介绍一个挡土墙计算的模板，帮助您更好地理解和进行挡土墙的计算。

一、工程概况首先，需要明确挡土墙的工程背景和相关信息。

包括挡土墙的位置、高度、长度、所承受的土体类型和荷载情况等。

例如，挡土墙位于某道路边坡处，高度为 5 米，长度为 20 米，所承受的土体为粘性土等。

二、设计参数1、土体参数土体容重：通常通过现场勘察或实验测定，单位为kN/m³。

内摩擦角：反映土体内部摩擦力的大小，单位为度。

粘聚力：表示土体颗粒之间的粘结力，单位为kPa。

2、墙身材料参数挡土墙材料的容重：例如混凝土或砖石的容重，单位为kN/m³。

抗压强度：材料能够承受的最大压力，单位为MPa。

3、其他参数墙背与土体之间的摩擦角：影响土压力的大小，单位为度。

基底摩擦系数：用于计算挡土墙的抗滑移稳定性。

三、土压力计算1、静止土压力当挡土墙不发生位移时，土体对墙的压力称为静止土压力。

计算公式为：＄P_0 ＝ K_0 ＼times ＼gamma ＼times h$其中，＄P_0$为静止土压力强度（kPa），＄K_0$为静止土压力系数，＄＼gamma$为土体容重（kN/m³），＄h$为挡土墙高度（m）。

2、主动土压力当挡土墙向离开土体的方向移动时，土体对墙的压力称为主动土压力。

常用库仑土压力理论或朗肯土压力理论进行计算。

以库仑土压力理论为例，主动土压力的计算公式为：＄E_a ＝＼frac{1}｛2} ＼times ＼gamma ＼times h^2 ＼times Ka$其中，＄E_a$为主动土压力（kN），＄Ka$为主动土压力系数。

3、被动土压力当挡土墙向土体方向移动时，土体对墙的压力称为被动土压力。

被动土压力一般远大于主动土压力，在挡土墙设计中较少考虑。

四、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算挡土墙在水平方向上应满足抗滑移稳定性要求。

挡土墙计算书

DQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙底土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa=墙底设计荷载: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kN活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa=墙底荷载设计值: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22= 101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−10.6x4.2212=−48.92kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s=48.92×1060.87×205×1540=178 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×178=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.447×1872.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2一、计算条件墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底D处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶C处荷载设计值墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qdAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−4.9×2.83328×(2−0.85)2−34.43×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−28.18kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=4.9×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.39kNBD段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−22.49×1.852220−39.325x1.852212=−15.10kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=22.49×1.852230+39.325x1.852212=13.81kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×22.49×1.85220+39.325×1.8522=50.99kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×22.49×1.85220+39.325×1.8522=42.66kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计：Mc=+ kN-m活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qd= = kN/mAB段墙面均布荷载设计值：q0=7 kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−7×2.83328×(2−0.85)2−30.6×2.833224×(4−3×0.85 +3×0.8525)=−28.56kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=7×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.04kNBD段墙面均布荷载设计值：q0=m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−20.0×1.852220−37.6x1.852212=−14.18kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=20.0×1.852230+37.6x1.852212=13.03kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×20.0×1.85220+37.6×1.8522=47.78kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×20.0×1.85220+37.6×1.8522=40.37kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计值：Mc=+ kN-m二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙顶C处荷载标准值：qc== kN/m墙中B处荷载标准值: qb= += kN/m墙底D处荷载标准值: qd= += kN/mAB段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1== kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩标准值：Mb上=−2.5×2.83328×(2−0.85)2−25.5×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−19.36kN−mBD段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−16.76×1.852220−28.0x1.852212=−10.87kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=16.76×1.852230+28.0x1.852212=9.92kN−m墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=0.540.54+0.33=0.62；μBA=0.330.54+0.33=0.38墙中B处弯矩标准值：Mbk=+ kN-m墙底D处弯矩标准值：Mck=+ kN-mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =15.77×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×57.4=<,取φ=0.2ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×57.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合： AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=4.9×1.16722+14.18×1.16726=6.56kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b=7×19.08+8×66.86120×3.9332=86.16 kN−mA处剪力设计值：R a=11×19.08+4×66.8640×3.933=46.93 kNB处剪力设计值：R b=9×19.08+16×66.8640×3.933=122.07 kN跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=7×1.16722+12.6×1.16726=7.63kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b= 7×19.6+8×62.08120×3.9332=81.7 kN−m A处剪力设计值：R a=11×19.6+4×62.0840×3.933=45.61 kNB处剪力设计值：R b=9×19.6+16×62.0840×3.933=115.01 kN跨中取下支座的倍：M中二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b =360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙中A处荷载标准值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩标准值：M bk=7×13.0+8×48.4120×3.9332=61.64 kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =61.64×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×224.4=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.58×224.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ3墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙中A处土压力标准值： kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙中A处荷载设计值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−4.9×2.45322−29.81×2.45326=−44.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=34.71×2.897212+35.19×2.897230=34.12kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−34.71×2.897212−35.19×2.897220=−39.04kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−7.0×2.45322−26.5×2.45326=−47.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=33.5×2.897212+31.28×2.897230=32.18kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−33.5×2.897212−31.28×2.897220=−36.55kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中配筋与DQ3b相同,承载力和裂缝验算详DQ3bDQ3b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙中C处土压力标准值：0 kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−4.9×5.3528×(2−0.915)2−65.0×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−156.87kN−m跨中取下支座的倍：M中kN-m墙底B处截面剪力设计值：Rb=4.9×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=161.89kN活载控制组合：墙中C处荷载设计值: qc= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−7.0×5.3528×(2−0.915)2−57.78×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−150.58kN−m跨中取下支座的倍：M中墙底B处截面剪力设计值：Rb=7.0×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=153.49kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=300-45=255mm；内侧20mm,h0=300-35=265mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F18100HRB400,As=2540 mm2x=f y A sf c b =360×254016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×54.8×(255−54.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133316.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×28.7×(265−28.72)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×255= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取kN/m墙底B处弯矩标准值：M bk=−2.5×5.3528×(2−0.915)2−48.15×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−111.44kN−mρte=A sA te=25400.5×1000×300=0.0169σsk=M k0.87×h0×A s =111.44×1060.87×255×2540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk =1.1−0.65× 2.20.0169×197.8=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.67×197.82.0×105×(1.9×35+0.08×180.0169)=,满足要求;RDQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 =mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−46.17×3.8220−18.87x3.8212=−56.04kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−46.17×3.8230−18.87x3.8212=−44.93kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×46.17×3.820+18.87×3.82=97.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×46.17×3.820+18.87×3.82=62.17kN活载控制组合：= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= 墙底弯矩设计值：Mb=−44.01×3.8220−19.42x3.8212=−55.14kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−44.01×3.8230−19.42x3.8212=−44.55kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×44.01×3.820+19.42×3.82=95.43kN墙顶剪力设计值：Ra=3×44.01×3.820+19.42×3.82=61.98kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.89×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mbk=−34.2×3.8220−12.85x3.8212=−40.16kN−mρte=AsA te=13330.5×1000×400=0.0067<0.01，取ρte=0.01σsk=M k0.87×h0×A s=40.16×1060.87×355×1333= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.01×97.5=< ,取ψ=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×97.52.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−41.04×3.8220−37.42x3.8212=−74.66kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−41.04×3.8230−37.42x3.8212=−64.78kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×41.04×3.820+37.42×3.82= 125.68kN墙顶剪力设计值：Ra=3×41.04×3.820+37.42×3.82= 94.49kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fcd= N/mm2 ftd= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.835×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;RDQ2、RDQ2a一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 = mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−18.87x4.2212=−72.75kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−18.87x4.2212=−57.74kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+18.87×4.22= 114.64kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+18.87×4.22= 71.78kN活载控制组合：kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−19.42x4.2212=−68.55kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−19.42x4.2212=−55.22kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+19.42×4.22= 107.46kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+19.42×4.22= 69.36kN承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−12.85x4.2212=−52.23kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =52.23×1060.87×205×1540=190 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×190=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.488×1902.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况kN/m墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−37.42x4.2212=−95.01kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−37.42x4.2212=−81.68kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+37.42×4.22= 145.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+37.42×4.22= 107.16kN承载力验算混凝土强度等级: C35混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f yd A sf cd b=432×15400.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f yd A sf cd b=432×10260.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.355×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;LKQ1计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , ,实配F14150HRB400LKQ2、LKQ2a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ2b、LKQ2c计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3计算条件按单向板计算墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ4计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F18150HRB400计算项目: 临战封堵上挡墙计算条件L = mm L1 = mm L2 = mmH = mmqe = KN/M2qi = KN/M2砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 20纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400箍筋间距 : 100mm计算结果弯矩kN-m/m： M =剪力kN/m： V =按悬臂梁计算抗弯受拉筋: As = mm^2/m 实配F12100HRB400抗剪箍筋: Av = mm^2/m计算项目: 桩承台-1 CT1计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇平面形状：矩形承台阶数：1阶承台底标高：承台边数：4承台高：1200mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩信息桩截面宽：500mm桩截面高：0mm单桩承载力：桩位坐标：NUm X Y1 875 -8752 -875 -8753 875 8754 -875 875 3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y 方向剪力：Qy = 4、柱信息柱截面宽：600mm 柱截面高：600mm 5、混凝土信息混凝土等级：C35 混凝土容重：m3 计算结果6、桩反力计算采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu = + = kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN 桩净反力QNKN1 2 3 4 桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE= kN7、冲切抗剪计算台阶1 H = 角桩冲切公式如下: 其中：Nl------------角桩桩顶竖向力设计值β1x,β1y-------角桩冲切系数 λ1x,λ1y-------角桩冲垮比 c1,c2---------角桩内边缘至承台外边缘的距离α1x,α1y-------角桩内缘到冲切面顶部的水平距离h0------------承台外边缘的有效高度No.=1 h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700. h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=2h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho= > QPD = KN No.=3 h0= 1150. α1x=375.λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=4h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN 柱冲切公式如下: 其中：F------------柱根部轴力设计值Fl-----------扣除土和自重作用在锥体上的冲切设计值βox,βoy------冲切系数 βhp----------冲切截面高度影响系数λox,λoy-------冲跨比 αox,αoy-------柱边或变阶处到桩边的水平距离h0-----------冲切破坏锥体的有效高度∑Ni---------冲切破坏锥体范围内桩的净反力设计制之和截面净高H00=x+ h0=1150. αox= 375. λox= x- h0=1150. αox= 375. λox= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= hc= 600. bc= 600. βox= βoy= ft= βhp= QCC = 2βoxbc+αoy+βoyhc+αox βhpftho=柱子抗冲切承载力QCC= > 冲切荷载QCD= KN抗剪计算公式如下: 其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数 βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1150. αx= 375. λx= VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI1= > VDI1= KN 右 h0=1150. αx= 375. λx=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI2= > VDI2= KN 下 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCJ1= > VDJ1= KN 上 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150.=VCJ2= > VDJ2= KN 8、配筋计算 DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4593x210/360=2679mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4756x210/360=2775mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mmDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M换算成HRB400,AGX=4667x210/360=2722mm实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4682x210/360=2731mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm计算项目: 桩承台-2 CT2计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇平面形状：矩形承台阶数：1阶承台底标高：承台边数：4 承台高：1500mm 承台x 方向移心：0mm 承台y 方向移心：0mm 2、桩信息桩截面宽：500mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：桩位坐标：NUm X Y1 875 -2 -875 -3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y方向剪力：Qy =4、柱信息柱截面宽：600mm柱截面高：600mm5、混凝土信息混凝土等级：C35混凝土容重：m3计算结果6、桩反力计算采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu= += kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN桩净反力QNKN12桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE=kN7、冲切抗剪计算截面净高H00=x+ h0=1450. αox= 375. λox=x- h0=1450. αox= 375. λox=抗剪计算公式如下:其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI1 = MIN VPL , QPCVCI1= > VDI1= KN右 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI2 = MIN VPL , QPCVCI2= > VDI2= KN8、配筋计算DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/MDMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/MDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M ASX=mm/M ASY= mm/M换算成HRB400,AGX=5300x210/360=3091mm 实配F22100HRB400 AS=3800mm。

挡土墙模板计算书

挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书1. 引言本文档提供了一个详细的挡土墙模板计算书范本，适用于土木工程和建筑设计师参考使用。

挡土墙是一种常见的结构，用于抵抗土体的侧向压力，保护土地和建筑物。

该计算书将指导用户进行挡土墙的设计和计算。

2. 设计标准2.1 工程背景：简要介绍工程的背景和目的。

2.2 相关标准：列出适用的国家或地区的相关标准和规范，如GB、ASCE等。

3. 土体参数3.1 土壤性质：描述挡土墙所用土体的物理和力学性质。

3.2 土体试验：列出所进行的土体试验，包括原位测试和室内试验。

4. 墙体几何参数4.1 墙体类型：介绍选择的挡土墙类型，如重力墙、加筋土墙等。

4.2 墙体几何形状：描述挡土墙的几何形状特征，如高度、底宽、顶宽等。

4.3 墙体排水系统：列出墙体所需的排水系统，以确保墙体排水通畅。

5. 荷载计算5.1 水平荷载：计算墙体所受的水平荷载，包括土压力、流体压力等。

5.2 垂直荷载：计算墙体所受的垂直荷载，包括土体重力、建筑物荷载等。

6. 结构稳定性分析6.1 块体分析：根据选择的挡土墙类型，进行块体稳定性分析。

6.2 滑动分析：计算墩体或基础底部的滑动稳定性。

6.3 翻滚分析：计算墩体或基础底部的翻滚稳定性。

7. 墙体结构设计7.1 材料选用：选择合适的材料，如混凝土、钢筋等。

7.2 墙体计算：根据上述参数和荷载计算结果，进行墙体结构计算和设计。

7.3 钢筋设计：进行墙体钢筋的设计，包括布置和计算。

8. 施工要点8.1 墙体施工方法：介绍墙体的施工方法和步骤。

8.2 施工注意事项：墙体施工过程中需要注意的事项，如施工工艺、振捣等。

9. 安全和监测措施9.1 安全措施：指导施工人员进行施工过程中的安全措施。

9.2 监测要求：提供对挡土墙施工过程中的监测要求和方法。

10. 结论总结本文档提供的挡土墙模板计算书范本，强调设计和施工的关键要点。

附件：1. 图纸和示意图：包括挡土墙的结构示意图和构造图纸。

挡土墙计算说明书

挡土墙计算说明书一、工程概述本工程为_____挡土墙，位于_____地段，主要用于_____。

挡土墙的高度为_____米，长度为_____米，采用_____材料砌筑。

二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）3、《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）4、工程地质勘察报告三、荷载计算1、土压力根据朗肯土压力理论，计算主动土压力系数。

考虑土的重度、内摩擦角等参数，计算不同深度处的土压力值。

2、墙后土压力分布假定土压力为线性分布，计算土压力合力及其作用点位置。

3、其他荷载考虑墙顶可能的活荷载，如行人、车辆等。

四、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算计算挡土墙在水平方向的抗滑力和滑动力，判断是否满足抗滑移要求。

考虑基底摩擦系数、土压力水平分力等因素。

2、抗倾覆稳定性验算计算挡土墙绕墙趾的抗倾覆力矩和倾覆力矩，判断是否满足抗倾覆要求。

考虑墙身自重、土压力作用点位置等因素。

五、地基承载力验算1、计算基底压力考虑墙身自重、土压力等作用，计算基底平均压力和最大压力。

2、验算地基承载力根据地质勘察报告提供的地基承载力特征值，判断基底压力是否满足要求。

六、墙身强度验算1、砌体强度验算计算墙身所受的正应力和剪应力，判断是否超过砌体的强度设计值。

2、混凝土强度验算（如有）对于采用混凝土的部分，计算其正截面和斜截面的承载力。

七、排水设计1、排水措施说明在挡土墙背后设置排水盲沟、泄水孔等排水设施的布置和尺寸。

2、防止水侵蚀采取措施防止水流对挡土墙基础和墙身的侵蚀。

八、施工注意事项1、基础施工确保基础的埋深和尺寸符合设计要求，基底应平整、坚实。

2、材料选择选用质量合格的砌体材料和砌筑砂浆，保证强度和耐久性。

3、砌筑质量严格按照施工规范进行砌筑，保证灰缝饱满、墙体垂直平整。

4、监测与维护在施工过程中和使用期间，应定期对挡土墙进行监测，发现问题及时处理。