300MW单元机组给水全程控制系统设计热工课程设计

学校代码： 10128
学号：
课程设计说明书
内蒙古工业大学课程设计（论文）任务书课程名称：热工控制系统专业课程设计学院：班级：
学生姓名：学号：指导教师：
摘要
电站汽包锅炉的给水自动控制普遍采用三冲量给水自动控制系统方案。

因此，此次课程设计要求设计的便是采用单级三冲量的300MW单元机组给水全程控制系统。

本文首先介绍了给水自动控制系统的单级三冲量给水控制系统，对其的工作原理和静态特性进行了分析，并对具体的实际控制系统进行了分析和整定。

其次，还对给水调节对象进行了动态特性分析。

最后根据要求设计了300MW单元机组给水全程控制系统，分别分析了给水控制系统的组成及工作原理，包括了给水热力系统简介、给水全程控制系统原理、实例设计、控制过程分析、控制过程中的跟踪与切换等几部分。

关键词：300MW单元机组给水全程控制系统单级三冲量给水调节对象
目录
第一章给水自动控制系统的整定 (1)
1.1给水自动控制系统概述 (1)
1.2单级三冲量给水控制系统的结构和工作原理 (2)
1.3单级三冲量给水调节系统的静态特性 (3)
1.4单级三冲量给水系统的分析和整定 (4)
1.4.1 内回路的整定 (5)
1.4.2 主回路的整定 (6)
1.4.3 前馈通道的整定 (7)
1.4.4 三冲量给水控制系统参数的整定实例 (8)
第二章给水调节对象动态特性分析 (10)
2.1给水流量扰动对水位的影响 (10)
2.2负荷扰动对水位的影响 (11)
2.3燃料量扰动对水位的影响 (11)
2.4测量信号的自动校正 (13)
2.4.1 汽包水位的校正 (13)
2.4.2 蒸汽流量的校正 (15)
2.4.3 给水流量的校正 (16)
2.5给水泵安全运行特性要求 (16)
第三章 300MW单元机组给水全程控制系统设计 (19)
3.1给水热力系统简介 (19)
3.2给水全程控制系统热工信号的测量 (20)
3.2.1 水位信号 (20)
3.2.2 给水流量信号 (21)
3.2.3 主蒸汽流量信号 (22)
3.2.4给水全程控制系统设计图 (22)
3.3控制系统工作过程分析 (22)
3.3.1 启动，冲转及带25﹪负荷 (22)
3.3.2 升负荷25%～30% (23)
3.3.3 30%～100%负荷阶段 (23)
3.3.4 减负荷过程 (24)
3.4控制过程中的跟踪与切换 (24)
3.4.1 系统间的无扰切换 (24)
3.4.2 阀门和泵的运行及切换 (24)
3.4.3 电动泵与汽动泵的切换 (25)
3.4.4 执行机构的手、自动切换 (25)
3.5该给水全程控制系统的特点 (24)
参考文献 (25)
第一章给水自动控制系统的整定
控制系统整定是根据被控对象的特性选择最佳的整定参数（控制器参数、各信号间的静态配合、变送器斜率等），其中主要是整定控制器参数。

对于一个已安装好的控制系统，各元件特性已经确定的情况下，能否使系统工作在最佳状态主要取决于系统参数整定得是否合适。

[1]
调节器的参数可以通过理论计算求得，也可以通过现场试验调整求取。

理论计算方法是，预先给定稳定裕量（或给定衰减率，或给定误差积分准则），通过计算求出最佳整定参数。

由于表征调节对象动态特性的传递函数是近似的，所以最佳整定参数的理论计算结果是大致正确的。

最终选用的最佳参数是通过实际现场得到的，理论计算数据只能作为试验调整时的参考数据。

[2]
1.1 给水自动控制系统概述
锅炉给水调节的任务是使锅炉的给水量适应锅炉的蒸发量,维持汽包水位在规定的范围内。

汽包水位反映了汽包锅炉蒸汽负荷与给水量之间的平衡关系，是锅炉运行中一个非常重要的监控参数，保持汽包水位正常是保证锅炉和汽轮机安全运行的必要条件。

随着锅炉容量和参数的提高，汽包的容积相对减小，锅炉蒸发受热面的热负荷显著提高，因此，加快了负荷变化时水位的变化速度。

企图用人工调节给水量来保持汽包水位不仅操作繁重，而且是非常困难的，所以，锅炉运行中迫切要求对给水实现自动调节。

三冲量给水调节系统，就是在双冲量给水调节系统的基础上，在引入给水流量信号。

由水位蒸汽流量D和给水流量W构成的给水调节系统。

其优点在于能快速消除给水侧的扰动。

根据汽包锅炉给水控制对象动态特性的特点，我们可以提出确定给水控制系统结构的一些基本思想：
（1）由于对象的内扰动态特性存在一定的迟延和惯性，所以给水控制系统若采用以水位为被调量的单回路系统，则控制过程中水位将出现较大的动态偏差，给水流量波动较大。

因此，对给水内扰动态特性迟延和惯性大的锅炉应考虑采用串级或其他控制方案。

（2）由于对象在蒸汽负荷扰动时，有“虚假水位”现象。

因此给水控制若采用以水位为被调量的单回路系统，则在扰动的初始阶段，调节器将使给水流量向与负荷变化方向相反的方向变化，从而扩大了锅炉进、出流量的不平衡。

所以在设计给水控制系统时，应考虑采用以蒸汽流量D为前馈控制，以改善给水控制
系统的控制品质。

总之，由于电厂锅炉水位控制对象的特点，决定了采用单回路反馈控制系统不能满足生产对控制品质的要求，所以电站汽包锅炉的给水自动控制普遍采用三冲量给水自动控制系统方案。

[2]
1.2 单级三冲量给水控制系统的结构和工作原理
图1-1为常用的单级三冲量给水系统图。

给水调节器接受汽包水位H、蒸汽流量D和给水流量W三个信号（所以称三冲量控制系统）。

其输出信号去控制给水流量，其中汽包水位是被调量，所以水位信号称为主信号。

但仅仅根据水位信号调节给水流量的反馈调节，并不能满足生产对调节品质的要求。

因为引起汽包水位变化的主要扰动是蒸汽流量和给水流量，所以为了使汽包水位在运行中偏差较小，在调节系统中引入了蒸汽流量的前馈调节和给水流量的反馈调节，这样组成的三冲量给水调节系统是一个前馈—反馈调节系统。

图1-1 单级三冲量给水控制系统图
当蒸汽流量增加时，调节器立即动作，相应的增加给水流量，能有效的克服或减小虚假水位所引起的调节器误动作。

因为调节器输出的控制信号与蒸汽流量信号的变化方向相
同，所以调节器入口处，主蒸汽流量信号D V 正极性的。

当给水流量发生自发性扰动时，调
节器也能立即动作，控制给水流量使给水流量迅速恢复到原来的数值，从而是汽包水位基本不变。

见给水流量信号作为反馈信号，其主要作用是快速消除来自给水侧的内部扰动，因此在调节器入口处，给水流量信号W V 为负极性的。

当汽包水位H 增加时，为了维持水位，调节器的正确操作应使给水流量减小，反之亦然，即调节器操作给水流量的方向与水位信号的变化方向相反，因此调节器入口处水位信号H V 应定义为负极性。

但由于汽包锅炉的水位测量装置——平衡容器本身已具有反号的静
特性，所以进入调节器的水位变送器信号H V 应为正极性，如图1-1所示。

在单级三冲量给
水控制系统中，水位、蒸汽流量和给水流量对应的三个信号H V 、D V 、
W V 都送到PI 调节器，在静态时，这三个输入信号与代表水位给定值的信号 O
V 相平衡。

[3] 1.3 单级三冲量给水调节系统的静态特性
给水调节系统的静态特性是值被调量H 与锅炉负荷D 的静态关系。

对于单信号水位调节系统，只要采用比例积分调节器，不管负荷如何变化，静态时的水位H 将始终等于其给定值，即被调量没有静态偏差。

但当调节器接受多个输入信号时，H 与D 之间的静态关系就不是这样简单了。

为了讨论多信号时调节系统的静态特性，首先应确定送入调节器的各信号极性。

图1-2所示为单级三冲量给水调节系统，图中示出了输入信号及其极性。

D H W
u
图1-2 单级三冲量给水系统
当蒸汽负荷增加时，为了保持汽包水位的恒定，调节器的正确操作动作应增大给水流量，即调节器输出控制信号应与蒸汽流量信号的变化方向相同，所以蒸汽流量信号D σ定为“+”号：给水流量信号是反馈信号，它是为稳定给水流量而引入调节系统的，所以W σ定为“-”号。

当汽包水位H 增加时，为了维护水位，调节器的正确操作应使给水流量减小；水位降低时应增加给水流量，即调节器操作给水流量的方向应与水位信号的变化方向相反，因此水位信号H σ应规定为“-”号。

但由于汽包锅炉的水位测量装置——平衡容器本身已具有反号的静特性，所以进入调节器的水位变送器信号H σ应定为“+”号。

在单级三冲量给水调节系统中，水位、蒸汽流量和给水流量对应的三个信号H σ、
D σ、W σ都送到PI 调节器，在静态时，这三个输入信号应与水位给定值信号Z σ平衡。

即： D σ-W σ+H σ=Z σ
或： Z σ-H σ=D σ-W σ=D D W W D W γαγα-
上式表明，如果使送入调节器的蒸汽流量信号D σ与给水流量信号W σ相等，则在静态时的水位信号就等于给定值，给水调节系统将是无静差的。

如果在静态时D σ≠W σ，则汽包的水位稳定值将不等于给定值，给水调节系统将是有静态偏差的。

在给水调节系统中，一般都取D W γγ=，而在静态时，即锅炉负荷不变，水位也不波动，这时给水流量W 应等于蒸汽流量D ，则单级三冲量给水调节系统水位H 有无静态偏差将完全由蒸汽流量和给水流量的分流系数D α、W α的取值大小来决定。

当取D α=W α时，在任何负荷下，水位的静态值是无偏差的；当取D α＞W α时，水位的静态偏差是正值，且偏差随着负荷的增加而增大；当取D α＜W α时，水位的静态偏差是负值，且偏差随着负荷的增加而增大。

一般情况下，都希望调节系统的具有无差的静态特性，这时在蒸汽流量测量变送设备的斜率D W γγ=的前提下，应取D α=W α。

[4]
1.4 单级三冲量给水系统的分析和整定
单级三冲量给水控制系统的原理框图如图1-3所示，可以看出该系统由两个闭合的反馈回路及前馈部分组成：
（1）由调节器()T W s 、执行机构z K 、调节阀μK 、给水流量变送器w γ和给水流量反馈
装置w α 组成的内回路。

（2）由水位控制对象)(01s W 、水位变送器H γ和内回路组成的外回路。

（3）由蒸汽流量信号D 及蒸汽流量测量装置D γ、蒸汽流量前馈装置D α构成的前馈控
制部分。

图1-3 单级三冲量给水控制系统的原理框图
下面对两个闭合回路及前馈控制部分进行分析和整定：
1.4.1 内回路的整定
调节器的参数可根据系统内回路来整定,根据图1-4所示的方框图，可以把内回路作为一般的单回路系统进行分析。

如果把调节器以外的环节等效地看作被控对象，那么被控对象动态特性近似为比例环节。

图1-4 三冲量给水控制系统的内回路方框图
因此调节器的比例带δ和积分时间i T 都可以取的很小。

δ和i T 的具体数值可以用试探
方法决定以保证内回路不振荡为原则，一般10i T s ≤。

在试探时，给水流量反馈信号的传递系数W α可任意设置一个数值，得到满意的δ值，如果以后W α有必要改变，则应相应的改变δ值，使W
αδ保持试探时的值，以保证内回路的开环放大倍数不变。

1.4.2 主回路的整定
在内回路经过正确整定后，其控制过程时非常快的。

这是因为调节器为比例积分特性，
δ和i T 又设置的较小，故它能快速动作。

当外来控制信号V ∆改变时调节器几乎立即成比
例地改变给水流量W ，使W V V ∆=，即： W W V W αγ∆= 或
1
W
W W V αγ
=
这样，图1-4中的内回路就可以用图1-5来近似表示。

因此主回路也就可以表示为图1-6.由图1-6可见，主回路也可看作是一个单回路系统。

如果被控对象以给水流量变化W 作为输入而以水位测量变送单元的输出电压H V 作为对象的输出，那么内回路的传递函数
1()W W αγ就相当于主回路调节器的传递函数，所以主回路的等效调节器是一个具有比例特
性的调节器。

它的等效比例带： *
w w δ
αγ=。

图1-5 图1-4的近似方框图
图1-6 三冲量给水控制系统的主回路等效方框图
根据以上的分析，在整定主回路时，应用试验方法求得到对象的阶跃响应曲线。

对象的输入信号为给水流量变化/W t h （），输出信号为水位测量变送单元的输出H V /V mm （）
，从阶跃响应曲线上求得迟延时间τs （）和响应速度ε()11./.V s t h --⎡⎤⎣⎦，据响应曲线法可得下述计算公式：
*δετ=
则： W W
γαετ=
或： W W
ετ
αγ=
由此可见，当变送器的斜率已经确定后，增大给水流量的灵敏度W α，等于增加主回路调节器的比例带，因而使给水流量动作减慢，增加主回路的稳定性。

但是对内回路来说，增加W α就增加了内回路的开环放大倍数，因而增加了内回路振荡的倾向，因此由于提高主回路的稳定性而增加W α时，必须相应地增加调节器的比例带δ以保持内回路的稳定性。

1.4.3 前馈通道的整定
对于图1-3所示的单级三冲量给水控制系统，当反馈回路经过正确整定，确定了给水流量反馈装置的传递系数W α及调节器参数δ和i T 的数值后，系统的方框图就可以用图1-7来表示。

蒸汽流量前馈环节（D γ、D α）不在控制系统反馈回路之内，因此，它们的动态特性即取值大小不会影响控制系统的稳定性，故可以根据蒸汽流量D 扰动时使水位H 不发生变化的原则来确定前馈环节的参数。

D γD
α1
w w
αγ0()W W s +0()D W s =0
得 D α（s ）= — 00()()
W W D D W W s W s γαγ
由此可见，前馈环节不是一个简单的比例环节，而是一个复杂的动态环节，要从物理上实现上式所表征的动态特性在技术上也是困难的。

但是由于控制系统中已有了反馈控制，而且也容许汽包水位在一定范围内变化，因此
蒸汽流量前馈环节的传递函数可以取比较简单的近似形式，以便于实现。

实践证明，前馈环节只要取用比例特性，就能使在负荷变化时的水位保持在允许范围内，通常都用蒸汽流量信号和给水流量信号静态配合的原则选择D α。

如果要求在不同负荷时，水位的稳定值不变，则
D γD α=W W γα
一般蒸汽流量变送设备的斜率D γ等于给水流量变送设备的斜率W γ，则: D W αα=
即蒸汽流量前馈装置的传递系数D α等于给水流量反馈装置的传递系数W α。

图1-7 由图1-3简化的三冲量给水控制系统方框图
1.4.4 三冲量给水控制系统参数的整定实例
已知条件：
单级三冲量给水控制系统方框图如图1-1所示，控制对象的特性参数为：
图1-3 单级三冲量给水控制系统的原理框图
110.037(/)mm s t h ε--=⋅⋅；30w s τ=；12 3.6(/)K mm t h -=⋅；215T s =
调节器的传递函数为：1
1()(1)T i W s T s
δ
=
+
控制对象的传递函数为：0()0.037
()()(1)(130)w w w H s W s Q s s s s s ετ=
==
++
202() 3.60.037()()1115d d K H s W s Q s T s s s s
ε=
=-=-++
给水流量与蒸汽流量的测量变送器的传递函数为：1
0.075(/)w d mA t h γγ-==⋅
水位的测量变送器的传递函数为：1
0.033h mA mm γ-=⋅
给水流量反馈装置和蒸汽流量前馈装置都用比例环节，即：()w w W s α=；()d d W s α= 试整定δ、i T 、W α、D α。

解：
（1）W α的整定值
根据图1-6所示的主回路的等效方框图可列出主回路的特征方程为:
01)(=+
s oW W W H W γαγ 即 ： 011
1=)
+(+H s s W W τεγγα 代入具体数值后得：0033
.0037.0075.025.22=⨯+
+W
s s α
设 ξ 为相应的阻尼系数,则: 295.1ξα=W
取整定指标9.0=ψ则 344.0=ξ 23.0)344.0(95.12≈⨯=W α （2）求调节器参数δ、i T 的整定值。

调节器的参数可根据系统的内回路来整定，内回路方框图如图1-4所示。

在这个回路中，除调节器外的其余部分近似为比例环节。

如果按这个特点来求调节器的参数，那么δ和i T 都可以取尽可能小的数值也不可能发生振荡。

但实际上各环节都有惯性甚至非线性，因此内回路是会出现振荡的，调节器的参数只能用试验方法确定。

试验时，先设置好W α值（令W α0.23=），并令i T =10s ，然后设置一个较大的δ值（例如δ50%=），观察内回路的动态过程，逐渐减小δ值至内回路开始振荡（ϕ0.9＞时为止）,此时的δ值即为调节器的整定参数。

试验结果： δ=30%， i T =6s
（3）蒸汽流量前馈装置D α的整定： 根据无静差原则，有：D α=
23.0==W D
w
w αγγα 上述整定参数要经过现场投试的检验，如果在控制过程中主回路衰减率过高或过低时，应改变给水流量反馈装置的参数w α值。

例：当主回路衰减率偏低时，应增加w α值，反之则应减小w α值。

在调整w α值时，应注意同时改变调节器的参数δ值，使w α/δ的比值不变，以保证内回路能够保持试验整定时所选定的稳定裕量。

[3]
第二章 给水调节对象动态特性分析
2.1 给水流量扰动对水位的影响
给水量的扰动是给水自动控制系统中影响汽包水位的主要扰动之一，因为它是来自控
制侧的扰动，又称内扰。

在给水流量W 的阶跃扰动下，水位H 的响应曲线可以用图2-1来说明。

若把汽包及水循环系统当做单容水槽，水位的响应曲线应该如图中的直线1。

但是在实际情况中，当给水流量突然增加的时候，因为给水温度低于汽包内的饱和水温度，当它进入汽包后吸收了原有的饱和水中的一部分热量，使锅炉的蒸汽产量下降，水面以下的汽泡总体积s V 也就相应减小，导致水位下降。

s V 对水位的影响可以用图中的曲线2表示。

水位H （即曲线3）的实际响应曲线是曲线1和曲线2的总和。

这种分析方法是分别从两个角度进行分析的：1.仅从物质平衡角度来分析；2.仅从热平衡角度来分析。

2.2 负荷扰动对水位的影响
蒸汽流量扰动主要来自汽轮发电机组的负荷变化，属外部扰动。

在汽机耗汽量D 的阶跃扰动下，水位H 的响应过程可以用图2-2来说明。

当汽机耗汽量D 突然阶跃增加时，如果只从物质平衡的角度来讲，一方面改变了汽包内的物质平衡状态，使得水位下降，如图2-2中的曲线1。

但当锅炉蒸发量突然增加时，迫使锅内汽泡的增多，燃料量维持不变，汽包压力d p 下降，使水面以下的蒸汽泡膨胀，总体积s V 增大，从而使得汽包水位的上升，如图2-2的曲线2所示。

因此汽包水位H 的实际响应曲线（图2-2中图3所示）是曲线1与曲线2叠加的结果。

只有当汽包体积与负荷适应而不再变化时，水位的变化就仅由物质平衡关系来决定，这时水位就随负荷增大而下降，而这种反常的现象，通常被称为“虚假水位”。

“虚假水位” 现象主要是来自于蒸汽量的变化，显然蒸汽量是一个不可调节的量（对调节系统而言），但它是一个可测量，所以在系统中引入这些扰动信息来改善调节品质是非常必要的。

2.3 燃料量扰动对水位的影响
当燃料量B 扰动时，必然会引起蒸汽量D 的变化，燃料量增加会使炉膛热负荷增加，锅炉吸收更多的热量蒸发强度增加，若此时，汽轮机所带负荷不变，那么随着炉膛热负荷的增加，锅炉出口压力提高，蒸汽流量就会相应的增加上去，然后蒸汽量的变化就会造
d p
图2-1 给水扰动下的水位响应曲线
图2-2 汽机耗汽量D阶跃扰动下的水位响应曲线
成“虚假水位”的现象，即水位先上升，随后再下降，响应曲线如图2-3所示。

但是燃料量B 的增大只能使D 缓慢增大，而且d p 还慢慢上升，它将使汽泡体积减小。

因而，燃料量扰动下的假水位比负荷扰动下要缓和得多。

由以上分析可知，给水量扰动下水位响应过程具有纯延迟；负荷扰动下水位响应过程具有假水位现象；燃料量扰动也会出现假水位现象。

所以在给水控制系统里常常引入D 、
B 信号作为前馈信号，以改善外部扰动时的控制品质，而这也是目前大型锅炉给水控制系统采用三冲量或多冲量的根本原因。

[3]
图2-3 燃料量扰动B 下的水位响应曲线
2.4 测量信号的自动校正
测量信号自动校正的基本方法时先推导出被测参数随温度,压力变化的模型,然后运用功能组件进行校正运算,便可实现信号自动校正。

2.4.1 汽包水位的校正
由于汽包中饱和水和饱和蒸汽的密度随压力变化，所以影响水位测量的准确性，通常可以采用电气校正回路进行压力校正。

即在水位差压变送器后引入校正回路。

图2-4
表示
单室平衡容器的测量系统。

从图2-4中可以看出： 1()G s p H L H ρρ=+-
2a p L ρ=
21p p p ∆=-a G s s L H L H ρρρρ=--+ ()()a s G s L H ρρρρ=---
)
()(s G s a P
L H ρρρρ-∆--=
式中：P ∆--输入差压变送器的压差（12P P P -=∆） G ρ--饱和水的密度 s ρ--饱和蒸汽的密度
a ρ--汽包外平衡容器内凝结水的密度
由上式可见,水位H 是压差和汽、水密度的函数。

密度a ρ 与环境温度有关.在锅炉启动过程中,水温略有升高,压力也同时升高,这两方面变化对 a ρ 的影响基本上可以抵消,即可以近似认为a ρ 是恒值。

饱和水和饱和蒸汽的密度 s G ρρ, 均为汽包压力d P 的函数即： a s ρρ-=()a b f p
G s ρρ-=()b b f p
所以可最终改写为： ()()
a b b b f p L p
H f p -∆=
据分析在 MPa P d 6.19< 范围内, )(s a ρρ-与 d P 的关系可近似为线性关系,可用下式表示:
L (s a ρρ-)=d P K K 21-
式中：d P —汽包压力， 21,K K —常数。

图2-4 汽包水位测量系统
这样，水位表达式可以写成： )
(21d d p f P
p K K H ∆--=
上式表明,汽包水位H 不仅与取样装置输出的压差 P ∆ 有关,而且还与汽包压力 d P 有关。

只有当 d P 不变时, H 才完全取决于P ∆；实现上式运算原理的框图如2-5所示：
图2-5 水位的压力自动校正原理框图
2.4.2 蒸汽流量的校正
大容量高参数锅炉的过热蒸汽流量通常采用标准节流装置进行测量,被测流量与装置输出差压间的关系如式:
p
p
p
K g p K D 61.516618572.10-+∆=∆=θρ
式中： D ---过热蒸汽流量（kg/h ） p ---过热蒸汽压力（MPa ） θ---过热蒸汽温度（℃） p ∆---节流件压差（MPa ） ρ---过热蒸汽密度（kg/3m ）
当被测工质的压力,温度偏离设计值时,工质的密度变化会造成流量测量误差,所以需要进行压力,温度校正。

根据设计的过热蒸汽的压力,温度自动校正回路如图2-6所示：
△
△
图2-6 过热蒸汽流量的压力、温度校正
2.4.3 给水流量的校正
图2-7 给水流量的温度校正
计算结果表明:当给水温度为100℃ ,压力在0.19619.6MPa -范围内变化时,给水流量的测量误差为0.47﹪;压力为19.6MPa 不变,给水温度在100290-℃范围内变化时,给水流量的测量误差为13﹪.这就说明,对给水流量的测量只需采取温度校正,其校正回路如图2-7所示。

当然,若给水温度变化也不大的话,则可不必对给水流量进行校正。

2.5 给水泵安全运行特性要求
为了提高大型火电厂机组的热效率，节约厂用电及提高经济效益，采用小型汽轮机代替电动机驱动锅炉给水泵是有效的措施之一。

汽动给水泵具有较高的经济性。

而电动给水
泵具有系统结构简单、启动迅速、可靠性高等优势，所以大容量机组的给水系统泵组的设计是由电动给水泵和汽动给水泵共同构成，充分利用两种泵的优势，使在正常工况下机组具有较高的经济性，又能在启停和异常事故工况下使机组具备良好的适应性和快速响应功能。

但是无论使用哪种方案，在给水系统全过程运行中，保证给水泵总是工作在安全工作区内，始终是一个重要问题。

给水泵的安全工作区如图2-8所示，图中阴影区由泵的上、下限特性(min Q 、max Q )、最高转速m ax n 和最低转速m in n 、最高压力（泵出口）m ax P 和最低压力m in P 所围成，给水泵不允许在安全工作区以外工作。

为了满足上限特性要求，在锅炉负荷很低的时候，须打开再循环门，以增加通过泵的流量，这样在所需的相同泵出口压力条件下，可使泵进入上限特性右边的安全区工作，如图2-8中，泵的工作点由a1点移到b1点。

由于给水泵有最低转速m in n 的要求，这样在给水泵已接近m ax n 时就不能以继续降低转速方式来调节给水量，这就需要用改变上水通道阻力（即设置给水调节阀）的方式，使泵工作在安全区内。

由于兼用改变泵转速和上水通道阻力两种方式调节给水量，增加了全程
图2-8 给水泵安全工作示意图
给水自动控制系统的复杂性。

在锅炉负荷开到一定程度的时候，即泵流量较大时，为了不使在下限特性右边区域工作，也须适当提高上水通道阻力，以使泵出口压力提高，这样给水调节门又起到保证泵在下限特性左边安全工作的作用。

如图中泵工作点由a2移至b2点。

为了防止泵的工作点落入上限特性之外，目前采取的办法是在泵出口至除氧器之间安装再循环管道，当泵的流量低于设定的最小流量时，再循环门自动开启，增加泵体内的流量，让一部分水回到除氧器中，从而使低负荷阶段的给水泵工作点也在上限特性曲线之内，。