主蒸汽管道系统流程图培训课件

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主蒸汽与再热蒸汽系统培训课件

主蒸汽与再热蒸汽系统培训课件

三、主蒸汽、再热蒸汽及旁路系统流程
1、主蒸汽及再热蒸汽系统(以日照电厂为例) 汽轮发电机组的三大蒸汽管道指主蒸汽管道、再热蒸汽冷段 与热段。主蒸汽通过高压主汽门和调节阀及高压导汽管进入 高压缸。从高压缸做完功的乏汽经冷段回到锅炉再热器。再 热过的蒸汽通过中压再热主汽阀和调节阀经再热导汽管进入 中压缸。中压缸排汽通过中低压联通管直接通往低压缸做功 并排入凝汽器(如图所示)。
在汽轮机甩负荷或锅炉所供蒸汽温度、过热度等不符合进 汽条件时,蒸汽便可通过旁路系统以回收工质,并保证机组的安 全运行。 采用一次中间再热的汽轮机组一般采用一级大旁路系统 和高、低压串联两级旁路系统两种形式。
高压旁路系统一般在以下条件启用: 汽轮机组跳闸、汽轮机组甩负荷、锅炉过热器出口蒸
汽压力超限、锅炉过热器蒸汽升压率超限、锅炉MFT(主燃料 跳闸)动作。
2、旁路系统有如下功能: 在机组启动或停机、阶跃性降负荷或甩负荷等工况下,提供 蒸汽旁路通道并给予降温从而保护锅炉过热器。 在机组阶跃性降负荷或甩负荷等工况时,旁路系统可将主蒸 汽或再热蒸汽排入再热蒸汽冷段(经给水减温)或凝汽器、 除氧器,以回收工质和降低噪音污染,并保能证机组停机不 停炉。 旁路系统应有足够的设计压力、容量、响应能力、调节能力, 与控制系统共同作用下,满足甩负荷和汽机跳闸的响应要求。
主蒸汽、再热蒸汽及旁路系统
汽机专业
目录
一、概述 二、系统功能 三、主蒸汽、再热蒸汽及旁路系统流程 四、主蒸汽、再热蒸汽系统主要设备
一、概述
主蒸汽及再热蒸汽系统是汽轮发电机组蒸汽系统的重要组成 部分,其中主蒸汽系统是指从锅炉过热器联箱出口至汽轮机主汽 阀进口的主蒸汽管道、阀门、疏水管等设备、部件组成的工作系 统;再热蒸汽系统则包括冷段和热段两部分,冷段指从高压缸排 汽至锅炉再热器进口联箱入口处的管道和阀门,热段指锅炉再热 器出口至中联门前的蒸汽管道。

蒸汽安全培训教材PPT(共 52张)

蒸汽安全培训教材PPT(共 52张)
去锅炉
汽水 混合器
回收泵
6、冷凝水回收装置侧面
回收泵
冷凝水回收路径 安全阀 蒸汽行 走路线
汽水收集器
去锅炉
疏水 阀来
冷 凝 水 箱
排污
汽水 混合器
水汽收集器(大型疏水阀)
疏水 阀来
进冷凝水箱
磁浮式液位计结构
磁浮体
液位翻板 红—白
液面指示
单片翻板工作原理
多片翻板工作原理
水位触发器
液位触发器:上升行程
5、冷凝水回收工作过程 安全阀 蒸汽行
走路线
去锅炉
疏水 阀来
排污
汽水 混合器
6、水锤的产生和预防
谢谢

1、不是井里没有水,而是你挖的不够深。不是成功来得慢,而是你努力的不够多。

2、孤单一人的时间使自己变得优秀,给来的人一个惊喜,也给自己一个好的交代。

3、命运给你一个比别人低的起点是想告诉你,让你用你的一生去奋斗出一个绝地反击的故事,所以有什么理由不努力!
靠隔膜两侧弹簧力和蒸汽压力控制阀杆升降
进口
出口
7、降压工作过程
进口压力偏高—调节室压力升高—弹簧收缩--节流孔减小。
进口压力 上升时
出口
8、升压工作过程
出口压力偏低—调节室压力降低—弹簧伸展--节流孔加大。
进口压力 下降时
出口
二、安全阀
1、安全阀工作原理
溢流口
系统压力超高 时,弹簧被压缩, 阀芯顶开,实现 泄压。

4、心中没有过分的贪求,自然苦就少。口里不说多余的话,自然祸就少。腹内的食物能减少,自然病就少。思绪中没有过分欲,自然忧就少。大悲是无泪的,同样大悟无言。缘来尽量要惜,缘尽就放。人生本来就空,对人家笑笑,对自己笑笑,笑着看天下,看日出日落,花谢花开,岂不自在,哪里来的尘埃!

主再热蒸汽系统课件

主再热蒸汽系统课件

投入高压旁路操作程序
1)开启旁路前疏水并确认疏水畅通,暖管5~10分钟。 2)确认机组背压低于40KPa、背压稳定,低压旁路已投入, 低旁减温后温度正常。 3)检查高旁减温水调门关闭。 4)在DCS旁路调节画面上按下高旁“复位”按钮,开启高 压旁路减压阀10%,减温水调阀联开。 5)高旁减压阀开启后,注意监视高旁减压伐后的压力< 0.911MPa。 6)用高旁减温水调整门控制减温后温度<380℃。 7)根据锅炉的燃烧调整的要求和冬季空冷岛的最小进汽量 调节减压阀开度。
旁 路 系 统 一、旁路系统的类型及其作用 1.旁路系统的类型 高→冷再热蒸汽管道 再过热后蒸汽→ 再过热后蒸汽→冷凝器 新汽→ 新汽→冷凝器
2.旁路系统的作用 (1) 保护再热器 协调启动参数和流量,缩短启动时间, (2)协调启动参数和流量,缩短启动时间,延长汽轮机寿命 回收工质和热量、降低噪声。 (3)回收工质和热量、降低噪声。 防止锅炉超压, (4)防止锅炉超压,兼有锅炉安全阀的作用 。 电网故障或机组甩负荷时, (5)电网故障或机组甩负荷时,锅炉能维持热备用状态或 带厂用电运行。 带厂用电运行。
主蒸汽及再热蒸汽系统
• 主蒸汽管道采用2-1-2制方式,即从锅炉过热器出 口两个接口接出合为一根管道,到汽轮机前再分 成两根支管分别接到汽轮机高压缸左右侧主汽门。 冷再热蒸汽管道采用1-2制方式,即汽轮机高压缸 排汽口为一根管道,到锅炉处分成两根支管,分 别接到锅炉再热器入口联箱的两个接口。 • 热再热蒸汽管道采用2-1-2制方式,即从锅炉再热 器出口联箱的两个接口接出合为一根管道通往汽 机房,到汽机处又分成两根支管分别接到汽轮机 中压缸左右侧再热汽门。
4.低压旁路的压力控制 5.引进再热式汽轮机组有关旁路系统的先进技术 (1)高压缸排汽通风管 (2)锅炉旁路系统 (3)锅炉5%启动疏水旁路。 锅炉5 启动疏水旁路。

主蒸汽、主给水管道施工方案培训讲学

主蒸汽、主给水管道施工方案培训讲学

青岛润亿清洁能源有限公司综合利用工程II标段安装工程主蒸汽、主给水等高压管道安装施工方案江苏华能建设工程集团有限公司目录1、适用范围2、编制依据3、工程概况4、作业人员的资格要求5、主要机械及工器具6、施工准备7、作业程序8、作业方法、工艺要求及质量标准9、工序交接及成品保护10、质量保证体系11、安全文明施工1、适用范围本方案适用于我公司承建的青岛润亿清洁能源有限公司综合利用工程II标段安装工程,1#、2#、3#机组锅炉安装及汽轮机组安装配套的高压管道(包括主蒸汽管道、主给水管道及旁路管道)安装。

2、编制依据2.1《电力建设施工及验收技术规范》(管道篇)DL/T5190.5—2012 2.2《电力建设施工及验收技术规范》(焊接篇)DL/T5190.7—2012 2.3《电力建设施工及验收技术规范》(汽机篇)DL/T5190.3—2012 2.4《电力建设施工质量验收及评价规程》(管道篇)DL/T5210.5—2012 2.5《电力建设施工质量验收及评价规程》(焊接篇)DL/T5210.7—2012 2.6《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869—20122.7 建设单位提供的工艺管道设计图纸3、工程概况青岛润亿清洁能源有限公司综合利用工程II标段安装工程,1#、2#、3#机组锅炉安装及汽轮机组安装配套的高压管道(包括主蒸汽管道、主给水管道及旁路管道),主蒸汽管道母管为φ377×32、1#锅炉至母管为φ273×25、2#、3#锅炉至母管φ325×28母管至汽轮机φ325×28,材质均为12Cr1MoVG;主给水管道母管为φ273×25,锅炉操作台至母管为φ219×20和φ273×25,材质均为20G。

4、作业人员的资格要求4.1作业人员上岗前应经过专业培训,合格者方可上岗。

4.2作业人员应经过三级安全教育和考试,懂得安全操作知识。

蒸汽管道布置(课堂PPT)

蒸汽管道布置(课堂PPT)

3
(一)蒸汽管道
2.蒸汽管道的疏水
• 由于散热损失,蒸汽管道内产生凝结水,若不及时排除, 在管道改变走向处可能产生水击,造成振动、噪声甚至管道 破裂。因此,蒸汽管道需要疏水。一般有两种疏水方式: • a.经常疏水 在运行过程中所产生的凝结水通过疏水阀 自动阻汽排水。 • b.启动疏水 在启动,暖管过程中所产生的凝结水通过 手动阀门排去。
4
(一)蒸汽管道
下列蒸汽管道的各处应设 •
下列蒸汽管道的各处
启动疏水:
应设经常疏水:
a.蒸汽管道启动时有可能 •
a. 饱 和 蒸 汽 管 道 的 末
积水的最低点;
端、最低点、立管下端及长
b.分段暖管的管道末端;
c.水平管道流量孔板前, 但在允许最小直管长度范围内 不得设疏水点;
• •
距离管道的每隔一定距离; b.蒸汽分管道下部; c. 蒸 汽 管 道 减 压 阀 、
根据资料和设计经验,蒸汽管道每隔90~240m,在低 点处和末端设分液包(或称集液管)并疏水。
过热蒸汽管道只在开始暖管时产生凝结水,正常运行时 不产生凝结水,故不需设经常疏水,只需在分液包下部设双
阀(或单阀)排液;而饱和蒸汽管的分液包,则应在其侧面引出
管进行经常疏水,并在其底部设排液阀。
凝结水分液包的型式如图2-85所示。 6
1
(一)蒸汽管道
• 在动力、加热及工艺等重要用途的蒸汽支管上,不得再引 出灭火/消防,吹扫等其他用途的蒸汽支管。 • 一般从蒸汽主管上引出的蒸汽支管均应采用二阀组。而 从蒸汽主管或支管引出接至工艺设备或工艺管道的蒸汽管上, 必须设三阀组,即两切断阀之间设一常开的DN20检查阀,以 便随时发现泄漏。
(一)蒸汽管道

主蒸汽管道系统课件解读

主蒸汽管道系统课件解读

1、压损和汽温偏差的限定
主蒸汽和再热蒸汽管道压损过大,会降低汽轮机的出力,降低机 组的热经济性。在作自动主汽门全关试验时,阀座前后压差过大,使 自动主汽门不能重新迅速开启,导致再热器安全门动作,降低机组出 力,造成工质和热量损失。所以主蒸汽和再热蒸汽管道压损要在规定 的范围内。 进入汽轮机左右两侧高、中压主汽门蒸汽温度偏差超出允许值, 汽缸等高温部件出现受热不均,引起汽缸扭曲变形,甚至摩擦轴封, 造成高温部分产生较大的热应力,威胁汽轮机安全运行。国际电工协 会规定的最大允许温度偏差:持久性的为15℃,瞬时性的为42℃。
2、切换母管制主蒸汽管道系统
每台锅炉与它对应的汽轮 机组成一个单元,正常时 机炉组成单元运行,各单 元间还装有切换母管,每 个单元与母管连接处,另 装一段联络管和三个切换 阀,当需要时切换运行, 这样的主蒸汽管道系统称 为切换母管制系统,如图 所示。
在切换母管制系统中,减温减压设备等都与母管相连。 母管通流量一般按照通过一台锅炉的供汽量进行设计。为便 于母管本身的检修,电厂将来扩建不致于影响原有机组、设 备的正常运行,机炉台数较多时,也可用两个串联的关断阀 将母管分段。切换母管正常运行时处于热备用状态。
(2)采用单根蒸汽管系统
双管—单管—双管系统
单管—双管系统
双管主蒸汽,双管—单管—双管再热蒸汽系统
(3)采用混温装置
为使进入汽轮机左右两侧蒸汽温度偏差在规定范围内,进入之前要充 分混合,可采用两进两出蒸汽管的四通混合联箱,如意大利进口的125MW 机组。也可采用球形五通,进汽管两根,出汽管三根,其中一根管与旁路 相连,汽温偏差可控制在10℃以内,如从意大利引进的300MW机组。
(4)减少自动主汽门作关闭试验时的压损
当机组带负荷运行时.一个自动主汽门作全关试验,此时通过正在工 作的自动主汽门和管道的流量是正常的两倍,压损不大于8%,在此流量 下从锅炉至自动主汽门管道压损不大于6%,这样在带负荷运行条件下, 作其中一个自动主汽门全关试验,两侧的总压损在14%左右,仍小于设计 为15%额定压力值,自动主汽门可以重新迅速开启。

主蒸汽管道系统流程图培训课件

主蒸汽管道系统流程图培训课件


一般情况下,再热系统压降下降2kPa,THA工况热耗率降低 10~15kJ/kWh。
三、系统设计压力和设计温度
3.1 主蒸汽管道设计压力
3.1.1 中国电力工程顾问集团公司明确超超临界机组,主蒸汽管道 的设计压力可取用主汽门进口处设计压力的 105%(主汽门入口处 设计压力为汽轮机额定进汽压力的 105%)或取用主汽门进口处设 计压力加锅炉过热器出口至主汽门的管道压降。 3.1.2 美国ASME B31.1《动力管道》的规定: 122.1.1(A):设计压力和温度的选择,要足以超过任何予预期的, 并非一定为连续运行的工况,以允许在超压保护装置不动作时仍能 可靠运行。 122.1.2A4中指出:对于单元机组并备有对应集箱蒸汽压力的自动 燃烧控制设备的锅炉,蒸汽管道设计压力不应小于主汽门进口处设 计压力加5%,或不小于任何汽包安全阀整定值下限的85%,或不 小于管道系统任何部位予期的最小持续压力,取以上三者中的最大 值。材料许用应力值不应大于予期的蒸汽温度下的允许值。对于直 流炉,其设计压力也不应小于予期的最大持续运行压力。
二. 机炉匹配
一般情况下,当主蒸汽或再热蒸汽温度每升高28℃,机组的效率将提高约 0.8%;在相同主蒸汽温度下,初压每提高6MPa~7MPa,机组效率提高 约0.9%~1%;在同等压力下,采用二次再热比一次再热机组效率提高约 1.5%~1.6%。 主蒸汽管道、再热蒸汽管道和高压给水管道等主要管道的管径尺寸,应考 虑管材成本和能耗的因素通过优化分析确定,管径选择中还应对主蒸汽和 再热蒸汽管道的阻力进行核算,使其与机炉之间的额定压降相匹配。 锅炉过热器出口至汽轮机进口的全压降,宜不大于汽轮机额定进汽压力的 5%,冷段再热蒸汽管道,再热器、热段再热蒸汽管道规定工况下的全压 降,宜分别为汽轮机规定工况下高压缸排汽压力的1.5%-2.0%、5%、 3.5%-3.0%。 主蒸汽系统温度降5C ,热再热系统温度降3 C

蒸汽管道工程设计交流PPT课件

蒸汽管道工程设计交流PPT课件
➢ 生活采暖 ➢ 工业领域:用于加热/加湿、动力/驱动、降温及清洗。
4
一、蒸汽管网工程
敷设类型
1、地上敷设
低支架:H=0.3~1.0m 中支架:H=2.0~4.5m 高支架:H≥4.5m
3、敷设形式
C
2、地沟敷设
通行 半通行 不同行
H
D
(H) (A) (B) (C) (D) (E)
B
E
A
通行 ≥1.8 ≥0.6
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一、蒸汽管网工程
11、管道应力计算
应力分析
➢管道设计中只有弯头可作为补偿元件,一般可选取1.5D弯头,其他如三通、变径 处均为应力集中点处,一般都在固定支架(墩)处设置;
➢直埋管道采用钢套钢管道时,管道弯头处的外套管管径应放大,预留弯头补偿空 间。
➢三通、变径处焊口应做加强处理,支管的直管段不应太长,三通后应做飞腿设计, 减小三通处的应力。
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一、蒸汽管网工程
6、管材选择
管道材质选择
规范要求:应采用无缝钢管、电弧焊或高频焊焊接钢管,钢号满足以下规定。
钢号 Q235A Q235B 10、20及低合金钢
适用范围 P ≤1.6MPa ,t ≤150℃ P ≤2.5MPa ,t ≤300℃ 热网规范适用的全部参数
钢板厚度 ≤ 16mm ≤ 20mm 不限
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一、蒸汽管网工程
6、管材选择
管件材质选择
弯头、三通、变径管均采用标准成品件,材质一般采用20#,壁厚不小于管道壁 厚,管件标准应满足《钢制对焊管件 类型与参数》GB/T 12459、《钢制对焊 管件 技术规范》GB/T13401。
连接形式
管道连接应采用焊接。管道与设备、阀门等连接也应采用焊接,需拆卸时, 采用法兰连接。DN≤25mm的放气阀,可采用螺纹连接。

管道流程图画法 ppt课件

管道流程图画法 ppt课件
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工艺流程图 3.4 带控制点工艺流程图(施工流程图)
3.4.2 管道流程线的画法及标注
名称
主要物料管道
其它物料管道
引线、设备、管 件、阀门、仪表
等图例
图例
粗实线 0.9mm-1.2mm
中粗线 0.5mm-0.7mm
细实线 0.15mm-0.3mm
名称 电伴热
管道 夹套管
管道隔 热层
仪表管道 原有管线
车间或工段号
用细实线画出设设备分类号 备的大概轮廓和
示意图,一般不
按比例a,)管但道应相保连
持它们的相对大
小。
填料塔
V 04 08 A 真空受槽
(b)管道交叉
板式塔
喷洒塔
设备用序粗号实线来绘制 相同主设要备的物序料号的工艺
流程线,用箭头
标明物料的流向, 浮头式列
管换热器 套管式换热器
釜式换热器
设备名并称在流程线的起 始和终了位置注
仪表位号的标注方式 20
工艺流程图
3.5 图幅和附注
施工流程图一般采用一号图幅,横幅绘制, 特别简单的用二号图幅,不宜加宽和加长。
附注的内容是对流程图上所采用的,除设备外的 所有图例、符号、代号作出的说明。
21
工艺流程图
3.6 施工流程图的阅读
一、看标题栏和图例中的说明
22
工艺流程图
3.6 施工流程图的阅读
(带控制点工艺流程)
这几种图由于要求不同,其内容和表达的重点也不一 致,但彼此之间却有着密切的联系。
2
精品资料
• 你怎么称呼老师? • 如果老师最后没有总结一节课的重点的难点,你
是否会认为老师的教学方法需要改进? • 你所经历的课堂,是讲座式还是讨论式? • 教师的教鞭 • “不怕太阳晒,也不怕那风雨狂,只怕先生骂我

主蒸汽管道系统课件.

主蒸汽管道系统课件.
(4)减少自动主汽门作关闭试验时的压损
当机组带负荷运行时.一个自动主汽门作全关试验,此时通过正在工 作的自动主汽门和管道的流量是正常的两倍,压损不大于8%,在此流量 下从锅炉至自动主汽门管道压损不大于6%,这样在带负荷运行条件下, 作其中一个自动主汽门全关试验,两侧的总压损在14%左右,仍小于设计 为15%额定压力值,自动主汽门可以重新迅速开启。
(5)采用最少的管制件
在保证运行安全可靠、经济的条件下,尽量减少管制件,以降低局部 阻力损失。如主蒸汽管道上的流量测量孔板改用喷嘴或文丘里管。主蒸汽 管上也可不装关断阀。
单元制主蒸汽管道系统是指一 台锅炉配一台汽轮机的管道系 统(包括再热蒸汽管道),组成 独立单元,各单元间无横向联 系,用汽设备的蒸汽支管由各 单元主蒸汽管引出,如图所示。
(1)优点:该系统具有简单,管道短,阀门及附件少, 相应的管内工质压力损失小,运行操作少,检修工作量 少,投资省,散热损失小,便于实现集中控制,再加上 采用优质合金钢材,系统本身的事故可能性小,安全可 靠性相对较高,如果发生事故只限于一个单元范围内等 优点。 (2)缺点:不具备调度灵活条件,负荷变动时对锅炉燃 烧调整要求高,单元系统内任何一个主要设备或附件发 生事故,都会导致整个单元系统停止运行,机炉必须同 时进行检修等。 (3)使用范围:根据DL 5000-94《火力发电厂设计技术 规程》中规定,对装有高压凝汽式机组的发电厂,可采 用单元制系统。对装有中间再热凝汽式机组或中间再热 供热式机组的发电厂,也应采用单元制系统。
(2)采用单根蒸汽管系统
双管—单管—双管系统
单管—双管系统
双管主蒸汽,双管—单管—双管再热蒸汽系统
(3)采用混温装置
为使进入汽轮机左右两侧蒸汽温度偏差在规定范围内,进入之前要充 分混合,可采用两进两出蒸汽管的四通混合联箱,如意大利进口的125MW 机组。也可采用球形五通,进汽管两根,出汽管三根,其中一根管与旁路 相连,汽温偏差可控制在10℃以内,如从意大利引进的300MW机组。
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3.2 主蒸汽管道设计温度
主蒸汽系统管道的设计温度为锅炉过热器 出口额定主蒸汽温度加锅炉正常运行时允 许温度正偏差5℃。
3.3 再热蒸汽管道设计压力
3.3.1 热再热蒸汽管道系统的设计压力为VWO工况热平衡 图中汽轮机高压缸排汽压力的1.15倍或锅炉再热器出口安 全阀动作的最低整定压力。 3.3.2 Sargent & Lundy The design pressure of the Hot Reheat Steam system shall be determined in accordance with ASME B31.1. The design pressure of hot reheat steam system shall be the boiler reheater outlet relief valve set pressure. The Hot Reheat Steam System design pressure shall be applicable for the design of the Hot Reheat Steam headers, branches, and drain lines.

一般情况下,再热系统压降下降2kPa,THA工况热耗率降低 10~15kJ/kWh。
三、系统设计压力和设计温度
3.1 主蒸汽管道设计压力
3.1.1 中国电力工程顾问集团公司明确超超临界机组,主蒸汽管道 的设计压力可取用主汽门进口处设计压力的 105%(主汽门入口处 设计压力为汽轮机额定进汽压力的 105%)或取用主汽门进口处设 计压力加锅炉过热器出口至主汽门的管道压降。 3.1.2 美国ASME B31.1《动力管道》的规定: 122.1.1(A):设计压力和温度的选择,要足以超过任何予预期的, 并非一定为连续运行的工况,以允许在超压保护装置不动作时仍能 可靠运行。 122.1.2A4中指出:对于单元机组并备有对应集箱蒸汽压力的自动 燃烧控制设备的锅炉,蒸汽管道设计压力不应小于主汽门进口处设 计压力加5%,或不小于任何汽包安全阀整定值下限的85%,或不 小于管道系统任何部位予期的最小持续压力,取以上三者中的最大 值。材料许用应力值不应大于予期的蒸汽温度下的允许值。对于直 流炉,其设计压力也不应小于予期的最大持续运行压力。
11Cr9Mo1W1VNbBN P911 10Cr11MoW2VNbCu 1BN P122
SUS410J3 TP
9-12%Cr马氏体钢 – T91/P91:10Cr9Mo1VNbN – T92/P92 1.8W – T911/P911 1.0W – T122/P122 2.0WCu 热处理: 1040-1080℃×1h正火(空冷) – 冶炼、热加工过程中的粗大(Cr,Fe,Mo)23C6、(Nb,V)(N,C)相重新 固溶 – 充分的奥氏体化 – 完全的马氏体转变、80mm以下可完全淬透 – 高位错密度的、高硬度板条马氏体 680-780℃回火 – 部分位错的湮没、亚晶界的形成; – M23C6在奥氏体晶界、板条界、亚晶界的析出; – MX在晶内、界面处的析出。 – 强度硬度降低、塑性韧性提高。 使用范围:P91:欧洲580℃;美、日:593℃,实际610℃。 P92、P911、P122:625℃
4.2 国内超(超)临界机组管道材料
(一)超临界机组 1、主蒸汽管道和热段蒸汽管道 采用 A335 P91材料。 2、冷段蒸汽管道 当设计温度≤415℃时,采用 A672 B70 CL32材料;当设计温度 >415℃时,采用A691 1-1/4Cr CL22材料(或性能相当的其他管材)。 (二)超超临界机组 1、主蒸汽管道和热段蒸汽管道 采用A335 P92或性能相当的其他管材;当热段蒸汽管道采用A335 P91材料时,应在运行中加强金属监督。 2、冷段蒸汽管道 当设计温度≤415℃时,采用A672 B70 CL32材料;当设计温度 >415℃时,采用A691 1-1/4Cr CL22材料(或性能相当的其他管材)。
3.6.1 根据规程:冷再热蒸汽管道的系统的设计温度为 VWO工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽参数等熵求取在 管道设计压力下相应的温度。如果汽轮机在运行方式上有 特殊要求时,该设计温度应取用可能出现的最高工作温度, 适用于日本、美国机型,一般工程低温再热蒸汽管道采用 A672B70CL32电熔焊接钢管。 3.6.2 考虑Siemens和ALSTOM的高压缸排汽跳闸温度于 500C的要求,故根据高压缸排汽跳闸温度的限制,一般 低温再热(冷段)蒸汽管道采用按美国ASTM A691 Cr11/4CL22 标准生产的电熔焊钢管。 3.6.3 机组FCB工况给水泵跳闸,100%高压旁路无减温水 时对再热冷段蒸汽管道设计温度壁厚计算 最大内径 最大内径=内径+内经最大偏差 腐蚀余量 对于设计温度在600℃及以上的 主蒸汽、再热蒸汽管道壁厚计 算可适当考虑氧化腐蚀裕度。 氧化腐蚀裕度取值为1.6mm。 对于内径控制无缝管(主汽、 热段)的壁厚计算应考虑对口 要求。取用最小壁厚=最小壁 厚+0.5×(内径偏差+0.25)。
二. 机炉匹配
一般情况下,当主蒸汽或再热蒸汽温度每升高28℃,机组的效率将提高约 0.8%;在相同主蒸汽温度下,初压每提高6MPa~7MPa,机组效率提高 约0.9%~1%;在同等压力下,采用二次再热比一次再热机组效率提高约 1.5%~1.6%。 主蒸汽管道、再热蒸汽管道和高压给水管道等主要管道的管径尺寸,应考 虑管材成本和能耗的因素通过优化分析确定,管径选择中还应对主蒸汽和 再热蒸汽管道的阻力进行核算,使其与机炉之间的额定压降相匹配。 锅炉过热器出口至汽轮机进口的全压降,宜不大于汽轮机额定进汽压力的 5%,冷段再热蒸汽管道,再热器、热段再热蒸汽管道规定工况下的全压 降,宜分别为汽轮机规定工况下高压缸排汽压力的1.5%-2.0%、5%、 3.5%-3.0%。 主蒸汽系统温度降5C ,热再热系统温度降3 C
机务专业培训计划
热力系统培训 锅炉燃烧系统及计算 除灰 物料输送 连锁和保护 新技术 规程、规范学习 机务专业在不同设计阶段的角色和作用
发电厂 主蒸汽、再热管道系 统设计
目 次
一 系统功能 二 机炉匹配 三 系统设计压力和设计温度 四 管道系统设计 五 旁路选型
一 、系统功能
主蒸汽、再热蒸汽及旁路等系统输送的蒸汽在机组主要 设备之间的流程如下: A-主蒸汽系统输送高温高压蒸汽从锅炉过热器出口到汽 轮机主汽门。 B-冷再热蒸汽系统输送汽轮机高压缸排汽到锅炉再热器 进口。 C-热再热蒸汽系统输送高温再热蒸汽从锅炉再热器出口 到汽轮机再热汽门。 D-汽机高压旁路系统从主蒸汽管道输送蒸汽至冷再热蒸 汽管道,低压旁路从热再热蒸汽管道输送蒸汽至凝汽器, 使得机组的启动和停机容易且灵活,100%容量的高压旁 路还担负锅炉过热器安全阀的作用。
4.4 管道许用应力原则
(一)A335 P92材料的许用应力推荐采用附表1中的数值。 附表1的数值是根据EN 10216-2:2002+A2:2007标准中 X10CrWMOVNb9-2规定的强度数值(该强度值与ECCC2005中的数值相同)及《火力发电厂汽水管道应力计算技 术规程》中的安全系数确定。 (二)除A335 P92材料外,采用美国管材时,许用应力 取用ASME B31.1-2007附录A的许用应力值;德国管材 按EN 10216-2的强度指标和《火力发电厂汽水管道应力 计算技术规程》规定的安全系数确定许用应力。 (三)A672 B70 CL32、A691 1-1/4Cr CL22、A335 P91 材料的许用应力采用ASME B31.1-2007规定的数值

3.1.3 IEC标准(60045-1,1991,MOD)规定:在任何12个月的运行期中,汽 轮机进口的平均蒸汽压力不应超过额定压力。为保持此平均值,主蒸汽压力 不应超过额定压力的105%。根据IEC对汽轮机的要求,可见超压5%连续运行 是允许的,只要保持12个月平均值不超过额定值即可。按此理解,主蒸汽管 的设计压力应取为汽轮机额定进汽压力的105%加上主蒸汽管道的压降,管道 压降按5%考虑。 3.1.4 美国EBASCO公司的标准设计准则规定“主蒸汽管道的设计压力应不大 于锅炉制造厂的过热器出口联箱设计压力,并不小于根据设计准则《蒸汽锅 炉机组MNE-9》确定的过热器出口联箱设计压力”。而根据《MNE-9》准则 对过热器出口联箱的规定,“对于超临界压力锅炉,其最小设计压力应为过 热器出口最大运行压力加上1.04~1.38MPa”。 3.1.5 Sargent & Lundy The design pressure of the Main Steam system shall be determined in accordance with ASME B31.1. For forced flow steam generators with no fixed steam and waterline, the steam piping design pressure shall be equal to or greater than the maximum expected sustained operating conditions or design throttle pressure plus 5%, whichever is greater.
3.4 再热热段蒸汽管道设计温度
热再热蒸汽管道系统的设计温度为锅 炉再热器出口额定再热蒸汽温度加锅 炉正常运行时的允许温度正偏差5℃。
3.5 再热冷段蒸汽管道设计压力
3.5.1 冷再热蒸汽系统管道的设计压力为机组VWO工况热 平衡图中汽轮机高压缸排汽压力的1.15倍。 3.5.2 Sargent & Lundy:The design pressure of the Cold Reheat system shall be determined in accordance with ASME B31.1. The design pressure of cold reheat steam system shall be the same as the boiler reheater inlet relief valve set pressure rounded up to the next 5 psi.
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